层平米五层旅馆毕业设计结构计算书工程量清单施组CAD图施工进度表

XXXX大学毕业设计(论文)说明书PAGEPAGE87第一章建筑设计一、建筑概况1、设计题目：阳光旅馆2、建筑面积：6500㎡3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起）4、建筑层数：五层5、结构类型：框架结构二、工程概况：该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。三、设计资料1、气象条件本地区基本风压0.40KN/㎡，基本雪压0.35KN/㎡2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g3、工程地质条件建筑地点冰冻深度0.7M；建筑场地类别：Ⅱ类场地土；建筑地层一览表（标准值）序号岩土分类土层深度（MM）厚度范围（MM）地基承载力ffk（KPa）桩端阻力（KKPa）桩周摩擦力（KPa）1杂填土0.0-0..50.51102粉土0.5-1..51.0170103粗砂1.5-4..53.0250254砾砂4.5-340240030注：1）地下稳定水位居地坪-6M以下；2）表中给定土层深度由自然地坪算起。4、屋面做法：防水层：二毡三油或三毡四油结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：水泥石保温层（200mm厚）找平层：20mm厚1：3水泥砂浆结构层：100mm厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚5、楼面做法：水磨石地面：120㎜现浇砼板粉底（或吊顶）15mm厚6、材料梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋四、建筑要求建筑等级:耐火等级为Ⅱ级抗震等级为Ⅲ级设计使用年限50年五、采光、通风、防火设计1、采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。2、防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个，可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。六、建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的《民用建筑节能设计标准》的规定。4、室内应尽量利用天然采光。5、客房之间的送风和排风管道采取消声处理措施。6、为满足防火和安全疏散要求，设有三部楼梯。7、客房内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。七、参考资料《总图制图标准》（GB50103-2001）《房屋建筑制图统一标准》（GBJ50001-2001）《建筑结构制图标准》（GBJ50105-2001）《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95）《民用建筑设计通则》（JGJ37-87）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《砌体结构设计规范》（GB50003-2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》（JGJ3-91）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2001）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）第二章结构设计第一节框架结构的设计一、工程概况旅馆为六层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。底层层高3.9m，其它层为3.6m，室内外高差0.45m，因毕业设计未给定±0.000标高所对应绝对标高，框架平面柱网布置如图2—1所示：图2-1框架平面柱网布置二、设计资料气象条件基本风压0.40N/m2,基本雪压0.35N/m2抗震设防烈度7度第一组，设计基本地震加速度值为0.01g工程地质条件地层由杂填土、粉土、粗砂、砾砂组成，地质情况见表2-1，地下稳定水位距地坪－6m以下。建筑地层一览表表2-1序号岩土分类土层深度（MM）厚度范围（M）地基承载fkk（KPa）桩端阻力qp（KPaa）桩周摩擦力qs（KPaa）1杂填土0.0-0..50.51102粉土0.5-1..51.0170103粗砂1.5-4..53.0250254砾砂4.5-340240030注：1）地下稳定水位居地坪-6M以下；2）表中给定土层深度由自然地坪算起。屋面及楼面做法屋面做法：防水层：二毡三油或三毡四油结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：水泥石保温层（200mm厚）找平层：20mm厚1：3水泥砂浆结构层：120mm厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚楼面做法：水磨石地面：120㎜现浇砼板粉底（或吊顶）15mm厚材料砼强度等级为C30，纵筋HRB335篐筋HPB235设计依据1、《建筑地基基础设计规范》GB50007—20012、《建筑结构荷载规范》GB50009—20013、《混凝土结构设计规范》GB500010—20024、《建筑抗震设计规范》GB500011—20015、《混凝土设计规范理解与应用》北京：中国建筑工业出版社20026、《混凝土结构设计规范算例》中国建筑工业出版社20037、《房屋结构毕业设计指南》第二节框架结构设计计算一、梁柱面、梁跨度及柱高的确定初估截面尺寸板厚：取====97.5mm取120mm横梁：高==（）6900=862.5~575取600mm纵梁：高==（）6900=487.5~325取500mm梁宽：b=（）且=1～1.5为了便于施工，统一取梁的宽度b=250mm框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算（1）柱组合的轴压力设计值注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数按简支状态计算柱的负载面积折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取14kN/m2为验算截面以上的楼层层数（2）注：为框架柱轴压比限值，本方案为三级框架，则取0.9为混凝土轴心抗压强度设计值，本方案为C30混凝土，则取14.3kN/㎜2（3）计算过程对于边柱：=1.3×13.5×14×5=1228.5（kN）=1228.5×103/0.9×14.3=95454.55（mm2）对于内柱：=1.2×18.18×14×5=1527.12（kN）=1527.12×103/0.9×14.3=118657.34（mm2）因此：取柱b×h=500mm×500mm即可满足设计要求①柱：一、二二、三、四四、五层，b×h＝500mm×500mm②梁：梁编编号见图22-2其中：L1：：b×h＝250mmm×600mmmL2：b×hh＝250mmm×600mmmL3：b×hh＝250mmm×600mmmL4：b×hh＝250mmm×400mmmL5：b×hh＝250mmm×500mmmL6：b×hh＝250mmm×500mmm图2-2框框架梁编号号梁的计算跨度度如图2-3所所示，框架架梁的计算算跨度以上上柱柱形心心线为准，由由于建筑轴轴线与墙重重合，故建建筑轴线与与结构计算算跨度不同同。图2-3梁梁的计算跨跨度柱高度底层高度h＝＝3.9mm+0.455m＝4.355m，其中中3.9mm为底层层层高，0..45为室室内外高差差。其它柱高等于于层高即33.6m，由由此得框架架计算简图图（图2--4）。图2-4横横向框架计计算简图及及柱编号二、载荷计算算屋面均布恒载载按屋面得做法法逐项计算算均布载荷荷，计算时时注意：吊顶处布做粉粉底，无吊吊顶处做粉粉底，近似似取吊顶粉粉底为相同同重量。二毡三油防水水层0.355kN//㎡冷底子油两道道结合层0..05kkN/㎡200mmm厚水泥石石保温层00.2×66.5=11.3kkN/㎡20mm厚厚1：3水泥砂浆浆找平层0.002×200=0.44kN//㎡120mmm钢筋砼屋屋面板结构构层0.1120×225=3kN/㎡㎡粉底底或吊顶0..5kNN/㎡共计55.6kNN/㎡屋面恒载标准准值为：（7×3.99+0.225）×（6.9××2+2..4+0..25）×5.66=25338KN楼面均布恒载载按楼面做法逐逐项计算水磨石地面0..65KNN/㎡120mm厚厚钢筋混凝凝土整浇层层0.122×25==3KNN/㎡粉底或吊顶0..5KNN/㎡共计4..15KKN/㎡楼面恒载标准准值为：（7×3.99+0.225）×（6.9××2+2..4+0..25）×4.115=18881KKN屋面均布活载载计算重力载荷荷代表值时时，仅考虑虑屋面雪载载荷0.335KNN/㎡由于屋面雪荷荷载0.335KNN/㎡<00.5KKN/㎡则则屋面均布布活荷载取取0.5KN/㎡㎡则屋面荷载标标准值为0.5××(7×33.9+00.25))×(6..9×2++2.4++0.255)=2226kkN楼面均布活荷荷载楼面均布活荷荷载对旅馆馆的一般房房间为1..5kN//m2，会议室室、走廊、楼楼梯、门厅厅等处为22.0KNN/m2。为方便便计算，此此处偏安全全地统一取取均布载荷荷为2.00KN/mm2。楼面均布活荷荷载标准值值为：2.0×（77×3.99+0.225）×（6.9××2+2..4+0..25）=9066kN梁柱自重（包包括梁侧、梁梁底、柱得得抹灰重量量）如表1－2所示梁侧、梁底抹抹灰、柱周周抹灰，近近似按加大大梁宽及柱柱宽考虑。例:梁梁的净长为为则每根的重量量为：其它梁柱自重重见表2--2梁柱自重重表2-2编号截面㎡长度m根数每根重量kNN0.25×00.66.2754×5=20027.30.25×00.62.152×5=1009.40.25×00.66.27512×5=66027.30.25×00.42.156×5=3006.20.25×00.53.414×5=77012.3编号截面㎡长度m根数每根重量kNN0.25×00.53.414×5=77012.30.5×0..54.358×4=32231.70.5×0..53.68×4×4==12826.2 墙体自重墙体均为2550厚填充充墙，两面面抹灰，近近似按加厚厚墙体考虑虑抹灰重量量。单位面积墙体体重量为：：0..29×55.5=11.6kNN/㎡墙体自重计算算见表2－3墙体自重表2－3墙体每片面积（㎡㎡）片数重量kN底层纵墙3.4×3..426481底层横墙3.3×6..311366标准层纵墙3.1×3..427455标准层横墙3×6.316484载荷分层总汇汇顶层重力载荷荷代表值包包括：层面面载荷，550％屋面面雪荷载，纵纵横梁自重重，半层柱柱自重，半半层墙的自自重。其它层重力载载荷代表值值包括：楼楼面恒载550％楼面面均布活载载荷，纵、横横梁自重，楼楼面上、下下各半层的的柱及纵墙墙的自重。将前述分项载载荷相加，得得集中于各各层楼面得得重力载荷荷代表值如如下：第五层：第四层：第三层：第二层：第一层：建筑物总重力力荷载代表表值为：=670944.45KN质点重力载荷荷值见图22-5图2-5质质点重力荷荷载值三、水平地震震力作用下下框架的侧侧移验算横梁线刚度混凝土C300，Ec=33×1033kN//㎡在框架结构中中，现浇层层的楼面可可以作为梁梁的有效翼翼缘，增大大梁的有效效刚度，减减小框架侧侧移，为考考虑这一有有利作用，在在计算梁截截面惯性矩矩时，对现现浇楼面的的便框架梁梁取I=11.5I00（I0为梁的截截面惯性矩矩），对中中框架梁取取I=2..0I0，若为装装配楼板，带带现浇层的的楼面，则则对边框架架梁取I==1.2II0，对中框框梁取I==1.5II0。横梁的线刚度度计算结果果列于表22-4：横梁线刚度表2-4梁号截面跨度惯性矩边框架梁中框架梁0.25×00.66.774.5×100-36.75×110-32.99×11040.25×00.62.654.5×100-36.75×110-37.64×11040.25×00.66.771.3×100-39×10-333.99×11040.25×00.42.652.6×100-32.6×100-32.94×11040.25×00.53.902.6×100-33.9×100-33×1045.2×100-34×1040.25×00.53.902.6×100-33.9×100-33×1045.2×100-34×104横向框架柱的的侧移刚度度D值柱线刚度列于于表2-5，横向框框架柱侧移移刚度D值计算见见表2-6柱线刚度表2-5柱号截面柱高度惯性矩线刚度(kn·m))0.5×0..54.355.21×110-33.59×11040.5×0..53.65.21×110-34.34×1104横向框架柱侧侧移刚度D值计算表2-6项目柱层类型数根数底层边框架边柱0.830.47106304边框架中柱5.120.789178454中框架边柱1.110.5181171612中框架中柱1.930.61813977124222166二三四五层边框架边柱0.690.257103284边框架中柱2.450.55221044中框架边柱0.920.3151265912中框架中柱1.60.44517884124962444横向框架自振振周期按顶点位移法法计算框架架的自振周周期。顶点位移法时时求结构基基频得一种种近似方法法，将结构构按质量分分布情况简简化成无限限质点的悬悬臂直杆。导导出以直杆杆顶点位移移表示的基基频公式，这这样，只要要求出结构构的顶点水水平位移，就就可按下式式求得结构构的基本周周期。式中：——基基本周期调调整系数，考考虑填充墙墙使框架自自振周期减减小的影响响，取0.8——框架的定定点位移。在在未求出框框架的周期期前，无法法求出框架架的地震力力及位移。是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得假想框架的定点位移，然后由求出，再用求得框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点点位移计算算见表2-7：横向框架顶点点位移表2－7层次层间相对位移移54377437749624440.0090.15244949932649624440.0180.143349491427549624440.0290.125249491922449624440.0390.096149912421542221660.0570.057横向地震作用用计算在Ⅱ类场地，7度设防烈烈度，结构构的特征周周期和地震震影响系数数为：=0.35（s）=0.008由于，应考虑虑顶点附加加地震作用用。由于固固按计算按底部部剪力法求求得的基底底剪力，若若按：分配给各层质质点，则水水平地震作作用呈倒三三角形分布布。对一般般层，这种种分布基本本符合实际际，但对结结构上部，水水平作用小小于按时程程分析法和和振型分析析法求得的的结果，特特别对周期期较长的结结果相差更更大，地震震的宏观震震害也表明明，结果上上部往往震震害严重，因因此引入，即即顶部附加加地震作用用系数考虑虑顶部地震震力的加大大。考虑了了结构周期期和场地的的影响，且且使修正后后的剪力分分布与实际际更加吻合合。因此引引入δn===0.088×0.553+0..07=00.1122结构横向总水水平地震作作用标准值值：=注：为多质点点体系结构构等效总重重力荷载按按规定应取取总重力荷荷载代表值值得85%顶点附加水平平地震作用用：各层横向地震震剪力计算算见表2-8，其中：：格层横向地震震作用及楼楼层地震剪剪力表2－8层次53.618.754377820690.298426.822426.82243.615.154949749770.272273.666700.48833.611.554949571610.208209.277909.75523.67.954949393440.143143.8661053.66114.354.354991217110.07979.481133.009注：表中第五五层中加入入了横向框架各层层水平地震震作用和地地震剪力见见图2-6图2-6横向向框架各层层水平地震震作用和地地震剪力（a）水平地地震作用（b）地震剪剪力横向框架抗震震变动验算算多遇地震作用用下，层间间弹性位移移验算见表表2－9，层间弹弹性相对转转角均满足足要求横向变形验算算表2-9层次层间剪力层间刚度层间位移层高层间相对弹性性转角5426.82249624440.0008863.61/418664700.48849624440.0014413.61/255333909.75549624440.0018833.61/1967721053.66149624440.0021123.61/1698811133.00942221660.0026684.351/16233四、水平地震震作用下，横横向框架得得内力分析析以中框架为例例进行计算算，边框架架和纵向框框架的计算算方法、步步骤与横向向中框架完完全相同。故故不再在赘赘述。框架柱剪力及及弯矩计算算，采用D值法，其其结果见表表2－10框架柱剪力及及弯矩计算算表表2-100层次54321层高3.63.63.63.64.35层间剪力426.822700.488909.7551053.661133.11层间刚度49624444962444496244449624444222166L轴柱（Q）126591265912659126591171611182327310.920.920.920.921.110.350.400.450.500.6425.7438.8845.5448.648.5513.8625.9237.2648.686.3M轴柱（P）178841788417884178841397715233338381.61.61.61.61.930.370.420.470.50.5734.0252.262.9668.471.0819.9837.855.8468.494.22注：框架梁端弯矩矩、剪力及及柱轴力见见表2－11地震作用下框框架深端弯弯矩及柱轴轴力表2-111层次54321LM跨6.7756.7756.7756.7756.77525.7452.7471.4685.8697.1519.5941.5658.0171.5380.316.6913.9219.1123.2326.19MP跨2.652.652.652.652.6514.4330.6242.7552.7159.1714.4330.6242.7552.7159.1710.8123.1132.2639.7844.66柱轴力6.6920.6139.7262.9589.144.126.6927.367.02129.977中柱两侧梁端端弯矩按深深线刚度分分配，地震震力作用下下框架弯矩矩见图2-7，剪力及及柱轴力见见图2-8图2-7地地震作用下下框架弯矩矩图（kN·m）图2-8地震震力作用下下框架梁端端剪力及柱柱轴力（kN）五、竖向荷载载作用下横横梁框架的的内力分析析仍取中柱架计计算1、荷载计算算第五层梁的均均布线荷载载LM跨屋面均布恒载载传给梁55.6×33.9=221.844kN/m横梁自重（包包括抹灰）0.229×0..6×255=4.335kN//m恒载26..19kkN/mMP跨屋面均布恒载载传给梁55.6×33.9=221.844kN/m横梁自重（包包括抹灰）0.229×0..4×255=2.99kN/m恒载24..74kkN/m第五层活载：：00.5×33.9=11.95kkN/m第一、二、三三、四层梁梁均布线荷荷载：LM跨楼面均布恒载载传给梁44.15××3.9==16.1185kkN/m横梁自重（包包括抹灰）0.229×0..4×255=2.99kN//m内横墙自重包包括抹灰00.29××5.5××（3.6--0.6）=4.7785kkN/m恒载233.87kN/mMP跨楼面均布恒载载传给梁44.15××3.9==16.1185kkN/m横梁自重（包包括粉刷）0.229×0..4×255=2.99kN//m恒载199.0855kN//m第一、二、三三、四层活活载2.0××3.9==7.8kN/m第一、二、三三、四层集集中荷载纵梁自重（包包括抹灰）00.29××0.5××25×33.9=114.144kN纵墙自重（包包括抹灰）00.29××5.5××3.9××（3.6--0.5）=19..28kNN柱自重（包括括抹灰）0.554×0..54×33.6×225=266.2444kN总计PP=559.677kN第一层柱自重重：0.544×0.554×4..35×225=311.7kkN中框架恒载及及活荷载见见图2-9见图2--9框架竖向向荷载示意意（a）恒载示示意（b）活载示示意2、用弯矩分分配法计算算框架弯矩矩竖向荷载作用用下框架的的内力分析析，除活荷荷载较大的的工业厂房房外，对一一般的工业业与民用建建筑可不考考虑活荷载载的不利布布置，这样样求得的框框架内力，梁梁跨中弯矩矩较考虑活活荷载不利利布置法求求得的弯矩矩偏低，但但当荷载占占总荷载比比例较小时时，其影响响很小，若若活荷载占占总荷载比比例较大，可可在截面陪陪筋时，将将跨中弯矩矩乘1.1～1.2的放大系系数予以调调整。（1）固端弯弯矩计算将框架梁视为为两端固定定梁计算固固端弯矩，计计算结果见见表2-122固端弯矩计算算表2-122LM跨MP跨简图固端弯矩简图固端弯矩（2）分配系系数计算考虑框架计算算性,取半框架架计算,半框架的的梁柱线刚刚度如图2-10所示,切断的横横梁线刚度度为原来的的一倍,分配系数数按与节点点连接的转转动刚度比比值计算.

图2-10半半框架梁柱柱刚度示意意(kN/m)例：L柱顶层层节点。（3）传递系系数远端固定,传传递系为1/2远端滑动动铰支传递递系数为-1（4）弯矩分分配恒荷载作用下下,框架的弯弯矩分配计计算见图2-11，框架的的弯矩图见见图2-133活荷载作用下下,框架的弯弯矩分配计计算见图2-122框架的弯弯矩图见图图2-144上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁48.1127.58-72.991.47上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁48.1127.58-72.991.471.221.36-3.6-0.451.35-1.12-1.2515.66-11.9433.2327.4830.59-91.380.89-22.55-20.43-37.85-0.31-0.28-0.12-0.34-0.631.68-0.89-0.8-0.33-0.9315.30-12.3-23.88-21.47-8.81-25.9691.3-11.736.7441.85-78.520.430.430.39-3.470.681.54-7.2-7.2-6.6115.6616.62-11.331.3231.3228.76-91.383.38-34.12-18.18-31.090.540.580.20.58-3.31-0.471.883.073.351.133.3514.38-12.98-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1737.2638.89-76.182.442.442.24-5.23-3.61.73-6.93-6.93-6.3115.6615.66-11.331.3231.3228.67-91.383.06-31.81-18.11-30.9-0.31-0.340.12-0.34-3.161.682.593.453.751.273.7514.38-12.3-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1747.6633.27-80.860.210.210.190.48-3.472.38-10.45-10.45-9.5926.1015.66-11.331.3231.3228.76-91.384.59-28.5-17.18-39.271.551.690.571.69-4.81.88-2.594.765.181.755.1814.38-12.3-18.95-22.60-24.60-8.33-24.6091.3-11.1783.82-54.13-35.53-1.24-1.35-6.460.452.59-4.67-5.18-1.7624.00-12.3-34.81-37.89-12.83100.18-14.4867.44-67.443.963.65-5.23-2.380.960.8915.56-17.4152.1947.99-100.180.2980.2680.1100.3240.3640.3010.3350.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3150.4070.4430.150.5210.4790.343图2-11恒载弯矩分配图（kN·M）13.19-11.28上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2980.286上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2980.2860.1000.3240.3640.3010.33514.788.89-23.770.50.410.46-1.2-0.17-0.50-0.41-0.465.12-3.7610.868.9810.00-29.8426.75-7.06-7.54-11.91-0.01-0.01-0.00-0.01-0.230.5-0.34-0.3-0.12-0.375-3.87-7.51-6.75-2.77-8.1629.84-4.650.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31512.1313.34-25.310.320.320.43-1.15-0.250.46-2.4-2.4-2.215.125.43-3.5510.2410.249.40-29.8427.39-10.86-6.88-9.990.130.140.050.14-1.11-0.190.470.921.000.341.004.7-4.08-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6512.9312.34-25.240.470.470.43-0.61-0.120.43-2.29-2.292.115.125.12-3.5510.2410.249.40-29.840.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31527.37-10.03-6.9-10.440.130.140.050.14-1.060.500.090.860.930.320.934.70-3.87-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6510.6913.71-24.370.710.710.65-1.00-1.150.0808-1.21-1.21-1.111.955.12-3.5510.2410.249.40-29.8426.94-11.07-7.26-8.61-0.1-0.11-0.04-0.11-0.560.470.460.160.170.050.174.70-3.87-1.4-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.656.95-5.291.660.340.370.12-0.920.090.850.920.311.79-3.871.79-3.877.46-1.146.49-6.490.090.09-0.610.43-2.00-1.835.12-1.293.893.57-7.460.4070.4430.150.5210.4790.2820.3070.1040.3070.3430.3150.343图2-12活载弯矩分配图（kN·M）4.49-3.53图2-13恒恒荷载作用用下框架弯弯矩图(kN/mm)图2-14活活荷载作用用下框架弯弯矩图(kN/mm)3、梁端剪力力及柱轴力力计算梁端剪力力—梁上均布荷荷载引起的的剪力,—梁端弯矩引引起的剪力力,柱轴力式中：—梁端剪力—节点集中中力及柱自自重以LM跨四、五五层梁在恒恒荷载作用用下,梁端剪力力及柱轴力力计算为例例。由框架竖向荷荷载示意图图查得梁上上均布荷载载为四层：集中荷载：柱自重：五层：由恒载作用下下框架弯矩矩图查得：：四层梁端弯矩矩五层梁端弯矩矩括号内为调幅幅后的数值值五层两端剪力力调幅前调幅后同理可得四层层梁端剪力力调幅前调幅后五层L柱柱顶顶记柱底轴轴力四层L柱柱顶顶及柱底轴轴力其它梁端剪力力及柱轴力力见表2-133恒载作用下梁梁端剪力及及柱轴里（kN）表2-133层次54321荷载引起剪力LM跨88.7280.8680.8680.8680.86MP跨32.7825.2825.2825.2825.28弯矩引起剪力LM跨-2.24（-1.944）-0.55（-0.444）-1.02（-0.811）-0.72（-0.577）-1.17（-0.933）MP跨00000总剪力LM跨86.3（86.788）80.31（80.422）79.84（80.044）80.14（80.299）79.69（79.933）91.14（90.666）81.41（81.3）81.88（81.699）81.58（81.433）82.03（81.799）MP跨23.7825.2825.2825.2825.28柱轴力A柱86.78226.877366.588506.544646.144112.988253.077392.788532.744677.844B柱123.922290.288457.111623.644790.622150.122316.488483.311649.844822.322注:括号内为为调幅后的的剪力值活荷载作用下下梁端剪力力及柱轴力力计算见表表2-144活载作用下梁梁端剪力及及柱轴里（kN）2-144层次54321荷载引起剪力LM跨6.6126.4226.4226.4226.42MP跨2.5810.3410.3410.3410.34弯矩引起剪力LM跨-0.07（-0.055）-0.38（-0.300）-0.31（-0.255）-0.31（-0.255）-0.44（-0.355）MP跨00000总剪力LM跨6.54（6.56）26.04（26.122）26.11（26.177）26.11（26.177）25.98（26.077）6.68（6.66）26.8（26.722）26.73（26.677）26.73（26.677）26.86（26.777）MP跨2.5810.3410.3410.3410.34柱轴力A柱=6.5632.6858.8585.02111.099B柱=9.2646.483.47120.544157.744注:括号内为为调幅后的的剪力值六、内力组合合1、框架梁内内力组合在恒荷载和活活荷载作用用下,跨间可近似似取跨中的的代替。式中：—梁左右端弯弯矩，见图图2-13、2-144括号内的的数值，跨中若小于，应应取在竖向荷载与与地震力组组合时,跨间最大大弯矩采用用数解法计计算，则及及其的具体体取值见表表2-15：MGE及Xii值计算表2-155项层目目跨次1.2（恒++0.5活）1.3地震qLM跨567.8583.8133.4625.4732.6489.3394.1368.5654.0333.32385.2492.8892.975.41287.5393.19111.62292.99181.4876.61126.3104.4MP跨534.934.918.7618.7630.86419.9719.9739.8139.8127.58320.720.755.5855.58220.7520.7568.5268.52123.2323.2316.9276.92项层目目跨次LM跨56.77599.38//116..773.05/33.58117.088/1077.83494.07//130..262.82/33.91112.011/96..72386.9/1136.5592.61/44.1120.988/1011.81281.84//142..242.46/44.27124.588/1044.4377179.54//147..642.39/44.43139.755/1199.32MP跨52.65026.73//55.0050.87/11.78-4.56//-4.55746.5/666.590.24/22.4120.6/220.63-5.4/778.499-0.2/22.8534.88//34.8882-15.177/88..26-0.55//3.247.77//47.7771-21.511/94..6-0.78//3.43353.69//53.669注：当或时，表表示最大弯弯矩发生在在支座处。应应取或，用计算—重力荷载作作用下梁端端的弯矩—水平地震作作用下梁端端弯矩—竖向荷荷载与地震震荷载共同同作用下梁梁端反力梁内力组合表表表2-166层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载②地震何载③1.2①+11.4②1.2（①++0.5②）±1.3③5Ｍ-53.955-5.1925.74-72.011-34.399-101.332Ｖ86.786.566.69113.322116.777Ｍ-67.066-5.5619.59-88.266-109.228-58.344Ｖ91.146.686.69118.722122.077Ｍ-28.422-1.3314.43-35.977-16.144-53.666Ｖ32.782.5810.8142.9554.94跨中ＭLM89.765.81115.855177.088107.833ＭMP-6.7/110.80.38/00.86-7.5/114.24Ｍ-64.699-19.552.74-104.993-20.777-157.889Ｖ80.4226.1213.92133.077130.277Ｍ-67.677-21.55541.56-111.337-148.116-40.111Ｖ81.4126.813.92135.211131.877Ｍ-13.744-5.8130.62-24.62219.83-59.788Ｖ25.2810.3423.1144.8166.85跨中ＭLM70.7824.23118.866112.01196.72ＭMP3.01/88.371.04/33.425.07/114.83Ｍ-60.944-20.19971.46-101.3397.66-178.114Ｖ80.0426.1719.11132.699136.599Ｍ-66.455-21.958.01-110.44-168.229-17.477Ｖ81.8826.7319.11135.688139.144Ｍ-14.499-5.5242.75-25.12235.88-76.288Ｖ25.2810.3432.2644.8178.48跨中ＭLM73.2723.71121.122120.988101.811ＭMP2.26/88.371.33/33.424.57/114.82Ｍ-62.822-20.25585.86-103.77424.08-199.115Ｖ80.2926.1723.23132.9886142.255Ｍ-66.7-21.91171.53-110.771-186.118-0.2Ｖ81.5826.7323.23135.322144.133Ｍ-14.544-5.552.71-25.15547.78-89.277Ｖ25.2810.3439.7844.8188.25跨中ＭLM72.223.67119.788124.588104.444ＭMP2.21/88.371.35/33.424.45/114.8层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载②地震何载③1.2①+11.4②1.2（①++0.5②）±1.3③1Ｍ-58.399-19.02297.15-96.69944.82-207.778Ｖ79.9326.0726.19132.411145.611Ｍ-64.711-21.480.31-107.661-194.9913.91Ｖ82.0326.8626.19136.044148.6Ｍ-16.344-6.0359.17-28.05553.7-100.115Ｖ26.2810.3444.6644.8194.6跨中ＭLM75.4124.54124.855139.755119.322ＭMP0.41/88.370.82/33.421.64/114.8注：表中弯矩矩的单位为为kN·m，剪力的的单位为kN。表中跨跨中弯矩中中组合弯矩矩未填写处处均为跨间间最大弯矩矩发生在支支座处，其其值与支座座正弯矩组组合值相同同。柱L、M内力力组合见表表2-17、2-188 L柱内力组组合表表2-177层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载，②地震何载③1.2①+11.4②1.2（①++0.5②）±1.3③5柱顶M67.446.4925.7490.0151.36118.288N86.786.566.69113.322116.77799.3755柱底M-47.666-10.69913.86-72.166-45.599-81.622N112.9886.656.69144.766130.822148.2114柱顶M33.2713.7138.8859.12-2.3998.69N226.87732.6820.61317.9996265.0559318.655柱底M-37.266-12.39925.92-62.811-18.777-86.177N253.07732.6820.61349.444295.5350.0993柱顶M38.8912.3445.5463.9444-5.13113.277N366.58858.8539.72522.2886423.577526.844柱底M-36.744-12.13337.26-61.077-2.93-99.8N392.78858.8539.72553.733455.011558.2882柱顶M41.8513.3448.668.9-4.96121.4N506.54485.0262.95726.888577.033740.7柱底M-48.111-14.78848.6-78.422-3.42-129.778N532.74485.0262.95758.322608.477772.144层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载，②地震何载③1.2①+11.4②1.2（①++0.5②）±1.3③1柱顶M27.588.8948.5545.67-24.633101.6N646.144111.09989.14930.899726.144957.9004柱底M-13.799-4.4986.3-22.83392.95-131.443N667.844111.09989.14968.933764.188995.944注:表中弯弯矩单位为为kN·m，轴力单单位为kN。M柱内力组合合表表2-188层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载，②地震何载③1.2①+11.4②1.2（①++0.5②）±1.3③5柱顶M-54.133-5.2934.02-72.3662-112.336-23.9N123.9229.264.12161.677148.9159.622柱底M39.278.6119.9859.1878.2626.32N150.1229.264.12193.111180.344191.0664柱顶M-28.5-11.07752.2-49.7-108.7727.02N290.28846.46.69413.3367.488384.877柱底M30.910.4437.851.792.48-5.8N316.48846.46.69444.744398.922416.3113柱顶M-31.811-10.03362.96-52.211-126.00437.66N457.11183.4727.3665.399563.122634.1柱底M31.099.9955.8451.29155.899-29.299N483.31183.4727.3696.833594.566665.5442柱顶M-34.122-10.86668.4-56.155-136.33841.46N623.644120.54467.02917.122733.577907.822柱底M37.8511.9168.462.09141.499-36.355N649.844120.54467.02948.566765.011939.2661柱顶M-22.555-7.0671.08-36.944-123.7761.11N790.622157.744129.9771169.558874.4331212.335柱底M11.283.5394.2218.48138.144-106.883N822.322157.744139.9771207.662912.4771250.339注:表中弯弯矩单位为为kN·m，轴力单单位为kN。七截面设计计1、承载力抗抗力调整系系数考虑地震作用用时,结构构件件的截面设设计采用下下面的表达达式:式中承载力抗抗震调整系系数取值见表2-199S地震作用用效应或地地震作用效效应与其它它荷载效应应的基本组组合R—结构构件件的组合注意在截面配配筋时,组合表中中与地震力力组合的内内力均应乘乘以后再与与静力组合合的内力进进行比较,挑选出最最不利内力力承载力抗抗震调整系系数表2-199材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75梁轴压比﹤00.15的墙偏压0.75轴压比的墙偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪、偏压0.852、横向框架架梁截面设设计以第一层梁为为例,梁控制截截面的内力如图2-15所示,图中单位为为单位为砼强度等级CC30,,纵筋为HRB3335，，箍筋为HPB2235，图2-15第一层梁梁内力示意意梁的正截面强强度计算见见表2-200框架梁正截面面强度计算算表2-200一层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-207.77844.82139.755-194.9913.91-100.11553.714.84b×h0((mm2)250×5665250×3665()36.437.1523.65M0()-171.338.42139.755-157.77-23.244-76.530.0514.84()-128.556.31104.811-118.33-17.433-57.37722.5411.130.1130.010.090.100.020.120.050.020.120.010.100.110.020.130.050.020.941.000.950.950.990.940.980.99(mm2)780.536.1628.7714.698.8541.9204.199.5选筋筋3Φ183Φ183Φ183Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16实配面积(mmm2)763763763763763603402402ρ%0.540.540.540.540.540.660.440.44二层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-199.11524.08124.588-186.118-0.2-89.27747.7814.84b×h0((mm2)250×5665250×3665()35.5636.0322.06M0()-163.55-11.488124.588-150.11-35.833-67.21125.0614.84()-122.77-8.6193.44-112.66-50.41119.2911.130.11-0.00880.080.100.110.040.020.11-0.00880.090.10.110.040.020.941.00.960.950.940.980.99(mm2)742.7-49557.2678.2471.917499.5选筋筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16实配面积(mmm2)763603603763763603402402ρ%0.540.430.430.540.540.660.440.44三层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-178.117.66120.988-168.33-17.477-76.28834.8814.84b×h0((mm2)250×5665250×3665()34.1534.7919.62M0()-143.99-26.499120.988-133.55-56.66615.2614.84()-107.999-19.87790.74-100.113-42.511.4511.130.09-0.020.080.090.090.020.020.10-0.020.080.090.090.020.020.951.010.950.950.950.990.99(mm2)648.8-112.55540.4599.2393.9102.399.5选筋筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ182Φ162Φ162Φ16实配面积(mmm2)763603603763763402402402ρ%0.540.430.430.540.540.440.440.44四层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-157.889-20.777112.011-148.116-40.111-59.78819.8314.84b×h0((mm2)250×5665250×3665()32.5732.9716.65M0()-125.33112.011-115.22-43.1443.1914.84()-93.99984.0011-86.399-32.3552.3911.130.080.070.080.070.0050.020.090.080.080.030.0050.020.960.960.960.971.00.99(mm2)560.7498.7513.4296.321.199.5选筋筋3Φ163Φ162Φ183Φ163Φ162Φ162Φ162Φ16实配面积(mmm2)603603509603603402402402ρ%0.430.430.360.430.430.440.440.44五层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-101.33-34.399117.088-109.33-58.344-53.666-16.14414.22b×h0((mm2)250×5665250×3665()29.1930.5213.74M0()-72.133117.088-78.766-39.93314.22()-54.187.81-59.077-39.94410.670.050.080.050.060.020.050.080.050.060.020.980.960.970.970.99(mm2)316.5522.2346.4273.595.3选筋筋2Φ182Φ183Φ162Φ182Φ182Φ162Φ162Φ16实配面积(mmm2)509509603509509402402402ρ%0.360.360.430.360.360.440.440.44（2）梁的斜斜截面强度度计算为了防止梁在在弯曲屈服服前先发生生剪切破坏坏，截面设设计时，对对剪力设计计进行调整整如下：—剪力增大系系数，对三三级框架取取1.1—梁的净跨，对对第一层,—梁在重力荷荷载作用下下，按简支支梁分析的的梁端截面面剪力设计计值，—分别为梁左左、右端顺顺时针方向向和逆时针针方向截面面组合弯矩矩值，由表表，查得。LM跨：顺时时针方向逆时针方向MP跨：顺时时针方向逆时针方向计算中取顺时时针或逆时时针方向中中较大者。LM跨：MP跨：考虑承载力抗抗震调整系系数调整后的剪力力值大于组组合表中的的静力组合合的剪力值值，故按调调整后的剪剪力值进行行斜截面计计算。梁的斜截面强强度计算见见下表表2-211梁斜截面强度度计算表2-211截面支座L右支座M左支座M右设计剪力145.611148.694.6123.777126.31180.41调整后剪力146.577146.577108.355124.588124.58892.1250×5665250×5665250×3665箍筋直径肢数数（n）50.350.350.3箍筋间距100100100截面支座L右支座M左支座M右0.40.40.40.20.20.23、柱截面设设计以第一、二层层L，M柱为例，对对图2-16中的Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ，Ⅲ—Ⅲ截面进行行设计。砼砼强度等级级C30,,纵筋为HRB3335，，箍筋为HPB2235，图2-16柱计算截截面示意（1）轴压比比验算轴压比限值见见表2-222轴压比限值表2-222类别抗震等级一二三框架柱0.70.80.9框支柱0.60.70.8由L、M柱内内力组合表表2-17、2-18查得均满足轴压比比限值得要要求（2）正截面面承载力的的计算框架结构的变变形能力与与框架的破破坏机制密密切相关，一一般框架梁梁的延性远远大于柱，梁梁先屈服可可能使整个个框架体系系有较大的的内力重分分布和能量量消耗能力力，极限层层间位移增增大，抗震震性能较好好，若柱形形成了塑性性铰，则会会伴随产生生极大的层层间位移，危危及结构承承受垂直荷荷载的能力力并可能使使结构成为为机动体系系。因此，在在框架设计计中，应体体现“强柱弱梁”即一、二二、三级框框架的梁柱柱节点处除除框架支层层最上层的的柱上端，框框架顶层和和柱轴压比比小于0.15外，柱端端弯矩设计计值应符合合：（为强柱系数数，一级框框架取1.5，二级框框架取1.2，三级框框架为1.1）本设计为三级级框架故：：地震往复作用用，两个方方向的弯矩矩设计均满满足要求，当当柱考虑顺顺时针弯矩矩和时，梁梁应考虑反反时针方向向弯矩和，反反之亦然。若若采用对称称配筋，可可取两组中中较大者计计算配筋。由于框架的变变形能力。同同时伴随着着框架梁铰铰的出现。由由于塑性内内力重分布布，底层柱柱的反弯点点具有较大大的不确定定性。因此此，对三级级框架底层层柱考虑1.15的弯矩增大大系数。第一层梁与LL柱节点的的梁端弯矩矩值由内力力组合表2-16查得：：左震右震取大值第一层梁与LL柱节点的的柱端弯矩矩值由内力力组合表2-17查得：：左震右震梁端取右震，也取右震震：取将与的差值按按柱的弹性性分析弯矩矩值之比分分配给节点点上下柱端端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）对底层柱底的的弯矩设计计值考虑增增大系数1.155根据L柱内力力组合表2-17，选择最最不利内力力，并考虑虑上述各种种调整及承承载力抗震震调整系数数后，各截截面控制内内力如下：：Ⅰ—Ⅰ截面：：①②Ⅱ—Ⅱ截面：：①②Ⅲ—Ⅲ截面：：①②第一层梁与MM柱节点的的梁端弯矩矩值由内力力组合表2-16查得：：左震右震取大值第一层梁与MM柱节点的的柱端弯矩矩值由内力力组合表2-18查得：：左震右震梁端取左震，也取左震震：取将与的差值按按柱的弹性性分析弯矩矩值之比分分配给节点点上下柱端端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面）对底层柱底的的弯矩设计计值考虑增增大系数1.155根据M柱内力力组合表2-18，选择最最不利内力力，并考虑虑上述各种种调整及承承载力抗震震调整系数数后，各截截面控制内内力如下：：Ⅰ—Ⅰ截面：：①②Ⅱ—Ⅱ截面：：①②Ⅲ—Ⅲ截面：：①②截面采用对称称配筋,具体配筋筋计算见表表2-24、表2-25，表中，当时，取，当当时，取；（大偏心受压压）（小偏心受压压）（大偏心受压压）（小偏心受压压）柱截面纵向钢钢筋的最小小总配筋率率（百分率率）表2-233类别抗震等级一二三四中柱和边柱1.00.80.70.6角柱、框支柱柱1.21.00.90.8柱正截面受压压承载力计计算见表2-244柱正截面受压压承载力计计算（L柱）表2-244截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM（）105.08878.4282.2745.67121.13333.83N（）617.177758.322766.322930.899796.766968.933（）450043504350（㎜2）500×4665500×4665500×4665（㎜）170.266103.411107.36649.06152.03334.91（㎜）139.5139.5139.5（㎜）0202020020（㎜）170.266123.411127.35569.06152.03354.91/98.78.71.00.920.940.61.00.521.01.01.01.01.01.0截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ1.161.21.191.221.171.24（㎜）197.166148.077150.98884.17177.17767.96(㎜)412.166363.077365.988299.177392.177282.966(=0.555)0.1860.230.230.280.240.29偏心性质大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压<0<0<0<0<0<0选筋4φ184φ184φ18实配面积㎜22101710171017﹪0.8750.8750.875柱正截面受压压承载力计计算（M柱）表2-255截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM（）116.72262.09102.05536.94127.09918.48N（）612.011948.566699.5441169.558729.9881207.662（）450043504350（㎜2）500×4665500×4665500×4665（㎜）190.72265.46145.88831.58174.115.3（㎜）139.5139.5139.5（㎜）020020020（㎜）190.72285.46145.88851.58174.135.3/98.78.71.00.6961.00.51.00.4截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ1.01.01.01.01.01.01.141.221.171.241.141.29（㎜）217.622104.199171.02264.1422199.24445.4800(㎜)432.622319.199386.022279.144414.244260.488(=0.555)0.1840.2850.210.350.220.36偏心性质大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压49.42<0<0<0<0<0选筋4φ184φ184φ18实配面积㎜22101710171017﹪0.8750.8750.875（3）斜截面面承载力计计算以第一层柱为为例，剪力力设计值按按下式调整整：式中：—柱净净高;,—分别为柱柱上下端顺顺时针或反反时针方向向截面组合合的弯矩设设计值，取取调整后的的弯矩值，一一般层应满满足，底层层柱底应考考虑1.15的弯矩增增大系数。由正截面计算算中第Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面的控控制内力得得：即=1.1××柱的抗剪承载载力能力式中框架的计计算剪跨比比。，当<1时，取=1；当>3时，取=3。N—考虑地震震作用组合合的框架柱柱轴向压力力设计值，当当时，取，，取=3..0=0.3×114.3××=10772.5kkN，取由于：则按构造要求求配筋，且且柱受剪截截面应符合合如下条件件即表2-26抗震等级箍筋最大间距距箍筋最小直径径一6d100010二8d10008三8d1550（柱根100）8四8d1550（柱根100）6（柱根8）4、节点设计计《建筑结构构抗震规范范》（GBJJ11-889规定），对对一、二级级抗震等级级的框架节节点必须进进行受剪承承载力计算算，而三级级抗震等级级的框架节节点，仅按按构造要求求配筋，不不再进行受受剪承载力力计算。第三节基基础设计设计基础的荷荷载包括：：①框架柱传传来的弯矩矩，轴力和和剪力（可可取设计底底层柱的相相应控制内内力）②基础类型型的选取由由于本建筑筑物柱距为为39000mm，因因而采用柱柱下独立基基础在框架架柱内力计计算中所选选的筋LMPQ轴为一榀榀框架，该该榀框架四四根柱子，柱柱距分别为为67755mm，26500mm，67755mm因而而将柱分别别做成柱下下独立基础础。一、荷载设计计值1、外柱基础础承受的上上部荷载框架柱L传来来：梁自重：墙自重：地基梁传来：：2、内柱基础础承受的上上部荷载框架柱M传来来：梁自重：墙自重：地基梁传来：：回填土重：该工程框架层层数不多，地地基土较均均匀且柱距距较大，所所以选择独独立基础，根根据地质报报告，基础础埋深需在在粘土以下下，取基础础混凝土的的强度等级级为C30，，钢筋采用HRRB3355，，垫层1000mm厚厚，C10素砼，每每边比基础础宽出100㎜二、外柱独立立基础的计计算1、初步确定定基底尺寸寸（1）选择基基础埋深，（2）地基承承载力的深深度修正根据资料提供供：，、重度计算：杂填土：粘土：粗砂：则基础地面以以上土的重重度取平均均重度：设基础宽度为为2.5mm（3）基础地地面尺度先按中心荷载载作用下计计算基底面面积：但考虑到偏心心荷载作用用应力分布布不均匀，故故将计算出出的基底面面积增大20%～40%，取1.2选用矩形即宽宽×长：，满足要求：地地基承载力力不必对宽宽度进行修修正：图2-17基基础尺寸（4）地基承承载力验算算作用于基底中中心的弯矩矩，轴力分分别为：故承受力满足足要求（5）基础剖剖面尺寸的的确定采用用独立基础础（6）冲切验验算土壤净反力的的计算：基底净反力：：2、2、基础础底面配筋筋计算基础在上部结结构传来荷荷载与土壤壤净反力的的共同作用用，可把它它倒过来，视视为一均布布荷载作用用下支承于于柱上的悬悬臂板。其弯矩及配筋筋计算柱边Ⅰ-Ⅰ截截面弯矩为为：Ⅰ-Ⅰ截面选选φ16@2200Ⅱ-Ⅱ截面选选φ16@2200三、内柱独立立基础的计计算1、初步确定定基底尺寸寸（1）选择基基础埋深（同同外柱），（2）地基承承载力对深深度修正（同同外柱）（3）基础地地面尺度先按中心荷载载作用下计计算基底面面积：取，满足要求求地基承载载力不必对对宽度进行行修正（4）地基承承载力验算算作用于基底中中心的弯矩矩，轴力分分别为：故承受力满足足要求（5）基础剖剖面尺寸的的确定采用用独立基础础（6）冲切验验算土壤净反力的的计算：基底净反力：：（不包括柱基基础基回填填土自重）土壤净反力计计算：基础底面配筋筋计算同前前基础在上部结结构传来荷荷载与土壤壤净反力的的共同作用用，可把它它倒过来，视视为一均布布荷载作用用下支承于于柱上的悬悬臂板。柱边Ⅰ-Ⅰ截截面弯矩为为：Ⅰ-Ⅰ截面选选φ16@2200Ⅱ-Ⅱ截面选选φ16@22002、基础梁配配筋基础梁按构造造配筋，选选用其基础础配筋的外柱选用44φ16AAs=8004Ⅱ-Ⅱ截面对应应的地基梁梁也选用4φ16内柱选用44φ14AAs=6115Ⅱ-Ⅱ截面对应应的地基梁梁也选用4φ14第四节楼楼板设计一、楼板类型型及设计方方法的选择择按受力特点，混混凝土楼盖盖中的周边边支承可分分为单向板板和双向板板两类，只只在一个方方向弯曲或或主要在一一个方向弯弯曲的板，称称为单向板板，在两个个方向弯曲曲且不能忽忽略任一方方向弯曲的的板称为双双向板，在在本方案中中属于双向向板，板平平面布置见见图2-19：图2-19板板平面布置置图二、荷载设计计值一般层（1）活荷载（2）恒荷载顶层（1）活荷载（2）恒荷载三、计算跨度度楼面板的弯矩矩计算表2-277区格ABCD6.9752.42.46.9753.9453.9753.93.90.570.60.620.5618.662.12.118.866.780.880.886.78-30.811-3.55-3.55-30.811-30.811-3.55-3.55-30.811-21.611-2.56-2.65-21.611-21.611-2.56-2.65-21.611（1）内跨（2）边跨