牡丹江金成再生资源综合利用有限公司建设项目环境影响报告

牡丹江金成再生资源综合利用有限公司建设项目环境影响报告书委托单位：牡丹江金成再生资源综合利用有限公司编制单位：黑龙江绿网环境科技发展有限公司二〇二〇年四月目录TOC\o"1-2"\h\z\u1概述 III类水体标准，执行《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）中=3\*ROMANIII类水质标准。（3）地下水环境：本项目评价区域地下水执行《地下水质量标准》（GB/T14848-2017）III类标准。（4）声环境：本项目厂址周围声环境执行《声环境质量标准》（GB3096-2008）3类标准。4.3.2主要环境敏感区经现场调查本评价区内无国家、省、市级自然保护区，名胜古迹，以及重要人文设施及水源地。本项目位于《环境空气质量标准》（GB3095-2012）及其修改单二类区；本项目地表水《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）中=3\*ROMANIII类水质标准；所在区域属于3类声环境功能区。本工程主要环境保护对象及目标主要为本工程所在地周围居民区环境空气、声环境质量和地表水环境质量，各环境要素环境保护对象和敏感目标详见表2-5-1。4.4区域污染源调查4.3.1环境空气区域污染源调查本项目排放特征污染物主要为挥发性有机物，大气评价范围内现有主要工业企业情况，见表4-3-1。表4-3-1本项目大气评价范围内现有主要工业企业情况行业类别序号企业名称排放主要污染物备注石化化工医药1牡丹江首控石油化工有限公司非甲烷总烃运行2牡丹江恒远药业股份有限公司挥发性有机物运行4.3.2地表水环境区域污染源调查本项目所在园区市政污水管网已基本建设完成，园区内现有企业生产废水经厂区内污水处理站处理后达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）三级排放标准后与生活污水合并排入牡丹江市污水处理厂处理后排入牡丹江。4.3.3地下水环境区域污染源调查经现场踏查，评价区范围内没有地下水集中供水水源地，项目所在区域不属于生活供水水源地准保护区、不属于热水、矿泉水、温泉等特殊地下水源保护区、也不属于补给径流区。场地周边无分散式饮用水水源。区域地下水污染源主要为牡丹江首控石油化工有限公司和牡丹江恒远药业股份有限公司。4.3.4声环境区域污染源调查拟建项目区内噪声按《声环境质量标准》（GB3096-2008）3类标准执行，项目周边200m范围内主要为工厂、城市道路和公路，主要为工厂噪声和道路噪声，所在区域声环境质量能够满足环境功能区要求。

5环境影响预测与评价5.1施工期环境影响分析5.1.1施工期环境空气影响分析施工扬尘主要来自土方的挖掘扬尘及现场堆放扬尘；建筑材料（白灰、水泥、沙子、石子、砖等）的现场搬运及堆放扬尘；施工垃圾的清理及堆放扬尘；人来车往造成的现场道路扬尘。其扬尘量的大小与施工现场条件、管理水平、机械化程度及施工季节、土质及天气等诸多因素有关，是一个复杂、较难定量的问题。本评价采用类比法，利用现有的施工场地实测资料对环境空气影响进行分析北京市环境保护科学研究院曾对7个建筑工程施工工地的扬尘情况进行了测定，测定时风速为2.4m/s，测试结果见5-1-1。表5-1-1建筑施工工地扬尘污染情况工程名称TSP浓度（μg/m3）工地上风向50m工地内工地下风向50m工地下风向100m工地下风向150m侨办工地328759502367336金属材料部公司工地325618472356332广播电视部工地311596434372309劲松小区5#、11#、12#楼工地3035#楼40911#楼53812#楼465314平均值316.7595.5486.5390322.7根据表5-1-1对建筑施工扬尘的影响范围和大小做如下分析：（1）建筑施工扬尘严重，当风速为2.4m/s时，工地内TSP浓度为上风向对照点的1.5-2.3倍，平均1.88倍，相当于大气环境标准的1.4-2.5倍，平均1.98倍。（2）建筑施工扬尘影响范围为其下风向150m之内，被影响地区的TSP浓度平均值为0.491mg/m3，为上风向对照点的1.5倍，平均1.88倍，相当于大气环境标准的1.6倍。本项目施工厂界500m范围内无敏感目标，且施工期环境影响会随着竣工消除，因此建设施工落实本评价所提及的防治措施，施工粉尘及二次扬尘可得到有效的控制，对环境影响较小。5.1.2施工期水环境影响分析（1）施工人员生活污水根据该工程施工量估算，现场需各类建筑工人、管理人员约20人左右，项目施工期约为2个月，总计60d。根据建筑施工场地生活用水定额，按25L/人•d计算，施工人员的生活用水量为0.5m3/d，整个施工期用水量约为30m3，排污系数按用水量的80%计，则施工期生活污水排放量为0.4m3/d，总计24m3，生活污水排入防渗化粪池，由市政环卫部门定期清掏处理。（2）施工工地废水本项目施工期使用商品混凝土，不现场搅拌，无混凝土搅拌废水。施工机械不在现场维修和冲洗，因此无含油废水产生。施工废水主要包括砂石料冲洗废水、混凝土养护废水，主要污染因子为COD、BOD5、氨氮、SS。施工现场设置临时沉淀池，施工废水经沉淀后上清液用于施工场地和道路洒水降尘。故施工期产生的废水对周围环境产生的影响较小。5.1.3施工期噪声影响分析（1）施工期噪声源调查施工期噪声主要是建筑材料运输汽车噪声和施工机械噪声，施工期施工设备噪声值见表5-1-2。表5-1-2施工机械噪声源源强一览表序号设备名称型号测点距离(m)声级值dB(A)1打桩机/5822挖掘机JZC3505843推土机T1405804汽车卡玛斯5905电锯φ5005906装载机ZL40590（2）施工期噪声影响预测①预测内容预测各施工阶段施工厂界噪声值。②预测方法采用点声源随距离衰减模式计算单台设备噪声对预测点的影响，通过叠加，预测出多台设备噪声对厂界的影响值。③预测模式噪声随距离衰减计算模式为：L(r)=L(r0)－20log(r/r0)－△L式中：L(r)——点声源在预测点产生的噪声级dB(A)；L(r0)——参考位置r0处的已知噪声级dB(A)；△L——各种因素引起的衰减量。④预测结果在不考虑任何声屏障情况下，根据点声源模式计算出单台设备随距离衰减量见表5-1-3。表5-1-3单台设备随距离衰减噪声值单位：dB(A)设备名称5m10m20m30m40m80m150m200m挖掘机84787268.5666056.553.9装载机90847874.5726662.559.9推土机80746864.5625652.549.9打桩机82767366.5645854.551.9电锯90847874.5726662.559.9卡车90847874.5726662.559.9表5-1-4单台设备昼间噪声达标距离单位：m设备名称挖掘机装载机振拔机孔机钻搅拌机卡车达标距离305040302050由上表可知，本项目施工期影响程度最大的是电锯，昼间噪声衰减至50m处满足《建筑施工场界环境噪声排放标准》（GB12523-2011）中昼间≤70dB（A）的要求，距本项目最近居民区位于距西北侧厂界1000米处，故本项目昼间施工不会对附近居民产生影响。夜间离施工场地＞300m可符合规定的噪声限值要求。所以，只要限制夜间施工使用大型机械及合理安排夜间工作时间即可满足规定的噪声限值要求。（2）施工期交通噪声影响预测施工期土石方的运出及建筑材料的运进，将使区域道路车流量增多，经估算运输车辆将增加20台次/日，均系高吨位货车，其声级值可达85dB(A)以上，由于是间断运输，对交通噪声贡献量不会很大，但为避免道路两侧居民受到这些高噪声干扰，因此要严格禁止夜间22:00～6:00运输施工材料，避免增加夜间交通噪声幅度，同时还要避开车流高峰期，以免造成交通阻塞。本项目施工期噪声对环境的影响是短暂的，它将随施工的完成而消失，在落实报告书中提出的污染防治措施后，施工机械噪声和运输车辆噪声对厂界外声环境及运输沿途声环境的影响较小，可被现有环境所接受。5.1.4施工期固体废物影响分析施工期期间的固废主要为土建施工产生的弃土、建筑弃渣、施工人员产生的生活垃圾等。本工程由于雨水池及事故池的开挖会产生少量弃土，产生量约60立方米，产生弃土用于附近铺路。在施工过程中产生的挖方应及时清运，不能及时清运的土方应采取遮盖措施，防止暴雨期的水土流失。采取以上措施后，可避免开挖土方对环境的影响。施工期产生的其他固体废物，如废弃材料、纸张、塑料薄膜及时送垃圾场和废品站处理；其他建渣送指定的地方堆放，运输车辆应采用封闭式，在运输过程中，杜绝沿途撒落。评价认为本工程施工开挖土方和固体废弃物经妥善、及时处置后不会产生影响。对于施工人员产生的生活垃圾，通过在施工场地设置生活垃圾收集设施，统一收集后，定期送至城市生活垃圾处理厂集中处理。综上所述，本项目在采取严格的防治措施前提下，施工期产生的固体废弃物对周围环境影响较小。5.2运营期影响预测与评价5.2.1运营期环境空气影响预测与评价本次环境空气影响评价采用《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）中推荐的模式进行环境空气影响预测。根据本项目污染物排放特征及其排放量，本次环境空气评价等级为二级，直接以估算模式的计算结果作为预测与分析依据。模式中相关参数按《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）中推荐值选取。本项目分两期建设，一期工程2020年6月——2020年8月，建成年处理废白土0.5万吨、油泥1.4万吨的生产能力；二期工程2021年5月——2021年7月，建成年处理废矿物油3万吨以及1万吨废旧铅酸蓄电池收集储存的生产能力。由于本项目建设周期较短，因此运营期环境空气影响预测以全厂建成后的大气污染源强作为预测源强依据。预测分析1、预测模式本项目预测模式选取环境保护部颁布的《环境影响评价技术导则——大气环境》（HJ2.2-2018）中推荐的估算模式，本次大气影响评价范围是以污染源为中心5×5km范围区域。本项目所在区域2018年SO2、NO2、CO、O3、PM10、PM2.5均达到《环境空气质量标准》（GB3095-2012）二级标准，本项目所在区域属于环境空气质量达标区。2、参数选取经过对建设项目的分析，无组织主要污染因子估算模式计算参数见表5-2-1。表5-2-1点源参数表编号名称排气筒底部中心坐标（m）排气筒底部海拔高度/m排气筒高度/m排气筒出口内径/m烟气流速/（m3/h）烟气温度/℃年排放小时数/h污染物排放速率/(kg/h)XYSO2NOxPM10非甲烷总烃1废白土、油泥车间反应釜配套燃烧器烟气25-1123280.3249.2612026400.02650.02580.00364/2废矿物油车间反应釜配套燃烧器烟气34823280.3249.2612039600.02650.02580.00364/3仓库排气筒357232150.310000257920///0.034表5-2-2矩形面源参数表编号名称面源起点坐标/m面源海拔高度/m面源长度/m面源宽度/m与正北向夹角/°面源有效排放高度/m年排放小时数/h污染物排放速率/(kg/h)XY非甲烷总烃1储罐区储罐大小呼吸4131232121245779200.0112设备与管线组件密封点无组织排放181232,251345579200.0153卸车区无组织排放442123212124559900.34装车区无组织排放383223212124559900.365仓库无组织排放381023235645579200.012牡丹江金成再生资源综合利用有限公司建设项目环境影响报告书3、估算结果表5-2-3废白土、油泥车间反应釜配套燃烧器烟气估算模式计算结果表距源中心下风向距离D/mSO2NOXPM10下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）100.000470.090.0004580.180.00006460.011000.006311.260.006142.460.0008670.192000.005111.020.004981.990.0007020.163000.004760.950.004631.850.0006540.154000.003410.680.003321.330.0004680.15000.002910.580.002831.130.0003990.096000.004030.810.003921.570.0005540.127000.008821.760.008583.430.001210.278000.008621.720.008393.360.001180.269000.007511.50.007312.930.001030.2310000.006651.330.006472.590.0009130.211000.005651.130.00552.20.0007760.1712000.004890.980.004771.910.0006720.1513000.004840.970.004711.880.0006650.1514000.004130.830.004021.610.0005670.1315000.004070.810.003961.580.0005590.1216000.003750.750.003651.460.0005150.1117000.003260.650.003181.270.0004480.118000.003060.610.002981.190.0004210.0919000.002870.570.00281.120.0003950.0920000.00270.540.002631.050.0003710.0821000.002540.510.002480.990.0003490.0822000.001750.350.001710.680.0002410.0523000.002310.460.002250.90.0003170.0724000.001380.280.001340.540.000190.0425000.001340.270.001310.520.0001850.04下风向最大浓度0.009760.00950.00134最大浓度出现距离（m）721最大占标率1.953.80.3表5-2-4废矿物油车间反应釜配套燃烧器烟气估算模式计算结果表距源中心下风向距离D/mSO2NOXPM10下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）100.0004690.090.0004570.180.00006450.011000.006311.260.006152.460.0008670.192000.005111.020.004981.990.0007020.163000.004580.920.004461.780.0006290.144000.003410.680.003321.330.0004680.15000.002910.580.002831.130.0003990.096000.004210.840.004091.640.0005780.137000.009171.830.008933.570.001260.288000.008651.730.008423.370.001190.269000.007541.510.007342.940.001040.2310000.006651.330.006482.590.0009140.211000.005591.120.005452.180.0007680.1712000.00510.004861.950.0006860.1513000.004790.960.004671.870.0006580.1514000.004090.820.003981.590.0005610.1215000.004040.810.003941.570.0005550.1216000.003690.740.00361.440.0005070.1117000.003350.670.003261.30.000460.118000.003150.630.003071.230.0004330.119000.002870.570.00281.120.0003950.0920000.002730.550.002651.060.0003750.0821000.002570.510.002510.0003530.0822000.002430.490.002370.950.0003340.0723000.002180.440.002120.850.00030.0724000.001220.240.001190.470.0001680.0425000.002070.410.002020.810.0002840.06下风向最大浓度0.009850.009590.00135最大浓度出现距离（m）715最大占标率1.973.840.3表5-2-5有组织废气估算模式计算结果表距源中心下风向距离D/m仓库排气筒非甲烷总烃下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）100.0000026201000.0007460.042000.002160.113000.00230.114000.0020.15000.001670.086000.001670.087000.002620.138000.008160.419000.009970.510000.008770.4411000.007970.412000.007190.3613000.005080.2514000.005870.2915000.005330.2716000.005030.2517000.004140.2118000.00410.219000.003830.1920000.003680.1821000.003430.1722000.003330.1723000.003120.1624000.001810.0925000.002810.14下风向最大浓度0.0124最大浓度出现距离（m）771最大占标率0.62表5-2-6无组织废气估算模式计算结果表距源中心下风向距离D/m储罐区储罐大小呼吸非甲烷总烃设备与管线组件密封点无组织排放非甲烷总烃下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）100.03031.510.04642.321000.007250.360.02051.022000.005740.290.01640.823000.0050.250.01360.684000.00450.230.01150.585000.004090.20.009870.496000.003750.190.008660.437000.003460.170.00770.388000.003210.160.006930.359000.002980.150.006290.3110000.002790.140.005750.2911000.002610.130.005290.2612000.002460.120.004890.2413000.002320.120.00460.2314000.002190.110.004370.2215000.002080.10.004160.2116000.001980.10.003970.217000.001890.090.003790.1918000.001810.090.003630.1819000.001730.090.003470.1720000.001670.080.003330.1721000.00160.080.00320.1622000.001550.080.003090.1523000.001490.070.002980.1524000.001440.070.002880.1425000.001390.070.002790.14下风向最大浓度0.03060.051最大浓度出现距离（m）1214最大占标率1.532.55表5-2-7无组织废气估算模式计算结果表距源中心下风向距离D/m卸车区无组织排放非甲烷总烃装车区无组织排放非甲烷总烃下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）100.07823.910.08434.221000.1085.420.1276.362000.06873.430.0843000.05112.560.06143.074000.04162.080.04992.55000.03551.770.04252.136000.03111.560.03741.877000.02791.40.03351.678000.02541.270.03051.529000.02341.170.0281.410000.02171.080.0261.311000.02031.010.02431.2212000.01910.950.02291.1413000.0180.90.02161.0814000.01710.850.02051.0315000.01630.810.01950.9816000.01560.780.01870.9317000.01490.750.01790.8918000.01430.720.01720.8619000.01380.690.01650.8320000.01330.670.0160.821000.0130.650.01570.7822000.01280.640.01540.7723000.01260.630.01510.7524000.01230.620.01480.7425000.01210.610.01450.73下风向最大浓度0.130.144最大浓度出现距离（m）3941最大占标率6.497.22表5-2-8无组织废气估算模式计算结果表距源中心下风向距离D/m仓库无组织排放非甲烷总烃下风向预测浓度c（mg/m3）占标率P（%）100.039921000.01660.832000.01320.663000.01090.554000.00920.465000.007890.396000.006930.357000.006160.318000.005540.289000.005030.2510000.00460.2311000.004230.2112000.003910.213000.003680.1814000.00350.1715000.003330.1716000.003180.1617000.003030.1518000.00290.1519000.002780.1420000.002670.1321000.002560.1322000.002470.1223000.002380.1224000.00230.1225000.002230.11下风向最大浓度0.0455最大浓度出现距离（m）19最大占标率2.28通过估算模式预测软件的计算结果表明，本项目废白土、油泥车间反应釜配套燃烧器烟气烟气排放的SO2最大落地浓度为0.00976mg/m3，占标率为1.95%；NOX最大落地浓度为0.0095mg/m3，占标率为3.8%；PM10最大落地浓度为0.00134mg/m3，占标率为0.3%出现在距离污染源中心721m处。本项目废矿物油车间反应釜配套燃烧器烟气烟气排放的SO2最大落地浓度为0.00985mg/m3，占标率为1.97%；NOX最大落地浓度为0.00959mg/m3，占标率为3.84%；PM10最大落地浓度为0.00135mg/m3，占标率为0.3%出现在距离污染源中心715m处。仓库排气筒排放的非甲烷总烃，最大落地浓度为0.0124mg/m3，占标率为0.62%，出现在距离污染源中心771m处。本项目罐区大小呼吸排放的非甲烷总烃最大落地浓度为0.0306mg/m3，占标率为1.53%，出现在距离污染源中心12m处。设备与管线组件密封点无组织排放非甲烷总烃最大落地浓度为0.051mg/m3，占标率为2.55%，出现在距离污染源中心14m处；卸车区无组织排放的非甲烷总烃最大落地浓度为0.13mg/m3，占标率为6.49%，出现在距离污染源中心39m处。装车区无组织排放的非甲烷总烃最大落地浓度为0.144mg/m3，占标率为7.22%，出现在距离污染源中心41m处。仓库无组织排放的非甲烷总烃最大落地浓度为0.0455mg/m3，占标率为2.28%，出现在距离污染源中心19m处。根据《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）可知，本项目占标率大于1%，小于10%，属于大气二级评价。不进行进一步预测与评价，项目不设置大气环境防护距离，只对污染物排放量进行核算。污染物排放量核算1、有组织排放量核算表5-2-9大气污染物有组织排放量核算表序号排放口污染物核算排放浓度/（mg/m3）核算排放速率/（kg/h）核算年排放量/（t/a）编号主要排放口1反应釜配套燃烧器烟气颗粒物14.60.003640.0096SO2106.720.02650.07NOX103.350.02580.0682颗粒物14.60.003640.0144SO2106.720.02650.105NOX103.350.02580.1022仓库排气筒非甲烷总烃/0.0340.27有组织排放总计有组织排放总计颗粒物0.024SO20.0176NOX0.17非甲烷总烃0.27②无组织排放量核算表5-2-9大气污染物无组织排放量核算表序号排放口编号产污环节污染物主要污染防治措施国家或地方污染物排放标准年排放量（t/a）标准名称浓度限值（mg/m3）1储罐区“大呼吸”非甲烷总烃油罐表面涂油漆，选择银白色涂料。夏季高温储罐喷淋装置；加真空薄壳，形成隔热板；采用密封性较好的不锈钢无缝钢管厂界无组织废气VOCs（以非甲烷总烃计）浓度满足《大气污染物综合排放标准》（GB16297-1996）表2无组织排放标准限制要求；厂内无组织废气VOCs（以非甲烷总烃计）满足《挥发性有机物无组织排放控制标准》（GB37822-2019）中无组织排放限值要求4/60.0168“小呼吸”非甲烷总烃0.07072设备与管线组件密封点无组织排放非甲烷总烃要求企业加强管理，严格规范操作，保证油料加工、处理过程中产生的异味不影响厂界周围环境0.123卸车区无组织排放非甲烷总烃要求企业加强管理，严格规范操作，保证油料处理过程中产生的异味不影响厂界周围环境0.34装车区无组织排放非甲烷总烃要求企业加强管理，严格规范操作，保证油料加工、处理过程中产生的异味不影响厂界周围环境0.365仓库无组织排放非甲烷总烃要求企业加强管理，严格规范操作，保证油料处理过程中产生的异味不影响厂界周围环境0.095无组织排放总计总计非甲烷总烃0.96253、大气污染物年排放量核算表5-2-10大气污染物年排放量核算表序号污染物年排放量/（t/a）1非甲烷总烃1.23252颗粒物0.0243SO20.01764NOx.3评价结论本项目采取的各项大气污染控制措施能够保证污染物排放指标满足排放标准的要求。根据大气环境影响预测结果，本项目污染源排放方案合理，正常工况下污染物浓度贡献值的最大浓度占标率均小于100%。综上所述，本项目对大气环境影响可被环境接受。根据《环境影响评价技术导则大气环境》（HJ2.2-2018）中“评价等级判定及大气环境影响预测与评价”的要求，以项目排放的颗粒物、SO2、NOx、非甲烷总烃为污染源，经估算模型计算，评价工作等级为二级，不进行进一步预测与评价，项目不设置大气环境防护距离。5.2.2地表水影响分析本项目污水处理站处理规模为50m3/d，主要用于处理含油废水，采用“隔油+气浮”的工艺。本项目生产废水、初期雨水通过厂区污水处理站处理后，满足《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中表4三级标准要求，通过罐车将废水运至牡丹江首控石油化工有限公司污水处理厂委托处理，满足《石油炼制工业污染物排放标准》（GB31570-2015）表1直接排放标准限值后排入市政管网，进入牡丹江市污水处理厂。生活污水通过市政管网，进入牡丹江市污水处理厂。待园区污水处理厂建成后，本项目生产废水、初期雨水经厂区污水处理站处理达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中表4三级标准要求后与生活污水一起排入园区污水处理厂后达标排放。污水处理站一旦发生事故时，生产污水可导入事故池，生产废水最大量50m3/d可进入事故池中，事故池可满足需求。污水处理站尽快检修后，进行正常处理。因此发生事故时，事故池足够容纳项目产生的污水，避免污染地表水体和污染地下水。经过采取上述措施，本项目对地表水环境影响较小。表5-2-11工程各产污节点水污染物产生情况一览表废水来源废水量m3/a主要污染物污染物产生情况治理措施及去向污染物排放情况产生浓度mg/L产生量t/a排放浓度mg/L排放量t/a生产废水290COD4000.116含油废水经厂区污水处理站后，通过罐车将废水运至牡丹江首控石油化工有限公司污水处理厂委托处理，处理达标后排入市政管网，进入牡丹江市污水处理厂3000.087石油类850.0258.50.0025初期雨水1.32COD1500.0002排入雨水收集池，经厂区污水处理站后，通过罐车将废水运至牡丹江首控石油化工有限公司污水处理厂委托处理，处理达标后排入市政管网，进入牡丹江市污水处理厂1130.00015石油类100.00001310.0000013生活污水158.4COD3000.048生活污水通过市政管网，进入牡丹江市污水处理厂3000.048氨氮300.0048300.00485.2.3地下水环境影响评价依据本次水文地质调查结果，本项目区地下水类型主要为第四系孔隙承压水，即为本次预测的层位，预测的范围与调查评价的范围一致，面积为6.49km2。预测采用地下水数值法，按模拟的污染源强，对不同运营期限的地下水水质进行预测评价。建设场地包气带防污性能1、建设场地地质概况经调查，工作区域地层为新生界第四系上更新统镜泊湖中期玄武岩和全新统松散堆积物，厚度9~10m，上部为粉质粘土、含砾粉质粘土、粉细砂，下部为砾砂、圆砾、卵石；新生界第三系古新统——始新统黄花组和中新统宁安玄武岩，厚度50~200m，上段为拉斑玄武岩，中部为中粒长石砂岩、泥岩、砂岩、油页岩夹褐煤，下部为橄榄石拉斑玄武岩夹薄云油页岩、碳质泥岩，下段为中细、中粗长石砂岩夹粘土岩；中生界白垩系下统猴石沟组和上统海浪组，厚度220~2000m，上段上部为中细砂岩、粉质砂岩夹泥岩，下段下部为含砾砂岩、砾岩。评价区含水层主要为松散岩类孔隙水，由第四系全新统的中粗砂、砾砂、圆砾组成，含水层受古地层和地形因素影响，厚度变化较大，一般厚度4.5~9.7m，组成岩性为砂、含砾砂、砾砂石等，平均粒径为0.25~3.87mm，分选性好，分选系数为0.96~1.87。上部普遍覆盖一层0.9~3.2m粉质粘土，水位埋深2~5m，水位变幅0.5~1.2m。富水性较好，单井一般涌水量100~500m3/d，局部可达800m3/d，渗透系数20.62~46.1m/d，个别也有小于20m/d。水流为平面流，边界条件单一，且含水层分布连续。2、建设场地包气带防污性能根据《环境影响评价技术导则地下水环境》（HJ610-2016）天然包气带防污性能分级参照表，本项目建设场地区包气带防污性能分级见表5-2-12。表5-2-12包气带防污性能分级分级包气带岩土的渗透性能本工程强岩（土）层单层厚度Mb≥1.0m，渗透系数K≤10-6cm/s，且分布连续、稳定。项目部分区域粉质黏土厚Mb＜1.0m，渗透系数1×10-6cm/s＜K≤1×10-4cm/s。故包气带防污性能为“弱”中岩（土）层单层厚度0.5m≤Mb＜1.0m，渗透系数K≤10-6cm/s，且分布连续、稳定。岩（土）层单层厚度Mb≥1.0m，渗透系数1×10-6cm/s＜K≤1×10-4cm/s，且分布连续、稳定。弱岩（土）层不满足上述“强”和“中”条件。正常状况下地下水环境影响预测1、正常状况下油品生产地下水环境影响预测正常状况下，建设项目对各类污染源场地及设施按照相关规范进行了严格的防渗措施，污染物从源头和末端均得到控制，阻隔了污染地下水的通道，在防渗措施下，项目污染物渗漏量甚微，对区域地下水环境影响较小。在生产运行过程中，生产废水、初期雨水通过厂区污水处理站处理后，满足《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中表4三级标准要求，通过罐车将废水运至牡丹江首控石油化工有限公司污水处理厂委托处理，满足《石油炼制工业污染物排放标准》（GB31570-2015）表1直接排放标准限值后排入市政管网，进入牡丹江市污水处理厂。生活污水通过市政管网，进入牡丹江市污水处理厂。待园区污水处理厂建成后，本项目生产废水、初期雨水经厂区污水处理站处理达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中表4三级标准要求后与生活污水一起排入园区污水处理厂后达标排放。污废水对区域地下水环境影响较小。本项目依据《危险废物贮存污染控制标准》(GB18597-2001)（2013修订）和《石油化工工程防渗技术规范》（GBT50934-2013）设计地下水污染防渗措施，设计地下水污染防渗措施，根据地下水导则9.4节“已依据相关规范设计地下水污染防渗措施的建设项目，不进行正常状况情景下的预测”。2、正常状况下废旧铅酸蓄电池存储车间地下水环境影响预测项目正常运行情况下，对地下水水位、水质不产生影响；本项目储存电池为密封废旧铅酸蓄电池，质量满足相关规范要求；库房采取了有效的防腐、防渗、防漏措施。对整个厂房地面进行硬化，其上铺设2mm厚高密度聚乙烯，或至少2mm厚的其它人工材料，渗透系数≤10-10cm/s，符合《危险废物贮存污染控制标准》（GB18597-2001）(2013年修订）要求；在废旧蓄电池储存库出入口处设置0.05m高钢纤维混凝土围堰（渗透系数可满足≤10-7cm/s），铺设2mm厚的高密度聚乙烯，裙脚所围建区域铺设到0.5m高的位置，满足《废铅酸蓄电池处理污染控制技术规范》要求；事故池采取的防渗措施为底部铺1m厚黏土层，渗透系数≤10-7cm/s，池底及边墙采用混凝土浇筑，保证无渗漏缝，在混凝土表面铺设2mm厚的高密度聚乙烯，或至少2mm厚的其它人工材料，渗透系数≤10-10cm/s，符合《危险废物贮存污染控制标准》（GB18597-2001）(2013年修订）要求。运营过程中即使有电解液流出，短时间内也不会穿过防渗层，渗入地下对地下水产生影响。及时清理后，基本可以消除对地下水产生影响。项目运行期基本杜绝了地下水的污染途径，不会影响地下水位及水质的变化。非正常状况下地下水环境影响预测建设项目的工艺设备或地下水环境保护措施因系统老化、腐蚀等原因不能正常运行或保护效果达不到设计要求时的运行状况，导致污水或物料“跑冒滴漏”对第四系松散岩类孔隙潜水的影响。预测情况如下：1、非正常状况下污水处理站泄漏地下水环境影响预测本项目污水处理站各池体泄漏均对地下水产生影响，正常状况下不会有污水泄漏，当因防渗层破裂等突发情况下可能造成污水泄漏。结合项目的特点，本项目调节池如泄漏对地下水影响较大，从最大风险原则考虑，非正常状况下为污水处理站调节池池体防渗层破裂时污水泄漏对地下水水质造成影响。（1）预测模型假定渗漏的污废水连续注入含水层中，形成点状污染源，其污染方式为直接污染，污染途径为径流型。污染物通过地下水径流进入含水层，直接污染该区含水层，进而污染地下水。确定本次评价预测模型采用解析模型，由于在此渗漏状况下，渗漏现象无法第一时间判断和处理，因而采用连续注入示踪剂——平面连续点源。污染物在地下水环境迁移预测的解析式如下：x，y—计算点处的位置坐标；t—时间，d；C(x，y，t)—t时刻点x，y处的示踪剂浓度，mg/L；M—含水层的厚度，m；mt—单位时间注入示踪剂的质量，kg/d；u—水流速度，m/d；n—有效孔隙度，无量纲；DL—纵向弥散系数，m2/d；DT—横向y方向的弥散系数，m2/d；π—圆周率；K0(β)—第二类零阶修正贝塞尔函数；—第一类越流系统函数。（2）源强的确定根据《给排水构筑物工程施工及验收规范》(GB50141-2008)，混凝土池允许最大渗水量按池壁和池底浸湿面积计算，钢筋混凝土结构水池渗漏量不得超过2L/（m2·d）。在非正常状况下，以污水处理站调节池防渗层破坏为例进行预测，调节池的尺寸为3×4×3m。根据《给排水构筑物工程施工及验收规范》，水池允许最大渗水量按池壁和池底浸湿面积计算，钢筋混凝土结构水池渗漏量不得超过2L/（m2·d）。在正常状况下，调节池渗漏面积为：池底面积+池壁面积=L×B+2×B×H+2×L×H=3×4+2×4×3+2×3×3=54m2，污水处理站调节池正常情况下每日的最大允许污水渗透量Q计算如下：渗漏量=渗漏面积×渗漏强度=2L（/m2·d）×54m2=108L/d，非正常状况下，工艺设备或地下水环境保护措施因系统老化或腐蚀，污水处理站调节池渗漏量取最大允许渗漏量的10倍，为1080L/d。本项目废水量及污染物浓度见表5-2-9。污废水中的主要污染物和特征因子，按照导则要求“对每一类别的各项因子采用标准指数法进行排序，分别取标准指数最大的因子作为预测因子”，因此本次选取标准指数最大的COD和石油类作为预测因子。表5-2-9污水处理站调节池非正常状况下源强渗漏面积（m2）渗漏强度（L/m2﹒d）渗漏量（L/d）污染物浓度（mg/L）污染物质量（kg/d）54201080COD4000.65石油类850.054（3）模拟参数确定根据水文地质调查和收集资料确定公式所需参数值：mt—单位时间注入示踪剂的质量：COD：400mg/L×1080L/d=0.43kg石油类：85mg/L×1080L/d=0.092kg根据区域水文地质条件，项目区含水层平均厚度为7.0m；有效孔隙度经验值0.34；渗透系数K取平均值35m/d，平均水力坡度为2.0‰，水流速度u根据达西定律取渗透系数和水力梯度的乘积，取0.066m/d；纵向弥散系数DL，根据《水文地质学》对于弥散系数的经验值，同时考虑地层结构、含水层岩性，确定论证区纵向弥散系数为0.5m2/d；横向弥散系数DT，按照DT/DL=1/5，确定为0.1m2/d。（4）水质污染预测结果模拟中采用的源强为局部防渗层失效情况下的渗漏量，对污水处理站调节池废水中石油类COD污染物渗漏进行污染扩散预测。分别预测100d和1000d该地区地下水的污染状况。预测污染情况见图5-2-1～5-2-8和表5-2-10。本次模拟渗漏的污染物COD超标范围按3mg/L确定（依据《地下水质量标准》(GB/T14848-2017)Ⅲ类标准）；石油类的超标范围按0.3mg/L依据《生活饮用水卫生标准》GB5749-2006）。图5-2-1非正常状况下污水处理站调节池渗漏COD100d扩散预测图图5-2-2非正常状况下污水处理站调节池渗漏COD100d污染晕运移图图5-2-3非正常状况下污水处理站调节池渗漏COD1000d扩散预测图图5-2-4非正常状况下污水处理站调节池渗漏COD1000d污染晕运移图图5-2-5非正常状况下污水处理站调节池渗漏石油类100d扩散预测图图5-2-6非正常状况下污水处理站调节池渗漏石油类100d污染晕运移图图5-2-7非正常状况下污水处理站调节池渗漏石油类1000d扩散预测图图5-2-8非正常状况下污水处理站调节池渗漏石油类1000d污染晕运移图表5-2-10非正常状况下污水处理站调节池地下水环境影响范围预测结果预测时限污染物最大超标距离（m）超标范围（m2）COD以每天0.43kg连续渗漏100d34266.51000d96.52171.3石油类以每天0.092kg连续渗漏100d361981000d112.43540.6从表5-2-10可见，在渗漏状态下，随着时间的增长，渗漏点位置污染物通过地下水径流向下游迁移，在渗漏发生100d之后COD污染物（以超标限值为界）扩散距离为34m。在泄漏发生1000d之后COD污染物（以超标限值为界）扩散距离为96.5m。在渗漏发生100d之后石油类污染物（以超标限值为界）扩散距离为36m。在泄漏发生1000d之后石油类污染物（以超标限值为界）扩散距离为112.4m。由此可见，随着距离的迁移，污染物已经被稀释至标准限值以下，本项目地下水评价范围内无分散式饮用水水源，迁移后扩散范围之内没有饮用水取水井，不会对下游地下水饮用水水源造成影响。2、储油罐发生泄漏状况地下水环境影响预测（1）预测模型在突发泄漏事故状况下，由于地储油罐发生破坏，油品泄漏而导致地下水污染。假定事故瞬时发生，并有相应应急处置措施，泄漏情况得到及时制止。泄漏的产品油瞬时注入含水层中，形成点状污染源，其污染方式为直接污染，污染途径为径流型。污染物通过地下水径流进入含水层，直接污染该区含水层，进而污染地下水。由此确定本次评价预测模型采用解析模型，采用瞬时示踪剂——平面瞬时点源。其计算公式如下：式中：x，y—计算点处的位置坐标；t—时间，d；C(x，y，t)—t时刻点x，y处的示踪剂浓度，mg/L；M—含水层的厚度，m；mM—单位时间注入示踪剂的质量，kg/d；u—水流速度，m/d；n—有效孔隙度，无量纲；DL—纵向弥散系数，m2/d；DT—横向y方向的弥散系数，m2/d；π—圆周率；（3）模拟参数确定本项目储油罐正常运营状态下不会有油品泄漏，当因地址塌陷、设备老旧腐蚀（20年以上的设备容易发生腐蚀）等突发情况和事故状态下可能造成油品泄漏，本项目针对非正常状况下进行地下水环境影响预测。根据水文地质调查和收集资料确定公式所需参数值：mM—瞬时注入的示踪剂质量，kg；假定发生事故一次性泄漏量为最大储罐总容量的0.1%，废矿物油密度约910kg/m3，230m3×0.001×910kg/m3=209.3kg。其余预测模拟参数与污水处理站调节池渗漏预测相同。（4）水质污染预测结果模拟中采用的事故源强为厂区最大储罐储存量的0.1%，对废矿物油一次性泄漏后对周围地下水环境影响进行污染扩散预测。分别预测100d、1000d、10a、15a和20a该地区地下水的污染状况。预测污染情况见图5-2-9～5-2-17和表5-2-11。石油类的超标范围按0.3mg/L确定（依据《生活饮用水卫生标准》GB5749-2006）。图5-2-9储罐发生泄漏状况下石油类污染物100d扩散预测图（事故状况）图5-2-10储罐发生泄漏状况下石油类污染物100d污染晕运移图（事故状况）图5-2-11储罐发生泄漏状况下石油类污染物1000d扩散预测图（事故状况）图5-2-12储罐发生泄漏状况下石油类污染物1000d污染晕运移图（事故状况）图5-2-13储罐发生泄漏状况下石油类污染物10a扩散预测图（事故状况）图5--2-14储罐发生泄漏状况下石油类污染物10a污染晕运移图（事故状况）图5-2-15储罐发生泄漏状况下石油类污染物15a扩散预测图（事故状况）图5-2-16储罐发生泄漏状况下石油类污染物15a污染晕运移图（事故状况）图5-2-17储罐发生泄漏状况下石油类污染物20a扩散预测图（事故状况）表5-2-11事故状况下储油罐地下水环境影响范围预测结果预测时限污染物中心点运移距离（m）最大超标距离（m）超标范围（m2）储油罐以209.3kg一次性瞬时泄漏100d7.844675.51000d60.6156.510374.210a220.4368.730450.915a327.8442.316103.220a439.5————从表5-2-11可见，在事故泄漏状态下，随着时间的增长，渗漏点位置石油类污染物通过地下水径流向下游迁移，在迁移过程中污染物被逐渐稀释，随着迁移距离的增大，污染物中心点浓度逐渐下降。在事故发生20a之后，石油类污染物中心点迁移距离为439.5m，迁移后石油类污染物中心点浓度已经小于超标限值。由此可见，在事故工况下，假定污水中石油类以209.3kg瞬时泄漏入含水层中，在事故发生20a之内，在中心点迁移439.5m之内，污染物已经被稀释至标准限值以下，本项目地下水评价范围内无分散式饮用水水源，迁移后扩散范围之内没有饮用水取水井，不会对下游地下水饮用水水源造成影响。3、非正常状况下废铅酸蓄电池电解液渗漏地下水环境影响预测事故状况指电池板栅破损产生泄漏，储存措施、防渗措施失效，假定电解液注入含水层中，形成点状污染源，污染方式为直接污染，污染途径为径流型，排放规律为连续恒定排放。通过对项目生产流程的分析可知，本项目可能产生污染物泄漏的部位主要为贮存库及场内搬运通道，搬运通道全部采用混凝土浇筑，具有较好的防渗性能，且一旦搬运过程发生泄漏，可直接被员工发现，通过采取必要的清理措施后，对地下水基本不会产生影响；在事故状态下，可能对区域地下水造成影响的部位为贮存库及事故池，渗漏电解液通过导流渠直接排入事故池，当事故池防渗层失效，电解液渗入地下影响地下水质，造成地下水污染。（1）预测模型假定渗漏的污废水连续注入含水层中，形成点状污染源，其污染方式为直接污染，污染途径为径流型。污染物通过地下水径流进入含水层，直接污染该区含水层，进而污染地下水。确定本次评价预测模型采用解析模型，由于在此渗漏状况下，渗漏现象无法第一时间判断和处理，因而采用连续注入示踪剂——平面连续点源。污染物在地下水环境迁移预测的解析式如下：x，y—计算点处的位置坐标；t—时间，d；C(x，y，t)—t时刻点x，y处的示踪剂浓度，mg/L；M—含水层的厚度，m；mt—单位时间注入示踪剂的质量，kg/d；u—水流速度，m/d；n—有效孔隙度，无量纲；DL—纵向弥散系数，m2/d；DT—横向y方向的弥散系数，m2/d；π—圆周率；K0(β)—第二类零阶修正贝塞尔函数；—第一类越流系统函数。（2）源强的确定蓄电池存储间地面设置自流角度，铅酸蓄电池电解液如发生泄漏，可自行流入事故池，故非正常状况下，地下水污染源设定为事故池的渗漏，根据《给排水构筑物工程施工及验收规范》(GB50141-2008)，混凝土池允许最大渗水量按池壁和池底浸湿面积计算，钢筋混凝土结构水池渗漏量不得超过2L/（m2·d）。在非正常状况下，以事故池防渗层破坏为例进行预测，事故池的尺寸5×3.3×3m。则事故池渗漏面积为：池壁面积+池底面积=2×B×H+2×L×H+L×B=2×3.3×3+2×5×3+5×3.3=66.3m2事故池每日的最大允许污水渗透量Q计算如下：渗漏量=渗漏面积×渗漏强度=2L/（m2·d）×66.3m2=132.6L/d非正常状况下，工艺设备或地下水环境保护措施因系统老化或腐蚀，取事故池最大允许渗漏量的10倍，为1326L/d。根据铅酸蓄电池电解液成分分析，主要污染物为硫酸盐和铅，其中硫酸盐离子含量为273g/L，铅含量为75mg/L。则非正常状态下硫酸盐离子渗漏量为1326L/d×273g/L=362kg/d，铅渗漏量为1326L/d×75mg/L=0.099kg/d。（3）模拟参数确定根据区域水文地质条件，项目区含水层平均厚度为7.0m；有效孔隙度经验值0.34；渗透系数K取平均值35m/d，平均水力坡度为2.0‰，水流速度u根据达西定律取渗透系数和水力梯度的乘积，取0.066m/d；纵向弥散系数DL，根据《水文地质学》对于弥散系数的经验值，同时考虑地层结构、含水层岩性，确定论证区纵向弥散系数为0.5m2/d；横向弥散系数DT，按照DT/DL=1/5，确定为0.1m2/d。（4）水质污染预测结果模拟中采用的源强为局部防渗层失效情况下的渗漏量，渗漏液以1326L/d（硫酸盐和铅含量分别是362kg/d和0.099kg/d）泄漏进入含水层。分别预测100d、1000d和10a该地区地下水的污染状况。预测污染情况见图5-2-18～5-2-25和表5-2-12。本次模拟泄漏的污染物硫酸盐和铅的超标范围按250mg/L和0.01mg/L（依据《地下水质量标准》(GB/T14848-2017)Ⅲ类标准）确定。图5-2-18非正常状况下事故池硫酸盐渗漏100d扩散预测图图5-2-19非正常状况下事故池硫酸盐渗漏100d污染晕运移图图5-2-20非正常状况下事故池硫酸盐渗漏1000d扩散预测图图5-2-21非正常状况下事故池硫酸盐渗漏1000d污染晕运移图图5-2-22非正常状况下事故池铅离子渗漏100d扩散预测图图5-2-23非正常状况下事故池铅离子渗漏100d污染晕运移图图5-2-24非正常状况下事故池铅离子渗漏1000d扩散预测图图5-2-25非正常状况下事故池铅离子渗漏1000d污染晕运移图表5-2-12非正常状况下事故池地下水环境影响范围预测结果预测时限污染物最大超标距离（m）超标范围（m2）硫酸盐每天以362kg连续渗漏100d37.2298.71000d112.63567.1铅每天以0.099kg连续渗漏100d31.8254.21000d91.52165.2从表5-2-12可见，在渗漏状态下，随着时间的增长，渗漏点位置污染物通过地下水径流向下游迁移。在渗漏发生100d之后硫酸盐污染物（以超标限值为界）扩散距离为37.2m；在泄漏发生1000d之后硫酸盐污染物（以超标限值为界）扩散距离为112.6m。在渗漏发生100d之后铅污染物（以超标限值为界）扩散距离为31.8m；在泄漏发生1000d之后铅离子污染物（以超标限值为界）扩散距离为91.5m。由此可见，随着距离的迁移，污染物已经被稀释至标准限值以下，本项目地下水评价范围内无分散式饮用水水源，迁移后扩散范围之内没有饮用水取水井，不会对下游地下水饮用水水源造成影响。5.2.4声环境影响评价主要噪声源本项目主要噪声源及源强一览表见表5-2-13。表5-2-13主要噪声源强单位：dB(A)序号噪声源名称数量（台）声源强度dB(A)工作特性降噪措施降噪措施后单台源强(dB(A))1裂解反应釜380连续室内布置，设置固定基座602空压机385连续室内布置，设置固定基座653风机285连续室内布置，设置固定基座，安装隔声罩654冷凝器385连续室内布置，设置固定基座，安装隔声罩655水泵280间隔室内布泵置，设选置用固低定噪基声座606油泵280连续室内布泵置，设选置用固低定噪基声座60声环境影响预测根据《环境影响评价技术导则声环境》（HJ2.4-2009）的技术要求，本次评价采取导则上推荐模式。工业噪声源有室外和室内两种声源，应分别计算。（1）室外声源①计算某个声源在预测点的倍频带声压级式中：－点声源在预测点产生的倍频带声压级；－参考位置r0处的倍频带声压级；r－预测点距声源的距离，m；－参考位置距声源的距离，m；－各种因素引起的衰减量。如果已知声源的倍频带声功率级，且声源可看作是位于地面上的，则②由各倍频带声压级合成计算出该声源产生的声级LA。（2）室内声源①首先计算出某个室内靠近围护结构处的倍频带声压级：式中：为某个室内声源在靠近围护结构处产生的倍频带声压级，为某个声源的倍频带声功率级，r1为室内某个声源与靠近围护结构处的距离，R为房间常数，Q为方向因子。②计算出所有室内声源在靠近围护结构处产生的总倍频带声压级：③计算出室外靠近围护结构处的声压级：④将室外声级和透声面积换算成等效的室外声源，计算出等效声源第i个倍频带的声功率级：式中：S为透声面积，m2。⑤等效室外声源的位置为围护结构的位置，其倍频带声功率级为，由此按室外声源方法计算等效室外声源在预测点产生的声级。（3）计算总声压级设第i个室外声源在预测点产生的A声级为LAin，i，在T时间内该声源工作时间为tin，i；第j个等效室外声源在预测点产生的A声级为LAout，j，在T时间内该声源工作时间为tout，j，则预测点的总等效声级为式中：T为计算等效声级的时间，N为室外声源个数，M为等效室外声源个数。根据预测模式进行预测，厂界噪声预测结果见表5-2-14，噪声预测等值线图见图5-2-26。表5-2-14厂界噪声预测结果（dB（A））点位贡献值昼间夜间背景最大值预测值达标情况背景最大值预测值达标情况厂界北侧40.8654.254.40达标44.045.72达标厂界东侧31.9052.452.44达标41.642.04达标厂界南侧35.0451.751.79达标41.442.47达标厂界西侧45.0551.452.30达标40.946.46达标图5-2-26噪声预测等值线图由表5-2-14可以看出，通过采取有效的减振、隔声和消声措施后，厂界噪声贡献值在45.05dB(A)～31.90dB(A)之间，本项目厂界噪声贡献值与环境噪声本底值叠加后，夜间不生产，昼夜间均能满足《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）中3类区标准要求。5.2.5营运期固体废物环境影响分析本项目实施后产生的各类固体副产物主要为裂解釜釜残物、污水处理设施浮油、废活性炭、废吸油毡、化验室废料和生活垃圾。（1）裂解釜釜残物一期工程建成处理废白土0.5万吨、油泥1.4万吨的生产能力。废白土裂解工段会产生固废白土，产生量3992.04t/a，固废白土为一般固废，外送砖厂制砖；油泥裂解工段釜底会产生块状类似于焦炭的固体残渣，产生量6618.07t/a，属于危险废物（编号为HW11，252-008-11），委托有资质单位进行处置。二期工程建成新增年产处理废矿物油3万吨的生产能力，裂解釜底会产生块状类似于焦炭的固体残渣，产生量1603.59t/a，属于危险废物（编号为HW08，900-215-08）。送回油泥裂解釜裂解。（2）污水处理设施产生的浮油一期工程建成项目污水设施产生的浮油量为1t/a，属于危险废物（编号为HW08，900-210-08），经收集后送回油泥裂解釜裂解。二期工程建成项目新增污水设施产生的浮油量为2t/a，属于危险废物（编号为HW08，900-210-08），经收集后送回油泥裂解釜裂解。.项目建成后，污水设施浮油量共计3t/a，经收集后送回油泥裂解釜裂解。（3）废活性炭本项目仓库内废气经活性炭吸附处理后，通过15m排气筒排放。活性炭一次填充量为0.05t，每三个月更换一次，其产生量为0.2t/a，属于危险废物（编号为HW49，900-039-49），定期送有资质单位处置。（4）废吸油毡本项目运营期生产车间可能存在油品的跑冒滴漏等现象，对跑冒滴漏等极少量的油品采用吸油毡进行吸收处理，其含有油品的吸油毡属于危险废物，项目一期工程建成产生的废吸油毡约100kg/a，二期工程建成新增废吸油毡约100kg/a，项目建成后废吸油毡约200kg/a，产生的吸收跑冒滴漏油品的废吸油毡，在危险废物暂存间内储存，定期送有资质单位处置。（5）化验室废料本项目化验室主要用于检验废矿物油质量（主要采用手持式原油水分仪（探针式）用来检测废矿物油中水分以及加入聚沉剂用来检验废矿物油中机械杂质是否符合入厂标准，无清洗过程，故化验室无废水产生），化验室产生的废料仅为不合格的原料废矿物油样品，年产生量约为0.5t/a，属为危险废物收集后由有资质单位进行处置。（6）生活垃圾本项目一期劳动定员共20人，二期不新增劳动人员，均由厂内调剂。生活垃圾产生量按0.5kg/人.d计，生活垃圾量约为10kg/d，3.3t/a。生活垃圾集中收集后，由市政环卫部门负责清运。本项目处置率为100%，对周边环境影响较小。通过上述分析，本项目固体废物均得到妥善处理、处置，对外环境影响比较小。本项目危险废物汇总表见表5-2-15。表5-2-15本项目危险废物汇总表序号危险废物名称危险废物类别危险废物代码产生量（t/a）形态主要成分危险特性污染防治措施1油泥裂解残渣HW11252-008-116618.07固态焦炭的固体残渣T、I交由有资质单位进行处理2废矿物油裂解残渣HW08900-215-081603.59固态焦炭的固体残渣T、I经收集后送回油泥裂解釜裂解3污水处理设施浮油HW08900-210-083液态矿物油T、I经收集后送回油泥裂解釜裂解4废活性炭HW49900-039-490.2固态活性炭T交由有资质单位进行处理5废吸油毡HW08900-213-080.2固态矿物油T、I交由有资质单位进行处理6化验室废料HW08900-213-080.5液态矿物油T、I交由有资质单位进行处理5.2.6土壤环境影响评价土壤影响识别与预测评价时段的确定1、正常状况正常状况下，本项目采取充分的防渗措施，本项目污水处理站、罐区、事故池、危废暂存间地面进行了防渗硬化处理，原料、物料及污水输送管线也是必须经过防腐防渗处理。在采取源头和分区防控措施的基础上，正常状况下不应有物料暴露而发生渗漏至地下的情景发生。因此，本项目正常生产状况对周边土壤的污染主要是由排入大气环境中的无组织排放VOC（以非甲烷总烃计）污染物沉降到土壤中引起的。2、非正常状况本项目厂区设置污水处理站一座、罐区、事故池。非正常状况下的事故废水经过各装置收集系统输送到事故水池进行储存。因此，非正常状况下能够保证事故水不会随地表随意漫流的情况发生。本次预测就非正常状况下污水处理站调节池、事故池渗漏和储罐泄漏对地下水造成的影响分别进行预测。预测和评价的范围以项目区范围为核心，污水处理站调节池、事故池渗漏按照无事故预警渗漏状况分别进行预测。储罐泄漏按照有事故预警和处理措施的突发泄漏的事故状况进行预测：（1）非正常状况下污水处理站调节池渗漏假定在非正常状况下，由于污水处理站调节池防渗层老化或腐蚀，半地下非可视部位发生小面积渗漏时，才可能有少量污水通过漏点，石油类污染物逐渐渗入进入土壤，直至下游地下水跟踪监测点监测发现渗漏，采取相应措施终止渗漏。（2）储罐发生泄漏在突发泄漏事故状况下，由于储罐发生破坏，油品泄漏而导致污染，石油类污染物逐渐渗入进入土壤。假定事故瞬时发生，并有相应应急处置措施，泄漏情况得到及时制止。（3）非正常状况事故池渗漏假定在非正常状况下，由于事故池底部防渗层老化或腐蚀，半地下非可视部位发生小面积渗漏时，才可能有少量污水通过漏点，石油类污染物逐渐渗入进入土壤，直至下游地下水跟踪监测点监测发现渗漏，采取相应措施终止渗漏。因此，本项目土壤环境影响途径识别情况见表5-2-16，土壤环境影响源及因子识别情况见表5-2-17。表5-2-16建设项目土壤环境影响类型与影响途径表不同时段大气沉降地面漫流垂直入渗其他建设期运营期√√服务期满注：在可能产生的土壤环境影响类型处打“√”，列表未涵盖的可自行设计。表5-2-17土壤环境影响源及影响因子识别表污染源工艺流程/节点污染途径全部污染物指标特征因子备注生产车间和罐区生产车间和罐区的无组织排放废气大气沉降非甲烷总烃非甲烷总烃连续污水处理站调节池污水处理站调节池渗漏垂直入渗石油类石油类连续地埋罐地埋罐泄漏垂直入渗石油类石油类连续事故池事故池渗漏垂直入渗硫酸盐、铅硫酸盐、铅连续预测情景设置根据环境影响识别结果，确定本项目重点预测时段为运营期。因此本次土壤污染预测情景设定状况如下。情景1：污水处理站调节池地下非可视部位发生小面积渗漏对区域土壤的环境影响污水处理站调节池半地下非可视部位发生小面积渗漏，含油污水直接渗入包气带，其有害成分逐渐累积，将会破坏土壤微生物的生存环境，对土壤结构和土质产生有害影响。同时这些水分经土壤渗入地下水，对地下水水质也造成污染。根据环评地下水环境影响评价章节可知，污水处理站调节池发生风险事故时，废水中污染物石油类的浓度为50mg/L。情景2：储罐非可视部位发生小面积泄露对区域土壤的环境影响储罐非可视部位发生小面积渗漏，油品直接渗入包气带，其有害成分逐渐累积，将会破坏土壤微生物的生存环境，对土壤结构和土质产生有害影响。同时这些水分经土壤渗入地下水，对地下水水质也造成污染。根据环评地下水环境影响评价章节可知，储罐发生风险事故时，假定发生事故一次性泄漏量为最大储罐总容量的0.1%，废矿物油密度约910kg/m3，则瞬时注入的示踪剂质量：230m3×0.001×910kg/m3=209.3kg。情景3：事故池地下非可视部位发生小面积渗漏对区域土壤的环境影响事故池半地下非可视部位发生小面积渗漏，污水直接渗入包气带，其有害成分逐渐累积，将会破坏土壤微生物的生存环境，对土壤结构和土质产生有害影响。同时这些水分经土壤渗入地下水，对地下水水质也造成污染。根据环评地下水环境影响评价章节可知，事故池发生风险事故时，废水中污染物硫酸盐离子含量为273g/L，铅含量为75mg/L。情景4：含非甲烷总烃废气排放经大气沉降进入土壤。本项目废气排放的主要污染物为非甲烷总烃，会通过大气干、湿沉降的方式进入周围的土壤，从而使局地土壤环境质量逐步受到污染影响，预测其通过多年沉降后对区域土壤环境质量的影响。预测方法（1）情景1预测方法的确定本项目情景1为污水处理站调节池半地下非可视部位发生小面积渗漏，并以垂直入渗方式进入土壤环境。根据《环境影响评价技术导则土壤环境（试行）》（HJ964—2018）中的要求，采用一维非饱和溶质运移模型进行土壤污染预测。式中：c——污染物介质中的浓度，mg/L；石油类浓度50mg/LD——弥散系数，m2/d；0.5m2/dq——渗流速率，m/d；z——沿z轴的距离，m；t——时间变量，d；θ——土壤含水率，%。（2）情景2预测方法的确定本项目情景2为储罐非可视部位发生小面积渗漏，并以垂直入渗方式进入土壤环境。根据《环境影响评价技术导则土壤环境（试行）》（HJ964—2018）中的要求，采用一维非饱和溶质运移模型进行土壤污染预测。式中：c——污染物介质中的浓度，mg/L；石油类浓度910mg/LD——弥散系数，m2/d；0.5m2/dq——渗流速率，m/d；z——沿z轴的距离，m；t——时间变量，d；θ——土壤含水率，%。（3）情景3预测方法的确定本项目情景3为事故池半地下非可视部位发生小面积渗漏，并以垂直入渗方式进入土壤环境。根据《环境影响评价技术导则土壤环境（试行）》（HJ964—2018）中的要求，采用一维非饱和溶质运移模型进行土壤污染预测。式中：c——污染物介质中的浓度，mg/L；硫酸盐离子浓度为273g/L，铅浓度为75mg/LD——弥散系数，m2/d；0.5m2/dq——渗流速率，m/d；z——沿z轴的距离，m；t——时间变量，d；θ——土壤含水率，%。（4）情景4预测方法的确定本项目情景4为非甲烷总烃废气排放经大气沉降进入土壤。根据《环境影响评价技术导则土壤环境（试行）》（HJ964—2018）中，附录E推荐的预测方法计算非甲烷总烃废气对附近土壤的影响。①单位质量土壤中某种物质的增量ΔS=n（Is-Ls-Rs）/（ρb×A×D）式中：ΔS-单位质量土壤中某种物质的增量，g/kg；Is-预测评价范围内单位年份表层土壤中某种物质的输入量，取1232500g；Ls-预测评价范围内单位年份表层土壤中某种物质经淋溶排出的量，g，本次不考虑；Rs-预测评价范围内单位年份表层土壤中某种物质经径流排出的量，g，本次不考虑；ρb-表层土壤容重，kg/m3，取1380kg/m3；A-预测评价范围，m2，本次预测评价范围为厂区占地范围内及占地范围外0.2km范围内，面积约206843m2；D-表层土壤深度，一般取0.2m；n-持续年份，a。（2）单位质量土壤中某种物质的预测值S=Sb+ΔS式中：Sb-单位质量土壤中某种物质的现状值，g/kg；S-单位质量土壤中某种物质的预测值，g/kg。影响预测1、软件选择HYDRUS-1D是用于模拟一维变饱和度地下水流、根系吸水、溶质运移和热运移在非饱和带介质的软件，它可以进行非饱和带水流方程方程的数值计算。本次评价利用HYDRUS-1D软件建立一维模型，模拟污染物在包气带中的垂向运移情况。2、预测结果（1）情景1影响预测本项目预测时段按项目运行期15000天考虑。污水处理站调节池地下非可视部位发生小面积渗漏，含油废水持续渗入土壤并逐渐向下运移，石油类初始浓度为200mg/L，模拟结果如图5-2-27。在非正常工况下，模拟期1077天内土壤表层石油类浓度随着时间推移不断增高，最大值为200mg/L，在第四