模板工程专项工程施工方案

目录TOC\o"1-2"\h\z\u1.模板工程概况 22.支撑及加固系统 23.模板的拆除 44.模板工程质量要求 55.模板工程安全施工措施 66.木模板计算书 6模板工程概况本工程要求达到优质工程，模板工程质量直接影响主体结构表观质量。为保证混凝土结构的表面平整度、垂直度、混凝土浇捣不漏浆，确保工程质量，本工程模板系统决定采用九夹板木模系统，支撑及加固系统采用Φ48*3.5钢管扣件式排架，还应在墙模外侧间距1.5米设置剪刀斜撑，将墙模与满堂脚手架连成一个整体系统。木模板现场加工，现场拼接安装。支撑加固系统均现场装拆。现场备齐三层以上的用料，以利于循环周转使用。本工程模板隔离剂采用水质类脱模剂，成分及配合比为石花菜:工业皂:滑石粉:水=1:38:85:适量，模板每一层使用后均应该清理干净，涂抹脱模剂后再使用。本工程模板采用九层板，柱梁模板、楼板模板采用规格915×1830。支撑采用钢管排架系统（钢管、扣件租赁）。墙板采用Φ12螺杆，具体做法要求如下：柱：模板采用九层板，背楞5×10木方，间距150-200，采用钢管扣件固定，间距400-600，0.8米以上柱中间加直径14对拉螺栓加固。楼板模板：采用脚手钢管排架，地下室纵、横间距1000，楼层纵、横间距1000～1200，50×100楞木间距400，15厚九层板。支撑及加固系统梁模板的架设：梁模由底板、侧模、夹木和斜撑等组成，下面用顶撑支承，间距控制在0.9米之内。当梁较大的时候，应在侧模上加对拉螺杆。平台及梁下排架间距为0.8~1.0m，主梁下排架间距0.9m，水平牵引杆每1.8m高设置一道，并加剪刀撑固撑，平台模搁栅用钢管或50X100方木，间距0.3~0.4m。底模承受垂直荷载，采用4-5CM厚的木条板。底模下面的支撑立柱支于楼地面上时，必须牢固坚实，如基座不平时应该采用木楔楔紧，防止下坠，同时也便于拆除。立柱的侧向弯曲和压缩变形造成的标高降低值不得大于两跨度的1/1000。上、下层立柱应在同一竖直线上，否则要求采取措施时上层楼面立柱的荷载能直接传递到下层楼面立柱上去，因为下层楼面的混凝土强度还很低，不能承受由立柱传来的施工荷载。当梁的跨度在4米或4米以上时，梁的底模应起拱，起拱高度宜为全跨长度锝0.1%--0.3%。梁侧模应先安装一侧，等钢筋绑扎完成后，再封另一侧的侧模。当梁较大的时候，应在侧板上家钉斜撑。平台及主梁下排架间距为0.8m,水平牵引杆每1.8m高设置一道，离地0.2米高必须设置一道扫地杆，并加剪刀撑固撑，底模承受垂直荷载，采用4-5CM厚的木条板。底模下面的支撑立柱支于楼地面上时，必须牢固坚实，如基座不平时应该采用木楔楔紧，防止下坠，同时也便于拆除。立柱的侧向弯曲和压缩变形造成的标高降低值不得大于两跨度的1/1000。框架梁模板架设和支撑体系参见附图三。柱模：方型框架柱模板采用木模，钢管排架支撑体系。本工程方形柱模尺寸较大，最大的达到1.2米*0.9米，采用钢管做柱箍，Ф14螺杆对拉。方柱模板架设参见附图四。楼板模板的架设：平台板采用15mm厚九夹板。平台模搁栅用钢管，间距0.3~0.4m。板模板安装时，先在模板的外侧弹水平线，其标高为楼板底标高减去楼板厚度和搁栅高度，在按照墨线架设水平钢管，并用钢管扣件安装牢固。再在水平钢管上铺设4cm×5cm的木方。然后铺设九夹板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，便于模板拆除。楼板模板的架设和支撑体系参见附图五。楼梯模板施工前按实际层高放样，先就位平台梁模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板安装前先在其内侧弹出楼梯底部厚度线，用套板画出踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。楼梯宽度较大时，则沿踏步中间上面设反扶梯撑木，加钉1~2道吊木加固。楼板模板的架设：平台板采用20mm厚九夹板。接槎阳角处采用经平刨处理后光滑的50X100木料相嵌收口。板模板安装时，先在模板的外侧弹水平线，其标高为楼板底标高减去楼板厚度和搁栅高度，在按照墨线架设水平钢管，并用木方支撑牢固。再在水平钢管上铺设4CM×5CM的木方。然后铺设九夹板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其它部位少钉，便于模板拆除。楼板模板架设支撑参见附图五。楼梯模板：楼梯模板施工前按实际层高放样，先就位平台梁模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板安装前先在其内侧弹出楼梯底部厚度线，用套板画出踏步侧板的档木，在现场装钉侧板。楼梯宽度较大时，则沿踏步中间上面设反扶梯撑木，加钉1~2道吊木加固。模板的拆除本工程模板的拆除根据同条件养护试块的强度确定构件模板是否可以拆除。每次拆除之前，必须有项目工程师签发的《拆模令》方可进行。模板的拆除：砼浇捣完毕后，能保证砼表面及棱角不受损坏，方可拆除侧模，并拔出拉杆螺栓，尽可能重复使用。梁板等结构跨度小于等于8米的承重结构的底模必须待砼强度达到75%以后方可拆模，而悬臂结构或跨度大于8米的简支结构必须等混凝土强度达到100%后才可拆除底模。另外，必须保证在其上面二层结构梁板砼浇捣完毕后，才可拆除该层的结构承力模板。模板拆除是必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：拆摸顺序是先拆承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后再拆承重的水平方向的模板等。在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆摸并经处理认证后，方可继续拆摸。冬期施工时，模板与保温层应在混凝土冷却到5度后方可拆模。当混凝土与外界温差大于20度时，拆摸后应对混凝土表面采取保温措施，例如临时覆盖，使其缓慢冷却等。现场模板拆除过程中，须逐渐传递下来，不得随意抛掷，拆下来的模板随即清理干净，并将板面涂刷隔离剂，按规格分类堆放整齐。模板工程质量要求竖向模板及其支架的支撑部分，应有足够的支撑面积。其支撑面积必须具备足够的强度，满足全部荷载的承载力。安装模板及其支架的过程中，必须设置足够的临时固定设施，以免倾覆。为防止模板及其支架在风荷载作用下倾覆，应从模板构造上采取有效的防倾覆措施，以保证模板的稳定性。梁、板的模板安装必须保证其有足够的强度、刚度和稳定性。梁模安装后应拉中心线检查，以校正梁模的位置；梁的底模安装后，则应检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要加水平支撑或剪刀撑，保持顶撑的稳固以免失稳。现浇结构模板安装的允许偏差为：轴线位置允许偏差5mm；底模上表面标高允许偏差±5mm；基础截面尺寸允许偏差±10mm；梁、柱、墙截面尺寸允许偏差+4、-5mm；层高小于5米时，垂直度允许偏差6mm；相邻两板高低差允许偏差2mm；表面平整度允许偏差5mm模板工程安全施工措施拆装模板时，必须有稳定的登高工具，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架，操作时，下面不得站人；安装柱、墙模板时，应一边安装一边支撑固定，未支撑牢固不得松手以防止倾覆。安装梁的侧模时，不得在梁的底模上站立或行走，使用模板施工期间，对电线和电灯等各类用电装置必须采取保护措施。零星物料如钉子、垫木、水泥垫块等，必须装箱或装袋吊运、防止坠落伤人。夏季高温季节施工，注意错开高温作业时间，避开烈日下工作，做好防暑降温工作。冬季霜雪期间施工，应安排专人清除脚手架上、道路上和混凝土上的积雪，做好防滑具体措施，确保施工人员施工操作的安全。木模板计算书附梁模板计算书：梁模板(扣件钢管架)计算书兴龙苑安置小区建设工程二标段工程；工程建设地点：永川新城区；属于砖混结构；地上6层；地下0层；建筑高度：18.9m；标准层层高：3m；总建筑面积：31331平方米；总工期：300天。本工程由重庆市永川区惠通建设发展有限公司投资建设，重庆大地勘察建筑设计有限公司设计，四川省绵阳川西北地质工程勘察院地质勘察，重庆南州建设监理有限公司监理，重庆祥建建筑工程有限公司组织施工.高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.20；钢筋自重(kN/m3):0.20；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=40×2×2/6=26.67cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.4×17.85=8.567kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.4×4=2.24kN/m；计算跨度:l=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大弯矩M=0.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]2+0.117×2.24×[(900-120)/(4-1)]2=7.56×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.567×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.240×[(900-120)/(4-1)]/1000=3.149kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.56×104/2.67×104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=2.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=8.567N/mm；l--计算跨度:l=[(900-120)/(4-1)]=260mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40×2×2×2/12=26.67cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.567×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×2.67×105)=0.166mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(900-120)/(4-1)]/250=1.04mm；面板的最大挠度计算值ν=0.166mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.04mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.149/0.400=7.873kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.126kN·m，最大支座反力R=3.464kN，最大变形ν=0.060mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.26×105/6.40×104=2N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.06mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.464kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.312kN·m，最大支座反力R=5.592kN，最大变形ν=0.113mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.12×105/1.28×105=2.4N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=2.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.113mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=180/400=0.45mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.113mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.45mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M16；查表得：穿梁螺栓有效直径:13.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=144mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.592kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×144/1000=24.48kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.592kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=24.48kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=400×20×20/6=2.67×104mm3；I=400×20×20×20/12=2.67×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+0.20）×0.40×0.90=10.454kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.20×0.40=0.096kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×(2.00+2.50)×0.40=2.520kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(10.454+0.096)×2002+0.117×2.52×2002=5.40×104N·mm；σ=Mmax/W=5.40×104/2.67×104=2N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1+q2=10.454+0.096=10.550kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.55×2004/(100×6000×2.67×105)=0.071mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.071mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24+0.2)×0.4×0.9×0.2+0.2×0.2×(2×0.78+0.4)]=2.185kN；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN)：q2=1.4×[(2.5+2)×0.4×0.2]=0.504kN；均布荷载设计值q=2.185+0.504=2.689kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.50+2.00)]×(0.60-0.40)/4=0.098kN2.支撑钢管的强度验算：本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08×100cm3；I=1.22×101cm4；E=206000N/mm2；简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)钢管的支座力:N1=N3=0.3kN；N2=2.285kN；最大剪力：V=1.143kN钢管最大正应力计算值：σ=M/W=0.064×106/5.08×103=12.6N/mm2；钢管最大剪应力计算值：τ=2V/A=2×1.143×103/(4.89×100)=4.673N/mm2；钢管的最大挠度：ω=0.011mm；钢管的允许挠度:[ν]=600.000/250=2.400mm；钢管最大应力计算值12.619N/mm2小于钢管抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值4.673N/mm2小于钢管抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！钢管的最大挠度ν=0.011mm小于钢管的最大允许挠度[ν]=2.400mm，满足要求！八、梁底纵向钢管计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08cm3；I=12.19cm4；E=206000N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.3kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.09kN·m；最大变形νmax=0.162mm；最大支座力Rmax=1.013kN；最大应力σ=M/W=0.09×106/(5.08×103)=17.7N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值17.7N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=0.162mm小于800/150与10mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.285kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩Mmax=0.686kN·m；最大变形νmax=1.232mm；最大支座力Rmax=7.712kN；最大应力σ=M/W=0.686×106/(5.08×103)=134.9N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值134.9N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=1.232mm小于800/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.712kN；R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=2.285kN；纵向钢管的最大支座反力：N2=7.712kN；脚手架钢管的自重：N3=1.2×0.149×3=0.536kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2×[(0.80/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.20+(0.80/2+(0.60-0.40)/4)×0.80×0.120×(0.20+24.00)]=1.341kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4×(2.500+2.000)×[0.800/2+(0.600-0.400)/4]×0.800=2.268kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=2.285+7.712+0.536+1.341+2.268=14.142kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.2,1.2+2×0.1]=2.356m；k--计算长度附加系数，取值为：1.155；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2356.2/15.8=149；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；钢管立杆受压应力计算值；σ=14142.087/(0.312×489)=92.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=92.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=2.285kN；纵向钢管的最大支座反力：N2=7.712kN；脚手架钢管的自重：N3=1.2×0.149×(3-0.9)=0.536kN；N=N1+N2+N3=2.285+7.712+0.375=10.372kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.2,1.2+2×0.1]=2.356m；k--计算长度附加系数，取值为：1.155；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2356.2/15.8=149；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；钢管立杆受压应力计算值；σ=10372.347/(0.312×489)=68N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=68N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

附录资料：不需要的可以自行删除AK3+570通道施工组织设计编制依据1、实施性总体施工组织设计。2、《公路工程质量评定标准》（JTGF80/1—2004）。3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG041—2000）。4、现场踏勘。工程概况分项工程名称：⑴AK3+570通道总体（编号：DWD-2-1-34-001）⑵AK3+570通道基础及下部构造（编号：DWD-2-1-34-002⑶AK3+570通道上部构造预制、安装或浇筑（编号：DWD-2-1-34-003⑷AK3+570通道钢筋加工及安装（编号：DWD-2-1-34-004⑸AK3+570通道人行通道（编号：DWD-2-1-34-005）⑹AK3+570通道锥坡（编号：DWD-2-1-34-006）⑺AK3+570通道栏杆（编号：DWD-2-1-34-007）⑻AK3+570通道台背回填（编号：DWD-2-1-34-008）2、AK3+570钢筋砼通道断面为9.0m×5.0m,原设计长度为33.20m，作为过人和交通用，顶最大填土高度1.693、主要工作内容：挖基土方3611m3，C20混凝土涵身基础64.9m3，C35混凝土框架涵身825.7m3，C30混凝土涵内路面261.3m3，C30混凝土洞口翼墙46.5m3。4、涵洞所需水取工地附近地下水，砂来源于江东砂料场。混凝土采用业主指定的商品混凝土。工地用电和照明用电采取了和灌南小学协商解决。三、施工准备1、熟悉图纸，仔细对施工图纸进行复查，领会设计意图。2、清除杂物，整理场地；3、清查安装主要的施工机具；4、安装好施工现场水电供应设施；5、合理组织施工，做到责任明确，分工合理；6、准备足够的施工所需用的材料。四、施工平面布置在现场搭建临时仓库、变电房等临时设施。平整场地改移县道，接通施工用电、用水，具体施工场地平面布置见详附图1。五、施工方案及方法1、施工放样。仔细对施工图纸进行复查，领会设计意图。根据图纸确定的构造物的位置和标高，准确计算结构物中桩坐标和轴线方向，然后根据计算的具体位置进行施工放样，为便于开挖后的检查校核，基础轴线控制桩应延长至基坑外加以固定。放样完成后，根据基础的结构尺寸放出结构基础的边线，申请驻地监理工程师复查，得到确认之后，方可进行基坑开挖。2、基坑开挖基坑开挖采用机械人工配合的方法进行施工。开挖时严格按照《公路桥涵施工技术规范》要求施工，根据施工技术规范要求，按基础设计图，四边分别放宽1米，按1:1放坡，先用挖掘机开挖，待接近基坑设计标高时预留20cm深度，利用人工清理基坑底部，确保不扰动基底地质层。人工修整完后，对基底轴线、高程、平面尺寸进行自检，然后报监理工程师验收，并由试验室对原地基承载力进行动力触探试验（设计要求基底容许应力不小于150KPa），若地基承载力不能满足要求，报监理工程师审核变更基底处理方案；若满足设计要求，平整度达到规范要求后报请监理工程师验收签认。然后开始铺筑砂砾垫层，砂砾垫层为压实的连续材料层，粒径不大于40㎜，厚度为30㎝，砂砾垫层摊铺后用夯机分层所开挖的各种杂土清运到弃土堆存放。开挖过程中根据开挖深度及土质情况注意观察坑壁的稳定性，及时采取有效措施加强坑壁支挡，以保证施工安全。基坑开挖过程中，在坑底基础范围之外设置集水井并沿坑底周围开挖排水沟，使水流入坑内，然后用潜水泵将水抽出排入附近沟渠中。基坑开挖边坡顶设置挡水圈。3、砼基础浇筑：⑴重新恢复测量桩，按施工图纸尺寸支架侧面模板。模板采用竹节板木支架，此时应注意水沟位置的模板安装问题。⑵按设计并经监理工程师批准的砼配合比使用C20商品砼。砼采用运输车运至现场，并在现场安排专人控制原材料用量及砼坍落度。⑶砼振捣采用先用插入式振捣器振捣，再用平板式振捣器，振捣时间为15-20s，防止漏振或过振。待其初凝后，立即进行洒水养护。⑷沉降缝要贯穿整个基础,且要顺直.4、主通道底板砼浇筑：⑴施工放样：待基础砼达到70%以上强度后，即在垫层面上准确测设出通道底板位置。⑵模板制作与安装：底板与侧墙的施工缝考虑设在距底板顶面45cm处。按施工图纸支架底板模板，模板采用竹节板、钢管支架。模板要求安装稳固，表面平整、紧密。沉降缝先采用全断面固定聚笨乙烯泡沫板，内侧B/2处的沉降缝防水材料待砼具有一定强度后再安装。⑶底板钢筋制安：严格按施工图纸尺寸下料，按图示间距安放、绑扎，主筋下垫4cm砂浆块以控制砼保护厚度。绑扎时注意在无弯起筋的骨架①中布置角隅加强筋箍筋，以及准确预埋通道侧墙钢筋。底板与侧墙施工缝处应焊接定位钢筋夹固定2mm厚的镀锌钢板以作为施工缝的防水措施。上述工作全部完成后报请监理工程师检查认可后方能浇筑底板砼。⑷底板砼浇筑：砼采用商品混凝土，砼运输车运输至现场，砼泵车浇筑。坍落度控制在10-30cm之间，并安排专人对坍落度等进行自检。砼浇筑时水平分层、斜向分段，每一单层厚度不超过30cm，且砼浇筑必须在前一段（层）砼初凝前完成，避免出现工作缝。砼振捣采用插入式振捣棒结合平板式振捣器，振捣时间为15-20s，防止漏振或过振，尤其是一些边角部位。当砼浇至顶面时，用水准仪辅以尼龙绳控其高程，用泥镘等工具把表面收平、压光，上接侧墙的施工缝做成企口式，以利施工缝位置衔接牢固。待⑸底板砼施工完成且具有一定强度，立即组织施工铺装人行道预制板。人行道板具体施工工艺同底板。铺装完成以后,采用现场焊接的方法制作安装护栏。5、通道侧墙、顶板施工：⑴施工放样：待底板砼达到70%以上强度后，立即恢复通道侧墙位置桩，以指导侧墙及顶板模板制作与安装。⑵侧墙、顶板钢筋制安：根据图示尺寸，在预埋钢筋上绑扎钢筋骨架。钢筋骨架沿通道纵向按①②③④①②③④的顺序循环绑扎（每排中心间距为12.5cm），主筋绑扎时垫4cm砂浆垫块以保证砼保护层的厚度。⑶模板连接安装：按照图纸设计结构尺寸进行放样。模板采用大型组合模板、型钢支撑。模板安装根据结构要求顺序进行，浇筑混凝土前对支撑板面进行检查，清除模板内污物，并在模板内面涂刷脱模剂，不得使用易粘在混凝土上或使混凝土变色的油料。支立模板时为了防止模板移位变形，支侧模时在模板外设立支撑固定，涵身的侧模设立对拉杆固定，浇筑在混凝土中的拉杆，按拉杆拔出的要求设计，拉杆外套塑料管，模板拆除后拔出重复利用。模板安装完毕后，为保证位置正确，必须对其平面位置、平整度、垂直度、顶部标高、节点联系及纵横向稳定性进行自检，合格后方可报监理工程师抽检，监理工程师认可后方能浇筑。混凝土浇筑时，发现模板有超过允许偏差值的可能及时纠正。⑷侧墙、顶板砼浇筑及养护：①涵洞混凝土采用商品混凝土，罐车运输，砼泵车。砼浇注时，必须对运到施工现场的砼进行严格的检查。如砼坍落度、和易性。②浇注前先对支架、模板、预埋件进行检查，模板内的杂物、积水应清理干净，模板如有缝隙必须填塞严密。③为了防止混凝土自高处向模内倾卸时发生离析，在浇注时，吊车倾卸高度不超过2米，通过串筒下落。④砼浇筑以设计沉降缝为单元格进行，根据沉降缝的设计宽度用塑料泡沫板加以隔开。砼浇筑时严格按照《公路桥涵施工技术规范》要求控制浇注层厚度，以一定的顺序和方向分层浇筑，并在下层砼初凝前浇筑完成上层砼，做到按计划、分段分层连续完成。⑤砼振捣由专业振捣工用插入式振动器进行。使用时，移动间距不应超过振动器作用半径的1.5倍；与侧模保持50～100mm的距离，并插入下层砼50～100mm；每次振捣完后徐徐提出振动棒。每一振动部位以不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆为止。⑥在浇筑过程中按照规范要求制作砼试件。⑦浇注后24h拆除模板，洒水覆盖养护不少于7d。⑧混凝土浇筑过程中要按照设计要求掺加防裂纤维和减水剂。4、施工缝的处理：由于基础、涵身分别浇注，施工缝应认真处理，施工缝的处理采用人工凿除。在处理层混凝土浇筑完1-2天内，对其表面的水泥砂浆和松弱层进行拉毛，经凿毛处理的混凝土面用水冲洗干净，在浇筑次层混凝土前应对水平缝铺一层厚度为1-20cm的1：2水泥砂浆，对于钢筋砼、盖板砼的现场浇注施工应连续进行，避免施工接缝，当涵身较长时，可沿长度方向分段进行，接缝应设在涵身沉降缝处。5、沉降缝的处理：沉降缝的设置根据设计图纸洞身每墙4-6米设一道沉降缝，沉降缝的构造严格按施工图执行。沉降缝的设置必须上下贯通成一条垂线，基础墙身根据沉降缝的设计长度分段浇筑。浇筑时先在沉降缝位置处用木板作挡块，等到砼达到一定强度后，拆除木板挡块，于沉降缝位置处填塞沥青麻絮。6、出入口砌筑块石在使用前必须浇水湿润，表面如有泥土、水锈，应清洗干净。砌筑第一层砌块时，由于基底为黄粘土，必须碾压达到95%的压实度，形成比较好的整体性时，直接坐浆砌筑。砌体分层砌筑，各砌层的块石高度应大致一致，外圈定位行应丁顺相间或两顺一丁排列，砌缝宽度不大于30mm,上下层竖缝错开距离不小于80mm。砌筑时块石安放稳固，底浆应铺满，竖缝砂浆应先在已砌石块侧面铺放一部分，然后于块石放好后填满捣实。砌筑上层时，应避免振动下层砌块。砌筑工作中断而恢复砌筑时，要将已砌筑的砌层表面应加以清扫和湿润。在砌筑块石时不能有通缝出现，确保墙体的整体性。砌体外露面勾缝采用平缝法进行，先用水将砌体浇洒湿润再勾缝，按“自上而下”的顺序先勾水平缝后勾竖缝。勾水平缝时用长溜子将灰浆压入缝内，自左向右随压随勾。勾竖缝时用短溜子在灰板上将灰刮起，然后勾入竖缝中，塞密、压平。最后用扫帚扫清余灰。砌体里层平缝宽度不大于30mm，竖缝宽度不大于40mm。7、台背回填通道完成后，当通道砼强度达到设计强度的75%时，进行防水层涂沥青后,方可进行回填土。通道处路堤缺口填土应从通道洞身两侧对称均匀分层回填压实，沿路基纵向不小于2倍孔径范围内填筑，每层松铺厚度15cm.,填筑时确保压实度达到96%以上，以避免工程完工后路面出现开裂和出现跳车现象。涵顶填筑时，通道胸腔部分应先用小型压实机械压实填好后，方可用机械进行大面积回填，第一层的最小摊铺及碾压厚度分别不得小于10

cm和15cm，并避免剧烈的冲击，待顶板上填土超过50cm后方可通车，且在使用震动压路机碾压时，禁止开动震动源。8、施工工艺流程准备工作→施工放样→基础开挖→铺设砂砾垫层→浇注基础→浇注侧墙和顶板→洞口砌注→台背回填→其它每一工序完成后，首先组织质检人员按照专业监理工程师批准的工艺流程和提出的工艺检查程序进行自检，自检合格后，申报专业监理工程师进行检查验收，经检查合格后方可进入下一工序的施工。六、工期人员及设备（一）工期安排为节约劳力和模板周转，该通道以每节沉降缝为界分批浇筑施工，各工序之间互相配合衔接，相互协调。现初步定于2008年3月28施工进度计划表工程部位工期安排开工日期完工日期备注施工放样