高大模板及结构转换层施工方案-2浩远兰庭

目录TOC\o"1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc268938521”1编制依据及工程概况 1。1编制依据 HYPERLINK\l”_Toc268938523”1。2工程概况 2施工环境及条件 _Toc268938526"4施工顺序 _Toc268938528”6混凝土浇注施工措施 HYPERLINK\l”_Toc268938529"7模板支架的拆除 HYPERLINK\l”_Toc268938530"8模板支撑计算书 8.1梁模板支撑计算书 _Toc268938533"8。2。1厚度180mm板模板支撑 HYPERLINK\l”_Toc268938536"8。3下部楼板强度的（加固处理）计算 9施工过程监控措施 HYPERLINK\l”_Toc268938538”10高支模事故应急救援预案 HYPERLINK\l”_Toc268938539”10.1项目应急组织机构： 10.2高支模突发事故处理 HYPERLINK\l”_Toc268938541"10.3急救措施 HYPERLINK\l”_Toc268938542"10.4事故应急与救援

1编制依据及工程概况1.1编制依据本施工方案是依据本工程设计图纸、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001及J43-2000、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002、《建筑施工手册》、《施工组织设计》及相关规范标准编制。1.2工程概况本工程地下一层、地上29层，其中裙楼2层，结构转换层位于二层顶即三层梁板结构,。二层层高为4.9m，结构转换层楼板厚度180mm,梁断面尺寸分别为600×1200、600×1800、800×2000、800×1800、以及其它尺寸较小的梁。3层以上为标准层,层高3.0m，梁断面尺寸小，不属于高大支模范围。混凝土强度等级：墙柱为C50、转换层梁板为C40,其余层为C25。2施工环境及条件（1）、大型施工机械配置为:1台QTZ63塔吊，2台HBT60输送泵，其满负载泵送能力为40m3/小时；(2）、现场施工道路满足施工要求，可供车辆通行至输送泵处.（3)、塔吊作业半径能覆盖转换层平面。(4）、转换层砼采用商品砼,支模系统均采用普通钢管、扣件、顶托、木枋、层板组成。(5）、工程紧邻一栋住宅楼,夜间施工受到较大限制，应提前办好夜间施工许可证.3模板支撑系统及高支撑模板系统的构造、搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上;集中线荷载20KN/m及以上等属于高大模板(规范术语），亦称为高支模（工地叫法），又因为本工程裙楼以下楼板厚度大及存在结构转换层，故本工程需编制高支撑模板系统专项施工方案。2）、地下室负一层顶板、裙楼一层顶板、结构转换层（二层顶板）梁板模板支撑系统均采用钢管扣件式满堂脚手架体系，所用脚手钢管的壁厚不得小于3。5mm.模板面板均采用18mm厚胶合板。3)、地下一层顶板由于厚度大，分别为120~180mm厚,一层层高大，负一层顶板到一层顶板梁断面除个别较大外均为通常尺寸，故必须确保楼板部分支撑系统的承载能力和稳定性.除转换层大梁和其它层的600×1200、600×1800、800×2000、800×1800的个别断面较大的梁外其它部分的支撑系统按以下要求进行布置：梁底立杆横向间距1.0m，纵向间距1.0m；个别较大断面的梁底立杆横向间距0.8m～1m，纵向间距0.5m，见表二中数据。板底立杆纵横向间距根据不同的楼板厚度和采用的水平支撑大龙骨种类进行安装，详见表一中数据，施工中立杆间距不得超过表一中的数值。支撑体系双向设置水平杆，水平杆步距1。5m，扫地杆距地0.3m，顶部水平杆距立杆顶部的高度不大于0.5m，并按规定设置竖向剪刀撑和水平剪刀撑.板底立杆顶部宜采用可调顶托，顶托上铺设双钢管作为大龙骨；如果板底立杆顶部采用双扣件固定水平支撑单钢管作为大龙骨时，板底纵横向立杆间距按表一中相应数值取用，梁底水平支撑钢管(大龙骨)与立杆连接处为双扣件,以满足抗滑力要求。梁、板底模下小龙骨采用40×80木方，中距0。3m。梁侧横小龙骨采用40×80方木,水平设置，中—中300均匀布置，梁侧大龙骨采用Φ48＊3.5双钢管，竖向设置，大龙骨间距500mm,高度700mm～1200mm的梁沿竖向按间距300mm设置M12对拉螺杆。各种板厚支撑系统表(表一)板厚（mm)立杆纵横间距（mm)大龙骨为单钢管双扣件大龙骨为顶托双钢管140、结构转换层（二层顶板）梁底（最大尺寸梁800×2000)支撑立杆横向间距0。40m，梁底一排5根立杆，纵向间距0。5m,梁底模板下小龙骨平行于梁断面设置,梁底大龙骨垂直(沿梁跨)于梁断面设置，大龙骨为双钢管，间距等于立杆横向间距，安装在立杆顶部设置的可调顶托上，小龙骨为40×80木方,平行于梁断面（垂直于梁跨）放置，对于1.8~2.0m高的梁木方中距为150mm(必须保证），1.5m梁高木方间距为250mm，梁高1.0m以下的木方间距为300mm。其它梁底支撑立杆数量及梁侧模板对拉螺杆数量见下表(表3—5-2)。梁侧横小龙骨采用40×80木枋，水平设置，中—中300均匀布置，梁侧大龙骨采用Φ48*3。5双钢管，竖向设置，大龙骨间距500mm，高度700mm以上的梁沿竖向按间距300mm设置M14对拉螺杆，对拉螺杆设置数量见下表所示.不同断面尺寸的大梁梁底支撑立杆数量表（表二）断面尺寸(mm）梁底增加立杆数立杆横纵间距(mm）横杆步距（mm）对拉螺杆直径(mm）对拉螺杆排数（排距）对拉螺杆纵向间距(大龙骨、双钢管）800×18003400×5001500146（300）300800×20003400×5001500146(300）300600×12002400×5001500146（300)300600×18002400×5001500145（350）400注：梁两侧立杆距梁侧面(砼面）250mm。转换层梁支模示意图(800×2000)5)、结构转换层板底支撑架子立杆纵横向双向间距均为1.0m，以和大梁下立杆间距相匹配,在底部20cm处设置双向扫地杆,水平杆步距为1.5m.6）、高支撑系统剪刀撑的布设为：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道竖向剪刀撑,由底至顶连续设置；剪刀撑布设时,梁底和板跨中部位必须布设剪刀撑；高支撑模板支架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑.剪刀撑的布设应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间；剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm；剪刀撑跨越立杆根数宜按下表的规定确定。剪刀撑斜杆与地面的倾角(a）45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数（n)7657）、跨度大于4m梁起拱2/1000。8）、结构转换层下楼板回顶（加固)处理：由于结构转换层梁截面大,在结构施工过程中对下面的承载楼板产生很大荷载，又因楼板厚度大,荷载大，需考虑支撑楼板的承载能力。经计算在施工结构转换层时其下层塔楼范围内(首层）的顶板模板支撑均不得拆除，对断面高度为1.0m以上的梁处，需对该梁下范围的首层顶板进行加固处理。为此，塔楼范围内一层顶板的模板支撑架均不得拆除，且在浇注结构转换层混凝土前对一层顶板对应结构转换层1。0m以上高度的大梁范围按结构转换层大梁底设置的立杆间距进行加固，以保证转换层大梁荷载的分担和传递。其它截面较小的梁和楼板下不需进行特殊处理。9)、回顶系统支设方法：横向不少于3根，纵向对于梁高1。5m以上的为0.5m，梁高1.5m以下的为1m，回顶系统底部设扫地杆，水平杆双向设置，步距1.5m,立杆顶部设置可调顶托，顶托上设双钢管或双方木。经计算按上述方法进行加固处理后是安全的，计算过程见计算书内容.4施工顺序普通楼层：放线→柱墙筋焊接绑扎验收(梁板支模架搭设)→梁、板模板→梁筋绑扎(柱模支设）→板筋（验柱模）→梁板筋验收→柱砼→梁板砼浇筑→砼养护结构转换层：放线→柱墙筋焊接绑扎验收（梁板支模架搭设)→梁底模→部分板模→梁底筋就位、梁筋绑扎→梁侧模、板模、柱模→板筋（柱模验收）→上层柱墙插筋→梁板筋验收→柱砼→梁板砼浇筑→砼养护5模板安装施工技术措施5.1进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0。001m2。每平方米污染面积不大于0。005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值;各测点与平均值差为偏差.长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值.对角线差检测方法:用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度,并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。5。2模板安装施工竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装.安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时,要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性.拼装的精度要求如下:1）、两块模板之间拼缝≤12）、相邻模板之间高低差≤13)、模板平整度≤24）、模板平面尺寸偏差±35.2。1模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(≥1.2MPa),即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点,引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。5。2。2梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求,待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后,再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后,要严格进行检查，保证架体稳定,支设牢固,拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模,不漏浆。梁模板安装时注意以下几点：①钢管排架搭设横平竖直,纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通;②根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小:＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm;③梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）5。3模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—2002）及相关规范要求。即”模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载".（1)主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察.2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目1）模板安装应满足下列要求:模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量:按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板,应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定;检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。(3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3间）.现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制,在模板安装就位前,必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2)模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2900mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上,焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时,做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑,层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形.3）门窗洞口处对称下混凝土；4)模板支立后,拉水平、竖向通线,保证混凝土浇筑时易观察模板变形,跑位;5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。(7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔,以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。(9)清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后,用木胶合板背订木方固定。(10）跨度小于4m不考虑，4~6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12)混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率,事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。5。4其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度,操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。(1)胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸,并码放整齐，木方下口要垫平。(3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直.(4）墙模板安装基层找平,并粘贴海绵条,模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆,在外墙继续安装模板前,要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固,固定,对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。5。5脱模剂及模板堆放、维修（1)木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2：8。（2)模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当,避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板.周转模板分类清理、堆放。（4)拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补.6混凝土浇注施工措施结构转换层墙柱混凝土强度等级为C50，梁板混凝土强度等级为C40，为了防止产生温度和收缩裂纹，梁板混凝土中掺入8%左右HEA膨胀剂进行补偿混凝土的收缩。施工顺序：以施工缝为界分三次浇注结构转换层混凝土，每个区一次连续浇注完成,中间不留施工缝，先浇墙柱混凝土再浇注梁板混凝土。本工程采用柱墙和梁板一次性浇筑，在砼浇筑时,应先浇筑柱墙砼，待柱墙砼下沉基本稳定后砼初凝前浇筑梁板砼。1)、砼浇筑顺序柱墙砼浇筑时，采用逐根退行浇筑,四周闭合墙砼以一点为起点分两个班组各沿顺、逆时针方向呈阶梯形向前推进，不闭合的墙砼从一端向另一端呈阶梯形向前推进。每根柱和墙体砼要求一次浇筑完成。框架柱的进料及振捣，通过框架梁下部钢筋上提后的空间放料,插入式振动棒插入振捣。梁板砼浇筑时,采用两台布料机分层循环浇筑。因框支梁最大高度达2000mm,所以要求斜面分层浇筑，每层厚度不超过300mm.砼浇筑应连续进行，如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，控制在2小时以内，并应在下层砼初凝之前将上层砼浇筑完毕。浇捣上层砼时,要插入下层已捣砼50，确保分层界面结合紧密，楼板则采用平板振动器捣实.2)、施工要点(1）、在浇筑工序中,应控制砼的均匀性和密实性。砼拌合物运至浇筑地点后，应立即浇注入模。在浇筑过程中，如发现砼拌合物的均匀性和稠度发生较大的变化，应及时处理。（2)、振捣时，振动棒不得打、撬安装埋管,并尽量不要碰撞钢筋。提棒操作应采取快插慢抽,拔出时电机不能停转；每振点的振捣时间控制在20~30S，以不再出现气泡、表面砂浆不再沉陷为止，并且在20—30min后对其进行二次复振。（3）、振动棒插点间距以不大于振动棒作用半径的1.25倍为宜(一般为400mm左右）；距离模板不应大于作用半径的0.5倍;砼分层厚度不大于振动棒作用长度的1。25倍。加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，此部位可采用小直径振动棒振捣，保证棒能落实到位。当发现砼有不密实等现象,应立即采取措施。(4）、浇筑人员应随时注意钢筋的位置和保护层的厚度。设专人负责检查模板、支撑架、钢筋、预埋件和预留孔洞等是否变形移位，同时防止下料不均和漏振。当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的砼凝结前修整完好。3)、砼养护砼浇筑完毕后,要避免曝晒，并在浇筑完毕后的12h以内开始连续养护。楼面砼终凝后宜覆盖一层塑料薄膜自养或浇水养护；柱墙宜带模浇水养护；转换梁体积较大，为避免裂缝产生,要求加草袋覆盖养护，使其始终保持湿润状况，同时减缓砼表面散热速度。养护时间不少于14d。7模板支架的拆除1)、模板拆除根据现场同条件的试块试压强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2）、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求.在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除.混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3)、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆,后支的先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头,使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑.4）、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量.5)、模板拆除后,及时进行板面清理,涂刷隔离剂，防止粘结灰浆.6)、安全措施：（1)、拆除前应全面检查支架的扣件连接、支撑系统等是否符合构造要求拆除作业必须由上而下进行,严禁上下同时作业（2)、模板应随支架的拆除逐块拆下,禁止成片撬落(3）、拆除区域应围起警戒,禁止其他人员进入(4)、拆下的模板和扣件等禁止高空抛落（5)、模板的拆除要搭设操作平台(6）、拆下的模板、木枋应及时除掉上面的铁钉防止扎伤.（7）、底模拆除时混凝土的强度必须达到GB50204-2002中表4。3。1的规定方可拆模，否则应采取可靠的回顶及加固措施并应通过计算确定。8模板支撑计算书8。1梁模板支撑计算书（一)、断面800×2000梁计算书:1)、编制依据:高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）等规范编制.2)、参数信息（1).模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.8；梁截面高度D(m）：2。0混凝土板厚度(mm）:180。00；立杆梁跨度方向间距La（m）：0。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0。10；立杆步距h（m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m):2。80；梁两侧立柱间距（m）：1。50；承重架支设：梁底4根承重立杆（横向一排6根立杆），方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）:1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.5；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；(2）.荷载参数模板自重（kN/m2）：0。35；钢筋自重(kN/m3):1。50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18。0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2。0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：2.0(3)。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2)：10000。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2):9500。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13。0；（4）。梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80。0；梁底模板支撑的间距(mm)：150。0；面板厚度(mm）:12。0；（5）.梁侧模板参数主楞间距(mm):300；次楞根数：6;穿梁螺栓水平间距（mm）：300；穿梁螺栓竖向根数：5；穿梁螺栓竖向距板底的距离为:200mm,300mm，300mm，350mm，350mm；穿梁螺栓直径（mm）：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3。5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；3）、梁模板荷载标准值计算（1).梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ-—混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t-—新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算,得5。714h；T--混凝土的入模温度，取20。000℃；V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h；H—-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m;β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2—-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为50。994kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载.4）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)(1）.强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，σ—-面板的弯曲应力计算值(N/mm2）；M-—面板的最大弯距(N.mm)；W—-面板的净截面抵抗矩，W=30×1.8×1.8/6=16。2cm3；［f]—-面板的抗弯强度设计值(N/mm2）;按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-—作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0。3×18×0.9=5.83kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1。4×0.3×2×0。9=0.76kN/m；q=q1+q2=5。832+0。756=6。588kN/m；计算跨度(内楞间距)：l=324mm；面板的最大弯距M=0。1×6.588×3242=6。92×104N。mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=6.92×104/1.62×104=4。269N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4。269N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求！（2).挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18×0。3=5。4N/mm；l-—计算跨度（内楞间距):l=324mm；E—-面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I-—面板的截面惯性矩:I=30×2.0×2.0×2。0/12=20cm4;面板的最大挠度计算值:ω=0.677×5。4×3244/(100×9500×1.46×105)=0。291mm;面板的最大容许挠度值：［ω］=l/250=324/250=1。296mm；面板的最大挠度计算值ω=0。291mm小于面板的最大容许挠度值［ω］=1。296mm,满足要求！5)、梁侧模板内外楞的计算(1)。内楞计算内楞(木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，龙骨采用1根木楞,截面宽度40mm,截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=40×802×1/6=42。66cm3；I=40×803×1/12=21.33cm4;内楞计算简图①。内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ-—内楞弯曲应力计算值(N/mm2）；M-—内楞的最大弯距(N.mm)；W—-内楞的净截面抵抗矩；［f]-—内楞的强度设计值（N/mm2）.按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中,作用在内楞的荷载,q=（1.2×18×0.9+1。4×2×0。9)×0。324=7。12kN/m；内楞计算跨度(外楞间距）：l=300mm；内楞的最大弯距:M=0。1×7.12×300.002=6.40×104N。mm；最大支座力：R=1.1×7。115×0。3=2。348kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=6.40×104/6。40×104=1.001N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f］=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.001N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值［f］=17N/mm2，满足要求!②。内楞的挠度验算其中E-—面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18。00×0。32=5.83N/mm；l——计算跨度(外楞间距）：l=300mm；I—-面板的截面惯性矩：I=5.12×106mm4；内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×5.83×3004/(100×10000×5.12×106)=0。006mm；内楞的最大容许挠度值:[ω］=300/250=1。2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.006mm小于内楞的最大容许挠度值［ω]=1.2mm，满足要求！（2)。外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2。348kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10。16cm3;外钢楞截面惯性矩I=24。38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m）外楞变形图(mm）①。外楞抗弯强度验算其中σ—-外楞受弯应力计算值（N/mm2)M—-外楞的最大弯距(N.mm）；W-—外楞的净截面抵抗矩；[f]—-外楞的强度设计值（N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.47kN.m外楞最大计算跨度:l=350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：σ=4.70×105/1。02×104=46。22N/mm2;外楞的抗弯强度设计值：［f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=46。22N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！②。外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。253mm外楞的最大容许挠度值：[ω]=350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.253mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=0.875mm，满足要求！6）、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N—-穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：14mm；穿梁螺栓有效直径：11。55mm；穿梁螺栓有效面积：A=105mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=18×0。3×0。35=1.89kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：［N］=170×105/1000=17。85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=1。89kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N］=17.85kN，满足要求！7)、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×2000×2000/6=5.3×104mm3；I=800×2000×2000/12=2。65×104mm3；（1）。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ-—梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；M——计算的最大弯矩（kN。m）；l——计算跨度（梁底支撑间距）:l=150.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1。2×(24.00+1。50)×0。8×2。0×0.90=44.06kN/m；模板结构自重荷载:q2：1。2×0。35×0。8×0。90=0.3kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1。4×2.00×1.40×0。90=3。53kN/m；q=q1+q2+q3=69.40+0。53+3。53=73.46kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0。10×73。458×0.152=0。165kN.m；σ=0。165×106/7.56×104=2。186N/mm2;梁底模面板计算应力σ=2。186N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值［f］=13N/mm2,满足要求!（2）。挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q—-作用在模板上的压力线荷载：q=（(24.0+1.50)×1。800+0。35）×0.8=37KN/m;l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=150。00mm；E-—面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：[ω]=150.00/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×37×1504/（100×9500×6.80×105）=0.019mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.019mm小于面板的最大允许挠度值：[ω］=150/250=0.6mm，满足要求！8）、梁底支撑木方的计算(1).荷载的计算：A、钢筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=(24+1。5)×1。8×0.15=6.885kN/m；B、模板的自重荷载（kN/m)：q2=0。35×0。15×(2×0.8+2）/1。4=0。29kN/m；C、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.15=0。675kN/m；(2）.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1。2×6.885+1。2×0。188=8.487kN/m；活荷载设计值P=0.8×0.675=0.54kN/m；荷载设计值q=8。487+0。945=9.432kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6×8×8/6=6。40×101cm3;I=6×8×6×8/12=2。56×102cm4；（3).支撑方木验算:最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN.m）剪力图（kN）变形图（mm）方木的边支座力N1=N2=0。473KN，中间支座的最大支座力N=3。837KN；方木最大应力计算值：σ=0.143×106/64000=2。232N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×3.837×1000/（2×60×80）=1.199N/mm2；方木的最大挠度：ω=0。08mm；方木的允许挠度:[ω］=0.2×103/250=0.8mm；方木最大应力计算值2.232N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f］=17。000N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值1。199N/mm2小于方木抗剪强度设计值［T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ω=0.080mm小于方木的最大允许挠度［ω］=0.800mm，满足要求！9)、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。（1）.梁两侧支撑钢管的强度计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.473KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN。m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN）最大弯矩Mmax=0。08kN.m;最大变形Vmax=0.057mm；最大支座力Rmax=1.719kN;最大应力σ=0。08×106/（4。49×103)=17。72N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值［f］=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值17.72N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0。057mm小于500/150与10mm,满足要求!(2).梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=3.837KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图（mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0。646kN.m；最大变形Vmax=0。461mm;最大支座力Rmax=13。955kN；最大应力σ=0。646×106/（4.49×103)=143。844N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值143.844N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0。461mm小于500/150与10mm，满足要求！10）、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16。00kN（实际施工时梁底立杆顶部采用可调顶托，双钢管大龙骨,承载能力大于双扣件).纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=13.955kN;R<16.00kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！11）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括:横杆的最大支座反力:N1=1.719kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0。15×3。8=0.682kN;楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1。00/2+（1.80-1。40）/2)×0。50×0.35=0。147kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1。2×(1。00/2+（1。80—1。40)/2）×0。50×0。180×（1.50+24。00)=1.928kN；N=1。719+0。682+0。147+1.928=4.476kN;φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i—-计算立杆的截面回转半径(cm）：i=1.59;A-—立杆净截面面积(cm2）:A=4。24;W-—立杆净截面抵抗矩(cm3):W=4。49；σ—-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f］-—钢管立杆抗压强度设计值：［f]=205N/mm2；lo—-计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1）k1—-计算长度附加系数，取值为:1。155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3，u=1。7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1。7×1。5=2。945m；Lo/i=2945.25/15。9=185;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。209；钢管立杆受压应力计算值；σ=4475。532/(0.209×424）=50。505N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=50.505N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2）.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括:梁底支撑最大支座反力:N1=13.955kN;脚手架钢管的自重：N2=1。2×0。15×（3.8-1.8)=0。682kN；N=13。955+0.682=14.313kN；φ—-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i—-计算立杆的截面回转半径(cm）:i=1.59；A-—立杆净截面面积（cm2）:A=4。24；W——立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）；［f］--钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；lo--计算长度（m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1）k1--计算长度附加系数,取值为:1。155；u-—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7；上式的计算结果:立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1。7×1.5=2。945m；Lo/i=2945。25/15。9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=14313。456/(0。209×424）=161。522N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=161。522N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f]=205N/mm2，满足要求！（二）断面800×1800梁计算书：见下表，详细过程略.工程名称仁和·水岸沙弯项目部位梁模板(扣件钢管架)800×1800计算参数立柱梁跨度方向间距0。5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1。5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1。3m；承重架采用双扣件类型,梁底增加立直根数3根（横向一排5根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.8m;梁截面高度2m；梁侧次楞根数6根；梁侧主楞间距300mm；穿梁螺栓水平间距300mm;穿梁螺栓竖向根数6根。设计示意图搭设材料模板支架采用48×3钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板;板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞;模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M14型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值:σ=5.388N/mm2<[f］=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:ω=0。463mm〈[ω］=1.456mm；符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值:σ=1。124N/mm2<［f]=17N/mm2；符合要求内楞的最大挠度计算值：ω=0.007mm<［ω］=1.2mm；符合要求外楞的受弯应力计算值:σ=31.156N/mm2〈［f]=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值：ω=0。091mm<[ω]=1mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N=2。16kN〈［N］=17.85kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力σ=4.295N/mm2〈[f］=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:ω=0。12mm<［ω]=0.8mm。符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值2。98N/mm2〈[f]=17N/mm2；符合要求方木受剪应力计算值1.565N/mm2〈[T］=1。7N/mm2；符合要求方木的最大挠度ω=0.142mm〈[ω］=1mm；符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值σ=16。953N/mm2〈［f]=205N/mm2；符合要求支撑钢管的最大挠度0.059mm<500/150与10mm;符合要求支撑钢管的最大应力计算值σ=142.753N/mm2<［f]=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0。496mm<500/150与10mm；符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力R=13.98kN<16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算σ=50。638N/mm2<[f］=205N/mm2符合要求钢管立杆稳定性计算σ=160.981N/mm2〈［f］=205N/mm2符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。（三）断面600×1800梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称仁和·水岸沙弯项目部位梁模板(扣件钢管架）600×1800计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m;立杆上端伸出至模板支撑点长度0。1m；立杆步距1。5m；梁支撑架搭设高度3。6m;梁两侧立柱间距1.1m；承重架采用双扣件类型，梁底增加立杆根数为2根(横向一排4根立杆）;水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.6m;梁截面高度2m；梁侧次楞根数6根；梁侧主楞间距500mm;穿梁螺栓水平间距500mm;穿梁螺栓竖向根数6根。设计示意图搭设材料模板支架采用48×3钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞;次楞采用木楞;模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值:σ=5.388N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值：ω=0.463mm<[ω］=1。456mm；符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值：σ=3.122N/mm2<[f]=17N/mm2；符合要求内楞的最大挠度计算值：ω=0.054mm<［ω］=2mm;符合要求外楞的受弯应力计算值：σ=86.543N/mm2<［f］=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值:ω=0。479mm〈[ω］=0。75mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N=3.15kN〈[N]=12。92kN;符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力σ=2.416N/mm2<［f]=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:ω=0.038mm<［ω]=0。6mm。符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值1.424N/mm2〈[f]=17N/mm2；符合要求方木受剪应力计算值0。91N/mm2〈［T]=1。7N/mm2;符合要求方木的最大挠度ω=0。046mm〈［ω］=1mm；符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值σ=10.081N/mm2〈[f］=205N/mm2；符合要求支撑钢管的最大挠度0。032mm<500/150与10mm;符合要求支撑钢管的最大应力计算值σ=109.224N/mm2<［f］=205N/mm2；符合要求支撑钢管的最大挠度0。35mm〈500/150与10mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力R=10.6kN<16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算σ=42.416N/mm2〈［f］=205N/mm2符合要求钢管立杆稳定性计算σ=122。371N/mm2<[f］=205N/mm2符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。（四）断面600×1200梁计算书:见下表，详细过程略。工程名称仁和·水岸沙弯项目部位梁模板(扣件钢管架)600×1200计算参数立柱梁跨度方向间距0。5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0。1m；立杆步距1。5m；梁支撑架搭设高度4.1m；梁两侧立柱间距1.5m;承重架采用双扣件类型，梁底增加立杆根数为3根(横向一排5根立杆）；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度1m；梁截面高度1。5m；梁侧次楞根数4根；梁侧主楞间距500mm;穿梁螺栓水平间距500mm;穿梁螺栓竖向根数4根。设计示意图搭设材料模板支架采用48×3钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞;次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑的计算面板的受弯应力计算值:σ=7。873N/mm2<[f]=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:ω=0.989mm〈［ω］=1.76mm；符合要求2梁侧模板内外楞的计算内楞最大受弯应力计算值：σ=3.774N/mm2〈[f］=17N/mm2;符合要求内楞的最大挠度计算值:ω=0.065mm<［ω]=2mm；符合要求外楞的受弯应力计算值：σ=104.613N/mm2〈［f]=205N/mm2符合要求外楞的最大挠度计算值：ω=0.639mm〈［ω]=0.875mm符合要求3穿梁螺栓的计算穿梁螺栓所受的最大拉力:N=3.375kN〈[N]=12。92kN；符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力σ=5。117N/mm2<［f]=13N/mm2；符合要求面板的最大挠度计算值：ω=0.221mm〈[ω]=1mm.符合要求5梁底支撑木方的计算方木最大应力计算值2。99N/mm2<［f］=17N/mm2;符合要求方木受剪应力计算值1.662N/mm2〈[T］=1。7N/mm2；符合要求方木的最大挠度ω=0。097mm<[ω]=1mm;符合要求6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值σ=8.951N/mm2<［f］=205N/mm2；符合要求支撑钢管的最大挠度0.03mm<500/150与10mm;符合要求支撑钢管的最大应力计算值σ=103。681N/mm2<［f]=205N/mm2;符合要求支撑钢管的最大挠度0.343mm〈500/150与10mm;符合要求7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力R=11。44kN〈16kN符合要求8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算σ=43。401N/mm2〈[f］=205N/mm2符合要求钢管立杆稳定性计算σ=133.401N/mm2〈[f］=205N/mm2符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书.8。2板模板支撑计算书8.2。1厚度180mm板模板支撑8。2。1.1编制依据高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。8。2.1。2支撑大龙骨采用可调顶托上设置双钢管(一）、参数信息：1）.模板支架参数横向间距或排距（m）:1。00；纵距（m）:1。00;步距(m）：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0.10；模板支架搭设高度(m）:6。00;采用的钢管(mm）：Φ48×3.5；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2）。荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3)：25。000；施工均布荷载标准值（kN/m2）：2。500；3）.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2)：13；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。400；木方的间隔距离(mm）：250。000;木方弹性模量E(N/mm2）：9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；木方的截面宽度(mm):40.00;木方的截面高度(mm）：80.00；托梁材料为：钢管(双钢管）:Φ48×3。5；4).楼板参数钢筋级别：三级钢HRB400(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C40；楼板的计算厚度（mm）：180。00；图2楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1。82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48。6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算.面板计算简图1）、荷载计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）：q1=25×0.2×1+0.35×1=5。35kN/m；(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2。5×1=2。5kN/m；2)、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×5。35+1.4×2.5=9。92kN/m最大弯矩M=0。1×9.92×0.252=0。062kN·m；面板最大应力计算值σ=62000/54000=1。148N/mm2；面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.148N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！3）、挠度计算挠度计算公式为其中q=5.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×5.35×2504/（100×9500×48。6×104)=0。031mm；面板最大允许挠度［V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0。031mm小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求！(三）、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3;I=6×8×8×8/12=256cm4；方木楞计算简图1)。荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重（kN/m）:q1=25×0。25×0.2=1。25kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m）:q2=0。35×0.25=0。088kN/m；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2。5×0。25=0.625kN/m;2)。强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2×(q1+q2）+1。4×p1=1.2×(1。25+0。088)+1.4×0。625=2。48kN/m；最大弯矩M=0.125ql2=0。125×2.48×12=0.31kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0。31×106/64000=4。844N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为4。844N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求!3)。抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn〈［τ］其中最大剪力：V=0.625×2.48×1=1。55kN；方木受剪应力计算值τ=3×1。55×103/（2×60×80)=0.484N/mm2；方木抗剪强度设计值［τ]=1.4N/mm2;方木的受剪应力计算值0。484N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4）.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.337kN/m；最大挠度计算值ν=0.521×1。337×10004/(100×9500×2560000）=0.287mm；最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0。287mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求！(四)、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管）:Φ48×3;W=8.98cm3；I=21。56cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.1kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图（kN·m）托梁计算变形图（mm)托梁计算剪力图（kN)最大弯矩Mmax=1.163kN·m;最大变形Vmax=1。845mm；最大支座力Qmax=13。563kN;最大应力σ=1162685。981/8980=129。475N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f］=205N/mm2；托梁的最大应力计算值129。475N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！托梁的最大挠度为1.845mm小于1000/150与10mm,满足要求!(五)、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1）.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重（kN）：NG1=0.138×6=0.83kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重（kN):NG2=0.35×1×1=0.35kN；（3）钢筋混凝土楼板自重（kN)：NG3=25×0。2×1×1=5kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6。18kN；2）。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值NQ=(2。5+2）×1×1=4.5kN；3)。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1。4NQ=13。716kN;（六)、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中N——--立杆的轴心压力设计值（kN）：N=13。716kN；φ—-—-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i--—-计算立杆的截面回转半径（cm)：i=1.59cm；A--—-立杆净截面面积(cm2）：A=4.24cm2；W-—--立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3)：W=4.49cm3；σ———-----钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；[f］-—--钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2;L0--——计算长度（m）;如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1。155；u-———计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1。7；a-———立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。1m;上式的计算结果:立杆计算长度L0=h+2a=1。5+0。1×2=1。7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。537；钢管立杆的最大应力计算值;σ=13716.48/(0。537×424）=60。242N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=60。242N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1—-计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2——计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1。007;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a）=1.185×1.007×(1.5+0。1×2)=2.029m；Lo/i=2028。602/15。9=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406;钢管立杆的最大应力计算值；σ=13716。48/（0.406×424）=79。68N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值σ=79.68N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8.2。1。3支撑大龙骨采用水平单钢管双扣件(一)、参数信息:1).模板支架参数横向间距或排距（m）：0.80；纵距(m）:0。80；步距(m）:1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0。10；模板支架搭设高度（m):6。00；采用的钢管（mm)：Φ4