7号线1标区间安全专项施工方案

目录1编制依据 11.1编制目的 11.2编制依据 12工程概况 12.1工程位置 12.2工程规模 22.3资源配置情况 32.3.1设备配置 32.3.2人力资源配置 62.4工程地质及水文地质 72.4.1地形地貌 72.4.2气象特征 72.4.3工程地质及水文地质概况 82.5沿线环境 132.5.1盾构穿越沿线建构筑物 132.5.2地下管线 133工程重难点 143.1盾构穿越沿线建构筑物多、施工难度较大 143.2盾构下穿沙河及驷马桥 143.3盾构下穿北新高架 143.4盾构下穿荷花池社区（成铁生活区） 143.5盾构始发及到达 143.6盾构开仓换刀作业 153.7沿线建（构）筑物监测工作量大 154盾构隧道施工风险分析 154.1风险源识别 154.2风险分析 164.2.1盾构始发与到达 164.2.2盾构掘进 164.2.3盾构穿越沙河及驷马桥 174.2.3盾构穿越城北宾馆 184.2.4穿越隧道沿线地下管线 204.2.5开仓换刀 204.2.6隧道施工事故 204.3风险评价 215专项施工方案 255.1盾构始发与到达 255.1.1端头加固 255.1.2始发轴线控制 305.1.3基座及反力架加固 305.1.4洞门封固 315.1.5掘进控制 325.1.6监控量测 345.2盾构掘进方案 375.2.1盾构机选型及改造 375.2.2施工前准备 385.2.3盾构参数设定及优化 395.2.4盾构试掘进 425.2.5渣土改良 445.2.6盾构掘进方向控制与调整 455.2.7出土量控制 475.2.8管片拼装 475.2.9同步注浆 495.2.10洞内二次注浆加固 505.2.10盾构管片加强 515.2.11滞后沉降的控制及应急措施 515.2.12数据采集、传递与分析 535.2.13监测技术 545.3盾构下穿沙河及驷马桥方案 545.3.1施工措施 545.3.2掘进参数 575.3.3出土量 575.3.4同步注浆 575.3.5监控量测 575.3.6做好“保头护尾” 585.3.7设备检查和保养 585.4盾构穿越城北宾馆加固措施 585.4.1施工前准备 585.4.2施工加固措施方案 585.5盾构穿越民房地面加固方案 605.5.1施工前准备 605.5.2地面注浆加固施工方案 605.5.3洞内深孔注浆 615.6盾构穿越管线方案 625.6.1施工前准备 625.6.2管线加固处理措施 625.6.3二次注浆 635.6.4洞内注浆加固 635.6.5YDK2+402砼污水管处理措施 645.7开仓换刀施工方案 655.7.1开仓作业组织架构 655.7.2开仓总体部署 675.7.3常压换刀施工方案 696施工监控量测 726.1监测实施细则 726.1.1监测的必要性 726.1.2监测目的 726.1.3监测项目及精度要求 736.1.4监测重点 736.1.5监测频率 746.2监测内容及方法 746.2.1地表沉降监测 746.2.2建（构）筑物沉降与倾斜监测 776.2.3地下管线沉降监测 806.2.4地下水位监测 816.2.5地中位移监测 826.3监测预警等级划分、报告、处置、消警 866.4监测数据的处理、分析与信息反馈 876.4.1监控量测流程 876.4.2数据采集 886.4.3数据整理 896.4.4数据分析 896.4.5信息的反馈和预警报告 896.4.6成果提交 907安全应急预案 917.1安全管理保障体系 917.1.1建立健全安全管理组织 927.1.2完善各项安全生产管理制度 937.1.3建立安全生产岗位责任制度 937.1.4坚持安全教育 937.1.5强化技术安全管理 937.1.6日常安全管理 937.2.应急管理组织机构 947.2.1应急组织机构 947.2.2事故应急小组职责 947.2.3应急联络电话 977.2.4预防预警 987.3应急准备及应急响应 987.3.1应急物资 987.3.2应急响应程序 997.4应急救援措施 1037.4.1地表沉陷事故应急措施 1037.4.2管线应急措施 1037.4.3建筑物应急措施 1047.5培训、应急演练和预案评价及修改 1047.5.1培训工作 1047.5.2预案评价与修改 1057.5.3应急救援预案的维护 1051编制依据1.1编制目的为做好成都地铁7号线一期工程土建1标盾构区间风险管理工作，全面地考虑在施工中所能遇到的各种风险的状况，进行盾构施工各阶段的风险识别和评估，制定相应的风险控制措施、专项方案以及应急预案，从而进一步加强对盾构施工危险性较大的分部分项工程的安全管理，积极防范和遏制施工生产安全事故的发生，保证盾构施工的自身安全和社会公共安全。特编制本方案。1.2编制依据（1）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）；（2）《关于完善施工现场管理人员配备的实施意见》（成建委[2008]101号）；（3）《成都地铁投融资项目重大危险源安全管理办法》（成地铁建[2012]24号）；（4）《成都地铁工程安全生产及文明施工管理考核办法》（成地铁发[2012]210号）；（5）《关于进一步加强盾构施工安全管理工作的通知》（成地铁建[2013]67号）；（6）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-19992003版）；（7）《盾构法隧道施工与验收规范》（GB50446-2008）；（8）《建筑与市政降水技术规程》（JGJ/T111-98）；（9）国家、四川省、成都市及成都市安监站、成都地铁公司出台的相关法规、文件等；（10）《成都地铁7号线一期工程火车北站～驷马桥站岩土工程详细勘察报告》；（11）成都地铁7号线一期工程火车北站～驷马桥站区间施工图纸；（12）成都地铁7号线一期工程土建1标盾构区间沿线建筑物基础施工图纸；（13）《成都地铁7号线一期工程土建1标段实施性施工组织设计》；（14）成都地区盾构施工技术积累和经验总结，我公司在盾构施工领域积累的技术和管理经验。2工程概况2.1工程位置区间隧道由驷马桥站始发，沿驷马桥路西行下穿沙河，沿云景湾项目旁小路穿过一片空地后下穿成都铁路局工务大修段家属楼，出工务大修段家属楼后下穿北新高架、荷花池停车场及城北宾馆，后穿过北站东二路后进入荷花池社区，出荷花池社区后沿站前路到达火车北站东端头。图2.1-1火驷区间线路平面图2.2工程规模火车北站-驷马桥站起止里程为Y(Z)DK0+773.267-Y(Z)DK2+545.063，其中左线长1770.866m（其中短链0.93m），右线长1771.796m，为双孔圆形隧道，主要附属工程包括3个联络通道（2个含泵房）、4个洞门。本工程主要内容见下表：主要工程内容表表2.2-1序号工程项目及费用名称单位数量1盾构主体工程项12盾构区间隧道工程延长米3542.6623盾构掘进延长米3542.6624管片衬砌制安延长米35405管片制作延长米35406联络通道项37洞门个4主要工程进度计划表表2.2-2序号区间盾构始发时间盾构到达时间联络通道及泵房完成时间1火车北站～驷马桥站左线2014.8.202015.4.252015.7.30右线2014.9.202015.5.252.3资源配置情况2.3.1设备配置1）本工程采用两台中铁装备盾构机，编号为63号、64号。本工程编号右线3号、左线4号盾构机，盾构机主要参数如下：盾构机主要参数表表2.3-1序号参数列表单位1使用项目成都地铁标段名称7号线一期工程土建1标区间里程Y(Z)DK0+773.267-Y(Z)DK2+545.063主要地质条件卵石土项目管片规格（外径/内径-宽度/分度）Φ6000/5400-1500/36°mm最小曲线半径400m2整机型号CTE6250开挖直径φ6280mm刀盘转速0～3.35r/min最大推进速度≈80mm/min最大推力3700T最大工作压力0.3MPa水平转弯半径250m纵向爬坡能力±50‰3刀盘刀盘规格（直径×长度）Φ6280×1580mm刀盘开口率36限制多大粒径进入土仓？限制多大粒径进入土仓？%结构总重约50(不含刀具）T泡沫口数量4个4刀具17寸中心双联滚刀4把18寸单刃滚刀31把切刀32把边刮刀8把焊接撕裂刀29把保径刀8把大圆环耐磨保护整圈5主驱动驱动型式液压驱动驱动组数量9组驱动总功率945KW转速范围0～3.35rpm额定扭矩6650KNm脱困扭矩8100KNm主轴承直径3061mm6盾体型式被动铰接式前盾规格（直径）φ6250mm前盾重量约90T中盾规格（直径）φ6240mm中盾重量约95T尾盾规格（直径）φ6230mm尾盾重量约24T尾盾密封刷排数3排盾尾安装间隙30mm7人仓型式双仓并联工作压力0.3MPa设计压力0.5MPa8螺旋输送机螺旋轴型式轴式规格（直径×长度）φ800×12500mm最大通过粒径φ290×560mm最大出渣能力3357m³/h驱动功率315kW最大扭矩210kN·m转速范围0～25r/min总重约25T9管片安装机型式中心回转式抓举头型式机械式纵向移动行程2000mm自由度数量6个旋转角度±200°提升力120kN扭矩150kN·m10管片运输小车规格（长×宽×高）5220×1660×545mm承载管片数量3片负载管片能力15T纵向滑动行程1760mm11推进系统油缸规格（Φ缸径/杆径）Φ220/180mm推进行程2150mm最大推进速度80mm/min最大工作压力34MPa最大推力3700T12铰接系统油缸规格（缸径/杆径-行程）φ180/80-150mm油缸数量18根总拉力约12000KN13单液同步注浆系统注浆泵型式双活塞注浆泵注浆泵数量2个注浆泵功率30kW注浆能力10×27m³/h注浆泵出口最大压力6MPa砂浆罐容量87m³14膨润土注入系统改良膨润土泵型式软管泵改良膨润土泵功率18.5kW注入能力167m³/h膨润土罐容量67m³15泡沫注入系统泡沫泵功率0.55kW混合液泵功率4×2.2kW泡沫发生器数量4个泡沫箱容积17m³混合液箱容积27m³16盾尾油脂系统盾尾油脂泵型式气动柱塞泵盾尾油脂泵能力8.25L/min盾尾油脂泵压力315MPa2）为满足施工要求本工程配置以下设备：本工程的主要后配套设备表表2.3-2机械名称规格型号数量新旧程度％小计其中自有新购租赁门式起重机45t2组2组95%电瓶车45t4列4列95%管片运输车20t8组8组95%浆液运输车7m³4组4组95%渣土车18m³16组16组95%电瓶充电器4套4套95%浆液搅拌系统1套1套100%液压泵站100t1台1台100%2.3.2人力资源配置（1）盾构区间项目部人员组织（见下组织机构框图）图2.3-1组织框架图（2）劳动力配备劳动力需求计划表表2.3-3序号工种每班数量每台数量两台数量备注1施工队长1122盾构操作手1243管片拼装手1244打螺丝2485双轨梁操作手1246注浆2487看土1248水管连接2489隧道电工12410电瓶车司机24811井下挂钩24812井上挂钩33613龙门吊司机22414浆液站22415盾构机修24816盾构电工14417轨道维修2418充电工119文明施工120加工制作2421止水胶条粘贴224总计1022.4工程地质及水文地质2.4.1地形地貌火车北站～驷马桥站区间起于火车北站站东端，经站前路，下穿成都市第十八幼儿园等居民楼，经成都市荷花池汽车站，成都铁路局工务段，沙河云景湾，下穿沙河止于驷马桥站西端。区间隧道地处川西平原岷江水系Ⅱ级阶地，冲洪积地貌，地形较平坦，略有起伏。2.4.2气象特征成都市属亚热带湿润气候区，四季分明，气候温和，雨量充沛，夏无酷暑，冬少严寒。多年平均气温16.2ºC，极端最高气温38.3ºC，极端最低气温-5.7ºC；多年平均降雨量947.0mm，年降雨日104d，最大日降雨量195.2mm，降雨主要集中在5～9月，占全年的84.1%；多年平均日照时间1228.3h；多年平均风速1.35m/s，最大风速14.8m/s，极大风速27.4m/s，主导风向NNE。2.4.3工程地质及水文地质概况（1）工程地质概况区间隧道洞身穿越主要地层有<3-4-2>粉细砂（Q3fgl+al）、<3-5-2>中砂（Q3fgl+al）、<3-8-2>卵石土（Q3fgl+al）、<3-8-3>卵石土（Q3fgl+al）、<5-1-2>强风化泥岩（K2g）本段内均为第四系（Q）地层覆盖。地表多为第四系全新统人工填筑（Q4ml）以杂填土为主，其下为全新统冲积层Q4al）粘性土、卵石土夹粉细砂；第四系上更新统冰水沉积、冲积（Q3fgl+al）及第四系中更新统冰水沉积、冲积（Q2fgl+al）粘性土、卵石土夹砂透镜体；下伏白垩系上统灌口组（K2g）泥岩。按分层依据，根据钻探揭露，本区间隧道按岩土层层序，从上至下分述如下：(1)第四系全新统人工填土（Q4ml）<1-2>杂填土（Q4ml）：黄褐色、灰白色等杂色，松散～稍密，局部中密，稍湿~潮湿，粘性土多为可塑～硬塑，主要由粘性土、砂卵石土及建筑垃圾等组成。分布于场地表层，厚0.8～4.2m，层底高程约504.25～499.0m。(2)第四系全新统冲积层（Q4al）<2-2>黏土（Q4al）：灰褐、黄褐色，可塑~硬塑，局部坚硬，粘性较强，土质纯。场地呈层状分布，局部地段缺失，该层顶板埋深1.0～2.5m，厚度0~4.2m，层顶高程约504.54～503.3m。根据本区间及相邻工点室内试验：天然密度ρ=1.85～2.03g/cm3，天然含水率w=22.70～31.30%，天然孔隙比e0=0.65～0.93，液性指数IL=-0.20~0.65，直剪指标：凝聚力c=24.0～57.60kPa，内摩擦角Φ=5.20～18.50°。固结快剪指标：凝聚力c=62.90～110.80kPa，内摩擦角Φ=12.80～15.80°。压缩系数aV=0.14~0.47MPa，压缩模量ESV=4.0~12.35MPa。<2-3>粉质黏土（Q4al）：灰褐、灰黄色，可塑～硬塑，场地范围呈透镜状分布，该层顶板埋深1.8～4.2m，层厚0.0～4.0m，层顶高程约502.80～504.25m。根据本区间及相邻工点室内试验：天然密度ρ=1.88～2.07g/cm3，天然含水率w=20.20～29.90%，天然孔隙比e0=0.57～0.82，液性指数IL=-0.10~0.52，自由膨胀率Fs=12~45%，直剪指标：凝聚力c=18.6～70.0kPa，内摩擦角Φ=10.5～20.50°。固结快剪指标：凝聚力c=45.0～64.20kPa，内摩擦角Φ=13.50～22.30°。压缩系数aV=0.09~0.42MPa，压缩模量ESV=4.13~8.77MPa。<2-4>粉土（Q4al）：灰色、灰黄色，稍密~中密，潮湿，场地范围成层分布，局部地段缺失，顶板埋深2.7～4.0m，层厚0～3.0m。<2-5-1>粉细砂（Q4al）：灰色、黄褐色，潮湿～饱和，松散～稍密，勘探阶段仅在M7Z2-HSS-012#6.8~7.9m处揭示。<2-9-2>卵石土（Q4al）：灰色、黄褐，中密，饱和。卵石成分主要为砂岩、石英岩、灰岩等。以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，卵石含量60～70%，粒径以20～150mm为主，充填物以砂为主，夹少量粘性土及砾石。该层场区成层分布，顶板埋深3.4～4.5m，层厚0～3.7m，层底高程约502.13～501.36m。(3)第四系上更新统冰水沉积（Q3fgl+al）<3-1-2>黏土（Q3fgl+al）：灰褐、黄褐色，可塑~硬塑，局部坚硬，粘性较强，土质纯。场地呈层状分布主要分布于拟建工程中间段，局部地段缺失，该层顶板埋深1.0～3.2m，厚度0~4.8m，层顶高程约505.79～501.28m。根据本区间及相邻工点室内试验：天然密度ρ=1.99～2.09g/cm3，天然含水率w=18.80～28.90%，天然孔隙比e0=0.55～0.70，液性指数IL=-0.05~0.33，自由膨胀率Fs=2~51%，直剪指标：凝聚力c=51.80～98.0kPa，内摩擦角Φ=14.6～26.3°。压缩系数aV=0.08~025MPa，压缩模量ESV=6.36~19.54MPa。<3-2>粉质黏土（Q3fgl+al）：灰褐、灰黄色，可塑～硬塑，局部坚硬，场地范围呈透镜状分布，该层顶板埋深0.8～3.5m，层厚0.0～3.5m，部分地段黏土夹与卵石土中。根据本区间及相邻工点室内试验：天然密度ρ2.04～2.07g/cm3，天然含水率w=19.0～27.7%，天然孔隙比e0=0.55～0.60，液性指数IL=--0.05~0.66，直剪指标：凝聚力c=18.6～70.0kPa，内摩擦角Φ=10.5～20.50°。固结快剪指标：凝聚力c=61～90kPa，内摩擦角Φ=15.90～2260°。<3-3>粉土（Q3fgl+al）：黄褐色，稍密~中密，饱和，场地范围成层分布，局部地段缺失，顶板埋深2.0～4.5m，层厚0～4.3m。<3-4-2>粉细砂（Q3fgl+al）：棕黄色，黄褐色，饱和，中密~密实，呈透镜体状分布于卵石土的上部或中部，该层层厚0～4.2m，顶板埋深4.2~34.3m，层顶高程约501.55～473.67m。<3-5-2>中砂（Q3fgl+al）：棕黄色，黄褐色，饱和，中密~密实，呈透镜体状分布于卵石土的上部或中部，该层层厚0～8.8m，顶板埋深5.8~35.0m，层顶高程约499.45～480.69m。<3-8-2>卵石土（Q3fgl+al）：黄褐、黄色，中密，饱和。卵石成分主要为砂岩、石英岩、灰岩。以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，卵石含量60～70%，粒径以20～200mm为主，充填物以砂为主，夹少量粘性土及砾石。拟建工程范围内夹零星漂石，该层场区成层分布，层厚1.0～6.9m，层底高程约503.29～499.94m。<3-8-3>卵石土（Q3fgl+al）：黄褐、黄色，密实，饱和。卵石成分主要为砂岩、石英岩、灰岩。以亚圆形为主，少量圆形，分选性差，卵石含量60～70%，粒径以20～200mm为主，充填物以砂为主，夹少量粘性土及砾石，夹少量漂石。据颗粒分析实验：粒径＞20mm的颗粒含量约为80.1%，粒径2～20mm.的含量约为6.2%，粒径0.5～2mm.的含量约为5.6%，粒径0.25～0.5mm.的含量约为7.1%，不均匀系数Cu=80.1~211.9，曲率系数CC=11.2~65.9。场区成层分布，该层层厚0.9～32.5m，层顶高程约499.23～495.94m。(3)第四系中更新统冰水沉积（Q2fgl+al）<4-1>黏土（Q2fgl+al）：棕红色，硬塑，表层含铁锰质夹灰白色条带网状结构。局部地段缺失，该层厚0~12.2m，顶板埋深35.0~35.4m，层顶高程约469.87~473.30m<4-5-3>卵石土（Q2fgl+al）：褐红色，密实，饱和。卵石成分主要为砂岩、石英岩、灰岩。呈园形～亚园形，分选性差。卵石含量60～70%，粒径以20～200mm为主，部分粒径大于200mm。卵石以弱风化为主。充填物主要为中砂、圆砾、黏土，含量约15～40%。勘探仅在M7Z2-HS-007、M7Z3-HS-22、M7Z3-HS-19号孔揭示。（4）白垩系上统灌口组（K2g）泥岩<5-1-1>全风化泥岩（K2g）：红褐、紫红色，已风化呈土柱状，仅见残留原岩结构。勘探仅在M7Z2-HS-009、M7Z3-HS-22、M7Z3-HS-22-1号孔内揭示。<5-1-2>强风化泥岩（K2g）：红褐、紫红色，岩质软，泥质结构，节理裂隙发育。岩芯多呈碎块状，岩芯碎块手可折断。该层顶板埋深21～48.1m，层厚0～7.7m，层顶高程约485.61～460.20m局部较厚。<5-1-3>中等风化泥岩（K2g）：红褐、紫红色，泥质结构，块状构造，岩质较硬，锤击声半哑～较脆。节理裂隙较发育。岩芯多呈短柱状，少量长柱状。岩体完整。根据室内试验：天然单轴抗压强度3.86~11.10Mpa，平均值7.54Mpa，标准值7.06Mpa。图2.4-1火车北站地质剖面图图2.4-2驷马桥站地质剖面图（2）工程水文地质特征1）地表水火车北站～驷马桥站区间地表河流水系为沙河及小沙河，水流由北向南，隧道于YDK1+384~YDK1+400处下穿小沙河，YDK2+333～YDK2+385处下穿沙河，沙河属川西平原岷江水系，具丰富的地表径流，该处河床宽缓，呈“U”型，宽约36m，河床埋深约10.5m左右，平时水量较大，暴雨季节河水暴涨，甚至会漫过河堤。根据勘察钻探揭示该处河底至隧道顶板上覆土层均为强透水性卵石土夹透镜体砂层，盾构施工开挖时，若防水处理措施不当，隧道可能直接袭夺上方河水，导致地表河水大量渗漏入隧道。2）地下水根据成都区域水文地质资料及地下水的赋存条件，地下水主要有三种类型：一是赋存于填土层的上层滞水，二是第四系砂卵石层的孔隙水，三是基岩裂隙水1）上层滞水上层滞水赋存于人工填土及粘性土的饱气带中，涌水量小，呈岛状分布，且无统一的地下水位。大气降水和附近居民的生活用水为其主要补给源。2）第四系孔隙水拟建场地内孔隙水主要是砂卵石土中的孔隙潜水，含水层有效厚度16.2~36.0m，水位埋深3.5～6.10m。该卵石层主要充填物为砂土及黏土，富水性强，是主要是含水层，具有统一的潜水面，对隧道施工有一定影响。大气降水和区域地表水为其主要补给源。3）基岩裂隙水基岩裂隙水主要赋存于岩石裂隙中，基岩岩性为泥岩，透水性、富水性较差，水量小。该含水层地下水富集规律性较差，在一定条件下，某些地方可形成富水块段。与上部卵石含水层相比，属于弱透水层或不透水的隔水层，可视为相对隔水底板。4）地下的补给、径流、排泄及动态特征（1）地下水的补给本区属亚热带湿润气侯，多年平均降水量947mm及年降雨日达104天以上，充沛的降水量是地下水的重要补给来源之一，另外，拟建场地地下水还接受北西方向过水断面的侧向径流补给。（2）地下水的径流地下水的径流形式主要为孔隙间渗流。地下水渗流方向为水头相对较高处流向水头相对较低处，地下水径流方向大体由北向流向西南。（3）地下水的排泄本区间为Ⅰ级阶地及Ⅰ级阶地和Ⅰ级阶地与Ⅱ级阶地过渡带，第四系砂卵石层与排泄运动受地形、地貌、地质构造、地层岩性、水动力特征等条件的控制。总的来说，主要是径流，成都市大量开采地下水和人工降水已经成为该地区地下水主要的排泄方式之一，另外，大气蒸发也为重要的排泄方式。5）地下水的富水性及动态特征根据区域水文地质资料，成都地区丰水期一般出现在7、8、9月份，枯水期12、1、2月份，以8月份地下水位埋深最浅，其余月份为平水期。在天然状态下，区内枯水期地下水位埋深3～5m；洪水期地下水埋深2～4m，近年来最高水位埋深约2.0～3.0m。本次勘察期间该场地范围内地下水位埋深3.5～6.1m，稳定水位高程500.055～503.024m，由于受周边降水施工的影响，故勘察期间地下水位埋深小于近年来的枯水期地下水位埋深。根据四川省环境监测总站多年的观测资料，地下水位的年变化幅度多在1.0~3.0m之间。6）水的腐蚀性评价按照《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009年版，场地内水的腐蚀性评价宜按Ⅱ类环境考虑。经判定地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。依据《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）判定，场地所处环境类别为Ⅱ类（一般环境），环境作用等级为Ⅱ-A级。2.5沿线环境2.5.1盾构穿越沿线建构筑物本区间下穿建筑物结构形式主要为砖混结构，下穿建筑物主要集中在荷花池社区（成铁生活区）、城北宾馆（荷花池汽车站）、成都铁路局职工宿舍、成都铁路局工务大修段，穿越桥梁北新高架两次（左右线各一次），穿越沙河两次（左右线各一次），根据7号线危险源专家评审会意见，本区间盾构穿越建构筑物包括两个特别重大风险源，两个重大风险源，特别重大风险源分别为盾构穿越北新高架及盾构穿越荷花池社区，重大风险源分别为盾构穿越沙河及盾构穿越城北宾馆。2.5.2地下管线隧道全线共穿越主管线9条，分管线1条，其中燃气管线2条（PE110中压1条，钢273中压1条），电力管线1条（砼1000×1100mm），排水管线3条（最大直径砼600mm），通信2条（最大管涵1000×400mm），给水管线1条（铸铁最大直径600mm），，大部分管线分布与线路平行走向，最大埋深为3.79m，距离隧道顶部距离为10.46m，为砼600mm排水管。3工程重难点综合本标地质、设计和施工资料分析，本标隧道工程施工具有自身的特点，使得盾构施工存在一定的安全风险。3.1盾构穿越沿线建构筑物多、施工难度较大本区间下穿建、构筑物9处，结构形式主要为砖混结构，下穿建筑物主要集中在荷花池社区、城北宾馆、成都铁路局职工宿舍、成都铁路局工务大修段，穿越桥梁北新高架两次（左右线各一次）。3.2盾构下穿沙河及驷马桥盾构隧道在YDK2+376.052-YDK2+384段下穿沙河及驷马桥，沙河宽度约为26m，深度为5m左右，隧道顶部距离沙河河底最近距离为9m。掘进过程中对地层产生扰动，从而影响沙河河床，可能造成河底垮塌使得河水进入掌子面，产生涌水事故。3.3盾构下穿北新高架在里程范围为Y(Z)DK1+374～Y(Z)DK1+410段盾构两次穿越北新高架，其基础形式为承台下桩基础，承台深4m，桩基长12m，桩基底部至隧道顶部距离为6.84m，根据7号线危险源专家评审会意见，此次风险源为特别重大风险源，区间隧道在760环（1140m）处到达此次风险源，距离始发端头较远，我部将组织专家针对此风险源施工方案进行专项评审，本次方案中不涉及盾构穿越北新高架。3.4盾构下穿荷花池社区（成铁生活区）在里程范围为Y（Z）DK0+894～Y(Z)DK1+215段盾构下穿成铁生活区，此社区隶属金牛区，面积0.45平方公里，常住户4026户，人口12077人，出租房屋较多，人员居住复杂流动性大，8个居民院85栋住宅。本隧道区间线路正穿407号7、8栋，365号26、27、35、44、45、46。十八幼儿园与农贸市场中间两栋房屋，此社区1979年建成。区间隧道在980环（1470m）处到达此次风险源，距离始发端头较远，我部将组织专家针对此风险源施工方案进行专项评审，本次方案中不涉及盾构穿越荷花池社区。3.5盾构始发及到达盾构始发及到达掘进时，由于很难建立土建平衡，掘进速度很慢，出土量控制很困难，容易造成多出渣现象引起地层损失，加之车站端头降水，造成地层中的细颗粒损失严重，改变地层原有的颗粒组合及稳定固结效果，盾构掘进对地层扰动后，地层中的粗颗粒重新组合固结，极易造成地面沉降，危机地面房屋及管线安全。3.6盾构开仓换刀作业本标段地层主要以（3-8-2）中密卵石、（3-8-3）密实卵石土为主。计划每800m范围内进行开仓检查刀盘、更换刀具。开仓作业有可能出现掌子面失稳坍塌，从而引起仓内人员伤亡及地面塌陷等事故，安全风险和难度极大。3.7沿线建（构）筑物监测工作量大本区间下穿较多建构筑物（成铁生活区、城北宾馆、成都铁路局职工宿舍、成都铁路局工务大修段以及成都铁路局焊轨厂、北新高架等），因此，对盾构施工的参数控制非常重要，施工时对地表沉降控制要求高，监控量测工作量大。地下管线密布，大部分为市政主干线，数量多、种类多、涉及的管线管理单位多、牵涉面广，协调难度较大。4盾构隧道施工风险分析4.1风险源识别带压换刀一般应按特别重大风险单独写方案。需要本次会议评审的重大安全施工方案应重点编写，按[2009]87号文安全专项施工方案编写内容和专家论证会三条意见为主题编写。参见我发给你的[2009]87号文件内容；属本区段特别重大危险源的应单独编写方案、单独评审。带压换刀一般应按特别重大风险单独写方案。需要本次会议评审的重大安全施工方案应重点编写，按[2009]87号文安全专项施工方案编写内容和专家论证会三条意见为主题编写。参见我发给你的[2009]87号文件内容；属本区段特别重大危险源的应单独编写方案、单独评审。结合本工程地质水文条件、施工环境、施工方法，本工程主要风险源包括以下内容：(1)盾构吊装；（已专家评审）(2)45T龙门吊安装（已专家评审）；(2)盾构始发与到达；(3)盾构掘进；(4）盾构下穿沙河；(5）盾构穿越建构筑物；(6）盾构穿越隧道沿线地下管线；(7）盾构穿越成铁生活区；（特别重大危险源，组织专家进行专项评审）(8）盾构穿越北新高架；（特别重大危险源，组织专家进行专项评审）(9）换刀；(10)联络通道施工（组织专家进行专项评审）；(11）其他风险。4.2风险分析4.2.1盾构始发与到达盾构始发与到达判定为重大风险源，主要存在以下风险（1）反力架失稳风险反力架强度、刚度和稳定性达不到盾构始发时所需提供始发反力的要求，导致反力架失稳或破坏。（2）端头地表沉陷风险由于地面降水失效，或洞口垫圈密封失效，洞口渗漏水，端头地层中粉细颗粒被水带入车站内，可能会导致地表发生过大沉降甚至沉陷。在盾构始发时土仓为空仓，盾构到达时为了减少对到达工作井的影响，通常会降低土仓压力，这两种情况的出土量相对于正常掘进较难以控制，可能会造成超挖，也会引起地表的沉陷。在盾构到达时，由于盾构不能及时推出隧道，刀盘反复扰动端头土体，大量的土体顺着刀盘和结构之间的空隙进入车站，造成地层损失过大，最终形成地表沉陷。由于到达端头的地层加固长度和范围不够、加固效果和端头密封不好等原因，造成刀盘推出后大量水土流失而失控风险。（3）盾构姿态偏差风险盾构始发时，始发辅助设备不能提供足够强大的支撑反力和盾体摩擦力，容易造成盾构始发后姿态发生偏差(曲线始发偏差更大)；或由于刀盘刚进入地层后由于盾构“头重尾轻”而发生磕头现象；到达端的沉陷严重影响盾构机拆卸起吊作业安全。（4）涌水涌砂风险由于降水井水位未降至有效高度，并且盾构始发时盾体未完全进入地层，难以建立匹配的土仓压力，可能造成涌水涌砂风险。4.2.2盾构掘进盾构掘进施工主要存在以下风险：（1）地表沉陷风险①盾构掘进时平衡土压力过小、出现超挖、回填注浆不饱满，引起地层损失超标，都可能引起地面沉陷。②由于隧道要通过性能完全不同的地质条件，因此，对于不同土质也应采取不同的出土量的控制标准，但未及时根据土质进行调整可能会造成超挖。（2）刀具磨损风险砂卵石地层中掘进，刀具和刀盘磨损严重，由于检查或更换不及时导致刀具或刀盘过度磨损；或由于刀具的配置和选型不能完全适应特定地质条件，刀具未能充分发挥作用。这都影响正盾构常开挖，甚至使盾构失去掘进能力。（3）设备故障风险本标隧道施工中铁装备生产的土压平衡盾构机，在掘进过程中，盾构的开挖系统、推进系统、注浆系统、出碴等可能会出现设备故障，影响盾构正常。（4）滞后沉降由于现有的监测手段很难及时发现地层中存在的空腔，滞后沉降的发生往往都具有一定的“突发性”，而本工程沿城市道路行进，上方地层中是地下管线，道路上有大量的行人和车辆，“滞后沉降”一旦发生将会造成地表过大沉降或坍塌，引起道路和管线破坏风险，甚至会造成对道路上的行人和车辆的危害风险。4.2.3盾构穿越沙河及驷马桥根据7号线危险源识别专家评审会意见，盾构穿越沙河及驷马桥施工判定为重大危险源，主要存在以下风险：盾构隧道在YDK2+376～YDK2+384段下穿沙河，沙河宽度约为26m，深度为5m左右，隧道顶部距离沙河河底最近距离为9m。掘进过程中对地层产生扰动，从而影响沙河河床，可能造成河底垮塌使得河水进入掌子面，产生涌水事故。右线侧穿驷马桥桥桩，桩基直径为1.5m，盾构距离桩基础最小间距2330mm，桩底深度比隧道拱顶底170mm。图4.2-1火～驷区间隧道与沙河平面关系图图4.2-2火～驷区间隧道与沙河剖面关系图4.2.3盾构穿越城北宾馆根据7号线危险源专家评审会意见，盾构穿越城北宾馆为重大危险源，主要存在以下风险：盾构隧道在Y（Z）DK1+254-Y（Z）DK1+270段2次下穿城北宾馆，其基础为直径为500mm的桩基，桩基长6.5m，桩基底部距离隧道顶部15.6m。盾构掘进过程中对地层产生扰动，有可能造成房屋不均匀沉降，引起房屋变形开裂，影响房屋的安全性能。图4.2-3火～驷区间隧道与城北宾馆平面关系图图4.2-4火～驷区间隧道与荷花池汽车站剖面关系图图4.2-5荷花池汽车站城北宾馆现场照片4.2.4穿越隧道沿线地下管线本区间管线埋深较浅，距离隧道埋深较大，盾构下穿地下管线列入一般风险源，但对于下穿压力管道、供水、雨水、污水管道按下穿重大风险源进行处理，加强地面注浆和监测，控制好掘进参数。4.2.5开仓换刀盾构开仓换刀施工判定为重大危险源，主要存在以下风险：本标段地层主要以（3-8-2）中密卵石土、（3-8-3）密实卵石土为主。计划掘进500环（750米）这样地层掘500环才换刀太大了，是成个别标段纪录，没代表性。建议控制在500m以内。进行一次刀具的更换，在800环（1200米）的荷花池停车场作为换刀的备选地点，将根据第一次换刀的情况和掘进的情况综合考虑是否进行第二次换刀这样地层掘500环才换刀太大了，是成个别标段纪录，没代表性。建议控制在500m以内。换刀点及备选换刀点地面状况均良好，地面无建（构）筑物，具备常压换刀条件，所以，换刀方式采用常压换刀，常压换刀开仓作业有可能出现掌子面失稳坍塌，从而引起仓内人员伤亡及地面塌陷等事故，安全风险和难度极大。4.2.6隧道施工事故隧道施工判定为一般风险源，主要存在以下风险：1）隧道爆炸事故2）隧道机械伤害事故3）隧道运输事故4）隧道电、水、火、气体事故4.3风险评价火车北站-驷马桥站区间风险评价一览表表4.3-1序号风险源风险等级及数量备注一般风险源重大风险源特别重大风险源1盾构始发与到达12盾构掘进13盾构穿越沙河和驷马桥1右线侧穿驷马桥4盾构下穿北新高架1单独评审5盾构下穿荷花池汽车站16盾构下穿成铁生活区1单独评审7盾构开仓换刀2有1次作为备选8下穿房屋4除成铁生活区及北新高架9下穿管线910区间联络通道施工3单独评审9其他110合计1492火车北站-驷马桥盾构区间沿线建（构）筑物调查表编号建筑物名称及门牌号建筑物功能层数基础形式与隧道外轮廓线的关系基础埋深（m）里程地质情况工程概况及现状调查说明地上底下1成都长城大厦：站前路53号商用11-1筏式基础房屋结构外边缘距离左线盾构隧道最小水平净距约1.2m，基础底距离盾构隧道顶最小竖向净距约13.94m6.53YDK0+806～YDK0+880（74m）隧道上覆土体依次为1-2、3-2、3-8-2，隧道洞身处于3-8-2、5-1-2、5-1-3，拱顶有中密卵石层11层框架结构，一层店铺，均装修全名成都军区空军长城大厦。2建兴大厦：站前路56号商用7/桩基础房屋结构外边缘距离左线盾构隧道最小水平净距约1.2m，基础底距离盾构隧道顶最小竖向净距约14m4~6.5ZDK0+806～ZDK0+870（64m)隧道上覆土体依次为1-2、3-2、3-8-2，隧道洞身处于3-8-2、5-1-2、5-1-3，拱顶有中密卵石层7层框架结构、左线边侧通过一层店铺，均装修3成铁生活区住宅6/扩大基础盾构隧道左右线侧穿该建筑群，基础底距离盾构隧道顶最小竖向净距为17m1.5~2.8Y（Z）DK0+894～Y(Z)DK1+215（321m）隧道上覆土体依次为1-2、3-2、3-8-2、5-1-2，隧道洞身处于5-1-2、5-1-3，拱顶有强风化泥岩层金牛区所属，面积0.45平方公里，常住户4026户，人口12077人，出租房屋较多，人员居住复杂流动性大，8个居民院85栋住宅。线路正穿407号7、8栋，365号26、27、35、44、45、46。第十八幼儿园与农贸市场中间两栋房屋，79年建成。4荷花池汽车站招待4/桩基础左右线盾构隧道正穿该建筑。房屋基础为桩基础，桩长6.5m。隧道顶距离基础底最小竖向净距约为15.68m6.5Y(Z)DK1+254～Y(Z)DK1+270（16m)隧道上覆土体依次为1-1、2-3、2-6-1、2-6-2、2-6-3、2-6-4，隧道洞身处于2-4、2-6-3和3-2，拱顶有密实卵石层4层框架结构，1982修建。5北新高架桥立交桥//长桩基础左右线盾构隧道正穿该建筑基础。桥梁基础为桩基础，桩长12m，地面以下16m。隧道顶距离基础底最小竖向净距约为6.84m12Y(Z)DK1+374～Y(Z)DK1+410（36m)隧道上覆土体依次为1-2、3-2、3-8-2、3-4-2、3-8-2，隧道洞身处于3-8-2、3-2，拱顶有中密卵石层6成都铁路局职工宿舍住宅1～7/扩大基础盾构隧道左右线侧穿该建筑群，基础底距离盾构隧道顶最小竖向净距为21.79m2Y(Z)DK1+416～Y(Z)DK1+500（84m）隧道上覆土体依次为1-2、3-2-1、3-3、3-8-1、3-8-2、，隧道洞身处于3-8-2，拱顶有中密卵石层砖混结构7成都铁路局工务大修段办公1-6/扩大基础盾构隧道左右线侧穿该建筑群，基础底距离盾构隧道顶最小竖向净距为19.98m2.1-4Y(Z)DK1+522～YDK1+663,ZDK1+767（右线141m，左线245m）隧道上覆土体依次为1-2、3-2、3-4、3-5-1、3-8-1、3-8-2隧道洞身处于3-8-2，拱顶有中密卵石层1-6层砖混结构。8云景湾围护结构围护结构//桩基础盾构隧道左线旁穿云景湾围护结构，围护桩与左线盾构隧道最小水平净距为1m，围护桩底与左线盾构隧道最小竖向净距约9.89mZDK1+998～ZDK2+050（52m）隧道上覆土体依次为1-1、2-6-1、2-6-2隧道洞身处于2-6-39沙河驷马桥跨河//桩基础右线盾构管片外边缘距离桩基最小水平净距为2.33m，桩底标高489.26m12.47YDK2+376～YDK2+384

（8m）隧道上覆土体依次为1-2、3-2、3-8-2隧道洞身处于3-4-2、3-8-2，拱顶有中密卵石层右线隧道外边缘离桩基最近处距离2.33m火车北站-驷马桥站盾构区间沿线主要管线调查表编号管线名称材质及规格主线/分线里程埋深与隧道关系平面垂直与隧道顶的净距1燃气管PE110中压主线ZDK0+796.5070.58-0.7平行左线17.44-19.55ZDK0+810.2772排水管砼400主线ZDK0+810.2282.35-2.44平行左右线15.70-17.783排水管砼300主线ZDK0+823.3470.78-1.13平行右线17.41-18.03ZDK0+853.6474通讯砼1000x400主线YDK0+854.1671.01-1.4右侧线路上方17.74-19.12YDK0+898.3475燃气管钢273中压主线YDK0+854.1671.11-1.97斜交8.95-12.11YDK0+898.3476JS铸铁600主线YDK2+385.9431.83-2.43斜交8.14-11.41YDK2+462.9447污水管砼600主线YDK2+4025.6斜交8.23YDK2+3988通讯砼900x300主线YDK2+420.9130.6-1.28斜交9.63-13.08YDK2+539.3439电力管砼1000x1100主线YDK2+422.4440.54-1.9右线右侧11.37-12.645专项施工方案5.1盾构始发与到达盾构始发和到达端头地层加固处理、洞门防涌水涌砂处理、盾构机轴线及掘进控制周围环境控制等工作。在盾构机始发与到达阶段，应确保工作井端头外侧地层的自稳性，同时确保盾构按照设计线路始发或到达，防止轴线偏差造成的纠偏超挖，减少对工作井端头土体的扰动。5.1.1端头加固盾构进出洞时，洞口段地层须预先进行加固处理以保证盾构机进出洞的安全。加固后的地层应具备良好的均匀性和自立性。本区间端头加固采取管棚加固结合地面加固两种措施。5.1.1.1管棚加固管棚施工主要参数如下：管棚材料：φ108、长度12建议大于15mm，壁厚6mm无缝钢管建议大于15m环向间距：400mm（中心距），布设19偏少，适当增加数量，建议25根根，外插角1～2°偏少，适当增加数量，建议25根管棚连接：钢管采用丝扣连接，丝扣螺纹段长大于150mm，设计长度(3m×2＋4m=10m)施工方法：非开挖技术（导向跟管钻进法）一次打设注浆孔布置：注浆钢管上钻注浆孔,孔径∅10mm，孔间距150mm,呈梅花型布置。钢管尾部（孔口段）2.0m不钻孔作为止浆段。施工精度：钻孔水平容许偏距沿相邻钢管方向不应大于100mm，垂直偏距沿隧道内侧方向不应大于200mm（对管棚前端，而非管棚孔口）在隧道拱顶120°范围内进行加固管棚注浆：①浆液采水泥砂浆，初拟参数：水泥浆水灰比0.8:1～1:1，注浆压力：采用0.2～0.4MPa，施工中应据实际地质情况，并通过试验确定有关施工参数。注浆顺序先下后上，全孔可采用后退式分段注浆方式。②注浆采用后退式注浆，利用自制的注浆套管与管棚用套丝连接，注浆套管上准备由出气管与进浆管，由阀门来控制开关。然后安装20mm塑料管作为排气管，连接注浆管等各种管路，利用锚固剂封闭掌子面与管棚间的孔隙，防止漏浆。③关闭孔口阀门，开启注浆泵进行管路压水试验，如有泄漏及时检修，试验压力等于注浆终压。④注浆时，采取低压力中流量注入，注浆过程中压力逐步上升，流量逐渐减少，当压力升至注浆终压时，继续压注10分钟，才结束注浆。图5.1-1盾构始发(到达)管棚加固立面图5.1.1.2地面加固袖阀管预注浆加固施工措施，具体为：在每个洞门上方地面打设15个注浆孔，孔位具体布置如下：图5.1-2始发端头地面注浆示意图①因始发过程建压在沿线路方向距离车站围护桩外边1.5m处垂直线路方向打设3个孔位，横向间距2m进行加固；②因盾构机掘进至+3环位置（即管棚加固终点位置：距离端头10-12m）需要短暂的暂停进行洞门封堵注浆，此处以纵横方向间距均为2m布孔，钻孔6个；③管棚加固中部上方顺隧道方向间距为3m，布设2排，钻孔6个。加固深度为地面以下4m至隧道顶1m范围，注浆孔角度为90°。袖阀管注浆布置形式详见图5.1-2始发端头地面注浆示意图，现场实际布孔时避开管线。表5.1-1袖阀管注浆加固拟投入的施工机械设备设备名称型号工作范围(m)数量功率（KW/台）钻孔机潜孔钻70B钻孔Φ108m1台55工程钻机HM-90钻孔Φ108m1台45注浆泵3SNS三缸压力≥8Mpa1台15注浆泵BW-150/4型压力≥8Mpa1台5.5空压机VHP750F13立方2台135电钻/8mm2台0.8-1搅拌机400L/1台3.5（1）钻孔注浆施工袖阀管法注浆是在PVC管上钻注浆孔作为注浆外管（即袖阀管），注浆孔外用橡胶圈包好，注浆时把两端都装有密封橡胶塞的注浆芯管插入袖阀管，浆液在压力作用下胀开橡胶圈进入地层。橡胶圈的作用是当孔内加压注浆时，橡胶圈胀开，浆液从小孔中进入土层，停止注浆时橡胶圈封闭，阻止土和地下水逆向进入注浆管内。袖阀管构造见图。图5.1-3袖阀管构造图a、工艺流程测量定位测量定位钻孔下套壳料钻机就位安装袖阀管注浆作业第一步距注浆第二步距注浆………所有步距达到要求注浆结束NOYESNOYES图5.1-4注浆工艺流程图b、施工准备工作①钻孔钻孔前应先探明该位置是否有管线，确定无管线后开始钻孔，根据钻孔布置图定出孔位，孔位偏差≤50mm。钻机就位后，利用垂球结合水平尺检查钻机水平及钻杆垂直度，在钻孔过程中对钻孔偏差度进行检查，要求钻孔偏差度≤1%。开孔直径一般为Φ108，终孔直径Φ91。②浇注套壳料测量钻孔深度满足设计要求后，通过钻杆将套壳料压入置换孔内泥浆。套壳料配方：水泥：粘土：水=1：1.5：2（重量比，配方由现场试验最后确定），浆液粘度0.08～0.09Pa.s。套壳料凝固后，即可开始注浆。③插入袖阀管袖阀管采用Φ48壁厚4mm的橡胶管，分节长度为2米。依次下放袖阀管至孔底，第一节袖阀管底部安好堵头封闭，相邻两节袖阀管用套箍联接。下放袖阀管时在管中加入清水，减少袖阀管的弯曲，尽量使袖阀管位于钻孔的中心。安插过程中如遇阻力，不能顺利插入，应查明原因，禁止用过大外力压入。安装深度应与钻孔深度一致，最大误差不大于20cm，袖阀管接至地面以上0.3m后用彩条布包裹孔口，防止杂物进入管内，孔口0.7～1.0m范围内用普通硅酸盐水泥掺加3%的速凝剂封堵，防止注浆时浆液窜至地面。④安设注浆芯管封孔24小时后下放注浆芯管。注浆芯管采用2m一节Φ20镀锌钢管制成，节间用螺纹套管连接。注浆芯管下放时，防止地面泥浆回灌入袖阀管内，造成注浆芯管下放及提管困难。（2）注浆过程①注浆参数注浆采用水泥浆。主要参数见表6-1所示。表5.1-2注浆主要参数表序号项目参数1水灰比（w:c）1:12初始注浆压力（MPa）0．2～0.33正常注浆压力（MPa）0.3～0.44最大注浆压力（MPa）0.55注浆速度（l/min）10～206注浆量（l/m）60～70②配制浆液根据水灰比0.8：1～1：1进行浆液拌制，搅拌至少5min，使得水泥充分溶解，保证浆液具有良好的可泵性、和易性、保水性，并在注浆过程中不停的缓慢搅拌。③注浆注浆时采用先外围、后内部的注浆顺序。为防止窜浆，提高钻孔利用率，施工时跳孔间隔注浆。有流动的地下水时，从水头高的一端开始注浆。压注浆液时应缓慢均匀连续加压，当压力达到设计值时，应保持稳压2~3min以上。④注浆结束标准外围孔注浆控制以限制注浆量为主，内部孔无法注入为止。注浆后必须用清水及时进行清孔，清除袖阀管内残留浆液，便于下次跟踪注浆使用。⑤施工中问题的处理注浆过程中，若出现每步距注浆量能满足要求，而注浆压力太低，可能浆液外逸或土层中有大的空洞，采取间歇注浆和减小浆液胶凝时间的方法处理，注浆中出现注浆压力满足设计要求，注浆量小于设计量时，若是外围孔注浆则该步距上下两段各增加1倍的注浆量。（3）跟踪注浆施工工艺跟踪注浆施工工艺同加固预注浆工艺。当地表监测发现异常或出现超挖情况时，应迅速进行地表跟踪注浆。浆液通常为水泥浆，压力控制在0.3～0.5MPa，注浆过程中要随时观测注浆压力变化和地表变形情况，防止地表隆起。5.1.2始发轴线控制驷马桥站始发左线为直线段，右线为缓和曲线，均采用直线始发。盾构始发前，先进行盾构始发测量，为确保盾构机始发位置的密封可靠(始发端头的密封失控，将造成土压平衡难建立，同步浆液流失，