附着式升降脚手架施工方案

SY-H型附着式升降脚手架施工方案名目一、工程概况-3-二、编制依据-3-三、脚手架使用方案确实定-4-、SY-H-4-、架体平面布置图：-4-、架体安装示意图：-4-、特别架体部位加固示意图-4-、标准连墙件与墙、梁的连接-5-、标准连墙件安装示意图：-5-、非标连墙件的加固方法与图示-5-四、施工预备-6-、主框架、连墙件等的预备与质量要求-6-、架体的组装与质量要求-7-、连墙件和防坠器与构造连接螺栓孔的留置要求：-7-..--2-/31、安全防坠装置-8-五、架体的就位和完善防护的根本要求-8-5.1、轨道连墙件的安装8、架体的就位：-9-、架体底部的防护措施与要求-9-、操作层的板、笆和挡脚板以与防护网的铺设要求-10-、上下操作层通道的设置与要求-10-六、SY-H型单片附着式升降脚手架的原理和升降-10-6.1、爬架工作原理-10-、升降作业11、升降方法12、操作规程13七、升降脚手架使用安全防火措施-14-八、升降脚手架施工事故应急救援预案-15-8.1X-15-、应急救援指挥系统-15-、工作职责16、事故报告和现场报告-17-、事故应急救援措施-18-九、SY-H型单片附着式升降脚手架设计计算书-18-十、SY-H-29-十一、SY-H型单片附着式升降脚手架升〔降〕令-30-SY-H一、工程概况本工程位于乌鲁木齐市水磨沟区水磨沟河〔天宁花园段〕水区八道湾村创业园南侧,为乌鲁木齐房地产开发〔集团〕##“山水兰德〞小区公租房.工程建筑面积㎡.地下二层,地上三十层,高度84.45米、宽度17.9米、长度27.8米,为剪力墙构造.由##市达欣工程股份##专业承包施工外墙脚手架.二、编制依据、建设单位供给的施工图纸；X〔JGJ202-20232023〕230DGJ08-905-99..、SY-H三、脚手架使用方案确实定本工程主体构造阶段外墙承受SY-H首层与凸出门厅、上部构造层次高差部位均承受双排钢管落地式脚手架；墙体腰线挑出部位实行预留缺口,使爬架在爬升过程中,连墙件与架片可顺当提SY-H手架完成腰线补浇工作,具体做法详见施工图和施工说明.、SY-H房脚每、

小横杆

的构造平面和SY-H型单片附着式升降手架构造架体的允许宽度进展架体布置.栋楼需布置架体组,具体布点如以下图：架体平面布置图：详部

架体锚固作业层 斜撑杆混凝土框架梁网全封闭升降葫芦

见附件架体安装示意图：特别架体位加固示意60*4的内承重钢管意架体提升作业层 28的升降轨道销

180高挡脚板 图体 升降轨道部件

护身大横杆

平面布置图 杆

中显示出-4-/31模板撤除作业层-100*100*10锚固垫板

厚竹胶板或多层板下设安全网、密目网双层兜底..--10-/31措施才能满足安全使用要求,其加固措施如以下图：、标准连墙件与墙、梁的连接标准连墙件是指架体主立杆离主体构造砼墙或砼梁面的垂直距离不大于350mm30mm独承载架体的重量.其计算依据如下：设每个附墙的支座设一根直径D=30mm穿墙螺栓,承受 Q235钢材,螺纹处的有效直径de=26.7163mm,螺栓抗剪强度设计值fvb=130N/mrn2,螺栓受拉承载力设计值ftb=170N/mm2.为安全起见,每个螺栓可承受该机位X围内的全部荷载,并考虑荷载不均2.每个螺栓承受剪力为Nv=2X<1.2GK+1.4QK>=2X<1.2X18.6+1.4X27.0>/2=60KN每个螺栓承受拉力为Nt=60X0.5/2.9=10KND=30mmNvb=nv×πd2/4×fvb=1×3.14×302÷4×140=99KND=30mmNtb=πde2/4×ftb=3.14×26.71632÷4×170=95KN√<Nv/Nvb>2+<Nt/Ntb>2=√<60÷99>2+<10÷95>2=0.67<1 满足要求、标准连墙件安装示意图：、非标连墙件的加固方法与图示非标准连墙件是指架体主立杆离主体构造砼墙或砼梁的垂直距离大于承受钢管支撑才能满足非标准连墙件的强度要求.依据计算架体主立杆离构造的垂直距离大于350mm〔不含〕不超过600mm的承受ф48×3mm的脚手管支撑就能满足要求；架体立杆离构造的垂直距离大于600mm〔不含〕的必需承受ф60×4mm斜压支杆的强度计算：本着最不利原则,依据全卸载方式进展计算,取计算书中承重支点处最大值：98.0N/mm2RD我们均取最大值进展计算,为RD=41.552kN——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.50；下面压杆以钢管48.0×3.0mm计算,斜压杆的容许压力依据下式计算：其中 N——受压斜杆的轴心压力设计值,N=——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.50；i——计算受压斜杆的截面回转半径,i=1.64cm；l——受最大压力斜杆计算长度,l1.84m；——受压斜杆受压强度计算值,经计算得到结果是196.0N/mm2；A——受压斜杆净截面面积,A——受压斜杆受压强度计算值,经计算得到结果是196.0N/mm2；受压斜杆的稳定性计算[f],满足要求![f]——受压斜杆抗压强度设计值,f215N/mm受压斜杆的稳定性计算[f],满足要求!四、施工预备、主框架、连墙件等的预备与质量要求主框架、连墙件等的预备首先必需依据16#、17#、18#三幢楼的架体布置总量和连墙件等不同型号的要求进展调度.对原有的片架和连墙件应安排专人进展检查.对已经变形,焊缝脱焊、锈蚀严峻,螺纹磨损明显的片架和连的材质,力学性质与截面尺寸应符合国家标准和设计要求.有质保书、有材料检验证明、有产品出厂合格证明.、架体的组装与质量要求SY-H型单片附着式升降脚手架的组装可用施工地下室时和现场场地许可的条件下以与现场使用的塔吊的起吊重量的允许X场塔吊吊装有困难的可租用汽吊或人工在片架附墙后进展组装装条件时就位使用.缩短附着升降脚手架与地下室施工脚手架的转换时间.架体的组装必需依据施工方案中的外墙脚手架平面布置图标注的尺寸2mm5mm向钢管；挑出长度超过规定长度的〔750mm〕必需按方案的设计要求在架体搭设时完成.剪力撑的设置其端部与架体主杆的连接,露出扣件的长度不得小于、连墙件和防坠器与构造连接螺栓孔的留置要求：依据架体的平面布置图,安排专人在各层顶板外围框架梁浇筑砼之前埋设ф48的钢管.预埋管穿在预先开设的对应的两侧模板孔中.预埋钢管应在砼初凝之前进展转动,以便于在砼终凝时拔出.预埋孔洞的中心距梁底面的高度不应小于160mm.如预留孔的中心距小于160mm,连墙件安装后的后背板不能全部受力于砼面时,应对连墙件实行支撑加固措施.否则梁的砼有压坏的20mm.防坠器的构造插孔留量数量与连墙件预留孔相等.同一水平位置的标高应在同一水平线上.两孔的中心距离掌握在300mmX围内.做好预留工作,确保预留孔的位置正确,是能否保证架体顺当升降的关键,必需严格掌握,落实专人负责.、安全防坠装置安全防坠装置承受型号为FZ160附着式升安全防坠装置承受型号为FZ160附着式升降脚手架专用防坠器进展防坠.升降时,将防坠器安装在对应的升降葫芦的一侧,防坠器保险链与电动葫芦吊链同时运转.当升降钢丝绳或电动葫芦链条发生断裂时,防坠装置能有效的将架体拉住,防止架体坠落.〔详见防坠器使用示意图〕、轨道连墙件的安装升降轨道通过穿墙螺栓和砼墙或砼梁的预留孔将其固定在建筑物上.锚固安装升降轨道通常使用M30螺杆,其内侧必需设有100×100×10mm厚2M20100×100×8mm的垫片.轨道安装必需垂直牢靠,不得松动.连墙件与砼墙或砼梁的接合部位如有不垂直或歪斜现象,应对其进展剔凿修正后进展安装.否则会由于连墙件的安装质量而影响架体的升降运行.连墙件的安装必需在架体就位前完成.除架体下端有作力点的,其主力杆部位可各安装一只连墙件外,其它任何状况下都必需安装两只连墙件〔实行了工程部认可的牢靠措施的除外〕.、架体的就位：架体的就位必需在轨道连墙件按5.1.承受塔吊或汽吊吊运架体时的起吊点应设置在主框架的两侧主立杆上.起吊后必需保证架体呈垂直状态.并由专人指挥将架体吊运到指定的部位就位.就位操作人员必需承受专用拉接架体的工具对预备就位的架体进展稳定就位.严禁硬拉硬拽,待架体稳定就位在轨道孔内,先插上ф28的销子.然后检查架体的就位高度是否符合要求,并检查每一主框架是否有一根销子受力.检查完毕,符合要求前方可将起吊钢丝绳卸下.对于受场地条件限制,塔吊和汽吊都无法进展架体安装的部位的架体只有进展人工组装.人工组装应依据主框架先就位.然后由下而上的挨次进展搭设.安装时操作人员必需系好安全带.、架体底部的防护措施与要求架体的底部防护措施包括X和挡脚板.设置底层与构造之间的活动翻板,连墙件上部的盖板和各架体之间的空档的盖板.所X设的网、底板必需与大横杆绑扎结实.活动的翻板既要保证翻盖敏捷,又要保证连接处的结实程度.同时又要保证使用工况下架体上的任何物体不会从可能存在的空隙中掉下去.、操作层的板、笆和挡脚板以与防护网的铺设要求操作层铺多层板或竹笆都可以,但都必需用14#铅丝将四角与大横杆扎牢,外围防护网X留置长度应与空档相等.确保防护不留空隙,外围观感效果好.、上下操作层通道的设置与要求假设土建施工其楼梯段不是和楼层构造同时进展的,必需选择在适宜部位的架体上搭设操作层上下之间的人行通道.通道的宽度不得低于50cm,一侧必需有扶梯.上下连接必需安全牢靠.角度可依据架体的具体状况现场确定.六、SY-H、爬架工作原理48mm30mm的螺栓严密固定在外墙、柱或梁的相对位置上.然后,将工作操作台的两内侧主立杆分别插在两升降轨道内,在轨道槽钢的孔内分别插上销轴,由销轴支承整个架体的重量.2升.在架体升或降的运行过程中,当片架横杆将遇到销轴,阻碍架体上升或下降时,应在同一支承件的其它孔内先插上销轴,然后才可以拔去阻碍架体运行的销轴.依据先插后拔的原则交替进展.让架体始终处于受支承和防倾覆的状态,直到架体到达需要上升或下降的高度.、升降作业、操作人员必需持有效证件上岗,未经培训和对该脚手架的性能不生疏的工人不得上岗操作.方可进展〔升降令详见附表2〕.进展提升或下降时,制止脚手架操作工以外人员在升降运行过程中的架体上施工.、升降作业时,脚手架上制止有施工荷载,堆放的材料与杂物应全部去除.150mm、升降作业前应将主体构造层四周临边一米X围内的零散材料、垃圾等去除干净,防止操作人员行走时碰落伤人.、升降过程中操作人员应留意观看架体的垂直运行状况,电动葫芦的运行应同步进展.、有五级与以上大风时制止升降作业,雷暴雨、大雪、浓雾等恶劣天气条件下与夜间不准进展脚手架的升降作业.X允许的X必需更换.安装承重螺栓必需使用双螺帽,并将螺帽拧紧.如承受单螺母时,必需另加弹簧垫圈.自检查,符合条件方可下达升降令,脚手架班组凭升降令进展升降作业.检查情况应做具体的书面记录,内容包括：①附着式支承构造附着处混凝土实际强度是否到达脚手架的设计要求；②脚手架上的荷载、杂物是否去除干净；③全部障碍物是否撤除；④土建施工的质量验收标准是否符合脚手架升降条件〔以验收签证为准〕.、升降到位后,脚手架必需与时销上保险销轴.在未完成固定工作,且未办妥交付使用手续前,脚手架操作人员不得交接班.、架体升降到位,完成以下检查工程前方能办理交付使用手续,检查状况应作具体的书面记录：①附着支承构造已固定完毕；②全部螺栓连接处的螺帽已拧紧；③全部安全防护已恢复原状.、升降方法先在架体的两个片架最上面的支撑体上安装钢丝绳和电动葫芦,葫芦下吊钩勾住片架下端 60×4mm的承重横杆上的起吊钢丝绳〔钢丝绳直径16mm〕,然后,启动葫芦,使葫芦处于受力状态〔操作时应留意起吊钢丝绳的受力位置〕,预备工作完成后再认真检查一遍,确认无误前方可进展升降运动,当横杆马上与轨道销轴相碰时,应先在升降轨道的另外孔内插入销轴,然后拔出相碰的销轴,依次循环.将架体提升或下降一楼层高度时停顿,按规定要求插上保险销.待检查完毕后松开电动葫芦,使脚手架重处于提升或下降前的状态.然后,退出葫芦和吊索.升降时严禁使用塔吊作为升降动力进展提升.6.4、操作规程SY-H用要求、安装、升降的方法和程序,操作规程和关键留意事项.6.42、安装和升降作业前,应由工程技术负责人或脚手架工长对操作人员进展安全技术交底,安全员对操作过程实施现场监视.作业区的外围应设置戒备标志,严禁有人进入戒备区域内.、安装时应缓慢就位,严禁碰撞建筑物,操作人员应站在构造层楼面上或相邻的已安装完毕的架体上进展作业,并系好安全绳,确保作业安全.合格后,方可投入使用.撤除并放置好,将操作平台上的荷载全部去除,并去除脚手架与建筑物之间阻碍架体升降的物件.、脚手架升降前,先将防坠器附墙挂座锚固杆插进构造<剪力墙或梁>的预留孔内,然后把防坠器的挂勾挂在附墙挂座的挂钩孔内.将通过链条轮的防坠链的一端与脚手架片架的小横杆进展锚固连接,另一端挂上配重,检查防坠器的链条轮确保处于正常工作状态后,即可依据附着升降脚手架的升降程序进展操作.、脚手架上升时,先安装升降层轨道支承件,然后按要求挂好电动葫芦和钢丝绳,认真检查确认无阻碍后,由专人均衡启动葫芦,专人对各连墙件部位的架体主立杆进展观看.当轨道内的销轴对架体的上升产生阻碍之前,必需先在轨道支承件另外的孔内插上直径28mm直径28mm销轴.依次循环,将架体提升或下降一楼层高度时停顿.待检查完毕后松开葫芦,使脚手架重处于提升或下降前的状态.然后,退出电动葫芦和吊点钢丝绳.升降时严禁使用塔吊作为升降动力.层的轨道支承件,确认无阻碍后,由专人均衡启动电动葫芦,使脚手架均衡下降.当轨道内的销轴对架体的下降产生阻碍之前,先在升降轨道另外的孔内销上直径28mm销轴和弹簧销卡,然后再拔去马上相碰的销轴.依次循环,降到需要的高度时插上全部销轴,使脚手架由各升降轨道的销轴担当,待检查完毕后,退下葫芦、吊点钢丝绳、保险绳.、升降过程中,架体两侧面立面的防护脚手架升降前,先将每榀脚手架之去除,并去除脚手架与建筑物之间阻碍架体升降的物件.为确保每榀架体在升降过程中操作人员的安全,在脚手架升降前,先在每榀的两侧立面加两道防护栏杆,在升降完成后,将安全网、杆件、竹笆等复位后,再撤除防护栏杆.七、升降脚手架使用安全防火措施爬架作为施工防护用脚手架,施工人员来回走动,构造施工时焊接与切割比较频繁,必需符合以下规定：、必需有防火措施和专人看管；指定X4源.10m火作业,并应有禁火标识.、施工作业现场必需配备足够的消防灭火器材.每幢楼架体的最上一步必需设置四处灭火器,每处不少于两只干粉灭火器.X八、升降脚手架施工事故应急救援预案事故救援工作,快速调集所需救援人员、物资、设备,最大限度的削减事故人身伤亡和财产损失,依据《中华人民##国安全生产法》和《##省安全生产监视装、撤除过程中事故应急救援预案〔以下简称《预案X本《预案》适用于爬升脚手架安装、拆卸效劳施工过程中可能发生的各类生产性安全事故、火灾事故、机械设备事故和非生产性安全事故的应急救援工作.、应急救援指挥系统理部门的统一领导下,效劳队、相关工种分工合作、亲热协作,快速、有效、有序地开展工作.、成立事故应急救援领导小组,组长由公司有关负责人担当,组员包括安全负责人、工程技术人员、治理人员等,下设现场救援组、事故调查组、后勤保障组,成员由各相关人员组成.、工作职责、领导小组职责、组织各有关部门依据应急救援工作预案要求,快速开展救援工作,防止事故的进一步扩大,力争将事故损失降低到最低限度.实施.、依据事实过程中发生的变化和有关问题,与时实行紧急处理措施.、贯彻执行上级领导部门有关治理方面的指示和要求,认真办理各级主管部门交办的相关事项.、现场救援组职责处理.、事故调查组职责、与时作出客观公正的事故调查结论,并作出书面报告,向领导小组进展汇报.、后勤保障组职责应.、催促有关单位落实事故人员家属的善后工作.、事故报告和现场报告、假设发生安全事故,事故单位或工程部必需以最快捷的方式马上将发生的事故状况报本公司应急救援领导小组或相应部门和当地安全主管部门.《预案》,并与时向以下领导和主管部门报告：A、事故发生当地安全生产监视部门和领导；B、本公司所在地安全主管部门和领导.、与时作出书面快报,向上述部门备案,事故报告应包括以下内容：A、发生事故的单位和事故发生的地点、时间；B、事故的简要经过,人员伤亡状况和事故缘由、性质的初步分析推断；C、事故救援状况和实行的措施；D、需有关部门和单位帮助事故救援处理的有关事宜；E、事故的报告单位、签发人和报告时间.、事故发生,事故单位或工程部必需严格保护现场,并快速实行必要的措施先行抢救伤员.在抢救伤员、防止事故进一步扩大的过程中,需移动伤员或局部特证时,必需做出标志或拍摄,并具体记录和绘制事故现场简图,妥当保存现场重要痕、物证等.8.5、事故应急救援措施相关应急救援指挥机构；110119中心救助；、在救援工作中,救援人员应严格执行安全操作规程,配齐安全设施和防护用具,加强自我保护,确保救援过程中救援人员自身安全和财产安全；8.5.4、事故发生后,事故单位必需报告应急救援领导小组和相关部门请求救济,不迟报、瞒报、隐情不报,各相关人员在接到报告后,必需在最短的时间内进入各自岗位开展工作,对任何失职、渎职行为将依法追究责任；8.5.5、应急救援领导小组在调集和调用相关人员、器材、车辆、设备进展应急救援时,各相关部门和人员不得以任何理由拒绝、拖延.对任何拒绝、拖延的单位和个人,将依法追究责任.九、SY-H、脚手架主要技术参数：12.8～3.0工程,每榀设五个操作步架.2架的小横杆上.其单榀长度≤4.5米,中间跨度≤3.0米,两端各挑出长度≤0.751.010.8C15.、构造计算的有关标准和依据：关于公布《建筑施工附着升降脚手架治理暂行规定》的通知〔建设部建2023-230《建筑施工附着升降脚手架安全技术规程DGJ08-905-99>《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规XJGJ130-2023〕《建筑构造荷载规XGB50009-2023>《冷弯薄壁型钢构造技术规XGBJ18-87>2023.5>JGJ59-2023〕确定以下参数：1〕强度：K1≥1.5,稳定：K2≥2.02〕活荷载取值：构造施工按两个操作层计算,每层取3KN/m2,投影荷载为6KN/m2,装饰施工按三个操作层计算,每层取2KN/m2,投影荷载为6KN/m2.3〕组合风载计算4〕取３#钢强度设计值和弹性模量：125N/mm2,弹性模量：206×103.、荷载计算：1〕恒载计算：每只承重片架自重：[9.10m<φ60×4立杆>+0.90<提升横杆>×<0.90×5＋0.2×2><横杆>＋<1.922.05×31.10.6><斜杆>]×3.84Kg/m+3Kg<钢板等>=156Kg整个组合架长钢管：334.5m×3.84Kg/m=570.24Kg组合架小横杆：41lm×3.84Kg/m=157.44Kg1.0Kg/只=210Kg5<层>×4.5m×lm×5.5Kg/m2〔潮湿状态〕=225.0Kg密目安全网：<4.5m2m>×10.8m×1.0Kg/m2=70.2Kg组合架立杆：310.8m×3.84Kg/m=124.42Kg剪刀撑、斜撑杆：<8.2m+2.5m>×4×3.84Kg/m=164.35Kg组合架挡脚板：<4.5m+2m>×5×0.18m×12.1Kg/m2=70.8Kg18厚胶合板12.1kg/m2>合计：GK=1905.2Kg=19.05KN2〕动荷载计算：施工荷载：QK=4.5m<长>×1.0m<宽>×6KN/m2=27.0KN3标准风载：ωkμz×μs×ω0风压高度变化系数：μz=1.95<80米高处>风载荷体型系数：μs=1.3ψψ=当风面积/迎风面积〔依据实际状况取ψ=0.8〕则：μs=1.3×0.8=1.04βzβz＝1＋ξυψz/μzξ一脉动增大系数υ一脉动影响系数ψz一振型系数根本自振周期T1P261〕s式中：H为建筑物的高度取100m,B20m.0125〔对C类地面粗糙度0加乘0.71〕×1.1352=0.554P416ξ=2.33.高层建筑脉动影响系数υ依据《手册》表15-620.63,ψz依据《手册》表15-631.0.μz依据《手册》P4131.79.βz＝1＋ξ×υ×ψz/μz=1＋2.33×0.63×1.0÷1.79=1.82、支座反力的计算：1〕风从外侧加载：YB=GK＋QK=17688+27000=44688N风载：F1=7.6×4.5×0.51×103=17442NF2=〔2.9+0.3〕×4.5×0.51=7344N对AΣMA=0F1×3.8+2.9×XB-<GK＋QK>×<0.5+0.25>-F2×1.45=0XB=〔45520×0.75＋7344×1.45-17442×3.8〕÷2.9=-7410.7N〔支座受拉→〕XAF1＋F2XB=17442+7344-<-7410.7>=32197〔支座受压←〕由于水平方向每榀脚手架有两个片架支撑点,依据最不利荷载组合,如榀架在建筑物的角部,按其最大悬挑1500mm所产生不均匀荷载时,整个榀2/3XB’max=2.625/4.5×XB=2.625/4.5×<-7410.7>=-4323N<支座受拉→〕=2.625/4.5×YB=2.625/4.5×45520=26554NAmin=×A×Xmin=1.875/4.×X5拉→〕取 YA’’ min= YB’ min =1.875/4.5×YB =1.875/4.5×45520=18967N2〕风从内侧加载：风从内侧加载时,YB同风从外侧加载相等,由于建筑物遮挡脚手架下半片,风载取从外侧加50％计算.同样对Ａ点取矩,由ΣMA=0-<GK＋QK>×0.75-F1×3.8+2.9×XB+F2×1.45×50%=00.5〕÷2.9=32792N由ΣX=0,XA-XB+F1+F2=0XA=-F1-F2+XB=-17442-7344+32792=8006N〔支座受拉→〕由于水平方向每榀脚手架有两个片架支撑点,按照最不利荷载组合,如榀架在建筑物的角部,按其最大悬挑1500mm所产生不均匀荷载时,整个榀架的荷载按2/3集中在片架的其中一个支座上进展计算,则：XA’max=2.625/4.5×XA=2.625/4.5×32196.7=18782NB=2.625/4.5×<-7410.7>=-4323N取 YA’ max= YB’ max =2.625/4.5×YB =2.625/4.5×45520=26554NAmin=×A×X’min=×X=×取YAmin=YB’ min=1.875/4.5×YB ×45520=18967NXB560860.75244423.825-108631.70.53.4=37153N〔受压〕同理：F1+F2×50%＋XA+XB=0ＸＡ=-<24442＋10863＋37153>=-72458N〔受拉〕同样水平方向有两个支点：XA’=1/2XA=1/2×〔-72458〕=-36229NXB’=1/2XB=1/2×37153=18577N2/3XA’=2/3XA=2/3×〔-72458〕=-48305NXB’=2/3XB=2/3×37153=24769N对B〔GK＋QK〕×0.75＋F1×7.225=10.55×XB＋F2×1.7×50%XB18975N〔受压〕F1+F2×50%＋XA+XB=0ＸＡ=-54280N〔受拉〕同样水平方向有两个支点：XA’=1/2XA=1/2×〔-54280〕=-27140NXB’=1/2XB=1/2×18975=9488N2/3XA’=2/3XA=2/3×〔-54280〕=-36187NXB’=2/3XB=2/3×18975=12650N、脚手承重架强度校核：1〕依据脚手架的稳定承载力量规定：整体〔整架或局部〕脚手架稳定承载力取决于构架的几个约束条件,在计算时,把整体作用影响考虑到确定立杆的稳定承载力的计算长度系数之中.承重立杆〔φ60×4〕与外侧立杆〔φ48×3.0〕稳定性计算：由于最下层立杆受压荷载最严峻.所以,按最下层立杆计算稳定性,按5:5把荷载分到承重立杆与外侧立杆上.GK=29086N承重立杆受压GK60＝〔GK×50%〕×1/2=7272N外侧立杆受压GK48＝〔GK×50%〕×1/2=7272N活荷载：QK=27000N承重立杆受压：QK60＝〔QK×50%〕×1/2=6750N外侧立杆受压：QK48＝〔QK×50%〕×1/2=6750Nφ60×4立杆的长细比：λ=μ×h/i=1.5×1500÷19.8=114由λ=114P584ψ=0.494-351.0则：N=1.2×7272+1.4×6750=18176N比照公式：N/ΨA+MW/W≤fc《手册》4-30求MW4-33Mw=1.4qWKh2/10其中风荷载标准值：qWK=ωKlqWK=ωKl=0.7×2.7=1.89KN/m则：MW=1.4×1.89×1.52÷10=0.595N·mW9249mm3则：N/ΨA+MW/W=181760.497.04102+5959242=53N/mm2φ48×3.5：μ4-361.54-3115.8mm,h=2023mm则：λ=h/i=2023÷15.8=127用λ=142P584得ψ=0.412Ｎ=1.2NGK/K1+1.4ΣNqiK=1.2×7272÷1+1.4×6750=18176N则：N/ΨA+MW/W=181760.412489+5955.08103=90.2N/mm2安全系数；n=215÷90.2=2.42〕立杆抗压强度验算；φ60×4〕δ压＝N/A=18176÷7.04×102=25.8N/mm2外侧立杆〔φ48×3.5〕δ压＝N/A=18176÷489=37N/mm2３〕立杆与横杆焊接强度校核：15-265,公式：τf=N/hUlW2.8mm,焊接长度即为四个焊缝四周长度〔为了安全起见取２个计算〕.即：lW=2πd=2×3.14×48=301mm钢管自重<4.5×21×23.84kg/m=42.24kg=422.4N活载：4.5×1.0×3KN/m2=13.5KNN=422.4＋13500=13922.4Nτf=N/hUlW=13922.4÷<3.5×301>＝13.2N/mm2焊缝强度合格9.6、操作层四根水平横杆挠度计算：4-21υ=0.99qUl4/100IEqU=1.4〔QP+QK·C=〔0.3+3〕×0.33=1.52KN/mQP4-15QK4-174-31I=12.19cm44-25E=206×103N/mm2则：υ=0.99×1.52×〔3.0×1034÷〔100×206×103×12.19×105〕=4.85mm<10mm1/15010mm4-29〕MA=1/2qa2=1/2×1.52KN/m×0.75×0.75m=0.43KN/m1.4a2/12〕=1.52×3.0÷8〔1-4×0.752÷3.02〕=0.76KN·mRA=RB=q/1〔1＋2a〕＝1.52÷3.0×<3.0＋2×0.75>=228KNN/mm2、升降轨道强度校核：1〕10#工字钢强度校核：外侧迎风面：Ａ点受力状况如图：压应力δ压=XA/A=29999÷1159=25.9N/mm2N/mm2Ｂ点：受压弯组合变形压应力δ压=XB’/A=4663÷1159=3.85N/mm2弯应力δ弯=M/WZ=YB’L/WZ〔式中W=2IZ/h建筑施工与治理有用P203〕δ弯=37391×290÷49×105=2.2N/mm2因YB’=37391Nδmax=δ压+δ弯=3.85+2.2=6N/mm2P207,4-28τmax=Q/A腹=YB’/dh1=37391÷381.6=97.9N/mm2按第四强度理论：强度合格〔满足要求〕内侧迎风面：Aδ拉=XA’/A=48305÷1159=41.6N/mm2＜[δ]=215N/mm2n=215÷41.6=5.2Ｂ点：受压弯组合变形：δ压=XB’/A=24769÷1159=21.4N/mm2δ弯=37391×290÷49×105=2.2N/mm2工字梁中最大应力：δmax=δ压+δ弯=21.4+2.2=23.6N/mm2安全系数：n=215÷23.6=9.1２〕竖向焊缝强度校核：焊缝截面积,即工字梁的横截面积1159mm2τ=N/AYB’/A=37391÷1159=32.3N/mm23〕孔挤压强度校核：δcPc/A=37391÷2×30〔孔径〕×5.5〔厚〕=113N/mm2安全系数：n=215÷113=1.8、φ28注：动强度〔冲击强度〕由模拟试验证明按第四强度理论〔最大剪应力准则〕由实际受力状态分布可知,销轴上下边缘为单向应力状态FYB’=28043N受力状态如图:δ=M/w=1/4FL/W=28043×〔37.5+5.5〕÷〔πd3÷32〕=28043×43÷〔3.14×283÷32〕=140N/mm2圆截面销轴截面最大剪应力：τmax=4Q/3A4-27τmax=4×28043÷〔3×3.14×142〕=60.75N/mm2安全系数：n=215÷175=1.2、混凝土强度校核：拉力F：290×Fy=F×145F=290×28043÷145=56086N14mm32mmδc=Pc/A=56086÷32×14=125N/mm2由于所用的螺栓在工字钢的上部,则下部的混凝土受到F力的作用而受压：C1515N/mm2210mm方形计算棍凝土的抗压强度；F=fc × A=15 N/ mm2 × 150mm 150mm=337500N>F=56086N〔满足〕、升降时强度校核：防倾力的分析和防倾措施的强度校核,因升降脚4进展〕,所以风载按计算风载的50％计算,由计算图可得：对BF1×〔13950-X〕÷2+F2×1450＋2900×XA+F×化简得：XA=[F×cosα×125