客运专线某特大桥连续梁施工方案

xx特大桥(48+80+80+48)m连续梁施工方案目录TOC\o"1-2"\h\z\u1、工程概况 21.1、主要设计标准及要求 21.2、工程的设计概况、地质、气候、水文情况 21.3、主要工程数量表 52、施工技术管理机构 73、施工平面总布置 84、总体施工方案 54.1、施工技术准备 105、施工进度安排 106、主要施工项目、施工工艺及方案 106.1、下部结构施工 106.2、临时支撑 126.3、0#块施工 146.4、悬臂灌注节段的施工 116.5、合龙段施工及体系转换 296.6、三向预应力筋施工 337、针对工程难点采取的措施 347.1跨既有线防护 347.2线形控制 348、质量通病预防措施 389、保证工程安全的专项技术措施 391、工程概况1.1、设计概况全联为(48+80+80+48)m四跨结构，连续梁的桩基采用钻孔灌注桩，桩长10~39m。连续梁的承台设计见表1.1-1。表1.1-1连续梁承台设计情况表名称墩号横桥宽度(m)顺桥长度(m)承台高度(m)xx特大桥(48+80+80+48)m连续梁68#108.42.569#13.210.6470#13.210.6471#13.210.6472#108.42.5连续梁的墩身设计见表1.1-2。表1.1-2连续梁墩身设计情况表名称墩号墩身类别横桥宽度(m)顺桥长度(m)墩身高度(m)xx特大桥(48+80+80+48)m连续梁68#实体式墩身83.81469#实体式墩身9.241170#实体式墩身9.241171#实体式墩身9.249.572#实体式墩身83.812.5连续梁设计为单箱单室、变高度、变截面结构。箱梁顶宽13.4m，箱梁底宽6.7m。顶板厚度35cm，底板厚度43.5~100cm，腹板厚48~90cm。中支点梁体断面、端支点梁体断面依次见图1.1-1、图1.1-2，连续梁的梁段设计见表1.1-3表1.1-3连续梁梁段设计情况表名称节段尺寸(m)0#1#2#3#4#5#6#7#8#9#xx特大桥(48+80+48)m连续梁长度113333.53.53.53.53.53.5最大梁高6.66.0325.6495.3024.9914.6754.4074.1884.0183.897最小梁高6.0325.6495.3024.9914.6754.4074.1884.0183.8973.824节段尺寸(m)10#11#FCM最大节段重量：62.7*2.6=163.02t长度3.527.75最大梁高3.8243.83.8最小梁高3.83.83.8图1.1-1中支点梁体断面图图1.1-2端支点梁体断面图梁体采用纵、横、竖三向预应力体系。纵向预应力筋顶底板采用12-φ15.2,腹板采用9-φ15.2。横向预应力筋采用4-7φ5,在箱梁两侧交替单端张拉。竖向预应力筋采用Φ32mm全联位于R=7000m的圆曲线上，1.2、地质本连续梁桩基地质情况良好，上覆粉质黏土，砾砂，下为全风化花岗岩、弱风化花岗岩，岩质较硬。桥址区地下水位随季节变化，水位埋深较浅。1.3、气候5~7月多集中发生强热带风暴和台风，以7~9月为甚，风力6~9级，最大可达12级，须提前做好防风措施。桥梁顶面距离地面18~20m，周边地势较平坦。1.4、与既有线的相互关系本连续梁在69#~70#梁跨间与京广改线成160斜交，在70#~71#梁跨间与上行联络线成160斜交。与既有线的相互关系平面图见后附图，立体图见后附图。2、施工技术管理机构xx特大桥(48+80+80+48)m连续梁由二项目队xx桥作业队负责。各岗位具体职责分工见已批复的《新建铁路广州枢纽新广州站及相关工程实施性施工组织设计》[WG(施)-2005(01)]。主要技术管理人员责任分工担任职位姓名职称工龄负责项目二队副经理工程师12全面组织与协调二队工区技术主管助工4钢筋加工及预埋件一分部工程部长助工11模板及支架设计一分部工程部长助工11预应力、张拉压浆一分部测量工程师助工11线形控制一分部工程部长助工11挂篮设计与加载试验一分部总工程师高工10全面技术管理二队安质部长安全员20起重作业一分部安质部专业工程师工程师7施工用电二项目队工程部长工程师7安全防护设施二队物资部长经济师20物资管理二队总工程师助工9混凝土施工、文明施工及环境保护二队机械主管助工12施工机械3、施工平面总布置本连续梁与(40+56+40)m连续梁共用一个施工场地，待红线内房屋拆迁后就把物资存放在拆迁后场地内。连续梁的各种主地材、钢筋、钢绞线由搅拌站统一管理，模板、支架等存放在工地。施工总平面图见后附图。4、总体安排4.1施工安排(1)、配足冲击钻机快速推进钻孔灌注桩作业。(2)、采用组合钢模进行承台混凝土作业，注意预埋临时支撑与承台的连接钢筋，综合接地钢筋，承台内布设冷却水管。(3)、采用无拉杆整体钢模进行墩身混凝土作业，墩身混凝土一次灌注成型，墩身内布设冷却水管。(4)、在69#、70#、71#三个主墩身完成后，用汽车吊吊装临时支撑用的钢管，灌注钢管内混凝土。(5)、搭设0#块现浇万能杆件支架，采用0#块设计重量的130%进行万能杆件支架预压，0#块两端底模抛高，灌注0#块混凝土，张拉F1、F2预应力束、中隔板横向预应力束。完成0#块与临时支撑的固结。0#块中隔板布设冷却水管。(6)、悬臂灌注1#~10#块。同时进行边跨现浇段作业(在9#块施工完毕前完成)，靠近合龙段处底模要抛高。(7)、69#、70#、71#、72#墩先行施工，在下部结构施工完成后即可进行69#、70#、71#墩0#块施工，68#-69#墩梁上跨既有京广线，采用要点搭设防静电棚支架进行防护，由于68#墩位于既有京广线上，在京广线路拨接后，69#-70#墩梁跨已合龙，立即进行68#墩下部结构施工，抓紧抢出该墩的边跨现浇段，确保合同工期。(8)、进行边跨合龙段、中跨合龙段施工。具体顺序为武汉侧中跨合龙（69#~70#）→广州侧中跨合龙（70#~71#）→广州侧边跨合龙（71#~72#）→武汉侧边跨合龙（68#~69#）→解除临时支撑。(9)、无碴轨道施工。图4-1连续梁施工工艺流程连续梁施工工艺流程见图4-1，连续梁施工流程图见设计图纸。4.2、施工技术安排开工前认真做好图纸审核记录，图纸到位后一周内完成图纸审核记录。全桥设计图物资总计划在图纸到位后两周内完成。总体技术交底和施工设计在图纸到位后组织3～4名技术人员进行详细编制，图纸到位后一月内完成。施工用周转料计划，模板计划在图纸到位后一个月完成，并交付采购、制作。开工前或开工后一个月内做好《0#块施工技术交底》、《钢构件加工及验收技术交底》、《高空作业安全防护技术交底》、《钢筋加工制作技术交底》、《混凝土施工技术交底》、《安全用电技术交底》、《避雷电施工技术交底》、《挂篮施工技术交底》、《预埋件技术交底》、《预应力施工技术交底》、《真空压浆技术交底》、《线形控制技术交底》、《悬臂施工工序技术交底》、《悬臂节段施工技术交底》、《合拢段施工技术交底》、《万能杆件、钢管脚手架施工技术交底》、《吊装作业技术交底》。5、施工进度安排计划开工日期：2007年京广改线拨接：200769#墩0#块混凝土浇注：2007年7月1日武汉侧中跨合龙（69#~70#）：2007年10月10日广州侧中跨合龙（70#~71#）：2007年10月20日广州侧边跨合龙（71#~72#）：2007年11月10武汉侧边跨合龙（68#~69#）：200计划竣工日期：2007年1计划总工期：268日历天。6、主要施工项目的施工方案6.1、下部结构施工因68#边墩位于既有京广线轨道上，暂时无法施工，待2007年10月15日线路第一次拨接后才能施工。69#主6.1.1、桩基施工采用冲击成孔，灌注水下混凝土，69#墩临近既有线已施工完毕。68#墩在既有线拨接后，可按常规工艺施工。6.1.2、因69#墩承台作业邻近既有线，涉及到既有线施工安全，必须进行防护（已完成），其余承台采用放坡开挖即可。为保证承台混凝土的施工质量，降低承台混凝土的芯部温度，承台内部布设冷却水管。6.1.连续梁采用实体式矩形墩身，采用大块钢模板，汽车泵送混凝土，人工入墩内捣固。6.2、临时支撑6.2临时支撑采用壁厚12mm的Φ120cm钢管，钢管内填充C30混凝土。在钢管的顶部与底部用Φ25mm钢筋将钢管与0#块、承台分别焊接连拉，完成墩梁临时固结，为连续梁悬臂施工提供竖向支撑和抗倾覆弯矩。为提高临时支撑受力性能，在钢管之间加设Ⅰ30工字钢剪刀撑，使两根钢管形成整体，提高其稳定性（设计建议方案），临时支撑体系的计算见附件。在梁体与临时支墩之间设临时支座，临时支座为20cm临时支撑及0#块拖架设计示意如图6.2-1。图6.2-1临时支撑体系设计示意6.在承台施工时，预埋Φ25mm连接钢筋，将连接钢筋与承台钢筋连接起来。主墩身施工完成后，用汽车吊将钢管吊装就位，吊装时需用经纬仪检查垂直度。焊接好所有的钢构件，避免混凝土浇注后补焊而影响结构受力。0#块预应力筋张拉完毕后，将预埋在0#块的连接钢筋与钢管焊接起来，完成墩梁临时固结。安装0#块托架及平台后灌注钢管内混凝土，操作人员进入钢管内进行捣固务求密实。钢管混凝土内填充的混凝土宜采用微膨胀混凝土，浇注工艺与常规工艺无区别，但一定要加强质量控制，严格控制混凝土的匀质性，严格控制下料口到混凝土面的高度不大于2m。混凝土灌注完成后，顶面抹平。在钢管混凝土上部铺设一层20cm厚C40硫磺砂浆，顶面高差不大于5mm，钢管混凝土的施工工艺必须满足《钢管混凝土结构设计与施工规程》（CECS28-90）的有关要求。在中跨合龙段完成后，用氧气熔化硫磺砂浆，对称拆除临时支座，然后沿承台处混凝土分界线将钢管锯掉，拆除钢管。6.3、0#块施工6.3.1支架利用钢管临时支撑体系做平台，初步设计方案如图6.3-1所示。图6.3-10#块支架及临时支撑体系支架斜撑与钢管混凝土立柱之间焊接节点板，为减少高空作业，提高焊接质量，支架斜撑体系在现场加工好后整体吊装。由于0#块采用型钢焊接成型，非弹性变形较小，并且先行施工的39#墩将做预压，故本连续梁不进行支架预压。托架的计算见附件。6.3.2、0#块模板设计0#块外模部分利用挂篮模板，使用精扎螺纹钢做拉杆，设高频附着式平板振动器。底模采用钢制模板，预留钢管立柱口和支座上钢板口，上钢板口要考虑支座预偏心，桥墩施工时需按设计要求预埋支座地脚螺栓孔。0#块支架搭设完成后开始安装支座。支座安装时上支座钢板需按设计要求预设支座预偏心，活动支座的上下钢板使用钢筋临时焊接在一起防止移位。支座就位后在支座底板与桥墩支撑垫石顶面预留30mm的空隙，使用重力灌浆将灌浆材料压入。图6.3-2支座安装示意6.3.3现场绑扎，施工前需制作一份详细的《预埋件技术交底》。对图纸复核后绘出加工图，加工时同一类型的钢筋按先长后短的原则下料，钢筋用弯折机加工后与大样图核对。钢筋在钢筋棚集中加工，现场绑扎成型。梁段钢筋整体绑扎，立好底模板，绑扎底板钢筋，然后进行侧模和中隔板钢筋绑扎，立侧模和中隔板模板、内模，绑扎顶板钢筋。当普通钢筋与预应力钢筋相碰时，可截断普通钢筋，但要进行等强补强处理。梁体钢筋最小净保护层根据设计文件规定执行，绑扎铁丝的尾段不得伸入保护层内。所有梁体预留孔均增设相应的环状钢筋，桥面泄水孔处钢筋可适当移动，并增设斜置的井字型钢筋进行加强；施工中为确保腹板、顶板、底板钢筋的位置准确，根据实际情况加强架立钢筋的设置，可采用增加架立钢筋数量或增设W型或矩形的架立钢筋等措施。垫块采用定制灰浆垫块。6.3.40#块混凝土方量307m3，一次灌注成型，计划在12h内灌注完毕，混凝土灌注速度要求不小于36m3⑴混凝土灌注①总体浇注顺序图6.3-30#块混凝土浇注顺序（单位：mm）②腹板倒角处混凝土浇注腹板倒角处混凝土从第一排预留浇注口处入模，从浇注口插入Φ50mm捣固棒振捣，从底板处观测混凝土振捣情况，必要时从底板处伸入插入式捣固棒振捣。由于0#块根部较低，为防止混凝土流动过大，导致离析，腹板倒角处混凝土灌注从0#块根部向悬臂端浇注。由于该处较难振捣，混凝土供应会比较充足，为加快施工进度要求分四个区（左右对称，两个悬臂端同步进行）同时进行灌注。③底板混凝土浇注为防止混凝土浇注过程中流动面积过大出现离析，底板浇注时从墩顶向两侧进行。横隔墙支座处钢筋密集需加强振捣。④腹板及中隔板混凝土浇注由于采用了泵送混凝土，侧模浇注时很有可能导致底板混凝土上翻，要求在底板浇注完成后使用木模将倒角边的混凝土顶部封堵。腹板和横隔板同时水平分层进行，分层厚度0.5m。由于箱梁较高，为避免混凝土离析，腹板第一层混凝土从内模预留浇注口处入模，侧模外侧设高频附着式振动器，间距2m2一台，腹板振捣以附着式振动器为主，辅助使用插入式振动器。由于附着式振动器的作用深度不足，应注意对腹板内侧的插入式振捣，防止内侧气泡超标。使用附着式振动器容易引起混凝土反复振捣，要求增加足够的工作面（不少于4个），确保腹板混凝土快速浇注完毕，避免由于使用附着式振动器而产生混凝土表面出现“水花”和“波纹”，影响混凝土外观质量。⑤顶板混凝土浇注桥面板浇注时搭设作业平台，禁止施工人员踩踏钢筋，避免在混凝土未凝固前扰动钢筋影响受力性能。由于翼缘板悬挑出去，浇注混凝土时易变形，为防止由于变形导致翼缘板根部开裂，桥面板混凝土施工时从翼缘板外侧向根部浇注，最后浇注顶板混凝土。施工过程中如出现异常情况，为防止腹板与顶板出现水平施工缝也可调整浇注顺序先浇注腹板顶部混凝土。⑥收光及抹面砼底板、顶板在浇注完成后，均需安排专人进行表面处理，严格做好表面平整度控制，使用KZW-750型混凝土抹光机进行收光。顶板如需要拉毛处理，需等待日后使用气动混凝土凿毛机进行处理。由于支架可能变形，收光时混凝土也可能收缩，要求测量人员加强对标高的观测，不可以立模时的标高来控制混凝土表面。由于桥面板较宽，且预留钢筋多，高空作业计划使用型钢桁架制作的大靠尺来控制混凝土平整度和标高，型钢桁架悬挂在挂篮上部，并设滑道移动。图6.3-4KZW-750型混凝土抹光机和气动凿毛机⑦挂篮预留孔、桥面泄水孔、腹板排气孔、测量钢桩。施工前应做详细技术交底。由于混凝土浇注时容易引起预埋管上浮，预埋管采用钢管制作，并配小型钢增加重量。混凝土浇注前精确定位，在混凝土终凝前抽除。为防止混凝土流入预留孔洞内，预埋管必需封堵。测量钢桩采用Φ18mm螺纹钢制作，顶部磨圆高出桥面板混凝土不超过5mm，平面位置误差在5cm以内。⑵混凝土养护及降温措施0#块施工完成后，考虑其靠既有线侧模板面积较大，且上跨既有京广线，拆除比较困难，计划该侧模板不拆除，只进行模板松动喷水养护。待既有线改移后，再行拆除。外露面混凝土灌注完终凝后及时喷雾状水养护，并及时覆盖无纺土工布并安装喷淋装置确保养护湿度，洒水养护不少于28d。0#块中隔板厚度为2.4m，高6.65m，灌注0#块前将降温水管固定在钢筋上，采用Dg25mm钢管，进、出口均设置在桥面标高之上。冷却管为U形管，冷却管的U形管下部距底模0.7m，竖管与混凝土外壁间距0.7m，管与管间距1.0m，在0#块内埋设温度测试单元件，具体实测混凝土芯部内水化热，以控制冷却水流动速度，在灌注过程中使水不断循环，将混凝土土内部温度降低。施工完毕后用与梁体同等标号的水泥浆封闭。具体布置见图6.3-5。图6.3-50#块混凝土冷却水管布置6.4、悬臂灌注节段的施工采用泵送混凝土，配置2台60混凝土输送泵。0#块施工完毕且混凝土强度达到设计强度后，及时在0#块上安装挂篮，经验收合格且试压后进行1#块悬灌施工。连续梁1～10#块悬灌施工工艺流程详见图6.4-1。图6.4-11～10#块悬灌施工工艺流程6.4.1采用菱形挂篮，设计方案如图6.4-2所示，详细设计图见附件。图6.4-2挂篮构造⑵挂篮计算采用MIDAS软件计算挂篮变形，主要数据如下：前支点设计荷载68t↓（混凝土取了1.4的系数偏与安全）挂篮移动时变形前点3.7mm↓。移动时挂篮后支点承受的拉力15t↑混凝土浇注时应力171MPa（拉），162MPa（压）混凝土浇注时变形前吊点最大位移19.9mm↓模型见图6.4-3，具体计算过程见附件。图6.4-3挂篮满载下位移⑶挂篮拼装0#块施工完成后，在上面拼装菱形挂篮。菱形挂篮桁架部分（如图6.4-3）在地面组装成整体，使用吊车吊装到0#块顶部进行安装。图6.4-4挂篮预压挂篮桁架安装前首先测设滑道的平面位置，并将滑道和梁体的竖向精扎螺纹钢连接。挂篮桁架就位后及时将后支点锚固在滑道上，确定无误后方可松开吊钩。0#块长度12m，挂篮长度6m，可以满足同时安装2台挂篮的要求,故挂篮在浇注1#块时无需联体。侧模、底模安装时先在梁段上挂导链，使用吊车将底模抬到高空后，拉紧导链，当吊车绳索松弛后退出吊车，使用导链将底模精确对位。⑷挂篮加载试验为保证挂篮安全，计划对挂篮进行加载试验，预压荷载60.32t（计算结果见后）。为了测量挂蓝在各级荷载下的弹性变形和非弹性变形，要求分级加压分级卸载，使用百分表观测挂篮变形值。加压时的变形减去卸载时的变形既为该阶段的弹性变形，绘制荷载位移曲线图，分析挂篮的理论变形曲线，用于指导挂篮立模。挂篮的加载程序如下（计算过程附后）：0→13.7t（挂篮悬吊部分的自重）→27.4t（2倍的挂篮悬吊部分的自重）→39.22t（10#块变形）→39.65t（9#块变形）→40.56t（2#块变形）→41.4t（8#块变形）→41.79t（1#块变形）→43.29t（7#块变形）→44.4t（3#变形）→44.54t（6#变形）→45.94t（5#变形）→47.51t（4#变形）→60.32t（4#块承载能力）。⑸挂篮的拆模、移动、就位挂篮拆模主要利用自重自行脱落。由于挂篮设置了移动式后锚点，挂篮前移时松去后锚点的三根精扎螺纹钢（注意滑道锚固螺纹钢不得去除），人工反拉导链移动挂篮前进。挂篮侧模同挂篮整体移动，交换两个滑道吊点即可，挂篮底模同挂篮整体移动。挂篮施工过程中应派专人检查挂篮的受力情况，挂篮移动时需特别重视下滑道与梁体的锚固情况。混凝土浇注过程中应注意观测挂篮的变形情况及部分节点板、插销部位的钢板局部变形情况，出现异常需立即进行补救。安装底模，底模安装标高H=设计标高+预拱度（设计提供）+挂篮弹性变形（实测或计算）。施工时尽量避开日照、午后、寒潮降温时间进行，否则另计温差产生的挠度。由于桥梁位于曲线上,在侧模和底模安装过程中需加强对中线的控制，由于挂篮底模和侧模是悬挂在前上横梁上的，侧向刚度差，对侧模和底模的中心线需反复核对，调整，并使前吊带位于垂直状态。图6.4-5挂篮移动及后锚点图6.4-6挂篮移动时侧模滑道6.4.悬臂灌注梁段的钢筋绑扎，由加工棚集中按设计图纸要求加工成型，运至现场后吊装至挂篮内绑扎。由于顶板、底板、腹板内有大量的金属波纹管预应力管道，为了不使预应力管道损坏，焊接钢筋尽量在预应力管道固定前进行，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度必须满足设计及规范要求。悬臂段钢筋绑扎先进行底板普通钢筋绑扎及竖向预应力钢筋梁底锚固端(包括垫板、锚固螺母及锚下螺旋筋)的安装，同时固定底板纵向预应力管道，再进行腹板钢筋的绑扎、腹板内竖向波纹管、纵向波纹管的安装，最后进行顶板普通钢筋的绑扎、顶板内纵向波纹管的安装、横向波纹管的安装。注意事项：①若钢筋与预应力管道有抵触时，可适当移动钢筋位置。②顶板、腹板、底板之间的联系筋，采用梅花型布置，其纵向间距0.4m，与其它钢筋相碰时，可适当移动。③钢筋如遇预应力张拉槽截断后，必须等强度加强。④每隔0.5m左右设置一道定位筋，定位筋与梁段钢筋牢固。⑤底板下层索定位网之间加强一道防崩钢筋。⑺悬臂段混凝土灌注为保证悬臂灌注梁段的施工质量，减少施工接缝，所有悬臂灌注梁段要求一次灌注成型。为达到设计要求，采取如下措施：①混凝土由搅拌站集中拌和、混凝土输送泵运送到位。每次灌注的混凝土必须在最早灌注的混凝土初凝前全部灌注完。根据悬灌梁段混凝土的数量，结合混凝土输送车的运输能力，将坍落度控制在18～20cm左右(可据混凝土振捣情况，适当调整不同部位的坍落度，如底板取较小值，腹板取较大值)。②在混凝土中掺加高效减水剂，粗骨料采用5～25mm连续级配的碎石，细骨料为中粗砂，水泥采用普通硅酸盐水泥。③混凝土灌注前用高压气枪冲洗模板面。用水泥砂浆润泵，具体用量可根据泵管长度确定，一般用量2.0m3，润泵用砂浆必须全部排出后方可进行混凝土灌注，施工时需注意废弃砂浆的回收管理工作。④灌注混凝土时两挂篮应尽量对称平衡灌注，两侧混凝土差不能大于2.5m3，以减小施工中产生的不平衡弯矩。混凝土灌注顺序同0#块。腹板可采取分层灌注，每层灌注厚度50cm。梁段采用一次灌注，为了不使后浇混凝土的重力引起挂篮变形，导致混凝土结合面处开裂，需要加强结合面处的振捣。混凝土入模导管由内模上“天窗”灌注腹板。若钢筋太密集，可适当移动钢筋位置，使入模导管可以进入腹板灌注。导管口与混凝土面高差大于2m时，可接长导管或用溜槽输送，以保证混凝土的质量。混凝土振捣可从腹板处的浇注口插入捣固棒进行振捣。⑤混凝土灌注时注意以下两个问题：首先是底板混凝土重复振动问题，重复振动不能超过混凝土的初凝时间，要求在初凝时间内保证每节段混凝土灌注完毕；其二是灌注腹板混凝土时，混凝土经振动易沿下腹板冒出底板，当底板冒出少量混凝土时，不能过早铲除，待腹板混凝土灌注完毕后再做处理，以防止腹板混凝土因未凝结而产生振动流失现象，以至下腹板出现局部空洞。另外可以在，内模下腹板与底板连接处增设一定宽度的水平模板，即可防止混凝土大量冒出。⑥混凝土捣固采用Φ50mm插入式振动棒。振动棒距离模板5～10cm，动棒移动距离不得超过振动棒作用半径的1.5倍。振动棒的作用半径经试验确定。⑦灌注混凝土时，预应力管道内衬硬塑料管芯(混凝土灌注完成后拔出)防止管道变形、漏浆，混凝土灌注后及时通孔、清孔，发现阻塞及时处理。竖向预应力管道下端要封严，防止漏浆；上端要封闭，防止水和杂物进入管道。⑧混凝土梁段顶部标高需严格控制，在混凝土浇筑完成后，收光前再使用水准仪对模板进行测量，重新确定混凝土浇筑高度。混凝土表面收光采用大面找平→铁抹收面→大面精平→收光机收光梁段结合面采用混凝土凿毛器进行表面凿毛，清除水泥薄膜和松动石子，并用水冲洗干净，方可支立模板。图6.4-7混凝土凿毛器6.5、合龙段施工及体系转换本连续梁中跨先合龙。先合龙广州侧中跨，再合龙武汉侧中跨。体系转换工作应严格按照设计图纸进行，由于68#墩位于既有线上，京广线第一次拨接需到2007年10月15日方可进行，设计部门已根据实际情况修改了体系转换步骤。施工过程中我部应该尽量缩短68#墩T构悬臂施工到合拢的时间，已满足设计预设的预拱度值。采用碗扣式脚手架，立杆间距60×60cm，横杆间距60cm，设剪刀撑。原地面进行处理后承载能力不得低于180Kpa，后浇注15cm厚C10混凝土垫层。堆砂预压，作业面距离地面2.0m高，预压荷载取梁重的1.3倍。边跨支架搭设时直接将合拢段底模一次搭设，边跨合拢段在支架上现浇。中跨合拢段采用挂篮浇注。6.合龙施工是连续梁体系转换的重要环节，是对保证成桥质量至关重要。合龙原则是低温灌注，又拉又撑又抗剪。合龙前使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止合龙混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩开裂。同时选择在一天中的低温、变化较小时进行混凝土施工，保证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉开裂。按照设计的合龙顺序为先两个边跨合龙再中跨合龙，而后完成体系转换。连续梁合龙段施工工艺流程见图6.4-1。6.为保证合龙段始终处于稳定状态，边跨合拢段施工时,要在中跨10#块顶部中央处设最大(自量+容量)不超过200kN的水箱，水箱重心距10#块外端部2m，灌注混凝土过程中，依据灌注混凝土的速度向水箱中加设同等质量的水。6.边跨合龙段长度为2m。在完成悬臂箱梁和边跨现浇段施工(指混凝土灌注、预应力束张拉)后，开始边跨合龙段施工。边跨施工前拆除挂篮并解除边跨其它荷载，在边跨现浇段万能杆件支架上安装合龙段底模、侧模及其支架，利用挂篮模板作为边跨合龙段的模板，调整合龙段的中线和高程。图6.5-1连续梁合龙段施工工艺流程由于边跨合龙段一端是膺架现浇梁段，一端是悬臂灌注梁段，梁体竖向温差会使合龙口梁截面产生挠度和角变位，使合龙段混凝土受弯。为此，在施工中必须设置临时锁定装置。临时刚性连接采取既撑又拉的办法，将两端连成整体。在合龙段箱梁的端部梁的顶、底板的顶面预埋钢板，设置反力座，并将外刚性支撑焊接，以锁定合龙口。在取得设计院同意的情况下，穿以部分纵向预应力束，以预压力来抵消两端因温度降低而缩短所产生的拉力，通过设置承受压力及拉力的装置使合龙段混凝土得到保护。为了达到锁定装置与悬臂上堆放材料及悬臂共同变形的目的，临时锁定装置的锁定力要大于释放任何一侧各墩的全部活动支座的摩阻力；另外还考虑现浇段支架纵向水平弹性变形的反力。调度部门及时掌握合龙期间的气温预报情况，并迅速反馈给各施工班组，选择日气温较小、温度变化幅度较小时进行临时锁定装置的安装。临时锁定装置安装快速、对称进行，与预埋在边跨和悬臂端梁体的钢板等强度焊接。为了减小混凝土灌注时悬臂端混凝土和合龙段混凝土温差引起的沿梁纵向的轴向力，合龙段混凝土灌注时选择当天温度最低的时间（但必需保证温度大于5℃合龙段混凝土宜采用早强微膨胀混凝土，以便及时张拉预应力束。合龙前将现浇段和悬臂灌注梁段上的杂物清理干净，此时除加压等物体外应将施工机具等全部清除或移至0#块顶部，保证应力状态与设计相符。钢筋绑扎：绑扎底板钢筋→固定底板预应力管道→绑扎腹板钢筋、竖向预应力管道固定→固定腹板内纵向预应力管道→绑扎顶板钢筋→固定顶板横向预应力管道。灌注底板和腹板混凝土时，从内模顶部开口，设串筒灌注底板混凝土，同时在箱体内腹板模板上开口，设溜槽或导管灌注底板和腹板下部。然后灌注腹板上部和顶板混凝土。待合龙段混凝土龄期达到5d且强度达到85％强度后，按图纸要求张拉顶底板横、纵向钢索和竖向预应力筋并压浆。张拉的一般顺序为：先底板束后顶板东，先长束后短束，顶底板交错进行，将合龙束补拉到设计吨位。张拉及压浆完成后，拆除临时锁定装置。6.5.4待两端边跨合龙全部完成后进行中跨合拢段的施工。先拆除挂篮，以此另一端挂篮模板作为中跨合龙段的模板，拼装中跨合拢段吊架，完成篮底、外模板的安装，并将其主桁架拆除。中跨合拢段合龙口两端的悬臂部分长度和截面都对称，在合拢短时间内，两端悬臂因箱梁竖向温差产生的合拢口挠度基本相同，合拢口的临时锁定装置仅承受角变位产生的弯矩。在中跨悬臂端加水箱配重，并在当天最低温度时等强焊接临时锁定装置，并对预应力合拢束临时张拉，并快速完成钢筋、模板和管道的安装。选择当天最低温度，灌注合龙段混凝土，并及时捣固和养护，同时将压重逐渐解除。待合拢段达到设计强度后按顺序张拉中跨各预应力束，最后拆除临时锁定装置和吊架。6.5.5体系转换工作应在合拢段纵向连续预应力束张拉并压浆完成后进行。体系转换缓慢均匀进行，每个临时支座处配一个氧割设备，4个临时支座同步切割。在体系转换前，要对桥面标高进行测量，以与转换后的桥面标高进行对比分析。6.6、三向预应力筋施工预应力管道均采用金属波纹管，纵向预应力采用VSL体系。挂篮前端设张拉作业平台。由于是分节浇注，索道比较长，施工中需严格控制孔道圆顺。张拉时工程技术人员全过程旁站，具体工艺见《后张法预应力施工作业指导书》张拉顺序及作业程序必需严格按照设计要求进行。必需按设计要求做张拉、锚固试验、孔道摩阻试验及喇叭口摩阻试验。预应力注浆采用真空压浆工艺，请专业施工单位组织施工，严格控制注浆饱满度和真空度。由于采用真空压浆，为便于真空度的抽取，对长索道不设置三通。为检测压浆效果，计划进行工艺试验或使用探测仪器检测孔道饱满度。7、针对工程难点采取的措施7.1跨既有线防护初步计划既有京广线在2007年10月15日可进行拨接，则该连续梁69#与70#墩间梁跨已合龙，不存在上跨京广改线的可能。69#与68#墩间梁跨施工将上跨既有京广线，计划采用防静电棚支架进行防护，详细施工方案附后。68#墩下部结构及边跨现浇段、合龙段均待京广线改移后施工。7.2线形控制成立专门的观测小组，小组由3人组成。采用精密水准仪DL-101C配套因钢水准尺进行线形观测。7.2.1悬臂施工过程中的数据收集（1）、挠度观测设计院已提供各工况下的理论预拱度，但要进行一些必要的修正，开工前向设计单位提供详细的工况图表，临时荷载的大小，混凝土材料性能，施工周期，合龙顺序等资料，并请设计单位修正设计值。通过对各工况的线形进行监控，对设计参数进行识别与修正，可以提前预测梁体变形情况，随着数据量的增多，其准确性也逐步提高。并及时向设计单位提供分析结果尽早修正预拱度值。使用的监测仪器为精密水准仪及配套精密铟瓦水准尺。对控制网中各点的高程进行平差，将标高基准点引测到0#块上，作为线形控制的基准点，需经常复核基础的沉降值。悬臂节段的变形测点设置在每一节段的两端距端头10cm处，测点对称布置在箱梁截面的特征部位，一般根据监控的具体要求而定。测点用埋头螺钉，混凝土浇注完成后插入梁面和梁底顶板。挠度观测资料是控制成桥线形最主要的依据，在每个施工块件上布置5个对称的高程观测点。在施工过程中，对每一截面张拉前、张拉后、挂篮移动后的标高观测，以便观察各点的挠度及箱梁曲线的变化历程，保证箱梁悬臂端的合拢精度及桥面线形。标高点的初始值在桥面混凝土凝固后，侧模未拆除及张拉前进行测量，观测的数据含有标高钉的高度。由于梁面不平整，标高钉的理论高度是实测标高减去桥面收光时的标高控制线的高差（由于桥面混凝土已基本浇注完成挂篮引起的变形已完毕才进行收光面标高测设，此时的标高控制线=桥面设计标高+该梁段张拉前的预拱度+线形调整值）。则各工况下标高钉的理论标高为：标高钉理论标高=桥面设计标高（设计院提供）+标高钉的理论高度（实测、计算）+工况的预拱度（设计提供）。图7.2-1标高和中线观测点（2）、温度观测温度是影响主梁挠度的最重要的因素之一。日照的作用会使箱梁上表面温度比下表面温度高，会导致箱梁悬臂端下扰，昼夜温差变化大的季节标高测设尽量安排在早晨。当条件不许可时要观测温度变化对箱梁线形控制产生的影响，并对观测数据加以修正。（3）、混凝土性能参数的收集a、弹性模量的测量混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间t的变化过程，即E—t曲线。采用现场取样的方法，分别测定混凝土在3d、7d、14d、28d、60d龄期的强度值(含抗折强度)，以得到完整的E—t曲线。b、容重的测量混凝土容重的测试是在现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。c、混凝土用材的检测①、水泥的检测水泥物理性能中的胶砂强度、凝结时间、安定性、细度进行定期检测。②、骨料的检测骨料的级配、针片料含量、含泥量、吸水率、收缩性进行定期检测。③、外加剂的质量控制和水灰比的控制采用保水性好的外加剂，严格按试配混凝土配合比施工，控制水灰比。7.2.2每张拉一节需将所有梁段的标高全部测设一遍，根据标高钉的实测标高减去理论标高即为箱梁标高的偏差值，设计要求在铺设无碴轨道时上拱不得大于10mm，下扰不得大于20mm，根据此要求则在施工过程中的每个工况均要保证达到这个指标。绘制各工况下的理论上拱度曲线与实测上拱度曲线的关系图，当偏差值很小可根据曲线关系预测出下一工况的变形情况，及时进行预拱度调整。当两条曲线没有规律并且偏差很大时（>10mm）分析原因，并报请设计单位修正理论上拱度值。7.2.3、施工控制注意事项挂篮和支架的弹性变形对施工控制的影响较大，0＃块施工前必须对挂篮进行预拼、预压并做相应的试验了解其弹性变形的规律，支架在灌注前必须作超载预压。悬臂施工按照对称平衡的原则进行，应随时控制两悬臂上部不平衡荷载，除了施工机具外，不得堆放其它物品和材料，以免引起挠度偏差。预应力钢绞线在具体张拉过程中，及时