安医大第一附属医院高新分院工程Ⅰ标段高大模板专项施工方案

安徽医科大学第一附属医院高新分院医疗综合楼工程Ⅰ标段高大模板专项施工方案-PAGE97-安徽医科大学第第一附属医院院高新分院医疗综合楼工程程Ⅰ标段高大模板专项施施工方案北京建工集团有有限责任公司司安医大工程项目目部目录TOC\o"1-3"\h\uHYPERLINK"_Toc29639768""_Toc29639769""_Toc29639770""_Toc29639771""_Toc29639772""_Toc29639773""_Toc29639774""_Toc29639775""_Toc29639776""_Toc29639777""_Toc29639778""_Toc29639779""_Toc29639780""_Toc29639781""_Toc29639782""_Toc29639783""_Toc29639784""_Toc29639785""_Toc29639786""_Toc29639787""_Toc29639788""Hyperlink\l"附录七：9000×15000钢骨梁安装装碗扣钢管支支撑架计算书书 69一、编制依据1、安徽医科大大学第一附属属医院高新分分院综合楼施施工图2、国家有关建建筑工程法律律、法规和地地方有关规定定3、国家现行相相关标准规范范、建筑安装装工程安全技技术操作规程程及有关规定定4、《建筑结构构荷载规范》GB500009-200125、《混凝土结结构设计规范范》GB500010-200106、《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》GB502204-20002（2011版）7、《建筑地基基基础设计规规范》GB500007-200118、《钢结构设设计规范》GB500017-220039、《木结构设设计规范》GB500005-2200310、《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》JGJ1330-2011111、《建筑施施工碗扣式钢钢管脚手架安安全技术规范范》JGJ1666-2000812、《建筑施施工模板安全全技术规范》JGJ1662-2000813、《建筑施施工安全检查查标准》JGJ599-2011114、《合肥市市建委【2008】08号文》二、工程概况本工程为安徽医医科大学第一一附属医院高高新分院医疗疗综合楼（ⅠⅠ标段），为为框架结构，建建筑面积1545776.94mm2，该工程高高支模主要分分为以下三部部分：2.1122-17轴交B-F轴部位，顶顶标高14.7110m，模板立柱柱支设在-5.4550m标高处地下下室顶板，最最大高度为20.1660m，板厚150mm，梁规格有900×11500、500×8800、400×7700；2.2144-15轴交K-Q轴部位，顶顶标高9.5500m，模板立柱柱支设在-5.4550m标高处地下下室顶板，最最大高度为15m，板厚110mm，梁规格有400×8800、400×6600、250×5500、200×4400；2.3A轴轴外侧悬挑阳阳台部位，标标高4.7500m处外挑1700mmm、标高9.5500m处外挑2700mmm、标高14.3550m处外挑3700mmm，模板采用用斜杆支设，顶顶标高分别为为标高4.7500m、9.5500m及14.3550m处，模板立立柱分别支设设在0.0000m、4.7500m标高处及9.5500m标高处下层层阳台上，最最大高度为4.8000m，板厚120mm、110mm，梁规格有400×8800、400×7750、250×8800、250×7750、250×6600；以上部位符合建建设部【2009】87号文和合肥肥市相关文件件要求的高大大模板范围，为为确保安全，特特将以上部位位模板施工方方案按高支模模要求单独编编制：三、梁、板规格格及做法表梁、板规格及做做法表部位梁、板规格计算分类及支撑撑做法12-17轴交交B-F轴部位，顶顶标高14.7110m，模板立柱柱支设在-5.4550m标高处地下下室顶板，最最大高度为20.1660m梁规格900mmm×15000mm采用碗扣架，立立杆的纵距(跨度方向)0.60m，横距1.2m，立杆的步距h=1..20m，梁底3道承重立杆杆，立杆顶部部采用顶托，顶顶托内主梁采采用双钢管，梁底顶托托梁长度为1.2m。梁底采用10根支撑木方方（钢骨梁安安装后有自拱拱性，故计算算未考虑钢骨骨梁重量，钢钢骨梁安装方方案另详）；；侧模验算：：内龙骨采用40×990mm木方方，间距200mmm，外龙骨骨采用双钢管管48mm××3.0mmm，对拉螺栓布布置2道，直径14，顺梁方向向间距400mmm。梁规格有5000mm×8000mm、400mm×7700mm采用碗扣架，按按500×800梁计算，立杆杆的纵距(跨度方向)0.660m，横距1.2m，立杆的步距h=1..20m，梁底3道承重立杆杆，立杆顶部部采用顶托，顶顶托内主梁采采用双钢管，梁梁底支撑顶托托梁长度1.2m，梁底采用4根支撑木方方。板厚150mmm采用碗扣架，立立杆间距600×6600，步距1200mmm，木方40mm××90mm，间距200mm，立杆顶部部采用顶托，顶顶托内主梁采采用48mmm×3.0mmm单钢管。14-15轴交交K-Q轴部位，顶顶标高9.5500m，模板立柱柱支设在-5.4550m标高处地下下室顶板，最最大高度为15m梁规格有4000mm×8000mm、400mmm×600mmm、250mmm×500mmm、200mmm×400mmm采用碗扣架，参参500×8800梁施工板厚110mmm采用碗扣架，参参150mm板厚施工A轴外侧阳台部部位，标高4.7500m处外挑1700mmm、标高9.5500m处外挑2700mmm、标高14.3550m处外挑3700mmm，模板采用用斜杆支设，顶顶标高分别为为标高4.7500m、9.5500m及14.3550m处，模板立立柱分别支设设在0.0000m、4.7500m标高处及9.5500m标高处下层层阳台上，最最大高度为4.8000m梁规格有4000mm×8000mm、400mmm×750mmm、250mmm×800mmm、250mmm×750mmm、250mmm×600mmm结构内部采用碗碗扣架搭设，局局部悬挑部位位斜杆采用扣扣件式钢管架架搭设，碗扣扣架验算参500×8800梁施工，局局部钢管扣件件式脚手架验验算按400×8800梁计算：立立杆间距600×8800，步距1200，梁下不增增设立杆，横横杆间距600mm，立杆顶部部采用单扣件件，横杆与碗碗扣架搭接不不少于2跨板厚120mmm、110mmm结构内部采用碗碗扣架搭设，局局部悬挑部位位斜杆采用扣扣件式钢管架架搭设，碗扣扣架验算参150mm板厚施工，局局部扣件式钢钢管架验算按按120mm板厚计算：：立杆间距800×8800，步距1200，木方间距300mm，横杆间距600mm，立杆顶部部采用单扣件件，横杆与碗碗扣架搭接不不少于2跨900×15000梁中钢骨梁梁安装支撑架架钢骨梁经生产厂厂家提供自重重约6.7KNN/m采用900×11500梁碗扣支撑撑架将部分顶顶托调整后做做为安装支撑撑架（钢骨梁梁有自拱性，安安装后调低顶顶托再支设砼砼梁模板），立立杆顶部采用用顶托，顶托托内主梁采用用双钢管，验验算按最大安安装长度6m，自重40KN，两端支撑撑间距4.2m，单立杆承承重进行计算算，计算附后后四、施工准备4.1材料料准备：4.1.1立柱采用φ48×3..5钢管（考虑虑市场材料因因素，按φ48×3..0钢管带入计计算），符合合现行国家标标准要求，不不得使用严重重锈蚀、弯曲曲、压扁及裂裂纹钢管；钢钢管扣件符合合GB158831《钢管脚手手架扣件》规规定；90×400mm松木，15厚多层板，铁铁钉及钢筋、配配件等材料应应符合《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ1330-20111、《建筑施施工模板安全全技术规范》JGJ1662-20008、《建筑施施工碗扣式钢钢管脚手架安安全技术规范范》JGJ1666-20008中的有关关规定，上碗碗扣均应能锁锁紧，杆件最最上端应有防防止上碗扣脱脱落的措施，局局部采用扣件件时对所用扣扣件采用扭矩矩扳手进行抽抽检，每个扣扣件的拧紧力力矩都要控制制在45-600N.m，达到合格后后方准承力使使用。4.1.2碗扣式钢管管脚手架参数数以上立杆上碗扣扣架横杆步距距为60CM的步距为单单元成倍递增增，也就是最最小步距为600起步，1200,,1800的步距。本本工程采用立立杆LG-12200、横杆HG-60、顶托DT-6600进行验算。4.2作作业条件4.2.1模板结构选选型:模板及支模模板顶架的结结构与施工方方案根据工程程结构特点，平平面几何形状状、施工机具具设备、模板板及顶架料供供应等条件综综合比较后，选选定最佳的结结构形式与施施工方案，并并在方案中注注明其操作工工艺及工艺流流程。4.2.2木模板备料:模板数量应应根据模板设设计方案，并结合方案案中施工流水水段的划分，进进行综合考虑虑，合理确定定模板的配置置数量。4.2.3模板涂刷脱脱模剂，并按按施工平面布布置图中指定定的位置分规规格堆放整齐齐。4.2.4模板安装前前，应根据设设计图纸要求求，放好纵横横轴线(或中心线)和模板边线线，定好水平平控制标高。4.2.5模板施工前前，应办完前前一工序的分分部或分项工工程隐蔽验收收手续。4.2.6模板安装前前，根据模板板、图纸要求求和操作工艺艺标准向班组组进行安全、技技术交底。4.3基础础要求支模立柱支撑在在-5.4550m标高处地下下室顶板及对对应下层阳台台上，上铺50厚木垫板，斜斜支撑系统应应与内部架体体相连接以增增强整体稳定定性。五、模板设计要要求：5.1实用用性主要保证混凝土土结构的质量量，具体要求求是：5.1.1保证工程结结构和构件各各部分形状尺尺寸和相互位位置的正确；；5.1.2模板接缝严严密，不漏浆浆。5.1.3构造简单，装装拆方便，并并便于钢筋的的绑扎与安装装，符合混凝凝土的浇筑及及养护等工艺艺要求；5.2安全全性具有足够的刚度度、强度和稳稳定性，能可可靠地承受新新浇混凝土的的重量和侧压压力，以及在在施工过程中中所产生的荷荷载，不变形形，不破坏，不不倒坍；5.3经济济性针对工程结构的的具体情况，因因地制宜，就就地取材，在在确保工期、质质量的前提下下，尽量减少少一次性投入入，增加模板板周转，减少少支拆用工，实实现文明施工工。六、模板高支撑撑架的构造与与安装:除了要遵守《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-20008的相关要要求外，还应应遵守以下内内容：6.1模板板安装前必须须做好下列安安全技术准备备工作：6.1.1应审审查模板结构构设计与施工工说明书中的的荷载、计算算方法、节点点构造和安全全措施，设计计审批手续应应齐全。2、应进行全面面的安全技术术交底，操作作班组应熟悉悉设计与施工工说明书，并并应做好模板板安装作业的的分工准备。3、应对模板和和配件进行挑挑选、检测，不不合格者应剔剔除，并应运运至工地指定定地点堆放。4、备齐操作所所需的一切安安全防护设施施和器具。6.2模板板构造与安装装应符合下列列规定6.2.1模板安装应应按设计与施施工说明书顺顺序拼装。木木杆、钢管、门门架等支架立立柱不得混用用。6.2.2竖向模板和和支架立柱支支承部分安装装在基土上时时，应加设垫垫板，垫板应应有足够强度度和支承面积积，且应中心心承载。基土土应坚实，并并应有排水措措施。对特别别重要的结构构工程可采用用混凝土、打打桩等措施防防止支架柱下下沉。6.2.3模板及其支支架在安装过过程中，必须须设置有效防防倾覆的临时时固定设施。6.3现浇浇多层或高层层房屋和构筑筑物，安装上上层模板及其其支架应符合合下列规定：：6.3.1下层楼板应应具有承受上上层施工荷载载的承载能力力，否则应加加设支撑支架架。6.3.2上层支架立立柱应对准下下层支架立柱柱，并应在立立柱底铺设垫垫板。6.4当支支架立柱成一一定角度倾斜斜，或其支架架立柱的顶表表面倾斜时，应应采取可靠措措施确保支点点稳定，支撑撑底脚必须有有防滑移的可可靠措施。6.5除设设计图另有规规定者外，所所有垂直支架架柱应保证其其垂直。6.6支撑撑梁、板的支支架立柱构造造与安装应符符合下列规定定：6.6.1梁和板的立立柱，其纵横横向间距应相相等或成倍数数。6.6.2钢管立柱底底部设50厚木板垫板板。6.6.3在立柱底距距地面200mm高处，沿纵纵横水平方向向应按纵下横横上的顺序设设扫地杆。立立柱顶端应沿沿纵横向设置置一道水平拉拉杆。扫地杆杆与顶部水平平拉杆之间的的间距，在满满足模板设计计所确定的1.2m水平拉杆步步距要求条件件下，进行平平均分配确定定步距后，在在每一步距处处纵横向应各各设一道水平平拉杆。所有有水平杆的端端部均应与四四周建筑物顶顶紧顶牢。无无处可顶时，应应在水平拉杆杆端部和中部部沿竖向设置置连续式剪刀刀撑。模板支支撑架四周从从底到顶连续续设置竖向剪剪刀撑；中间间纵、横向由由底到顶连续续设置竖向剪剪刀撑，其间间距应小于或或等于4.5m。6.6.4本工程高度度超过8m，在顶部和和扫地杆处各各设一道设水水平加强层，中中间每隔2步增设一道道设水平加强强层。6.6.5钢管立柱的的扫地杆、水水平拉杆、剪剪刀撑应采用用φ48mm××3.5mmm钢管，用扣扣件与钢管立立杆扣牢。6.6.6施工时，在在已安装好的的模板上的实实际荷载不得得超过设计值值。已承受荷荷载的支架和和附件，不得得随意拆除或或移动。6.6.7安装模板时时，安装所需需各种配件应应置于工具箱箱或工具袋内内，严禁散放放在模板或脚脚手板上；安安装所有工具具应系挂在作作业人员身上上或置于所配配带的工具袋袋中，不得掉掉落。6.6.8当模板安装装高度超过3.0m时，必须搭搭设脚手架，除除操作人员外外，脚手架不不得站其他人人。6.6.9可调底座及及可调托撑丝丝杆与螺母捏捏合长度不得得少于4-5扣，插入立立杆内的长度度不得小于150mm。6.6.10吊运模板时时，必须符合合下列规定：：6.6.10..1作业前应检检查绳索、卡卡具、模板上上的吊环，必必须安装整有有效，在升降降过程中应设设专人指挥，统统一信号，密密切配合。6.6.10..2吊运大块或或整体模板时时，竖向吊运运不应少于2个吊点，水水平吊运不应应少于4个吊点，吊吊运必须使用用卡环连接，并并应稳起稳落落，待模板就就位连接牢固固后，方可摘摘除卡环。6.6.10..3吊运散装模模板时，必须须码放整齐，待待捆绑牢固后后方可起吊。6.6.10..4严禁起重机机在架空输电电线路下面工工作。6.6.10..5遇5级及以上大大风时，应停停止一切吊运运作业。6.6.11木料应堆放放在下风向，离离火源不得小小于30m，且料场四四周应设置灭灭火器材。6.6.12满堂模板和和共享空间模模板支架立柱柱，在外侧周周圈应设由下下至上的竖向向连续式剪刀刀撑；中间的的纵横向应每每隔10m左右设置由由下至上的竖竖向连续式剪剪刀撑，其宽宽度宜为4-6m，并在剪刀刀撑部位的顶顶部、扫地杆杆处设置水平平剪刀撑。剪剪刀撑杆件的的底部应与地地面顶紧，夹夹角宜为45-60度。6.6.13支撑架与高高支模范围内内的所有框架架柱采用抱柱柱的形式进行行连接，每层层沿框架柱高高度方向布置置三道（均分分）。具体连连接见下图：：6.6.14阳台悬挑部部位局部采用用扣件式钢管管架支设斜杆杆，横向拉杆杆应与内部碗碗扣架模板体体系拉接不少少于2跨，并使用用扣件扣紧，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。七、操作工艺7.1梁模模板安装7.1.1安装程序放线→搭设支模模架→安装梁底模→梁模起拱→安装两侧模模板→固定立档→安装梁柱节节点模板→检查校正→安梁口卡→相邻梁模固固定7.1.2在柱子上弹弹出轴线、梁梁位置和水平平线，钉柱头头模板。7.1.3梁底模板:按设计标高高调整支柱的的标高，然后后安装梁底模模板，并拉线线找平。当梁梁底板跨度≥4m时，跨中梁梁底处应按设设计要求起拱拱，如设计无无要求时，起起拱高度宜为为全跨长度的的2‰。主次梁交交接时，先主梁起拱拱，后次梁起起拱。7.1.4梁侧模板:根据墨线安安装梁侧模板板、压脚板、斜斜撑等。梁侧模板制制作高度应根根据梁高及楼楼板模板碰旁旁或压旁。7.2混凝凝土浇筑施工工要求7.2.1单独编制混混凝土浇筑方方案，确保模模板支架施工工过程中均衡衡受载。同时时采取先浇筑筑柱、剪力墙墙混凝土，待待其具备50%以上强度后后再浇筑梁板板混凝土；梁梁板混凝土采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式，悬悬挑部位应先先浇筑配重部部位，再浇筑筑悬挑部位，先先浇筑非高支支模部位，后后浇筑高支模模部位等技术术措施。7.2.2严格控制实实际施工荷载载不超过设计计荷载，对出出现的超过最最大荷载要有有相应的控制制措施，钢筋筋等材料不能能在支架上方方堆放；7.2.3浇筑过程中中，注意检查查支架和支承承情况，发现现下沉、松动动和变形情况况及时解决；；7.2.4梁砼分层浇浇筑，每层厚厚度不大于400mm。八、模板技术质质量保证措施施8.1进场场模板质量标标准:8.1.1技术性能必必须符合相关关质量标准,通过收存、检检查进场木胶胶合板、竹胶胶合板出厂合合格证和检测测报告来检验验。8.1.2外观质量检检查标准（通通过观察检验验）1）任意意部位不得有有腐朽、霉斑斑、鼓泡。2）公称称幅面内不得得有板边缺损损。3）每mm2单边脱胶≤0.0011m2。4）每mm2污染面积≤0.0055m2。5）每4400mm22最大凹陷深深度≤1mm,且1个。8.1.3规格尺寸标标准：序号项目偏差标准1厚度δ=15mm±0.9mm2长、宽±3mm3对角线长度差≤5mm4翘曲度≤1%厚度检测方法：：用钢卷尺在在距板边20mm处，长短边边分别测3点、1点，取8点平均值；；各测点与平平均值差为偏偏差。长、宽检测方法法：用钢卷尺尺在距板边100mm处分别测量量每张板长、宽宽各2点，去平均均值。对角线差检测方方法：用钢卷卷尺测量两对对角线之差。翘曲度检测方法法：用钢直尺尺量对角线长长度，并用楔楔形塞尺量钢钢直尺与板面面最大弦高，后后者与前者比比值为翘取度度。8.1.4四周缝边涂涂料涂刷必须须均匀、牢固固、无漏涂。8.2模板板安装质量标标准:必须符合《混凝凝土结构工程程施工质量验验收规范》（GB502204-20002）及相关规规范的要求。8.2.1保证项目：：模板及其支架、支支撑必须有足足够的强度、刚刚度和稳定性性。板模上下下层支架的立立柱应对准，并并铺设垫板。8.2.2基本项目：：1）模板接缝缝宽度≤1.5mm（塞尺检查查）。2）模板表面面必须清理干干净，不得漏漏刷脱模剂（观观察检查）。3）混凝土浇浇筑前，模板板内杂物必须须清理干净（观观察检查）。8.2.3允许偏差项项目：序号项目允许偏差(mmm)检验方方法1柱、梁轴线位移移5尺量检查2标高±5用水准仪或拉线线和尺量检查查3柱、梁截面尺寸寸±1尺量检查4垂直度≤56经纬仪或吊线、钢钢尺检查＞58经纬仪或吊线、钢钢尺检查5表面平整度5用2m靠尺和楔楔形塞尺检查查6预埋钢板中心线线位移3拉线和尺量检查查7预埋管预留孔中中心线位移38预埋螺栓中心线位移2外露长度+10，09预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10，08.2.4其它：1）安装在结构构中的预埋件件、预留洞按按图纸、水电电施工专项方方案和洽商不不得遗漏，且且安装必须牢牢固。2）模板安装阴阴阳角必须方方正（用角尺尺检验）。九、施工注意事事项9.1避免工程质质量通病9.1.11模板安装前前，先检查模模板的质量，不不符质量标准准的不得投入入使用。9.1.22梁模板:防止梁身不不平直、梁底底不平及下挠挠、梁侧模炸炸模、局部模板嵌嵌入柱梁间；；拆除困难的的现象。9.1.33预防措施:1）支支梁模时应遵遵守边模包底底模的原则，梁梁模与柱模连连接处，应考虑梁模模吸湿后长向向膨胀的影响响，下料尺寸寸一般应略为为缩短，使混混凝土浇筑后后不致嵌入柱柱内。2）梁梁侧模必须有有压脚板、斜斜撑、拉线通通直后将梁侧侧钉固，梁底模板按按规定起拱。3）混混凝土浇筑前前，模板应充充分用水湿润润。9.1.4柱模板:防止柱模板板炸模、断面面尺寸鼓出、漏漏浆、混浆土不密密实，或蜂窝窝麻面、偏斜斜、柱身扭曲曲的现象。9.1.55预防措施1）根根据规定的柱柱箍间距要求求安装牢固2）成排柱模支支模时，应先先立两端柱模模，校直与复复核位置无误误后，顶部拉拉通长线，再再立中间柱模模。3）较较高的柱子，应应在模板中部部一侧留临时时浇灌孔，以便浇灌混混凝土，插入入振动棒，当当混凝土浇灌灌到临时洞口口时，即应封封闭牢固。十、模板拆除、成成品保护10.1模模板拆除10.1.1模板拆除的的顺序和方法法应遵循先支支后拆，先非非承重部位，后后承重部位以以及自上而下下的原则。拆拆模时，严禁禁用大锤和撬撬棍硬砸硬撬撬。拆模顺序序：水平拉杆杆——柱侧模——梁侧模——梁底支撑——梁底模侧模应在能保证证其表面及棱棱角不因拆除除而损坏时方方可拆除。底模在砼强度符符合下列规定定时方可拆除除，拆模时必必须有砼强度度同条件养护护拆模试压报报告，并经技技术负责人开开具拆模令后后方可拆模。10.1.2柱模板拆除除时，先拆掉掉水平拉杆，然后拆掉柱柱箍及对拉螺螺栓然后用撬撬棍轻轻撬动动模板，使模板与混混凝土脱离。10.1.3拆除模板时时，操作人员员应站在安全全的地方。10.1.4拆除跨度较较大的梁下支支顶时，应先先从跨中开始始，分别向两两端拆除。10.1.5拆下的模板板及时清理粘粘结物，涂刷刷脱模剂，并并分类堆放整整齐，拆下的的扣件及时集集中统一管理理。10.2成成品保护10.2.1坚持每次模模板使用后清清理板面，涂涂刷脱模剂。10.2.2按楼板部位位层层恢复，减减少损耗。10.2.3材料应按平平面布置图中中指定的位置置分类堆放整整齐,模板堆放时时，使模板向向下倾斜30°，不得将模模板堆放在施施工层上，防防止模板在风风荷载下倾覆覆。十一、安全管理理11.1组织保障生产经理生产经理11.2技技术措施11.2.1从事模板作作业的人员必必须经安全技技术培训，并并不得有从事事高处作业的的禁忌症；安安装和拆除模模板时操作人人员必须佩戴戴安全帽、系系安全带、穿穿防滑鞋；11.2.2在安装、拆拆除作业前，工工程技术负责责人必须以书书面形式向作作业班组进行行施工操作的的安全技术交交底，作业班班组应严格对对照书面交底底进行上下班班的自检、互互检；11.2.3在高处安装装和拆除模板板时，应搭设设脚手架，作作业人员严禁禁攀登模板、斜斜撑杆，严禁禁在高处的独独立梁或在其其模板上行走走；11.2.4施工过程必必须严格对以以下项目进行行检查：1）立柱底部应应垫实；2）垫木应应满足设计要要求；3）底座位位置应正确；；4）立杆的的规格尺寸和和垂直度应符符合要求；5）扫地杆杆、水平拉杆杆、剪刀撑的的设置符合规规定，固定可可靠；6）安全网网和安全设施施符合要求；；11.2.5作业时模板板和配件不得得随意堆放，模模板应放平放放稳，严防滑滑落；支模过过程中应遵守守安全操作规规程，如遇途途中停歇，应应将就位的支支顶，模板联联结稳固，不不得空架浮搁搁。拆模间歇歇时应将松开开的部件和模模板运走，防防止坠下伤人人。模板安装装时上下应有有人接应，随随装随运，严严禁抛掷，严严禁将模板与与脚手架或操操作平台支成成一体；11.2.6当遇到大雨雨、大雾、大大雪或6级以上大风风等恶劣天气气应停止高处处作业；5级以上风力力应停止高空空吊运；11.2.7浇筑混凝土土前必须检查查支撑是否可可靠、扣件是是否松动。浇浇筑混凝土时时必须由模板板支设班组设设专人看模，随随时检查支撑撑是否变形、松松动，并组织织及时恢复。检检查支设模板板吊钩、斜支支撑及平台连连接处螺栓是是否松动，发发现问题及时时组织处理。11.2.8木工机械必必须严格使用用倒顺开关和和专用开关箱箱，一次线不不得超过3m，外壳接保保护零线，且且绝缘良好。电电锯和电刨必必须接用漏电电保护器，锯锯片不得有裂裂纹（使用前前检查，使用用中随时检查查）；且电锯锯必须具备皮皮带防护罩、锯锯片防护罩、分分料器和护手手装置。使用用木工多用机机械时严禁电电锯和电刨同同时使用；使使用木工机械械严禁戴手套套；长度小于于50cm或厚度大于于锯片半径的的木料严禁使使用电锯；两两人操作时相相互配合，不不得硬拉硬拽拽；机械停用用时断电加锁锁。十二、监测监控控11.1监监测控制采用经纬仪、水水准仪对支撑撑体系进行监监测，主要监监测体系的水水平、垂直位位置是否有偏偏移。11.2监测点设置置观测点可采取在在临边位置的的支撑基础面面（梁或板）及及柱、墙上埋埋设倒“L”形直径12钢筋头。11.3监监测措施混凝土浇筑过程程中，派专人人检查支架和和支撑情况，发发现下沉、松松动、变形和和水平位移情情况的应及时时解决。11.4仪仪器设备配置置名称规格数量精度自动安平水准仪仪2千米往返±3mmm对讲机3检测板手111.5监监测说明班组每日进行安安全检查，项项目部进行安安全周检查，公公司进行安全全月检查，模模板工程日常常检查重点部部位：1)杆件的设设置和连接，连连墙件、支撑撑，剪刀撑等等构件是否符符合要求；2)连墙件是是否松动；3)架体是否否有不均匀沉沉降，垂直度度偏差；4)施工过程程中是否有超超载现象；5)安全防护护措施是否符符合规范要求求；6)支架与杆杆件是否有变变形现象；11.6监监测频率在浇筑混凝土过过程中应实时时监测，一般般监测频率不不宜超过20~30分钟一次，在在混凝土初凝凝前后及混凝凝土终凝前至至混凝土7天龄期应实实施实时监测测，终凝后的的监测频率为为每天一次。1)本工程立立柱监测预警警值为10mm，立柱垂直直偏差在24mm以内；2)监测数据据超过预警值值时必须立即即停止浇筑混混凝土，疏散散人员，并及及时进行加固固处理。十三、环保与文文明施工夜间22:000～6:00之间现场停停止模板加工工和其他模板板作业。现场场模板加工垃垃圾及时清理理，并存放进进指定垃圾站站。做到工完完场清。整个个模板堆放场场地与施工现现场要达到整整齐有序、干干净无污染、低低噪声、低扬扬尘、低能耗耗的整体效果果。十四、设计验算算附录一：9000mm×15500mm梁模板碗扣扣钢管高支撑撑架计算依据规范:《建筑施工碗扣扣式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1666-20008《建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载载规范》GB500009-20012《钢结构设计规规范》GB500017-20003《混凝土结构设设计规范》GB500010-20010《建筑地基基础础设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚脚手架安全技技术规范》JGJ1164-20008计算参数:钢管强度为2005.0NN/mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高高度为20.0m，梁截面B×DD=900mmm×15000mm，立杆的纵纵距(跨度方向)l=00.60m，立杆的步步距h=1..20m，梁底增加3道承承重立杆。面板厚度15mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方40×900mm，剪切强度1.3N//mm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。梁底支撑顶托梁梁长度1.20m。梁顶托采用双钢钢管48×3..0mm。梁底按照均匀布布置承重杆3根计算。模板自重0.220kN/mm2，混凝土钢钢筋自重25.500kN/m33，施工活荷荷载4.50kkN/m2。扣件计算折减系系数取1.00。图1梁模板板支撑架立面面简图采用的钢管类型型为φ48×3..0。钢管惯性矩计算算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1==25.5500×1..500×00.600==22.9550kN/mm(2)模板的自自重线荷载(kN/mm)：q2==0.2000×0.6600×(22×1.5000+0.9900)/00.900==0.5200kN/m(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振捣捣混凝土时产产生的荷载(kN)：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(22.500++2.0000)×0.9900×0..600=22.430kkN均布荷载q=1.220×22..950+11.20×00.520==28.1664kN/mm集中荷载P=1.440×2.4430=3..402kNN面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60..00×1..50×1..50/6=22..50cm33；I==60.000×1.550×1.550×1.550/12=16..88cm44；计算简图弯矩图(kkN.m)剪力图(kkN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：变形计算受受力图变形图(mmm)经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1=1.1115kNN2=3.1165kNN3=2.8831kNN4=2.4410kNN5=4.8854kNN6=4.8854kNN7=2.4410kNN8=2.8831kNN9=3.1665kNN10=1..115kNN最大弯矩M=0.0069kN..m最大变形V=0.0015mm(1)抗弯强度度计算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=M/W==0.0669×10000×10000/225500=3..067N//mm2面板的抗弯强度度设计值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗弯强度度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算算截面抗剪强度计计算值T=3QQ/2bh==3×31009.0/((2×6000.000××15.0000)=0..518N//mm2截面抗剪强度设设计值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪强度验验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算算面板最大挠度计计算值v=0.0155mm面板的最大挠度度小于100.00/250,,满足要求!二、梁底支撑木木方的计算梁底木方计计算按照三跨连续梁梁计算，计算算公式如下:均布荷载q=4.8854/0..600=88.090kkN/m最大弯矩M=0.11ql2=0.1××8.09××0.60××0.60==0.2911kN.m最大剪力Q==0.6×00.600××8.0900=2.9112kN最大支座力NN=1.1××0.6000×8.0990=5.3339kN木方的截面力学学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.000×9.000×9.000/6==54.000cm3；I==4.000×9.000×9.000×9.000/12==243..00cm44；(1)木方抗弯弯强度计算抗弯计算强度f=MM/W=00.291××106/540000.0=55.39N//mm2木方的抗弯计算算强度小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪剪计算最大剪力的计算算公式如下:Q=00.6ql截面抗剪强度必必须满足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪强度计计算值T=3××2912//(2×400×90)==1.2133N/mm22截面抗剪强度设设计值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪强度度计算满足要要求!(3)木方挠度度计算挠度计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，均布荷载通过变变形受力计算算的最大支座座力除以木方方计算跨度(即木方下小小横杆间距)得到q=4.4436kN//m最大变形v=00.677qql4/100EEI=0.6677×4..436×6600.044/(1000×90000.00×224300000.0)==0.1788mm木方的最大挠度度小于600.00/250,,满足要求!三、托梁的计算算托梁按照集中与与均布荷载下下多跨连续梁梁计算。均布荷载取托梁梁的自重q=00.080kkN/m。托梁计算算简图托梁弯矩矩图(kN.m))托梁剪力力图(kN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：托梁变形形计算受力图图托梁变形形图(mm)经过计算得到最最大弯矩M=11.249kkN.m经过计算得到最最大支座F=223.6622kN经过计算得到最最大变形V=00.328mmm顶托梁的截面力力学参数为截面抵抗矩WW=8..98cm33；截面惯性矩II=211.56cmm4；(1)顶托梁抗抗弯强度计算算抗弯计算强度f=MM/W=11.249××106/1.055/89822.0=1332.43NN/mm2顶托梁的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!(2)顶托梁挠挠度计算最大变形v=0.3328mm顶托梁的最大挠挠度小于600.00/400,,满足要求!四、立杆的稳定定性计算不考虑风荷载时时,立杆的稳定定性计算公式式为：其中N———立杆的轴心心压力最大值值，它包括：：横杆的最大支支座反力N1=23.6662kN(已经包括组组合系数)脚手架钢管的的自重N2=1..20×0..142×220.0000=3.4003kNN=23..662+33.403==27.0664kNi———计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；A———立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W———立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205..00N/mmm2；a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，a=0.330m；h——最大大步距，h=1.220m；l0——计算算长度，取1.2000+2×0..300=11.800mm；λ——由长细细比，为1800//16=1113；φ——轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503；经计算得到σ==270644/(0.5503×4224)=1226.9033N/mm22；不考虑风荷载时时立杆的稳定定性计算σ<[ff],满足要求!考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式为：风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩MW计算公式MW=1.4WWklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内内外排立杆间间横杆的支撑撑力Pr计算公式Pr=5×1..4Wklal0/16其中Wk———风荷载标准准值(kN/m2)；Wk=uz××us×w0=0..250×11.250××0.2411=0.0775kN/mm2hh——立杆的步距距，1.20m；la——立杆杆迎风面的间间距，1.20m；llb——与迎风面垂垂直方向的立立杆间距，0.60m；风荷载产生的内内外排立杆间间横杆的支撑撑力Pr=5×1..4×0.0075×1..200×11.800//16=0..071kNN.m；风荷载产生的弯弯矩Mw=1.4××0.0755×1.2000×1.8800×1..800/88-0.0771×1.8800/4==0.0199kN.m；NNw——考虑风荷载载时，立杆的的轴心压力最最大值；Nw=23..662+11.2×2..836+00.9×1..4×0.0019/0..600=227.1055kN经计算得到σ==271055/(0.5503×4224)+199000/44491=1130.9447N/mmm2；考虑风荷载时立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!附录二：9000×15000梁侧模板计计算书一、梁侧模板基基本参数计算断面宽度9900mm，高度1500mmm，两侧楼板板厚度150mm。模板面板采用普普通胶合板。内龙骨间距2000mm，内龙骨采采用40×900mm木方，外龙龙骨采用双钢钢管48mm××3.0mmm。对拉螺栓布置22道，在断面面内水平间距距300+7700mm，断面跨度度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度15mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方剪切强度11.3N/mmm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。模板组装示示意图二、梁侧模板荷荷载标准值计计算强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载设计值；挠挠度验算只考考虑新浇混凝凝土侧压力产产生荷载标准准值。新浇混凝土侧压压力计算公式式为下式中的的较小值:其中γc———混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新浇浇混凝土的初初凝时间，为为0时(表示无资料)取200/((T+15))，取5.7144h；TT——混凝土的入入模温度，取取20.0000℃；VV——混凝土的浇浇筑速度，取取2.5000m/h；HH——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取1.2000m；β——混凝土土坍落度影响响修正系数，取0.850。根据公式计算的的新浇混凝土土侧压力标准准值F1=228.8000kN/m22考虑结构的重要要性系数0.9，实际计算算中采用新浇浇混凝土侧压压力标准值:F1==0.9×227.0000=24.3300kN//m2考虑结构的重要要性系数0.9，倒混凝土土时产生的荷荷载标准值:F2==0.9×66.000==5.4000kN/m22。三、梁侧模板面面板的计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照连续梁计算算。面板的计算宽度度取1.35m。荷载计算值qq=1..2×24..300×11.350++1.40××5.4000×1.3550=49..572kNN/m面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=1355.00×11.50×11.50/66=500.63cmm3；I==135..00×1..50×1..50×1..50/122=377.97cmm4；计算简图弯矩图(kkN.m)剪力图(kkN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：变形计算受受力图变形图(mmm)经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1=3.9666kNN2=10..906kNNN3=10..906kNNN4=3.9966kN最大弯矩M=0.1198kN..m最大变形V=0.1156mm(1)抗弯强度度计算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=M/W==0.1998×10000×10000/506625=3..911N//mm2面板的抗弯强度度设计值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗弯强度度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算算截面抗剪强度计计算值T=3Q//2bh=33×59488.0/(22×13500.000××15.0000)=0..441N//mm2截面抗剪强度设设计值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪强度验验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算算面板最大挠度计计算值v=0.1566mm面板的最大挠度度小于200.00/250,,满足要求!四、梁侧模板内内龙骨的计算算内龙骨直接承受受模板传递的的荷载，通常常按照均布荷荷载连续梁计计算。内龙骨强度计算算均布荷载q=1.22×0.200×24.330+1.44×0.200×5.400=7.3444kN/mm挠度计算荷载标标准值q=0.220×24..30=4..860kNN/m内龙骨按照均布布荷载下多跨跨连续梁计算算。内龙骨计计算简图内龙骨弯弯矩图(kN.m))内龙骨剪剪力图(kN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：内龙骨变变形计算受力力图内龙骨变变形图(mm)经过计算得到最最大弯矩M=00.449kkN.m经过计算得到最最大支座F=55.311kkN经过计算得到最最大变形V=00.389mmm内龙骨的截面力力学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.000×9.000×9.000/6==54.000cm3；I==4.000×9.000×9.000×9.000/12==243..00cm44；(1)内龙骨抗抗弯强度计算算抗弯计算强度f=MM/W=00.449××106/540000.0=88.32N//mm2内龙骨的抗弯计计算强度小于于13.0NN/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗抗剪计算截面抗剪强度必必须满足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪强度计计算值T=3××2740//(2×400×90)==1.1422N/mm22截面抗剪强度设设计值[T]==1.30NN/mm2内龙骨的抗剪强强度计算满足足要求!(3)内龙骨挠挠度计算最大变形v=0.3889mm内龙骨的最大挠挠度小于700.00/250,,满足要求!五、梁侧模板外外龙骨的计算算外龙骨承受内龙龙骨传递的荷荷载，按照集集中荷载下连连续梁计算。外龙骨按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。集中荷载P取横横向支撑钢管管传递力。支撑钢管管计算简图支撑钢管管弯矩图(kN.m))支撑钢管管剪力图(kN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：支撑钢管管变形计算受受力图支撑钢管管变形图(mm)经过连续梁的计计算得到最大弯矩Mmmax=0..371kNN.m最大变形vmmax=0..059mmm最大支座力QQmax=111.419kkN抗弯计算强度f=MM/W=00.371××106/89822.0=411.31N//mm2支撑钢管的抗弯弯计算强度小小于设计强度度,满足要求!支撑钢管的最大大挠度小于400.00/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的的计算计算公式:N<[N]]=fAA其中N———对拉螺栓所所受的拉力；；A———对拉螺栓有有效面积(mm2)；f———对拉螺栓的的抗拉强度设设计值，取170N//mm2；对拉螺栓的直径径(mm):14对拉螺栓有效直直径(mm):12对拉螺栓有效面面积(mm2):A=1055.000对拉螺栓最大容容许拉力值(kN):[N]==17.8850对拉螺栓所受的的最大拉力(kN):N=11.4119对拉螺栓强度验验算满足要求求!侧模板计算满足足要求！附录三：5000mm×8000mm梁模板碗扣扣钢管高支撑撑架计算书依据规范:《建筑施工碗扣扣式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1666-20008《建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载载规范》GB500009-20012《钢结构设计规规范》GB500017-20003《混凝土结构设设计规范》GB500010-20010《建筑地基基础础设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚脚手架安全技技术规范》JGJ1164-20008计算参数:钢管强度为2005.0NN/mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高高度为20.2m，梁截面B×DD=500mmm×8000mm，立杆的纵纵距(跨度方向)l=00.60m，立杆的步步距h=1..20m，梁底增加3道承承重立杆。面板厚度15mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方40×900mm，剪切强度1.3N//mm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。梁底支撑顶托梁梁长度1.20m。梁顶托采用双钢钢管48×3..0mm。梁底按照均匀布布置承重杆3根计算。模板自重0.220kN/mm2，混凝土钢钢筋自重25.500kN/m33，施工活荷荷载4.50kkN/m2。扣件计算折减系系数取1.00。图1梁模板板支撑架立面面简图采用的钢管类型型为φ48×3..0。钢管惯性矩计算算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1==25.5500×0..800×00.600==12.2440kN/mm(2)模板的自自重线荷载(kN/mm)：q2==0.2000×0.6600×(22×0.8000+0.5500)/00.500==0.5044kN/m(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振捣捣混凝土时产产生的荷载(kN)：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(22.500++2.0000)×0.5500×0..600=11.350kkN均布荷载q=1.220×12..240+11.20×00.504==15.2993kN/mm集中荷载P=1.440×1.3350=1..890kNN面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60..00×1..50×1..50/6=22..50cm33；I==60.000×1.550×1.550×1.550/12=16..88cm44；计算简图弯矩图(kkN.m)剪力图(kkN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：变形计算受受力图变形图(mmm)经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1=0.8778kNN2=3.8890kNN3=3.8890kNN4=0.8878kN最大弯矩M=0.0066kN..m最大变形V=0.0066mm(1)抗弯强度度计算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=M/W==0.0666×10000×10000/225500=2..933N//mm2面板的抗弯强度度设计值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗弯强度度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算算截面抗剪强度计计算值T=3QQ/2bh==3×22119.0/((2×6000.000××15.0000)=0..370N//mm2截面抗剪强度设设计值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪强度验验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算算面板最大挠度计计算值v=0.0666mm面板的最大挠度度小于166.77/250,,满足要求!二、梁底支撑木木方的计算梁底木方计计算按照三跨连续梁梁计算，计算算公式如下:均布荷载q=3.8890/0..600=66.484kkN/m最大弯矩M=0.11ql2=0.1××6.48××0.60××0.60==0.2333kN.m最大剪力Q==0.6×00.600××6.4844=2.3334kN最大支座力NN=1.1××0.6000×6.4884=4.2279kN木方的截面力学学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.000×9.000×9.000/6==54.000cm3；I==4.000×9.000×9.000×9.000/12==243..00cm44；(1)木方抗弯弯强度计算抗弯计算强度f=MM/W=00.233××106/540000.0=44.32N//mm2木方的抗弯计算算强度小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪剪计算最大剪力的计算算公式如下:Q=00.6ql截面抗剪强度必必须满足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪强度计计算值T=3××2334//(2×400×90)==0.9733N/mm22截面抗剪强度设设计值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪强度度计算满足要要求!(3)木方挠度度计算挠度计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，均布荷载通过变变形受力计算算的最大支座座力除以木方方计算跨度(即木方下小小横杆间距)得到q=3.8894kN//m最大变形v=00.677qql4/100EEI=0.6677×3..894×6600.044/(1000×90000.00×224300000.0)==0.1566mm木方的最大挠度度小于600.00/250,,满足要求!三、托梁的计算算托梁按照集中与与均布荷载下下多跨连续梁梁计算。均布荷载取托梁梁的自重q=00.080kkN/m。托梁计算算简图托梁弯矩矩图(kN.m))托梁剪力力图(kN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：托梁变形形计算受力图图托梁变形形图(mm)经过计算得到最最大弯矩M=00.518kkN.m经过计算得到最最大支座F=110.8555kN经过计算得到最最大变形V=00.103mmm顶托梁的截面力力学参数为截面抵抗矩WW=8..98cm33；截面惯性矩II=211.56cmm4；(1)顶托梁抗抗弯强度计算算抗弯计算强度f=MM/W=00.518××106/1.055/89822.0=544.93N//mm2顶托梁的抗弯计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求!(2)顶托梁挠挠度计算最大变形v=0.1103mm顶托梁的最大挠挠度小于600.00/400,,满足要求!四、立杆的稳定定性计算不考虑风荷载时时,立杆的稳定定性计算公式式为：其中N———立杆的轴心心压力最大值值，它包括：：横杆的最大支支座反力N1=10.8855kN(已经包括组组合系数)脚手架钢管的的自重N2=1..20×0..142×220.1600=3.4330kNN=10..855+33.430==14.2885kNi———计算立杆的的截面回转半半径，i=1.660cm；A———立杆净截面面面积，A=4.2239cm22；W———立杆净截面面模量(抵抗矩),W=44.491ccm3；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205..00N/mmm2；a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，a=0.330m；h——最大大步距，h=1.220m；l0——计算算长度，取1.2000+2×0..300=11.800mm；λ——由长细细比，为1800//16=1113；φ——轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.503；经计算得到σ==142855/(0.5503×4224)=666.982NN/mm2；不考虑风荷载时时立杆的稳定定性计算σ<[ff],满足要求!考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式为：风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩MW计算公式MW=1.4WWklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内内外排立杆间间横杆的支撑撑力Pr计算公式Pr=5×1..4Wklal0/16其中Wk———风荷载标准准值(kN/m2)；Wk=uz××us×w0=0..250×11.130××0.2411=0.0668kN/mm2hh——立杆的步距距，1.20m；la——立杆杆迎风面的间间距，1.20m；llb——与迎风面垂垂直方向的立立杆间距，0.60m；风荷载产生的内内外排立杆间间横杆的支撑撑力Pr=5×1..4×0.0068×1..200×11.800//16=0..064kNN.m；风荷载产生的弯弯矩Mw=1.4××0.0688×1.2000×1.8800×1..800/88-0.0664×1.8800/4==0.0177kN.m；NNw——考虑风荷载载时，立杆的的轴心压力最最大值；Nw=10..855+11.2×2..858+00.9×1..4×0.0017/0..600=114.3222kN经计算得到σ==143222/(0.5503×4224)+177000/44491=770.6388N/mm22；考虑风荷载时立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!附录四：4000mm×8000mm梁模板斜杆杆扣件高支撑撑架计算书依据规范:《建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载载规范》GB500009-20012《钢结构设计规规范》GB500017-20003《混凝土结构设设计规范》GB500010-20010《建筑地基基础础设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚脚手架安全技技术规范》JGJ1164-20008计算参数:钢管强度为2005.0NN/mm2，钢管强度度折减系数取取1.00。模板支架搭设高高度为4.8m，梁截面B×DD=400mmm×8000mm，立杆的纵纵距(跨度方向)l=00.80m，立杆的步步距h=1..20m，梁底增加0道承承重立杆。面板厚度15mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15.0NN/mm2，弹性模量6000..0N/mmm2。木方40×900mm，剪切强度1.3N//mm2，抗弯强度13.0NN/mm2，弹性模量9000..0N/mmm2。梁两侧立杆间距距00.80m。梁底按照均匀布布置承重杆2根计算。模板自重0.220kN/mm2，混凝土钢钢筋自重25.500kN/m33，施工活荷荷载2.00kkN/m2。扣件计算折减系系数取1.00。图1梁模板板支撑架立面面简图按照模板规范44.3.1条规定确定定荷载组合分分项系数如下下：由可变荷载效应应控制的组合合S=1.22×(25..50×0..80+0..20)+11.40×22.00=227.5200kN/m22由永久荷载效应应控制的组合合S=1.335×25..50×0..80+0..7×1.440×2.000=29..500kNN/m2由于永久荷载效效应控制的组组合S最大，永久久荷载分项系系数取1.35，可变荷载载分项系数取取0.7×11.40=00.98采用的钢管类型型为φ48×3..0。钢管惯性矩计算算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包括梁梁与模板自重重荷载，施工工活荷载等。1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土梁自重(kN/mm)：q1==25.5500×0..800×00.400==8.1600kN/m(2)模板的自自重线荷载(kN/mm)：q2==0.2000×0.4400×(22×0.8000+0.4400)/00.400==0.4000kN/m(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振捣捣混凝土时产产生的荷载(kN)：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(00.000++2.0000)×0.4400×0..400=00.320kkN考虑0.9的结结构重要系数数，均布荷载载q=0.9×((1.35××8.1600+1.355×0.4000)=100.400kkN/m考虑0.9的结结构重要系数数，集中荷载载P=0.9×00.98×00.320==0.2822kN面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=40..00×1..50×1..50/6=15..00cm33；I==40.000×1.550×1.550×1.550/12=11..25cm44；计算简图弯矩图(kkN.m)剪力图(kkN)变形的计算按照照规范要求采采用静荷载标标准值，受力力图与计算结结果如下：变形计算受受力图变形图(mmm)经过计算得到从从左到右各支支座力分别为为N1=0.7780kNN2=2.8882kNN3=0.7780kN最大弯矩M=0.0052kN..m最大变形V=0.1107mm(1)抗弯强度度计算经计算得到面板板抗弯强度计计算值f=M/W==0.0552×10000×10000/150000=3..467N//mm2面板的抗弯强度度设计值[f]，取15.000N/mm22；面板的抗弯强度度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算算截面抗剪强度计计算值T=3QQ/2bh==3×13000.0/((2×4000.000××15.0000)=0..325N//mm2截面抗剪强度设设计值[T]==1.40NN/mm2面板抗剪强度验验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算算面板最大挠度计计算值v=0.1077mm面板的最大挠度度小于200.00/250,,满足要求!二、梁底支撑木木方的计算梁底木方计计算按照三跨连续梁梁计算，计算算公式如下:均布荷载q=2.8882/0..400=77.206kkN/m最大弯矩M=0.11ql2=0.1××7.21××0.40××0.40==0.1155kN.m最大剪力Q==0.6×00.400××7.2066=1.7229kN最大支座力NN=1.1××0.4000×7.2006=3.1171kN木方的截面力学学参数为本算例中，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.000×9.000×9.000/6==54.000cm3；I==4.000×9.000×9.000×9.000/12==243..00cm44；(1)木方抗弯弯强度计算抗弯计算强度f=MM/W=00.115××106/540000.0=22.14N//mm2木方的抗弯计算算强度小于13.0NN/mm2,满足要求!(2)木方抗剪剪计算最大剪力的计算算公式如下:Q=00.6ql截面抗剪强度必必须满足:T=33Q/2bhh<[TT]截面抗剪强度计计算值T=3××1729//(2×400×90)==0.7211N/mm22截面抗剪强度设设计值[T]==1.30NN/mm2木方的抗剪强度度计算满足要要求!(3)木方挠度度计算挠度计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，均布荷载通过变变形受力计算算的最大支座座力除以木方方计算跨度(即木方下小小横杆间距)得到q=5.3350kN//m最大变形v=00.677qql4/1