高层办公楼木胶合板模板施工方案扣件式钢管支撑脚手架

xx大厦地下室及上部主体工程模板专项施工方案厦门中宸集团有限公司目录HYPERLINK\l"_Toc190973179"第一节、工程概况3HYPERLINK\l"_Toc190973180"第二节、编制依据4HYPERLINK\l"_Toc190973181"第三节、材料选择4HYPERLINK\l"_Toc190973182"第四节、模板安装4HYPERLINK\l"_Toc190973183"第五节、砼浇筑、模板拆除7HYPERLINK\l"_Toc190973184"第六节、安全、环保文明施工措施8HYPERLINK\l"_Toc190973185"第七节、应急预案10HYPERLINK\l"_Toc190973186"第八节、计算书15工程概况工程名称：xx大厦工程地址：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：建设规模：地下室一层，上部1#十四层、2#六层、3-8#四层；总建筑面积48459.447㎡。建筑设计概况序号项目内容3建筑面积总建筑面积：488459.4447m2地下建筑面积：113563..797m2地上建筑面积344895.665m24建筑层数1#地上14层地下一层2#地上6层地下一层3-8#地上4层地下一层5建筑层高地下部分层高地上部分层高1、2#一层6.4mm，其余5m，3-8#一层4.2m、二三层3.6m、四层3m6建筑高度±0.000相当当于绝对标高高15.8mm建筑物总高：711m7建筑耐火等级分类类地下室一级，主体体二级8建筑防水等级地下室一级，屋面面二级结构设计概况序号项目内容1结构形式基础结构形式独立基础和桩筏基基础主体结构形式1#、2#框剪结构3#-8#框架结构编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；材料选择按普通混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。梁模板面板采用18mm×93mm×183mm胶合面板80×80木方（内楞）现场拼制，80×80木方（外楞）支撑，采用对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座、剪刀撑等组成，采用φ48×3.5钢管。板模板采用18mm厚胶合面板，板底采用50mm×100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、剪刀撑等组成，采用φ48×3.5钢管。模板安装具体搭设要求严格执行钢管脚手架搭设的有关规定，按本方案具体实施。工长应做好有关技术交底和安全交底，并严格执行“三检”制度，逐级检查层层把关。横杆的长度不宜小于三跨(考虑连系梁的作用)；横杆接长采用搭接，不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于1000mm；模板支架设置纵横向扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距地面不大于200mm处的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定；立杆的连接必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件交错布置，即两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于1000mm；承受板底木枋的水平钢管，不得出现悬挑钢管，必须在端头补加一根立杆。当框架柱混凝土施工完成后，及时将满堂架和立柱连接成一个整体，以增强满堂架的整体稳定性。顶层横杆采用双扣件（即复扣）加固，防止横杆下滑；每道剪刀撑跨越立杆的根数按斜杆与地面的倾角在40°~50°之间确定；必须在模板支架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑之间净距不应大于10m；剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，要求搭接长度不应小于1m，且采用3个（或以上）旋转扣件固定；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横杆或立杆上；模板支架立杆每2m高的垂直允许偏差为15mm；（18）可调托及可调座丝扣伸出长度不应大于200mm。模板安装要求1、梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。2、梁模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板②技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，并注意梁的侧模抱住底模，下面龙骨抱侧模。3、楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。模板构造1、楼板模板采用50mm×100mm木方做板底支撑，中心间距250，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1.1m，跨距1.1m，步距1.5m。2、楼板模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4开间不考虑起拱，L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。3、梁模板施工时注意以下几点：（1）模板支撑钢管必须在楼面垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；构造补充遵守《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011的相关构造要求。立杆间必须按步距满设纵、横双向水平杆，确保高支撑架系统在2个方向(ｘ、ｙ方向)有足够的设计刚度。为加强整个高支架的整体刚度，应按要求设置整体性水平加强层，本方案在高支撑架的顶部、底部（扫地杆位置）及中间位置设置3道水平加强层。水平加强层采用剪力撑形式，且与立杆相连接。扫地杆必须纵横双向设置，严格控制扫地杆的高度，扫地杆距垫层面高度≤200mm，以减少立杆下端的悬臂长度。剪刀撑设置：沿高度支撑架的四周外立面均设剪刀撑，中间可根据规范的构造要求，每隔10～15米设置纵横向剪刀撑，参照本工程设计图构架尺寸，决定按跨距设置纵横向剪刀撑。相邻立杆的接头和水平杆的接头应错开在不同的框格层中。搭设时应确保立杆垂直度偏差<支撑架架高/400，同时≤15mm。剪刀撑斜杆应尽量用旋转扣件和与之相交的立杆固定连接。支架钢管通过扣件连接，确保每个扣件的拧紧扭矩在45N.m以上，但≤60N.m。水平横杆合理布设：由于水平横杆对立杆会产生偏心弯矩，在支撑架搭设时，将横杆对称相间设置，水平杆产生的偏心弯矩正好相反，通过横向水平杆得到弯矩平衡，消除水平杆对立杆的偏心影响。11、根据结构施工工艺是先浇筑框架柱，再进行高支撑架的搭设施工。因此在高支撑架搭设时与框架柱连在一起是关键，它能增加整个支撑系统的刚度。砼浇筑、模板拆除砼浇筑1、制定混凝土浇捣施工方案虽然经过了周密的计算和采取了必要构造措施，但由于支模架高度较高，而且无法设置足够的连墙杆，如果浇捣走向不合理，也会对支模架的稳定性产生一定的影响。因此，根据施工规范的要求，分两组人员从梁板的中部沿四周进行浇捣，分层浇捣时减少各层的厚度，尽可能做到受力均匀。同时，还配备了专门人员对混凝土泵车的行走路线等进行统一安排与协调，确保施工计划的顺利进行。由于施工操作人员较多，要求施工过程中对立杆的垂直度、扣件的扭力进行检查，在浇捣混凝土前必须对整个高支撑架进行彻底检查验收。浇捣混凝土时要确保支撑架均衡受力，宜采用从中部开始向两边扩展的浇捣方式。砼浇筑详砼浇筑专项方案。模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，防止粘结灰浆。安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用专用开关箱，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板7、加强施工管理A、模板搭设过程管理1）严格按支撑架设计进行操作和验收。2）施工材料，特别是钢管和扣件不满足要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前，3）必须根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2001中关于构配件检查和验收的要求，逐一进行验收。4）严禁在高支撑架上集中堆放材料。在实际操作时施工荷载不能超过设计荷载。5）高支撑架系统必须连为一体，不得因班组施工区域的划分而人为断开；6）排架系统要与已浇筑完毕的框架柱有良好连接，增加排架的整体刚度。7）由于施工操作人员较多，要求施工过程中对立杆的垂直度、扣件的扭力进行检查，在浇捣混凝土前必须对整个高支撑架进行彻底检查验收。8）浇捣混凝土时要确保高支撑架均衡受力，宜采用从中部开始向两边扩展的浇捣方式。9）高支撑架的沉降控制是本工程的重点，在荷载逐渐增加的过程中，特别是梁钢筋安装完毕后，混凝土浇筑时，梁模板的荷载明显加大。因此就必须派专人进行排架沉降观测，及时组织人员对梁底可调顶托进行调整，加固支撑体系，确保支撑体系的安全。B、模板拆除管理1）模板的拆除时，砼强度必须满足设计和规范要求的拆模时的强度，并保证混凝土表面及棱角不受损伤。2）侧模板拆除应视天气情况，一般在混凝土浇筑施工结束后24～36h后进行，梁底、楼板模板应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行拆模施工。3）模板拆除遵循“先装后拆，后装先拆”的原则。在拆除连接附件时，模板应设置临时支承，防止模板突然坠落倾覆倒下，造成伤人或损坏已浇筑完成的混凝土表面。竖向模板的拆卸，采用轻击模板背楞，使模板松动，一旦模板松动，立即使用撬棒在模板拼缝肋之间撬松，使模板与混凝土面相脱离，用人力向外移动模板。所有拆模施工，严禁将撬棒插入模板和混凝土之间，或以混凝土作为支点来撬松模板。4）混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。5）拆架程序应遵循由上而下，按先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。6）在拆架时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作。7）拆下的材料要慢慢运下，严禁抛掷。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。严禁夜间进行拆架施工。应急预案7.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目技术负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。组长：副组长：组员：7.2应急救援机构职责（1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2）负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（4）当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。7.3应急救援工作程序序（1）当事故发生时小小组成员立即即向组长汇报报，由组长立立即上报公司司，必要时，汇汇报当地有关关部门，以取取得政府部门门的帮助。（2）由应急救援小组组组织项目部部全体员工投投入事故应急急救援抢险工工作中，尽快快控制险情蔓蔓延，并配合合、协助事故故的处理调查查工作。（3）事故发生时，组组长不在现场场时，由在现现场的其他组组员作为临时时负责人指挥挥安排。（4）事故发生时，应应急救援小组组立即组织营营救受害人员员，组织撤离离或者采取其其他措施保护护危害区域内内的其他人员员。抢救受害害人是应急救救援的首要任任务，在应急急救援行动中中，快速、有有序、有效地地实施现场急急救与安全转转送伤员降低低伤亡率，减减少事故的损损失。（5）事故发生后迅速速控制危险源源，对事故造造成的危害进进行监测、测测定事故危害害区域、危害害性质及危害害程度。做好好现场清洁，消消除危害后果果。查清事故故原因，查明明人员伤亡情情况，协助上上级部门对事事故调查（6）项目部指定专人人负责事故的的收集、统计计、审核和上上报工作，并并严格遵守事事故报告的真真实性和时效效性。7.4应急救援物质（1）应急救援装备：：包括值班电电话、报警电电话、无线对对讲机、灭火火器材、消防防专用水管、消消防水池、防防毒面具、应应急药箱、担担架、抽水机机及切割机等等。（2）应急救援药品：：a、外用药品：双氧氧水、雷佛奴奴尔水、红药药水、碘酒、消消毒的棉签、药药棉、纱布、胶胶布、绷带、创创可贴、跌打打万花油、眼眼水、眼膏、磺磺胺结晶、烫烫火膏、清凉凉油或驱风油油、三角巾、急急救包。b、服药品：人丹、十十滴水、保济济丸或藿香正正气丸、一般般退烧药品。7.5模板安、拆危险源源的识别及应应对措施在工程建设中模板板工程的施工工是工程中主主要工序，施施工作业时间间占整个工程程的一半以上上，所以模板板工程的安装装、拆除工作作中的安全问问题应是工程程建设中的首首要问题之一一。因此要求求对施工现场场个作业工种种的作业进行行危险源的分分析、评价、监监控。一、一般危险源识识别及应对措措施1、一般危险源识别别（1）模板变形、断裂裂；（2）扣件爆裂、滑脱脱；（3）钢管强度或刚度度不足造成弯弯曲变形过大大或局部失稳稳；（4）个别顶托伸出钢钢管顶部超长长；（5）个别钢管立杆采采用搭接或立立杆支撑底部部悬空；（6）水平拉杆步距过过大，水平剪剪刀撑、竖向向剪刀撑不设设或少设等。2、预防措施（1）根据专项方案采采用新模板、楞楞木、钢管等等材料，立杆杆间距按设计计要求布设。（2）钢管扣件先检查查验收，不符符合要求的不不得使用；（3）水平、竖向剪刀刀撑、扫地杆杆按设计要求求设置，不得得不设、少设设或加大间距距尺寸设置；；（4）立杆采用对接、错错开布设，不不得采用搭接接，上下端顶顶紧。二、重大危险源识识别及应对措措施1、重大危险源识别别（1）局部失稳、整体体失稳、浇筑筑方法不对称称引起整体失失稳，一般情情况是钢管严严重变形，扣扣件多数爆裂裂，模板倾斜斜等；（2）触电事故；（3）物体打击、机械械伤害、高处处坠落等。2、预防措施（1）模板支撑体系按按本专项方案案施工，材质质符合要求；；（2）加强工人的安全全教育与项目目部的日常检检查力度；（3）加强工人安全用用电教育、班班前安全活动动；用电设备备专人专用，电电线电缆架空空设置；（4）机械设备专人专专用，严格按按操作规程操操作，机械不不带病运转等等。7.6应急救援措措施1、高处坠落和物体体打击事故应应急救援措施施1）一旦发生生高处坠落和和物体打击事事故后，项目目部应立即组组织人员进行行抢救，并电电话通知公司司应急反应组组织机构，同同时迅速呼叫叫医务人员前前来现场进行行抢救。2）迅迅速排除致命命和致伤因素素：如搬开压压在身上的重重物；清除伤伤病员口鼻内内的泥砂、呕呕吐物、血块块或其他异物物，保持呼吸吸道通畅等。3）检查查伤员的生命命体征：检查查伤病员呼吸吸、心跳、脉脉搏情况。如如有呼吸心跳跳停止，应就就地立刻进行行心脏按摩和和人工呼吸。4）止血：有创伤出出血者，应迅迅速包扎止血血，材料就地地取材，可用用加压包扎、上上止血带或指指压止血等。同同时尽快送往往医院。5）观察受伤人员摔摔伤及骨折部部位，看其是是否昏迷；注注意摔伤及骨骨折部位的保保护，避免不不正确的抬运运，使骨折错错位而造成二二次伤害。6）车辆一到立即就就近送往医院院。7）由事故调查组进进行事故调查查，责任分析析并形成调查查报告上报上上级主管部门门。8）总结经验教训，教教育职工。2、触电事故应急救救援措施1）如果发生触电事故故时首先断开开电源。项目目部应立即组组织人员进行行抢救，并电电话通知公司司应急反应组组织机构，同同时迅速呼叫叫医务人员前前来现场进行行抢救。2）如果电源开关在在较远处，则则可用绝缘材材料（如木条条等）把触电电者与电源分分离。3）高压线路触电：：马上通知供供电部门停电电，如一时无无法通知供电电部门停电则则可抛掷导电电体（如裸导导线），让线线路短路跳闸闸，再把触电电者拖离电源源。4）触电者脱离电源源后马上进行行抢救，同时时通知110送往最近的的医院。5）由事故调查组进进行事故调查查，责任分析析并形成调查查报告上报上上级主管部门门。6）总结经验教训，教教育职工。3、机械伤害应急救救援措施1）一旦发生机械伤害害事故后，项项目部应立即即切断电源并并组织人员进进行抢救，并并电话通知公公司应急反应应组织机构，同同时迅速呼叫叫医务人员前前来现场进行行抢救。2）对伤员进行必要要的处理，如如止血：有创创伤出血者，应应迅速包扎止止血，材料就就地取材，可可用加压包扎扎、上止血带带或指压止血血等。同时尽尽快送往医院院。3）车辆一到立即就就近送往医院院。4）事故调查组进行行事故调查，责责任分析并形形成调查报告告上报上级主主管部门。5）总结经验教训，教教育职工。4、模板坍塌应急救救援措施1）一旦发生模板坍坍塌事故，现现场抢救组应应首先进行疏疏散，清点人人员，确定有有无人员失踪踪、受伤。了了解事发前该该区域施工人人员情况，作作业人数，如如有施工人员员失踪或被压压埋，立即组组织有效的挖挖掘、移除工工作。挖掘、移除应采用用人工挖掘、移移除，禁止采采用机械挖掘掘、移除，防防止及机械对对被埋人员造造成伤害。人人工挖掘、移移除尽量避免免使用尖锐性性工具。抢救救挖掘、移除除人员应分班班组，合理按按照工作面安安排人力，及及时换班，保保障抢救挖掘掘、移除人员员体力，保证证在最短时间间内将被压埋埋人员抢救出出来。2）如有人员失踪、受受伤，安全保保卫组应立即即报警。并做做好救助车辆辆引导。3）在专业医疗人员员到达前由现现场伤员抢救救组对受伤人人员进行简单单救助。①争分夺秒抢救被压压埋者，使头头部先露出，保保证呼吸畅通通。②出来之后，呼吸停停止者立即做做人工呼吸，然然后进行正规规心肺复苏。③伤口止血且使用止止血带。④切忌对压伤进行热热敷或按摩。4）事故调查组进行行事故调查，责责任分析并形形成调查报告告上报上级主主管部门。5）总结经验教训，教教育职工。5、消防事故应急救救援措施1)事故发生后，最早早发现者应迅迅速向事故现现场负责人报报告，并迅速速切断事故现现场的电源。2)事故现场负责人接接到报告后，一一边组织现场场人员扑救，尽尽力控制火势势漫延，疏散散人员，爆炸炸事故应迅速速朝压力容器器喷水，并转转移临近的易易燃易爆物品品到安全地方方；一边向当当地公安消防防部门报警，同同时向公司应应急救援指挥挥部报告。3)发生火灾时，如有有人员被火围围困，要立即即组织力量抢抢救，应坚持持救人第一，救救人重于救火火的原则，救救人是火场上上的首要任务务。①火场寻人方法：主主要有大声呼呼唤和深入内内部寻找两种种。进入火场场救人，要选选择最近、最最安全的通道道，救人时应应注意安全，进进入火场要带带手电和绳子子。火场烟雾雾弥漫，没有有防毒面具，可可用湿毛巾捂捂嘴，防止中中毒。可用棉棉被、毯子浸浸水后盖在身身上，防止灼灼伤。②火场救人方法：应应根据火势对对人的威胁程程度和被救者者的状态来确确定。对神志志清醒的人员员，可指定通通道，引导他他们自行脱离离险区；对在在烟雾中迷失失方向的人员员，可指派专专人护送出险险区。4)火场疏散物资是减减少火灾损失失，控制火势势，防止蔓延延的有效方法法。首先要及及时疏散受火火灾威胁的易易燃易爆物品品及压缩气体体钢瓶等，对对不能移动的的上述物品，要要集中一部分分水枪均匀地地冷却其外壁壁，降低其温温度；其次要要疏散重要文文件、资料和和贵重设备及及物品等，并并把疏散出来来的物资集中中存放到安全全地点，指定定专人看管，防防止丢失，被被窃或坏人乘乘机破坏。人人员、物质疏疏散后应在指指定地点集中中清点，并查查明有关情况况，及时向指指挥部报告。计算书(一)、选取梁段1为计算算依据高支撑架的计算依依据《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJJ130-22011）、《混凝凝土结构设计计规范》GBB500100-2011、《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)。梁段:梁段1。一、参数信息1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度B((m):0..30；梁截面高度D((m):0..80混凝土板厚度(mmm):1880.00；；立杆梁跨度方向间间距La(mm):1.220；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.100；立杆步距h(m)):1.500；梁支撑架搭设高度度H(m)：4.50；梁两侧立柱间距((m):0..80；承重架支设:1根根承重立杆，钢钢管支撑垂直直梁截面；板底承重立杆横向向间距或排距距Lb(m)):1.200；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；扣件连接方式:双双扣件，考虑虑扣件质量及及保养情况，取取扣件抗滑承承载力折减系系数:0.880；2.荷载参数模板自重(kN//m2):0.335；钢筋自重(kN//m3):1.550；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.55；新浇混凝土侧压力力标准值(kN/m2):18..0；倾倒混凝土侧压力力(kN/m2):2.00；振捣混凝土荷载标标准值(kN/m2):2.003.材料参数木材品种：东北落落叶松；木材弹性模量E((N/mm22)：100000.0；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计计值fv(NN/mm2)：1.6；面板类型：胶合面面板；面板弹性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参数数梁底纵向支撑根数数：4；面板厚度(mm))：18.0；5.梁侧模板参数数主楞间距(mm))：200；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距距(mm)：200；穿梁螺栓竖向根数数：3；穿梁螺栓竖向距板板底的距离为为：200mmm，200mmm，200mmm；穿梁螺栓直径(mmm)：M14；主楞龙骨材料：木木楞,，宽度1000mm，高度度100mmm；主楞合并根数：22；次楞龙骨材料：木木楞,，宽度50mmm，高度1000mm；二、梁模板荷载标标准值计算1.梁侧模板荷载载强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取0.7500m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为50.9994kNN/m2、18.0000kN//m2，取较小值值18.0000kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞（内龙骨）的的根数为6根。面板按按照均布荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算跨中弯矩计算公式式如下:其中，σ面板的弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M面板的的最大弯距((N.mm))；W面板的的净截面抵抗抗矩，W==20×1.8×1.8/66=10.88cm3；[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.2×18×0.9=33.89kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值:q2=1.44×0.2×2×0.9=00.5kN//m；q=q1+qq2=3..888+00.504=4.3392kNN/m；计算跨度(内楞间间距):ll=1224mm；面板的最大弯距M=0..1×4.3922×1242=6..75×103N.mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=6..75×1003/1..08×1004=0.6225N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=0.6625N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算q作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=188×0.2==3.6NN/mm；l计算跨度度(内楞间距)::l=124mmm；E面板材质质的弹性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面惯性矩::I=20×1.8×1.8×1.8/112=9.772cm4；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×33.6×12244/(1000×95000×9.722×104)=00.006mm；面板的最大容许挠挠度值:[ω]=ll/250=124//250==0.4996mm；面板的最大挠度计计算值ω=0.0006mm小于面板的的最大容许挠挠度值[ω]=0.4496mm，满满足要求！四、梁侧模板内外外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，龙骨采采用1根木楞，截截面宽度500mm，截面面高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50×11002×1/6==83.333cm3；I=50×11003×1/12=4166.67cmm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ内楞弯曲曲应力计算值值(N/mm2)；M内楞的的最大弯距((N.mm))；W内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×18×0.9+11.4×2×0.9)×0.1244=2.722kN/m；；内楞计算跨度(外外楞间距)::l=200mmm；内楞的最大弯距::M=0..1×2.72×200.0002=1.009×104N.mm；最大支座力:R==1.1×2.7233×0.2=00.599kN；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=1..09×1004/8.333×104=0..131NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=0..131NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的的弹性模量：：100000N/mmm2；q作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=18.000×0.12==2.233N/mmm；l计算跨度(外楞间距)：l=2200mm；；I面板的截面面惯性矩：II=8..33×106mm4；内楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×22.23×22004/(1000×100000×8.333×1066)=00mm；内楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2200/2550=0.88mm；内楞的最大挠度计计算值ω=0mm小于内楞的的最大容许挠挠度值[ω]=0.88mm，满足足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的集中力，取取内楞的最大大支座力0..599kNN,按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用2根木楞，截截面宽度1000mm，截截面高度1000mm，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=100××1002×2/6==333..33cm33；I=100××1003×2/12=16666.67ccm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNN.m)外楞变形图(mmm)（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ--外楞受弯弯应力计算值值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N.mm))；W外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据连续梁程序求求得最大的弯弯矩为M=0.1655kN.mm外楞最大计算跨度度:l==200mmm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..65×1005/3.333×105=0..496NN/mm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；外楞的受弯应力计计算值σ=0.4496N/mmm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为00.022mm外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2200/2550=0.88mm；外楞的最大挠度计计算值ω=0.0022mm小于外楞的的最大容许挠挠度值[ω]=0.88mm，满足足要求！五、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::14mm；穿梁螺栓有效直径径:111.55mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=118×0.2×0.3==1.08kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=1.088kN小于于穿梁螺栓最最大容许拉力力值[N]]=17.885kN，满满足要求！六、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=12000×18×18/6=6.448×104mm3；I=12000×18×18×18/122=5..83×105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ--梁底模板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M计算的的最大弯矩(kN.mm)；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1000.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×1.20×0.80×0.90==26.444kN/m；；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×1.20×0.90==0.45kkN/m；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×1.20×0.90==3.02kkN/m；q=q1++q2++q3=226.44++0.45++3.02==29.922kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×29.9116×0.12；σ=0.03×1106/6.488×104=0.4662N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=0.4462N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×0.8000+0.355）×1.20==24.990KN/mm；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1000.00mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=1000.00//250==0.4000mm；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×224.9×11004/(1000×95000×5.833×105)=0.0003mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=0.0003mm小于面板板的最大允许许挠度值:[[ω]=100//250=0.44mm，满足足要求！七、梁底支撑的计计算本工程梁底支撑采采用钢管。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×0.8×0.1=22.04kkN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.35××0.1×(2×0.8+00.3)/0.3=00.222kN/m；；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..5+2)××0.1=00.45kkN/m；2.钢管的支撑力力验算静荷载设计值qq=1..2×2.04++1.2×0.2222=2.7114kN//m；活荷载设计值PP=1..4×0.45==0.63kN/m；；钢管计算简图钢管按照三跨连续续梁计算。本算例中，钢管的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.088cm3I=12.119cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:线荷载设计值q=2.7144+0.633=3.3444kN//m；最大弯距MM=0.11ql2=0.11×3.3444×1.2×1.2=0.4822kN.mm；最大应力σ=MM/W=0.4482×1006/50800=944.791N/mm22；抗弯强度设计值[f]==205NN/mm2；钢管的最大应力计计算值944.791N/mm22小于钢管抗抗弯强度设计计值2055N/mmm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×2.7144×1.2==1.9554kN；；钢管的截面面积矩矩查表得AA=4889.0000mm2；钢管受剪应力计算算值τ=2×11954.0080/4889.0000=7..992NN/mm2；钢管抗剪强度设计计值[τ]=1120N//mm2；钢管的受剪应力计计算值7..992NN/mm2小于钢管抗抗剪强度设计计值1200N/mmm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:q=2.0440+00.222=2.2262kNN/m；钢管最大挠度计算算值ω=0.6677×2..262×112004/(1000×2066000×112.19××104)=1.2264mm；；钢管的最大允许挠挠度[ω]=1.2200×10000/2550=4.8800mmm；钢管的最大挠度计计算值ω=1.2264mmm小于钢管管的最大允许许挠度[ω]=4.88mm，满满足要求！3.支撑钢管的强强度验算支撑钢管按照简支支梁的计算如如下荷载计算公式如下下：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×0.8000=20..400kkN/m2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(20.4000+00.350)+1..4×4.5000=331.2000kN/mm2；梁底支撑根数为n，立杆梁梁跨度方向间间距为a，梁宽为b，梁高为h,,梁底支撑传传递给钢管的的集中力为PP，梁侧模板板传给钢管的的集中力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN))支撑钢管变形图((mm)支撑钢管弯矩图((kN.m))经过连续梁的计算算得到：支座反力RA=RB=0.5004kN，中中间支座最大大反力Rmaax=11..03；最大弯矩Mmaax=0.3327kNN.m；最大挠度计算值Vmax=0..053mmm；支撑钢管的最大应应力σ=0.3227×1066/50800=64.3344N//mm2；支撑钢管的抗压设设计强度[[f]=2005.0NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值64.3444N/mmm2小于支撑钢钢管的抗压设设计强度2205.0N/mm22,满足要求!八、梁底纵向钢管管计算纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。九、扣件抗滑移的的计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):RR≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=11..03kNN；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!十、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计算算公式1.梁两侧立杆稳稳定性验算::其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力：N1=0.5504kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1299×4.5=00.697kN；楼板的混凝土模板板的自重：N3=1.2×(1.20//2+(0..80-0..30)/22)×1.20×0.35==0.4288kN；楼板钢筋混凝土自自重荷载:N4=1.2×((1.20//2+(0..80-0..30)/22)×1.20×0.1800×(1.50++24.000)=5.6618kNN；N=0..504+00.697++0.4288+5.6118=7.2248kNN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.73；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.73×1.5==2.9997m；Lo/i=29997.2255/155.8=190；；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.1199；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=72477.728//(0.1999×4899)=774.48N/mm22；钢管立杆稳定性计计算σ=744.48NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由下式计算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--计算长度度附加系数按按照表1取值1.1667；k2--计算长度度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.002；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0022×(1.5+00.1×2)=1.9888m；Lo/i=19887.8688/155.8=126；；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.4417；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=72477.728//(0.4117×4899)=335.5433N/mmm2；钢管立杆稳定性计计算σ=355.543N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最大大的支撑立杆杆稳定性验算算:其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最大支座座反力：NN1=11..03kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1299×(4.5-00.8)=00.697kN；N=111.03+00.697==11.6004kN；；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1667；u计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.73；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1677×1.73×1.5==3.0228m；Lo/i=30228.3655/155.8=192；；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.1195；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=116003.5488/(0.1195×4889)=121.6688N//mm2；钢管立杆稳定性计计算σ=1221.6888N/mmm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！梁段:梁段2。一、参数信息1.模板支撑及构构造参数梁截面宽度B((m):0..40；梁截面高度D((m):1..00混凝土板厚度(mmm):1880.00；；立杆梁跨度方向间间距La(mm):0.990；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.100；立杆步距h(m)):1.500；梁支撑架搭设高度度H(m)：3.50；梁两侧立柱间距((m):0..80；承重架支设:1根根承重立杆，钢钢管支撑垂直直梁截面；板底承重立杆横向向间距或排距距Lb(m)):1.200；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；扣件连接方式:双双扣件，考虑虑扣件质量及及保养情况，取取扣件抗滑承承载力折减系系数:0.880；2.荷载参数模板自重(kN//m2):0.335；钢筋自重(kN//m3):1.550；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.55；新浇混凝土侧压力力标准值(kN/m2):18..0；倾倒混凝土侧压力力(kN/m2):2.00；振捣混凝土荷载标标准值(kN/m2):2.003.材料参数木材品种：东北落落叶松；木材弹性模量E((N/mm22)：100000.0；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计计值fv(NN/mm2)：1.6；面板类型：胶合面面板；面板弹性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板参数数梁底纵向支撑根数数：4；面板厚度(mm))：18.0；5.梁侧模板参数数主楞间距(mm))：200；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距距(mm)：200；穿梁螺栓竖向根数数：3；穿梁螺栓竖向距板板底的距离为为：200mmm，200mmm，200mmm；穿梁螺栓直径(mmm)：M14；主楞龙骨材料：木木楞,，宽度1000mm，高度度100mmm；主楞合并根数：22；次楞龙骨材料：木木楞,，宽度50mmm，高度1000mm；二、梁模板荷载标标准值计算1.梁侧模板荷载载强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取1.5500m/hh；H混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取0.7500m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为50.9994kNN/m2、18.0000kN//m2，取较小值值18.0000kN//m2作为本工程程计算荷载。三、梁侧模板面板板的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞（内龙骨）的的根数为6根。面板按按照均布荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。面板计算简图(单单位：mm))1.强度计算跨中弯矩计算公式式如下:其中，σ面板的弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M面板的的最大弯距((N.mm))；W面板的的净截面抵抗抗矩，W==20×1.8×1.8/66=10.88cm3；[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.2×18×0.9=33.89kNN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值:q2=1.44×0.2×2×0.9=00.5kN//m；q=q1+qq2=3..888+00.504=4.3392kNN/m；计算跨度(内楞间间距):ll=1664mm；面板的最大弯距M=0..1×4.3922×1642=1..18×104N.mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=1..18×1004/1..08×1004=1.0994N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=1.0094N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算q作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=188×0.2==3.6NN/mm；l计算跨度度(内楞间距)::l=164mmm；E面板材质质的弹性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面惯性矩::I=20×1.8×1.8×1.8/112=9.772cm4；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×33.6×16644/(1000×95000×9.722×104)=00.019mm；面板的最大容许挠挠度值:[ω]=ll/250=164//250==0.6556mm；面板的最大挠度计计算值ω=0.0019mm小于面板的的最大容许挠挠度值[ω]=0.6656mm，满满足要求！四、梁侧模板内外外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，龙骨采采用1根木楞，截截面宽度500mm，截面面高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50×11002×1/6==83.333cm3；I=50×11003×1/12=4166.67cmm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ内楞弯曲曲应力计算值值(N/mm2)；M内楞的的最大弯距((N.mm))；W内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×18×0.9+11.4×2×0.9)×0.1644=3.6kkN/m；内楞计算跨度(外外楞间距)::l=200mmm；内楞的最大弯距::M=0..1×3.60×200.0002=1.444×104N.mm；最大支座力:R==1.1×3.6011×0.2=00.792kN；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=1..44×1004/8.333×104=0..173NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=0..173NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的的弹性模量：：100000N/mmm2；q作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=18.000×0.16==2.955N/mmm；l计算跨度(外楞间距)：l=2200mm；；I面板的截面面惯性矩：II=8..33×106mm4；内楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×22.95×22004/(1000×100000×8.333×1066)=00mm；内楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2200/2550=0.88mm；内楞的最大挠度计计算值ω=0mm小于内楞的的最大容许挠挠度值[ω]=0.88mm，满足足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的集中力，取取内楞的最大大支座力0..792kNN,按照集中中荷载作用下下的连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用2根木楞，截截面宽度1000mm，截截面高度1000mm，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=100××1002×2/6==333..33cm33；I=100××1003×2/12=16666.67ccm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNN.m)外楞变形图(mmm)（1）.外楞抗弯强度验算算其中σ--外楞受弯弯应力计算值值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N.mm))；W外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。根据连续梁程序求求得最大的弯弯矩为M=0.2199kN.mm外楞最大计算跨度度:l==220mmm；经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=2..19×1005/3.333×105=0..656NN/mm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17N/mmm2；外楞的受弯应力计计算值σ=0.6656N/mmm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得得到外楞的最最大挠度为00.032mm外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2220/2550=0.888mm；外楞的最大挠度计计算值ω=0.0032mm小于外楞的的最大容许挠挠度值[ω]=0.888mm，满满足要求！五、穿梁螺栓的计计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::14mm；穿梁螺栓有效直径径:111.55mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=105mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=118×0.2×0.32=1.1552kN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=1.1552kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=17..85kN，满满足要求！六、梁底模板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=9000×18×18/6=4.886×104mm3；I=900××18×18×18/122=4..37×105mm4；1.抗弯强度验算算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ--梁底模板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M计算的的最大弯矩(kN.mm)；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1333.33mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.90×1.00×0.90==24.799kN/m；；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×0.90×0.90==0.34kkN/m；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×0.90×0.90==2.27kkN/m；q=q1++q2++q3=224.79++0.34++2.27==27.399kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=0..10×27.3994×0.13332；σ=0.049××106/4.866×104=1.0002N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=1.0002N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×1.0000+0.355）×0.90==23.227KN/mm；l计算跨度(梁底支撑间间距):ll=1333.33mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=1333.33//250==0.5333mm；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×223.2655×133..34/(1000×95000×4.377×105)=0.0012mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=0.0012mm小于面板板的最大允许许挠度值:[[ω]=133.33/2550=00.533mmm，满足要要求！七、梁底支撑的计计算本工程梁底支撑采采用钢管。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×1×0.1333=3.4kN/m；；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.35××0.1333×(2×1+0.44)/0..4=0.228kN//m；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN/m))：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..5+2)××0.1333=0.6kN/m；；2.钢管的支撑力力验算静荷载设计值qq=1..2×3.4+11.2×0.28==4.4166kN/mm；活荷载设计值PP=1..4×0.6=00.84kkN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续续梁计算。本算例中，钢管的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.088cm3I=12.119cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的设计值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:线荷载设计值q=4.4166+0.844=5.2556kN//m；最大弯距MM=0.11ql2=0.11×5.2566×0.9×0.9=0.4266kN.mm；最大应力σ=MM/W=0.4426×1006/50800=833.806N/mm22；抗弯强度设计值[f]==205NN/mm2；钢管的最大应力计计算值833.806N/mm22小于钢管抗抗弯强度设计计值2055N/mmm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×4.4166×0.9==2.3885kN；；钢管的截面面积矩矩查表得AA=4889.0000mm2；钢管受剪应力计算算值τ=2×22384.6640/4889.0000=9..753NN/mm2；钢管抗剪强度设计计值[τ]=1120N//mm2；钢管的受剪应力计计算值9..753NN/mm2小于钢管抗抗剪强度设计计值1200N/mmm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:q=3.4000+00.280=3.6680kNN/m；钢管最大挠度计算算值ω=0.6677×3..68×90004/(1000×2066000×112.19××104)=0.6651mm；；钢管的最大允许挠挠度[ω]=0.9900×10000/2550=3.6600mmm；钢管的最大挠度计计算值ω=0.6651mmm小于钢管管的最大允许许挠度[ω]=3.66mm，满满足要求！3.支撑钢管的强强度验算支撑钢管按照简支支梁的计算如如下荷载计算公式如下下：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×1.0000=25..500kkN/m2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷载为