福建某学院综合楼超高模板施工方案附计算

福建****学院新校区南区系部D、E组团工程模板支撑施工方案福建****建设集团有限公司2007年4月27日目录一、HYPERLINK工程概况………………2二、HYPERLINK施工部署………………2三、HYPERLINK模板施工方法…………21、HYPERLINK柱模板施工…………22、HYPERLINK梁模板施工…………43、HYPERLINK板模板施工…………5四、门式HYPERLINK模板支架…………7五、HYPERLINK超高钢管模板支架安装施工…………8六、HYPERLINK模板安装质量要求……………………9七、HYPERLINK模板拆除………………10八、HYPERLINK模板施工安全措施……………………11九、HYPERLINK超高支撑模板安装及扣件式钢管脚手架支撑体系的验算与计算…15十、HYPERLINK模板安装及门式钢管脚手架支撑体系的验算与计算………………391、HYPERLINK柱模板计算与验算…………………392、HYPERLINK板模板计算与验算…………………393、HYPERLINK梁模板计算与验算…………………39工程概况福建****学院新校区南区系部D、E组团工程位于福州市闽候县**镇福州地区大学城福建****学院新校区内，框架结构，地上6层（有部分半地下室），建筑总面积44100.0平方米，标准层层高3.9米，总工期395天。单位工程名称建筑面积(m2))建筑层数建筑总高度(m))底层层高(m)标准层层高(m)D组团机电与自动化化工程系专教教实验综合楼楼13736623.724.973.75D组团教学科研楼和和E组团1#教学实验楼楼11642.9622.43.83.8E组团2#教学实验楼6719623.74.673.9E组团1#、2#公共教学楼10015623.94.673.9本工程由福建****学院建设，福建省****建筑设计研究院设计，福建****建设集团有限公司组织施工。施工部署1、主要材料要求楞木：50×100、75×100、100×100松方木模板：采用915×1830×18胶合板钢管：采用Φ48×3.5钢管门架：MJ-1219、MJ-12092、竖向支撑形式本工程模板支撑均采用钢门架支撑体系、超高支撑部分采用扣件式钢管脚手架支撑体系。模板施工方法模板下料制作→柱墙模板安装→柱墙模板垂直度及轴线检查固定→梁板模板安装→柱墙砼浇筑→梁板模板标高调整→模板检查验收→梁板砼浇筑→模板拆除、运输、整修。1、柱模板施工(1)柱断面尺寸400*500、450*500、600*400、600*500、600*700、650*700、400*400、400*500、DΦ800、DΦ700、DΦ500、600*600、800*550等。(2)柱模板初步设计最大的断面尺寸为800×550，柱模板采用18mm厚胶合板，规格按柱实际尺寸由厂家定做，竖楞木采用100×100mm松方木，柱箍采用50×100m、100×100两根方木，间距500mm，对拉螺栓采用φ12螺纹钢筋。(3)柱模板施工顺序安装柱模时，应先在楼面（底层承台面）上弹出柱轴线及边线→测定标高→找平柱脚→安装柱钢筋→立柱模→加柱箍→支设侧面稳定斜撑→浇捣砼（梁板模板安装后）→拆柱模。(4)柱模板安装施工1)柱脚应设置限位，限位可采用角钢、短钢筋等。柱限位一般设在四角，边长大于1m的柱除四角外每1m增设1个限位。2)柱模面板根据设计尺寸下料，大块柱模的竖向高度一般设为结构楼板底，柱顶梁位开口。竖楞在立模前于现场安装，其截面尺寸及间距根据模板设计确定；需要搭接时，其搭接长度不应小于2个柱箍间距。3)根据弹线立模，先立二块相对立模，用斜拉撑初步校正后临时固定，以防倾覆，再竖立、拼合剩余的柱模，两两加钉固定。4)柱模的轴线位置、截面尺寸、垂直度经检查校正后，先固定柱脚，再在模板外侧加设柱箍，柱箍由≥Φ10螺栓和方木料等组成，由下至上进行固定；柱箍应水平，间距符合设计要求；最后在两两柱间加设斜向拉杆和斜撑；柱中增设对拉螺栓时，应有限位措施。模板支撑体系示意图详图1。5）柱模底部应预留清理口，尺寸宜为100×100mm，清理口处应采取加强措施，以保证该处模板刚度，清理口在砼浇筑前应作封堵处理。柱模的砼竖向施工缝处（柱模梁口下方）应钻好排水孔。当柱模设有混凝土浇筑口时，应设置成箕斗形，柱模开口尺寸宜为250×250mm。图1柱模板支撑体系示意图2、梁模板施工(1)梁断面尺寸250*700、250*400、300*800、250*600、250*500、300*700、350*800、350*1000、450*1200等。(2)梁模板初步设计梁模板采用胶合板模，楞木采用50×100、100×100。(3)梁模板施工顺序立支撑（钢门架）→梁模板安装→楼面模板安装→次梁外侧模安装→梁板钢筋安装→梁板混凝土浇筑→养护→混凝土浇筑7天后（达到设计强度75%且上一层梁板砼已浇捣）拆除模板以及跨度2m以内的立柱→模板翻转上一层→继续以上工序浇筑上一层混凝土→悬挑部位达到28d龄期后全部拆除。(4)梁模板安装施工要点1)在柱上或墙上定出梁的中心线和梁底标高，依次布设支撑架、主龙骨、次龙骨等，以固定底模位置。2)先铺设底模，侧模落于次龙骨上，侧边采用纵向水平方木固定；侧模高度方向设置方木短竖楞（间距不大于1m）支承梁顶纵楞；单梁梁面应设锁口横楞，固定于梁顶两侧纵楞上，并设斜撑。3)当梁净高≥700mm，应加设水平对拉螺栓。当梁净高≥800mm，应先立单边侧模，钢筋安装后再封闭另一侧模。模板支撑体系示意图详图2。图2梁模板支撑体系示意图（图中支撑系统为门式钢架或钢管架）3、板模板施工(1)板厚统计板尺寸（mm）有：90mm、100mm、110mm、120mm。(2)板模板初步设计梁板模板采用胶合板模，楞木采用100×100、50×100。(3)板模板施工顺序立支撑（钢门架）→主龙骨安装→次龙骨安装→柱头模板龙骨安装→拼装→顶板内外墙柱头模板龙骨→模板调整→混凝土浇筑7天后（达到设计强度75%且上一层梁板砼已浇捣）拆除模板以及跨度2m以内的立柱→模板翻转上一层→继续以上工序浇筑上一层混凝土→悬挑部位达到28d龄期后或强度达到100%后全部拆除。(4)板模板安装施工要点1)铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，梁侧角位模板应拉通线钉固。模板支撑体系示意图详图3。2)板模板安装就位后应采用水平仪进行板面标高的检查、调整。3)楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁板面应清扫干净，上好脱模剂。图3板模板支撑体系（门架或钢管架）示意图门式模板支架1、模板支架立柱安装前，底层回填土地面必须分层回填，逐层夯实，使场地平整坚实，并应作好场地的排水。2、模板支架立柱安装前，应根据模板设计的立柱平面布置图，在地面或楼层上作出标志，确定立柱的支设位置，安装应首位立柱拉通线。3、支架立柱宜加设底托，其伸出不宜大于200mm，在回填夯实的土层上采用底托时，托底应加设垫木。模板支架的高度应可调整，宜采用可调顶托，顶托伸出长度不宜大于1/2顶托长度。4、门式钢管支架：门式钢管支架支设高度不应超过8m，荷载不得作用于门架的横杆上，应让门架立杆直接传递。上下榀门架组装所采用的连接棒，其直径不应小于立杆内径的2mm，门架的交叉支撑应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。门式钢管支架用作梁模板支架时，应采用垂直于梁轴线的布置方式，门架的架距应根据实际荷载情况应设计确定，并在门架两侧配以相应的侧向支撑。门架每2步应设置一道纵向水平加固杆，用扣件与门架立杆扣牢。门式钢管支架用作满堂模板支架时，门架的架距和间距应根据实际荷载情况经设计确定，门架两侧应配以相应的连续的交叉支撑，门架的间距不宜大于1.2m；纵向水平加固杆应在门式支架的底部、顶部及中间段每2架高度设置，横向水平加固杆应在门式支架的底部、顶部及中间段每2架高度每隔4排立杆设置；竖向剪刀撑应在满堂支架外侧周边立面的整个长度和高度上连续设置，应在满堂支架内部纵横两个方向每隔4排立杆的立面上连续设置；每道剪力撑跨越立杆的根数宜为5~6根，斜杆与楼地面的倾角为45~60°；高于4m的模板支架，应在第2或第3架高的平面上连续设置水平剪刀撑。门式钢管支架用作楼板模板支架时，应按满堂模板支架的构造要求设置水平加固杆和剪刀撑。5、模板安装质量要求(1)模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。(2)模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。(3)模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。(4)固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。超高钢管模板支架安装施工1、楼板模板采用50mm×100mm或100×100木方做板底支撑，中心间距250mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1m，跨距1m，步距1.5m。2、楼板模板施工时注意以下几点：⑴横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；⑵钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；⑶模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；⑷根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；⑸模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。⑹从墙根起步300mm立第一根立杆以后按900mm和1200mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。模板安装质量要求项次项目允许偏差（mm）1轴线位置基础5柱、墙、梁2底模上表面标高±53截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4，-54层高垂直（不大于于5m）65相邻两板面高低差差26表面平整（2m长长度上）5预埋构件质量要求：项次项目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位位置32预埋管、预留孔中中心位置33插筋中心线位置5插筋外露长度+10，04中心线位置10尺寸+10模板拆除1、模板拆除要求(1)不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。(2)承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。(3)芯模或预留孔洞的内模，应在砼强度能保证构件和孔洞表面不发生坍陷和裂缝时，方可拆除，拆除时应避免振动和碰伤。2、模板拆除注意事项(1)拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。(2)已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。(3)拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。(4)拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。(5)拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。(6)快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。模板施工安全措施1、支拆模板安全措施(1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁，拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。(2)支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下道工序，严禁在连接件和支撑件上攀登上下，严禁在上下同一垂直面上装拆模板。(3)支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点，支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。拆模高处作业，应配置登高用具或搭设支架。(4)拆模时应搭设脚手板。拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。(5)废烂木楞不能用作龙骨。(6)安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合要求。(7)内模板安装高度>2.5m时，应搭设临时脚手架。(8)在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落。操操作时，必须须注意下方人人员的动向。楼楼层口边、通通道口、脚手手架边缘等处处，严禁堆放放任何拆下物物件。(9)正在施工浇浇捣的模板其其下一层楼板板的支顶不准准拆除。(10)安装二层层及二层以上上的外围墙、柱柱及梁模板，应应先搭设脚手手架或安全网。(11)水平拉杆杆不准钉在脚脚手架或跳板板等不稳定物物体上。(12)夜间支拆拆模时要有足足够的照明设设施，并制定定夜间施工的的安全措施，必要时应设安全巡巡守人员。2、门架使用安全措措施(1)避免使用质质量不合格的的门架及其配配件，确保门门架结构稳定定和足够的承载力。(2)剪刀撑、连连结销、水平平撑（水平钢钢管），不要要任意拆除。(3)在砼浇筑中中，若发现模模板及支撑有有异常情况须须立即停止浇浇筑作业，尽快采取有效措施施加固。(4)在拆除可调调钢支顶时，禁禁止随意抛掷掷可调钢支顶顶，防止高空空落下。(5)可调钢支顶顶或者辅助支支顶接长使用用时，螺栓式式的必须用直直径相称螺栓（>Φ9mm）4处紧固。对对辅助支顶插插入式的必须须插到根部（插插入不少于2200mm）。(6)可调钢支顶顶的接长使用用仅限于2根，不可做3根及3根以上的接接长使用。3、木工机械使用安安全措施(1)工作前应检检查机械设备备各部件是否否完好和安装装牢固，检查查无错后，再注油试车，运转转正常后，方方可进行正式式生产。(2)机械应由专专人负责，他他人不得擅自自开动。安装装、维修或拆拆除临时用电工程，必须由电电工完成。各各用电人员必必须掌握安全全用电基本知知识和所有设设备的性能，使使用设备前必必须按规定穿穿戴和配备好好相应的劳动动防护用品并并检查电气装装置和保护设设施是否完好好，停用的设设备必须拉闸闸断电，锁好好开关箱，发发现问题及时时报告解决。(3)机械运转速速度应符合规规定要求，不不得随意调速速，工作时思思想要集中，密切注意机器的声声响，振动及及电机温度等等情况，发现现问题及时停停车检修。(4)每日操作完完毕后，必须须将电源关闸闸，锁好开关关箱，必须将将机械清理干净，并及时清理理锯末、创花花等。(5)机械外露的的传动部分必必须有安全罩罩，动力线路路必须架空敷敷设，严禁随地拖拉，电动机机必须接零或或接地保护，应应装设漏电保保护器，操作作人员的衣袖袖要扎紧，不不得戴手套，女女工要戴安全全帽。(6)各种机械在在停车、停电电、检修或休休息时，必须切断断电源，开关关箱必须加锁。(7)各种机械在在使用时，必必须有足够的的照明设备。4、其它安全措施(1)新工人、特特殊工种工人人必须经岗位位技术培训、安安全教育后，持持合格证上岗。操作者应应严格遵守相相应的操作规规程，实行标标准化作业。(2)不得在楼楼面集中超重重堆放钢筋或或砼，防止模模板坍塌。(3)竖向模板板和支撑的支支撑的支承部部分应有足够够的支撑面积积，模板及其其支架在安装过程中中，必须设置置足够的临时时固定措施，以以防倾覆。(4)因作业需需要临时拆除除或变动安全全防护设施时时，必须经得得施工员、安安全员同意，并采取取相应的可靠靠措施，作业业后立即恢复复。(5)施工现场场所有可能坠坠落的物件，应应一律先行撤撤除或加以固固定；高处作业中所用物料均均应堆放平稳稳，不妨碍通通行和装卸，工工具应随手放放入工具袋；；作业中的走走道、通道板板和登高用具具应随时清扫扫干净，拆卸卸下的物件及及余料和废料料均应及时清清理运走，不不得任意乱置置或向下丢弃弃，传递物件件禁止抛掷。超高支撑模板安装装及扣件式钢钢管脚手架支支撑体系的验验算与计算9．1梁侧模板、梁底模模及梁底支撑撑验算㈠梁模板因本工程梁支架高高度大于4米，根据有有关文献建议议，如果仅按按规范计算，架架体安全性仍仍不能得到完完全保证。为为此计算中还还参考了《施施工技术》22002（3）：《扣件件式钢管模板板高支撑架设设计和使用安安全》中的部部分内容。梁段:L1。⑴参数信息①模板支撑及构造参参数梁截面宽度B((m):0..40；梁截面高度D((m):0..70混凝土板厚度(mmm):0..10；立杆纵距（沿梁跨跨度方向间距距）La(mm):1.000；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度a(m)):0.100；脚手架步距(m)):1.500；梁支撑架搭设高度度H(m)：5.07；梁两侧立柱间距((m):0..70；承重架支设:无承承重立杆，木木方支撑垂直直梁截面；立杆横向间距或排排距Lb(mm):1.000；采用的钢管类型为为Φ48×3..50；扣件连接方式:单单扣件，考虑虑扣件质量及及保养情况，取取扣件抗滑承承载力折减系系数:0.880；②荷载参数模板自重(kN//m2):0.335；钢筋自重(kN//m3):1.550；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.55；新浇混凝土侧压力力标准值(kN/m2):16..8；倾倒混凝土侧压力力(kN/m2):2.00；振捣混凝土荷载标标准值(kN/m2):2.00③材料参数木材品种：柏木；；木材弹性模量E((N/mm22)：100000.0；木材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计计值fv(NN/mm2)：1.7；面板类型：胶合面面板；钢材弹性模量E((N/mm22)：2100000.0；钢材抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：205.00；面板弹性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗弯强度设计计值fm(NN/mm2)：13.0；④梁底模板参数梁底模板支撑的间间距(mm)：300.00；面板厚度(mm))：18.0；⑤梁侧模板参数主楞间距(mm))：500；次楞间距(mm))：300；穿梁螺栓水平间距距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mmm)：M12；主楞龙骨材料：木木楞,，宽度60mmm，高度80mmm；主楞龙骨材料：木木楞,，宽度40mmm，高度60mmm；㈡梁模板荷载标准准值计算⑴梁侧模板荷载强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑新浇混混凝土侧压力力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新浇混混凝土的初凝凝时间，可按按现场实际值值取，输入00时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T---混凝土土的入模温度度，取20..000℃；V---混凝土土的浇筑速度度，取1.5500m/hh；H---混凝土土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度，取取0.7000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.000。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为44.3343kNN/m2、16.8000kN//m2，取较小值值16.8000kN//m2作为本工程程计算荷载。㈢梁侧模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。计算的的原则是按照照龙骨的间距距和模板面的的大小,按支撑在内内楞上的三跨跨连续梁计算算。面板计算简图①抗弯验算其中，σ---面板的弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M---面板的的最大弯距((N.mm))；W---面板的的净截面抵抗抗矩，W==50.000×1.8×1.8/66=27.000cm3；[f]]--面面板的抗弯强强度设计值((N/mm2)；按以下公式计算面面板跨中弯矩矩：其中，q--作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土侧压力力设计值:q1=1.22×0.50×16.800×0.90==9.07kkN/m；倾倒混凝土侧压力力设计值:q2=1.44×0.50×2.00×0.90==1.26kkN/m；q=q1+qq2=9..072+11.260=10..332kkN/m；计算跨度(内楞间间距):ll=3000.00mmm；面板的最大弯距M=0..1×10.333×300.0002=9..30×104N.mm；经计算得到，面板板的受弯应力力计算值:σ=9..30×1004/2..70×1004=3.4444N/mmm2；面板的抗弯强度设设计值:[[f]=13.0000N/mmm2；面板的受弯应力计计算值σ=3.4444N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13..000N//mm2，满足要求求！②挠度验算q---作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值:qq=166.80×0.50=8.440N/mmm；l---计算跨度度(内楞间距)::l=300.000mm；E---面板材质质的弹性模量量:E==95000.00N//mm2；I---面板的截截面惯性矩::I=50.000×1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×88.40×3300.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=0..200mmm；面板的最大容许挠挠度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大挠度计计算值ω=0.2200mm小于面板的的最大容许挠挠度值[ω]=1.2200mm，满满足要求！㈣梁侧模板内外楞楞的计算⑴内楞计算内楞(木或钢)直直接承受模板板传递的荷载载，按照均布布荷载作用下下的三跨连续续梁计算。本工程中，龙骨采采用木楞，截截面宽度400mm，截面面高度60mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=40×660×60/6=24..00cm33；I=40×660×60×60/122=722.00cmm4；内楞计算简简图①内楞强度验算强度验算计算公式式如下:其中，σ---内楞弯曲曲应力计算值值(N/mm2)；M---内楞的的最大弯距((N.mm))；W---内楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--内楞楞的强度设计计值(N/mm2)。按以下公式计算内内楞跨中弯矩矩：其中，作用在内楞楞的荷载，qq=(11.2×16.8000×0.90++1.4×2.0000×0.90))×0.3000/1=6..20kN//m；内楞计算跨度(外外楞间距)::l=500mmm；内楞的最大弯距::M=0..1×6.20×500.0002=1.555×105N.mm；经计算得到，内楞楞的最大受弯弯应力计算值值σ=1..55×1005/2.400×104=6..458NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17.0000N/mmm2；内楞最大受弯应力力计算值σ=6..458NN/mm2内楞的抗弯弯强度设计值值小于[ff]=17..000N//mm2，满足要求求！②内楞的挠度验算其中E--面板材质的的弹性模量：：100000.00NN/mm2；q---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：q=16.880×0.30//1=5..04N//mm；l---计算跨度(外楞间距)：l=5500.000mm；I---面板的截面面惯性矩：EE=7..20×105N/mm2；内楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×55.04×5500.0004/(1000×100000.00××7.20××105)=00.296mm；内楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=22.000mmm；内楞的最大挠度计计算值ω=0.2996mm小小于内楞的最最大容许挠度度值[ω]=2.0000mm，满满足要求！⑵外楞计算外楞(木或钢)承承受内楞传递递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用木楞，截截面宽度600mm，截面面高度80mmm，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60×880×80/6=64..00cm33；I=60×880×80×80/122=2556.00ccm4；外楞计算简简图①外楞抗弯强度验算算其中σ--外楞受弯弯应力计算值值(N/mm2)M---外楞的的最大弯距((N.mm))；W---外楞的的净截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)。最大弯矩M按下式式计算：其中，作用在外楞楞的荷载:P=((1.2×16.800×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.50×0.30//1=3.110kN；外楞计算跨度(对对拉螺栓竖向向间距):l=3300mm；；外楞的最大弯距：：M=00.175××3099..600×300.0000=1.63××105N.mm经计算得到，外楞楞的受弯应力力计算值:σ=1..63×1005/6.400×104=2..543NN/mm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=17.0000N/mmm2；外楞的受弯应力计计算值σ=2.5543N/mmm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17..000N//mm2，满足要求求！②外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性性模量，其值值为100000.000N/mm22；p---作用在模板板上的侧压力力线荷载标准准值：p=16.880×0.50×0.30//1=2..52KNN；l--计算算跨度(拉螺栓间距距)：l=3300.000mm；I---面板的截面面惯性矩：II=2..56×106mm4；外楞的最大挠度计计算值:ω=1..146×22.52×1103×300..003/(1000×100000.00××2.56××106)=00.030mmm；外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=11.200mmm；外楞的最大挠度计计算值ω=0.0030mm小于外楞的的最大容许挠挠度值[ω]=1.2200mm，满满足要求！㈤穿梁螺栓的计算算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A---穿梁螺螺栓有效面积积(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺栓的直径::12mm；穿梁螺栓有效直径径:9..85mmm；穿梁螺栓有效面积积:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=116.8000×0.5000×0.3000×2=5..040kkN。穿梁螺栓最大容许许拉力值:[N]==170..000×76/10000=12.9220kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.0440kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..920kNN，满足要求求！㈥梁底模板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的简支支梁计算。强度验算要考虑模模板结构自重重荷载、新浇浇混凝土自重重荷载、钢筋筋自重荷载和和振捣混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑模模板结构自重重、新浇混凝凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=10000.00××18.000×18.000/6=5.40××104mm3；I=10000.00×18.000×18.000×18.000/12==4.866×105mm4；⑴抗弯强度验算按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ--梁底模板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M---计算的的最大弯矩(kN.mm)；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=4000.00mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷载设设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢筋筋荷载设计值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×1.00×0.70×0.90==19.288kN/m；；模板结构自重荷载载：q2:1.2×0.335×1.00×0.90==0.38kkN/m；振捣混凝土时产生生的荷载设计计值：q3:1.4×2..00×1.00×0.90==2.52kkN/m；q=q1++q2++q3=119.28++0.38++2.52==22.188kN/m；；跨中弯矩计算公式式如下:Mmax=1//8×22.1776×0.40002；σ=0.444××106/5.400×104=8.2113N/mmm2；梁底模面板计算应应力σ=8.2213N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13.0000N/mmm2，满足要求求！⑵挠度验算根据《建筑施工计计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的压力线荷载载:q==（(24.0++1.50))×0.7000+0.355）×1.00==18.220N/mmm；l---计算跨度(梁底支撑间间距):ll=4000.00mmm；E---面板的弹性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=4000.00//250==1.6000mm；面板的最大挠度计计算值:ω=55×18.2200×4000.04/(3844×95000.0×4..86×1005)=1.3314mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=1.3314mm小于面板板的最大允许许挠度值:[[ω]=400.00/2550=11.600mmm，满足要要求！㈦梁底支撑的计算算本工程梁底支撑采采用方木。强度及抗剪验算要要考虑模板结结构自重荷载载、新浇混凝凝土自重荷载载、钢筋自重重荷载和振捣捣混凝土时产产生的荷载；；挠度验算只只考虑模板结结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。⑴荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24.0000+1..500)××0.7000×1.0000=17.8850kNN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：q2=0.3500×1.0000×(2×0.7000+0.4000)/00.400==1.5755kN/mm；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(2..500+22.000))×0.4000×1.0000=1.8000kN；；⑵方木的支撑力验算算均布荷载q==1.2××17.8550+1.22×1.5755=23.3310kNN/m；集中荷载P==1.4××1.8000=2.5220kN；；方木计算简图经过计算得到从左左到右各方木木传递集中力力[即支座力]分别为：N1=5.9855kN；N2=5.9855kN；方木按照三跨连续续梁计算。本算例中，方木的的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000××8.0000×8.0000/6=64.000cm3；I=6..000×8.0000×8.0000×8.0000/12==256..00cmm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=5..985/11.000==5.9855kN/mm；最大弯距MM=0.11ql2=0.11×5.9855×1.0000×1.0000=0.5598kNN.m；最大应力σ=MM/W=0.5598×1006/640000.0==9.3552N/mmm2；抗弯强度设计值[f]==13.0N/mm22；方木的最大应力计计算值9..352NN/mm2小于方木抗抗弯强度设计计值13..0N/mmm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:截面抗剪强度必须须满足:其中最大剪力:V=00.6×5.9855×1.0000=3..591kkN；圆木的截面面积矩矩S=00.785××50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圆木方受剪应力计计算值T=3.599×1962..50/(2256.000×50.000)=00.55NN/mm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..700NN/mm2；方木的受剪应力计计算值0..551NN/mm2小于方木抗抗剪强度设计计值1.7700N//mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:方木最大挠度计算算值ω=0.6677×4..987×11000.00004/(1000×100000.0000×2566.000××104)=1.3319mm；；方木的最大允许挠挠度[ω]=1.0000×10000/2550=4.0000mmm；方木的最大挠度计计算值ω=1.3319mmm小于方木木的最大允许许挠度[ω]=4.0000mmm，满足要求求！⑶支撑钢管的强度验验算支撑钢管按照简支支梁的计算如如下计算简图(kN))支撑钢管变形图((kN.m))支撑钢管弯矩图((kN.m))经过连续梁的计算算得到：支座反力RA=RB=5.9885kN；；最大弯矩Mmaax=0.8898kNN.m；最大挠度计算值Vmax=2..056mmm；支撑钢管的最大应应力σ=0.8998×1066/50800.0=1776.7222N/mmm2；支撑钢管的抗压设设计强度[[f]=2005.0NN/mm2；支撑钢管的最大应应力计算值176.7722N//mm2小于支撑钢钢管的抗压设设计强度2205.0N/mm22,满足要求!㈧梁底纵向钢管计计算纵向钢管只起构造造作用，通过过扣件连接到到立杆。㈨扣件抗滑移的计计算:按规范表5.1..7,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80，该工工程实际的旋旋转单扣件承承载力取值为为6.40kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取6.40kN；R--纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，根根据前面计算算结果得到R=5.999kN；；R<6.400kN,,单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!㈩立杆的稳定性计计算:立杆的稳定性计算算公式其中N--立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力：N1=5.9985kNN；脚手架钢管的自重重：N2=1..2×0.1299×5.0700=0.7885kN；；楼板的混凝土模板板的自重：N3=1.2×(1.00//2+(0..70-0..40)/22)×1.00×0.35==0.2733kN；楼板钢筋混凝土自自重荷载:NN4=1.22×(1.00//2+(0..70-0..40)/22)×1.00×0.1000×(1.50++24.000)=1.9989kNN；N=5..985+00.785++0.2733+1.9889=9.0032kNN；φ--轴心受压立立杆的稳定系系数，由长细细比lo/i查表得得到；i--计算立杆的的截面回转半半径(cmm)：i=11.58；A--立杆净截面面面积(ccm2)：A=4.89；；W--立杆净截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--钢管立杆杆轴心受压应应力计算值(N/mmm2)；[f]---钢管立立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205.000N/mmm2；lo--计算算长度(mm)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=k1uh((1)k1--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u---计算长长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.700；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Loo/i=2945..250//15.8800=186.0000；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.2207；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=90322.444//(0.2007×4899.000))=899.233N/mm22；钢管立杆稳定性计计算σ=899.233N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205..00N//mm2，满足要求求！如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由下式计算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--计算长度度附加系数按按照表1取值1.1667；k2--计算长度度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.004；上式的计算结果：：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0044×(1.5000+0.1000×2)=1.9922m；Loo/i=1991..836//15.8800=126.0000；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.4417；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=90322.444//(0.4117×4899.000))=444.296N/mm22；钢管立杆稳定性计计算σ=444.296N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205..00N//mm2，满足要求求！模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。以上表参照杜荣军军：《扣件式式钢管模板高高支撑架设计计和使用安全全》(十一)、梁模板高支撑架架的构造和施施工要求[工程经验]::除了要遵守《扣件件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容⑴模板支架的构造要要求：a.梁板模板高支支撑架可以根根据设计荷载载采用单立杆杆或双立杆；；b.立杆之间必须须按步距满设设双向水平杆杆，确保两方方向足够的设设计刚度；c.梁和楼板荷载载相差较大时时，可以采用用不同的立杆杆间距，但只只宜在一个方方向变距、而而另一个方向向不变。⑵立杆步距的设计：：a.当架体构造荷荷载在立杆不不同高度轴力力变化不大时时，可以采用用等步距设置置；b.当中部有加强强层或支架很很高，轴力沿沿高度分布变变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；c.高支撑架步距距以为宜，不不宜超过1..5m。⑶整体性构造层的设设计：a.当支撑架高度度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b.单水平加强层层可以每4---6米沿水水平结构层设设置水平斜杆杆或剪刀撑，且且须与立杆连连接，设置斜杆层数要大于水水平框格总数数的1/3；c.双水平加强层层在支撑架的的顶部和中部部每隔10---15m设设置，四周和和中部每100--15mm设竖向斜杆杆，使其具有有较大刚度和和变形约束的的空间结构层层；d.在任何情况下下，高支撑架架的顶部和底底部（扫地杆杆的设置层）必必须设水平加加强层。⑷剪刀撑的设计：a.沿支架四周外外立面应满足足立面满设剪剪刀撑；b.中部可根据需需要并依构架架框格的大小小，每隔100--15mm设置。⑸顶部支撑点的设计计：a.最好在立杆顶顶部设置支托托板，其距离离支架顶层横横杆的高度不不宜大于4000mm；b.顶部支撑点位位于顶层横杆杆时，应靠近近立杆，且不不宜大于2000mm；c.支撑横杆与立立杆的连接扣扣件应进行抗抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。⑹支撑架搭设的要求求：a.严格按照设计计尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头均应应错开在不同同的框格层中中设置；b.确保立杆的垂垂直偏差和横横杆的水平偏偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确保每个扣件件和钢管的质质量是满足要要求的，每个个扣件的拧紧紧力矩都要控控制在45--60N.mm，钢管不能能选用已经长长期使用发生生变形的；d.地基支座的设设计要满足承承载力的要求求。⑺施工使用的要求：：a.精心设计混凝凝土浇筑方案案，确保模板板支架施工过过程中均衡受受载，最好采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式；；b.严格控制实际际施工荷载不不超过设计荷荷载，对出现现的超过最大大荷载要有相相应的控制措措施，钢筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.浇筑过程中，派派人检查支架架和支承情况况，发现下沉沉、松动和变变形情况及时时解决。9．1板底模及板底支撑撑验算⑴参数信息:①脚手架参数横向间距或排距((m):1..00；纵距距(m):1..00；步距距(m):1..50；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..10；脚手手架搭设高度度(m):3..80；采用的钢管(mmm):Φ48×3..5；扣件连接方式:双双扣件，取扣扣件抗滑承载载力系数:00.80；板底支撑连接方式式:方木支撑；；②荷载参数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..000；楼板浇筑厚度(mm):0.112；施工均布荷载标准准值(kN/m2):1.0000；③楼板参数钢筋级别:二级钢钢HRB3335(200MnSi))；楼板混凝凝土标号:CC25；每层标准施工天数数:7；每平米米楼板截面的的钢筋面积((mm2):14440.0000；计算楼板的宽度((m):4..00；计算算楼板的厚度度(m):0..12；计算楼板的长度((m):4..50；施工工平均温度((℃):15..000；④木方参数木方弹性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):3300.0000；木方的截面宽度((mm):660.00；；木方的截面面高度(mm):880.00；；图2楼板支撑架架荷载计算单单元㈡模板支撑方木的的计算:方木按照简支梁计计算，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=6.000××8.0000×8.0000/6=64.000cm3；I=6.000××8.0000×8.0000×8.0000/12==256..00cmm4；方木楞计算简图①荷载的计算：(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25.0000×0.3000×0.1200=0..900kkN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.350××0.3000=0..105kkN/m；；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(1.0000+22.000))×1.0000×0.3000=0..900kkN；②强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(q1+qq2)=11.2×(0.9000+0..105)=1.2206kNN/m；集中荷载pp=1..4×0.9000=1.2660kN；；最大弯距MM=Pll/4+ql2/8=1.2600×1.0000/4++1.2006×1.00002/8=0.4666kN；最大支座力N=P/22+qll/2=1.2600/2+11.206××1.0000/2=1.2333kN；；方木最大应力计算算值σ=M//W=00.466××106/640000.00=7.2277N//mm2；方木的抗弯强度设设计值[[f]=133.0N//mm2；方木的最大应力计计算值为77.277N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133.0N//mm2,满足要求!③抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:Q=qql/2++P/2截面抗剪强度必须须满足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力:Q=11.206××1.0000/2+1..260/22=1..233kkN；方木受剪应力计算算值T==3×1.2333×103/(2×60.0000×80.0000)=0.3855N/mmm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..400NN/mm2；方木的受剪应力计计算值0..385NN/mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..400NN/mm2，满足要求求!④挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q2=1..005kkN/m；集中荷载pp=0..900kkN；最大挠度计算值V=5×1.0055×1000..04/(3884×9500..000×25600000.0000)+9900.0000×1000..03/(448×9500..000×25600000.0))=11.309mm；最大允许挠度[V]=11000.0000/2250=4..000mmm；方木的最大挠度计计算值1..309mmm小于方方木的最大允允许挠度44.000mm,满足足要求!㈢板底支撑钢管计计算:支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=1.2206×1.0000+1..260==2.4666kN；；支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN.m))支撑钢管计算变形形图(kN.m))支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.830kN.m；最大变形Vmaax=22.122mm；最大支座力Qmmax=8.9688kN；；最大应力σ=1163.4110N/mmm2；支撑钢管的抗压强强度设计值[f]=2205.0000N/mmm2；支撑钢管的最大应应力计算值163.4410N//mm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205.0000N//mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于10000.0000/1500与10mmm,满足要求求!㈣扣件抗滑移的计计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范5.2..5):R≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R---------纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值;计算中R取最大支支座反力,RR=8.9968kNN；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!㈤模板支架立杆荷荷载标准值((轴力):作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架的自重重(kN)：NGG1=00.129××3.8000=0..491kkN；(2)模板的自重((kN)：NGG2=00.350××1.0000×1.0000=0..350kkN；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NGG3=225.0000×0.1200×1.0000×1.0000=3..000kkN；静荷载标准值NNG=NG11+NG2+NG3=33.841kN；2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。活荷载标准值NNQ=(11.000++2.0000)×1.0000×1.0000=3..000kkN；3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ=8..809kkN；㈥立杆的稳定性计计算:不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式其中N-----立杆杆的轴心压力力设计值(kN)：N=88.809kN；σ----轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比LLo/i查表得得到；i----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.58ccm；A----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.89ccm2；W----立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.008cm33；σ---------钢管立杆杆受压应力计计算值(NN/mm2)；[f]]----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055.000N/mm22；L00----计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由下式计算l0=h++2a