深圳市某住宅工程高支模施工方案

目录TOC\o"1-2"\h\zHYPERLINK\l"_Toc49913111"第一章编制依据及工程概况2HYPERLINK\l"_Toc49913112"第一节编制依据2HYPERLINK\l"_Toc49913113"第二节工程概况2HYPERLINK\l"_Toc49913114"第二章支模架的设计3HYPERLINK\l"_Toc49913115"第一节框架梁支模架设计3HYPERLINK\l"_Toc49913116"第二节楼板支模架设计13HYPERLINK\l"_Toc49913117"第三章楼板荷载传递验算14HYPERLINK\l"_Toc49913118"第四章支模架的搭设与拆除14HYPERLINK\l"_Toc49913119"第一节支模架的搭设14HYPERLINK\l"_Toc49913120"第二节支模架的拆除15HYPERLINK\l"_Toc49913121"第五章质量及安全保证措施15HYPERLINK\l"_Toc49913122"第一节质量保证措施15HYPERLINK\l"_Toc49913123"第二节安全保证措施17编制依据及工程概况编制依据一、××建筑设计有限公司所设计的《××工程施工图》及相应标准图集。二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：建筑施工扣件式钢管脚步手架安全技术规范JGJ130—2000建筑结构荷载规范GB50009-2001混凝土结构工程施工及验收规范GB50204—2002建筑工程质量验收统一评定标准GB50300—2001工程概况该工程由两栋（2#、3#楼）16层和三栋（1#、4#、5#楼）18层的住宅构成，其中2#楼有一层地下室，1#、2#、3#、4#楼的一层均有商铺。本工程首层为商铺和架空层，设计为框支框剪结构。商铺层高为6.00m，柱网之间的间距最大达8138×6500；架空层层高为4.8（其中地梁距二层板面为6.0m），板厚180mm。地下室最宽的框架梁为6轴和F轴处的KL36，截面尺寸为450×1100；转换层截面尺寸最高的梁为1#楼的KZL5、KZL7，截面尺寸为700×1400。根据深圳市有关规定，层高超过4.5m的楼层的支模架属于高支模，必须编制专门的施工方案，对支模体系进行设计，保证施工安全。故本工程2#楼-1层、1层商铺及1层转换层模板必须进行专门设计，本支模方案针对结构-1层以及1层商铺1层转换层的层高大、框架梁截面尺寸大的特点，对有代表性的这两结构层支撑体系进行验算，以确保施工的安全性。本工程的支摸体系采用扣件式钢管脚手架；模板采用18㎜厚胶合板；木枋采用50×100㎜；大截面梁的对拉螺杆为Φ16圆钢。支模架的设计框架梁支模架设计一、框架梁支模架布置原则：梁架体立杆按以下标准设置：当梁截面面积A≤0.32m2时，采用二排立杆，立杆纵向间距为1000；当A＞0.32m2，截面宽度≤500时，采用三排立杆，立杆纵距500；当A≥0.32m2，截面宽度>500时，采用四排立杆，保证立杆横距不大于500，立杆纵向间距500，同时按纵向＠≯3m设斜撑。架体除设扫地杆外，水平杆逐根拉结并不少于二道。为保证架体的刚度和稳定性，沿架体竖向1400m步距，纵横向设置水平拉杆。梁支模架按＠1000，板支模架按＠3000距离纵横设置剪刀撑，并竖向贯通；梁底支承木枋间距300，侧模外边用木条卡牢，当梁高h＞800mm时，应沿纵向＠500、竖向起步250mm、竖向＠500~600设对拉螺杆控制截面。架空层、转换层大梁支模架立杆下均垫工字钢或支撑在地梁上。二、转换层LL2（G轴与10轴交处）支撑体系的验算模板支架搭设高度为6.0米，基本尺寸为：梁截面B×D=400mm×800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.00米，水平杆的步距h=1.50米，图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元(一)、模板支架荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.129×6.000=0.774kN(2)模板的自重(kN)：NG2=1.500×0.400×1.000/2=0.300kN(3)钢筋混凝土梁自重(kN)：NG3=25.000×0.800×0.400×1.000/2=4.000kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.074kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值N=(1.000+2.000)×0.400×1.000/2=0.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经计算得梁支撑每根立杆的轴向压力计算值为N=1.2×5.074+1.4×0.600=6.929kN（二）、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=6.87——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2)；[f]=205.00l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.14m；公式(1)的计算结果：=67.92，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=28.28，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：=36.34，立杆的稳定性计算<[f],满足要求。（三）直接支撑梁的横向小楞的抗弯强度以及挠度验算①小楞的抗弯强度验算支承梁底模的横向小楞按@300mm布置，故取300mm长为一个计算单元。小楞采用松木，截面尺寸：宽度b=50mm,高度h=100mm,因为梁底可以看成一个接触面,故小楞所受荷载可以认为是均布荷载，结构简图如下：荷载如下：模板的自重：1.5×0.3=0.45kN/m钢筋混凝土梁自重：25×0.8×0.3=6kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值：(1+2)×0.3=0.9kN荷载组合：1.2×(0.45+6)+1.4×0.9=9KN/m支座反力：R=9×0.4/2=1.8KN弯距:M=q×c×(0.5a+0.125c)=9×400×(0.5×250+0.125×400)=6.3×105N·mm截面抵抗距:W=bh2/6=(50×1002)/6=8.33×104mm3抗弯强度验算:σ=M/W=6.3×105/(8.33×104)=7.56N/mm2<fm=13N/mm2,小楞的抗弯强度满足设计要求.注:由《施工手册》中“2施工常用结构计算”得红松设计强度和弹性模量如下:fm=13N/mm2(抗弯强度)E=9000N/mm2(弹性模量)②直接支撑梁的横向小楞的挠度验算截面惯性距:挠度简化为集中荷载计算：即小楞受弯产生的挠度满足规范要求.（三）支撑横向小楞的纵向水平杆的强度验算作用在梁底支撑钢管上的集中力就是横向小楞的支座反力，即P=1.8KN,纵向水平杆结构简图如下：弯距:M=1800×2×500-1800×450-1800×150=7.2×105N·mm截面抵抗距:W=5080mm3抗弯强度验算:σ=M/W=7.2×105/5080=141N/mm2<fm=205N/mm2,纵向水平杆的抗弯强度满足设计要求.三、转换层KZL4支撑体系的验算KZL4模板支架搭设高度为6.0米，基本尺寸为：梁截面B×D=400mm×1300mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向)l=0.50米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加一道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元一、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.129×6.0=0.774kN(2)模板的自重(kN)：NG2=1.50×0.4×0.5/2=0.150kN(3)钢筋混凝土梁自重(kN)：NG3=25×1.30×0.4×0.5/2=3.25kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.174kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1+2)×0.4×0.5/2=0.3kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经计算得到，梁支撑每根立杆的轴向压力计算值约为N=1.2×4.174+1.4×0.300=5.429kN二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)公式(1)的计算结果：=55.16，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=22.97，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：=29.52，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!（三）直接支撑梁的横向小楞的强度验算支承梁底模的横向小楞按@300mm布置，故取300mm长为一个计算单元。小楞采用松木，截面尺寸：宽度b=50mm,高度h=100mm,因为梁底可以看成一个接触面,故小楞所受荷载可以认为是均布荷载，结构简图如下：荷载如下：模板的自重：1.5×0.3=0.45kN/m钢筋混凝土梁自重：25×1.37×0.3=10.275kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值：(1+2)×0.3=0.9kN荷载组合：q=1.2×(0.45+10.275)+1.4×0.9=14.13KN/m支座反力：弯距:抗弯强度验算:σ=M/W=4.14×105/(8.33×104)=4.97N/mm2<fm=13N/mm2,小楞的抗弯强度满足设计要求.（三）支撑横向小楞的纵向水平杆的强度验算作用在梁底支撑钢管上的集中力就是横向小楞的支座反力，即P=1.8KN,纵向水平杆结构简图如下：弯距:M=2610×250-2610×150=2.6×105N·mm抗弯强度验算:σ=M/W=2.6×105/5080=51.38N/mm2<fm=205N/mm2,纵向水平杆的抗弯强度满足设计要求。四、转换层KZL5、KZL7支撑体系的验算KZL5（7）模板支架搭设高度为6.0米，基本尺寸为：梁截面B×D=700mm×1400mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向)l=0.50米，立杆的步距h=1.50米，梁下加两排承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元一、模板支架荷载载标准值(轴力):作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载载标准值包括括以下内容：：(1)脚手手架钢管的自自重(kN)：NG1=00.129××6.0=00.774kN(2)模板板的自重(kN)：NG2=11.5×0.7×0.5//3=0.1175kN(3)钢筋混凝土梁梁自重(kN)：NG3=225×1.4×0.7×0.5//3=4.0083kN静荷载标准值NNG=NG11+NG2+NG3=5.0032kN。2.活荷载载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载。活荷载标准值NNQ=(11+2)×0.7×0.5//3=0.335kN3.不考虑虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N==1.2NNG+1..4NQ经计算得到，梁支支撑每根立杆杆的轴向压力力计算值约为为N=1.22×5.0332+1.44×0.35=6.5228kN二、立杆的稳定性性计算:不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l0=k1uh((1)l00=(hh+2a)((2)公式(1)的计算算结果：==63.44，立杆杆的稳定性计计算<[[f],满足足要求!公式(2)的计算算结果：==36.556，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l0=k1k2((h+2a)(3)k2——计算长度附加系数数，按照表22取值为1.0007；公式(3)的计算算结果：==30.32，立杆杆的稳定性计计算<[[f],满足足要求。（三）直接支撑梁梁的横向小楞楞的强度验算算支承梁底模的横向向小楞按@300mmm布置，故取取300mmm长为一个计计算单元。小小楞采用松木木，截面尺寸寸：宽度b=50mmm,高度h=100mmm,因为梁底可可以看成一个个接触面,故小楞所受受荷载可以认认为是均布荷荷载，结构简简图如下：荷载如下：模板的自重：11.5×0.3=0.45kN/m钢筋混凝土梁自重重：25×1..5×0.3=11.255kN/m活荷载为施工荷载载标准值与振振倒混凝土时时产生的荷载载。经计算得得到，活荷载载标准值：((1+2))×0.3=0.9kN荷载组合：q=11.2×(00.45+11.255)+1.44×0.9=15.3KKN/m支座反力：弯距:抗弯强度验算：σ=M/W=3..63×1005/(8..33×1004)=4..35N//mm2<fm=13NN/mm2,小楞的抗弯强度满满足设计要求求.（三）支撑横向小小楞的纵向水水平杆的强度度验算作用在梁底支撑钢钢管上的集中中力就是横向向小楞的支座座反力，即P=1.88KN,纵向水平杆杆结构简图如如下：弯距:M==68995×2500-68955×150==6.8955×105N·mm抗弯强度验算:σ=M/W=6..895×1105/50880=1335.73NN/mm2<fm=205N/mm22,纵向水平杆的抗弯弯强度满足设设计要求。楼板支模架设计一、板支模架布置置板支模架立杆间距距1000，水平杆步步距1500。二、转换层板支撑撑脚手架承载载力验算：取1000×10000的板作为一一个计算单元元，每个计算算单元内的荷荷载由一根立立杆承担，每每个计算单位位的荷载为：：板自重：0.188×25×1×1=4.5KN模板及支架自重：：1×1×1=1KN施工荷载：2×11×1=2KN荷载组合：1.22×(4.55+1)+1.4×2=9.4KN按压力计算立杆的的承载力：σ＝N/A＝94000／489＝19.222N/mm2＜［f］=205N//mm2按稳定性计算支柱柱的承载力：：σ＝N／ΦA=9400／00.496×489＝38.76NN/mm2＜［f］=205N//mm2满足要求。楼板荷载传递验算算按上计算，转换层层楼板荷载为为：9.4/(1×1)=9.4KN//m2二层楼板设计均布布活荷载标准准值为2.0KNN/m2，一层的承承载力合计2.0KN//m2<10KN//m2，故为保证转转换层施工安安全，在转换换层砼达到设设计强度之前前，2层梁板模板板支撑脚手架架不得拆除。而而且转换层大大梁对应部位位的地下室局局部脚手架不不得拆除，待待转换层砼强强度达到设计计强度方可拆拆除。支模架的搭设与拆拆除支模架的搭设支模架搭设前，工工程技术人员员应按规范及及施工组织设设计要求向搭搭设和使用人人员做技术和和安全作业要要求的交底。对脚手架、配件、加加固件应按规规范要求进行行检查、验收收，严禁使用用不合格的脚脚手架及配件件。不配套的脚手架与与配件不得混混合使用。脚手架安装应自一一端向另一端端延伸，并逐逐层改变搭设设方向。脚手架内外两侧均均应设置交叉叉支撑并与脚脚手架立杆上上的锁销锁牢牢。上、下榀脚手架的的组装必须设设置连接棒及及锁臂，连接接棒直径应小小于立杆内径径的1~2mm。为保证脚手架的整整体稳定性，脚脚手架应通长长设置扫地杆杆。交叉支撑、水平加加固杆、剪刀刀撑加固件等等应紧随脚手手架的安装及及时设置。连接脚手架与配件件的锁臂搭钩钩必须处于锁锁住状态。加固件与脚手架连连接用的扣件件的规格应所所连钢管外径径匹配。支模架搭设完毕后后应进行现场场检查，检查查内容包括构构配件和加固固件是否齐全全、质量是否否合格、连接接和挂件是否否紧固可靠、垂垂直度及水平平度是否合格格等。支模架的拆除支模架所支承的梁梁板砼强度达达到设计强度度后，经单位位工程负责人人检查验证并并确认不再需需要时，方可可拆除。拆除时应采用先搭搭后拆的施工工顺序。通长水平杆、剪刀刀撑等，必须须在支模架拆拆卸到相关的的脚手架时方方可拆除。工人必须站在临时时设置的操作作平台上进行行拆卸作业，并并按规定使用用安全防护用用品。拆卸连接部件时，应应先将锁座上上的锁板与卡卡钩上的锁片片旋转至开启启位置，然后后开始拆除，不不得硬拉，严严禁敲击。拆下的脚手架、钢钢筋与配件，应应成捆用机械械吊运到地面面，防止碰撞撞，严禁抛掷掷。质量及安全保证措措施质量保证措施施工过程中，质检检员应加强检检查，对脚手手架各构件搭搭接部位检查查是否松动或或脱落现象。沿支模架四周设置置水平加固杆杆及剪刀撑（要要求与地面倾倾斜45°~660°），交叉支支撑应在每列列脚手架两侧侧设置，并应应采用锁销与与脚手架立杆杆锁牢，施工工期间不得随随意拆除。可调底座、顶托应应采取防止砂砂浆、水泥浆浆等污物填塞塞螺纹的措施施。不得采用使脚手架架产生偏心荷荷载的混凝土土浇筑顺序，采采用泵送混凝凝土时，应随随浇随捣平整整，混凝土不不得堆积在泵泵送管路出口口。应避免装卸物料对对模板支撑和和脚手架产生生偏心、振动动和冲击。交叉支撑、水平加加固杆、剪刀刀撑不得随意意拆卸，因施施工需要临时时局部拆卸时时，施工完毕毕后应立即恢恢复。拆模应在技术部门门发出拆模通通知后进行，严严禁擅自拆模模。支模架料在使