店连店高支架模板施工方案

店连店电子商务科技园区1#、2#办公楼及地下车库工程高支架模板施工方案PAGEPAGE42郑州市第一建筑工程集团有限公司店连店电子商务科技园区1#、2#办公楼及地下车库高支架模板施工方案审批审核编制2014年12月22日

目录TOC\o"1-2"\h\z\u第一章工程概况 2第一节工程简况 2第二节高支模部位 2第三节方案说明 3第二章编制依据 3第三章施工计划 4第一节材料物资准备计划 4第二节施工准备计划 4第四章施工工艺技术 5第一节技术参数 5第二节工艺流程 6第三节施工方法 6第四节检查验收 8第五章质量安全保证措施 9第一节组织保障 9第二节技术措施 10第三节应急预案 11第四节检测监控 16第六章模板与支撑架体系设计与计算书 17第一节板模板支模架设计及计算书 17第二节最大截面400×800梁支模架设计及计算书 27

第一章工程概况第一节工程简况工程名称店连店电子商务科技园区1#、2#办公楼及1#、2#办公楼区地下车库工程地址淇县鹤淇产业聚集区规划路与纬八路交叉口处建设单位店连店实业发展有限责任公司勘察单位河南大明建筑设计有限公司设计单位河南大明建筑设计有限公司监理单位河南泰昌建设管理咨询有限公司施工单位郑州市第一建筑工程集团有限公司合同质量目标“兴鹤杯”，争创中州杯合同安全目标市级安全文明工地，争创省级安全文明工地建筑面积1#办公楼总建筑面积:19756.03m2,地上18118.92m2，地下1637.11m2，建筑基底面积2213.75m2。2#办公楼总建筑面积:19605.93m2,地上18118.92m2，地下1487.01m2，建筑基底面积1018.00m2。地下总建筑面积11580.74平方米，其中车库建筑面积为8456.62平方米，停车位为221辆。层数地上七层层高地下室5.4米，一层5.5米，·标准层4.5米总建筑高度均：32.8米地下地下均一层，整体性车库第二节高支模部位本工程1#楼、2#楼14.45米结构梁外挑4.055米，板外挑5.255米，标高从室外回填土标高-1.8米到14.45米，1#楼1-1轴外挑板5.255m×27.9m、1-A轴外挑板3.665m×40.859m、1-17轴外挑板5.255m×27.9m；2#楼2-1轴外挑板5.255m×27.9m、2-A轴外挑板3.665m×40.859m、2-17轴外挑板5.255m×27.9m；模板支撑体系属于高支模体系，其中最大截面面梁尺寸为400×800mm，面板板厚度为120mm，支模高度为16.25m，按支模架板最大跨度1-1轴5.255m×27.9m板进行计算。第三节方案说明一、本方案主要针对本工程高支模体系进行计算、编制施工方法和安全措施。二、本计算书针对本工程具体情况，按施工层、施工段分类计算。施工时，宜注意要符合各类型条件并严格按照本专项方案执行。三、高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还要参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。四、本工程高支模架搭设高度超过8米，必须经过专家论证。第二章编制依据1、建筑、结构设计施工图2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20114、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-20125、《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质【2009】254号文件6、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质【2009】87号文件7、《混凝土模板用胶合板》GB/T17658-20088、《钢管脚手架扣件》GB15831-20089、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-201210、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-201111、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201112、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2012第三章施工计划第一节材料物资准备计划按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，根据施工平面图的要求，组织好所需的钢管、扣件、模板、机具按计划进场，在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各项现场管理制度。第二节施工准备计划1、本支架工程高度超过8米，方案必须经过专家论证，论证后编制人根据论证报告修改完善专项方案，并由建筑企业技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。2、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，公司方案编制人向项目技术负责人交底,项目技术负责人向施工人员和作业人员进行交底。3、对材料设备进行检验3.1新钢管的检查应符合下列规定；

（1）应有产品质量合格证；

（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定；

（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差；

（5）钢管必须涂有防锈漆。

3.2旧钢管的检查应符合下列规定：

（1）表面锈蚀深度，锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

（2）钢管弯曲变形

3.3扣件的检验（1）对扣件抗滑性能、抗破坏性能、扭转刚度性能、抗拉性能、抗压性能外观进行检验，根据GB15831-2008《钢管脚手架扣件规范》进行取样。（2）新、旧扣件均应进行防锈处理。

3.4脚手板的检查

（1）冲压钢脚手板的检查应符合下列规定：

（1）新脚手板应有产品质量

（2）不得有裂纹、开焊与硬弯；

（3）新、旧脚手板均应涂防锈漆。经检验合格的材料设备按品种、规格分类，堆放整齐、平稳。4、钢管支撑地面场地干净，垫板采用4mm厚木板，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。第四章施工工艺技术第一节技术参数一、模板支撑体系：扣件式钢管脚手架支撑体系。二、模板体系：采用胶合板（厚度12mm）。三、钢管：Φ48×3.0优质标准钢管，钢材品种为Q235，（计算时采用Φ48×3.0）。四、松木方料：100×50mm。五、对拉螺栓：Ф12。各类材料的技术参数按照相应材料标准，结合设计图纸和工程地当地经验及要求取值，详见计算书。六、板支撑体系搭设方案：立杆间距0.8m；步距1m；模板底部方木间距250mm；立杆承重连接用双扣件。七、梁400×800，搭设方案：立杆间距1m：步距1m；梁底模板支撑小楞3根：梁底增加立杆1根;梁底立杆承重采用双扣件，梁测次楞4根平均布置；主楞采用双钢管，穿梁螺栓一道，水平间距为0.3m。第二节工艺流程1、基础处理2、钢管搭设3、模板支护4、钢筋绑扎5、浇筑混凝土并养护6、拆除脚手架及模板测量放线→放置立柱垫板→放置纵向扫地杆→逐根竖立柱→安放横向扫地杆→安装第一步、第二步纵向水平杆和横向水平杆→加设临时固结点→设置水平、垂直剪刀撑→安装第三步、四步纵向水平杆和横向水平杆……安装最后步纵向水平杆和横向水平杆→安装最顶步距中间的附加纵横向水平拉杆。第三节施工方案每根立杆底部应设置垫板，垫板均准确地放在定位线上。1、立杆搭设符合下列规定：1.1本工程的支撑钢管采用Ф48×3.5钢管，严禁将外经48mm与51mm的钢管混合使用。1.2模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮180mm处的立杆上，纵向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠横向扫地杆下方的立杆上。1.3立杆接长必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置。两根相邻立杆的接头不得设置在同步内。同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离为600mm，各接头中心至主节点的距离不得大于步距的1/3。2、水平杆搭设符合下列规定：2.1水平杆接长采用对接扣件连接，水平杆对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离为500mm，各接头中心至最近主节点的距离不得大于纵距的1/3。2.2最顶步距两水平拉杆中间各设一道水平拉杆。2.3每步的纵横向水平杆应拉通，所有水平拉杆端部均与四周建筑物顶紧顶牢。3、剪刀撑设置符合下列规定：3.1板支模架外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔10m左右（具体按立杆平面布置图）设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。3.2每道剪刀撑斜杆与地面的倾角为45°到60°之间。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1米，并不少于2只扣件紧固。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。3.3竖向剪刀撑每隔一步设置水平剪刀撑。3.4剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。整个支架在周圈外侧和中间有结构柱的部位，每二步设固结点。连墙件作法-拉柱5、模板拆除5.1、承重模板（梁、板底模）拆除时间须混凝试压报告合格后，待主体结顶后，经监理单位书面批准后，方可拆除。5.2、模板支架拆除前对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。5.3、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5.4、拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，先应从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。5.5、拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。5.6、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。5.7、运至地面的钢管、扣件按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。第四节检查验收1、验收内容：对立杆基础、杆件间距、步距、剪刀撑设置、扫地杆设置、拉结点设置、立杆搭设方式、纵、横向水平杆设置、杆件搭接、模板搭设、扣件拧紧、立杆垂直度是否按高支模方案内容搭设。主控项目：（1）安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板尖具有承受上层荷载的承载能力，立柱铺设配套底座。（2）涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（3）钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。（4）有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。一般项目：1、模板安装的一般要求，观察检查。（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2、模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表面质量的，粗糙、麻面。观察检查。3、本工程现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查。4、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。5、现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。6、模板安装的允许偏差应符合下表中规定。一般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置（mm）3预埋管、预留孔中心线位置（mm）3插筋中心线位置（mm）5外露长度（mm）+10，0预埋螺栓中心线位置（mm）2外露长度（mm）+10，0预留洞中心线位置（mm）10尺寸（mm）+10，0模板安装轴线位置（mm）5允许偏差底模上表面标高（mm）±5截面内部尺（mm）基础±10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度（mm）不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差（mm）2表面平整度（mm）5第五章质量安全保证措施第一节组织保障采用项目风险管理体系对高支模施工进行管理，明确各个层次管理人员的责任，减少该分部分项施工过程中不确定因素对质量、安全的影响。对该分部分项施工过程实施全过程的风险识别、风险评估、风险响应和风险控制。成立应急预案小组，第二节技术措施1、避免工程质量通病1.1模板安装前，先检查模板、钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。1.2梁模板：防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。措施：eq\o\ac(○,1)、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。eq\o\ac(○,2)、梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。eq\o\ac(○,3)、混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。1.3板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。措施：eq\o\ac(○,1)、楼板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。eq\o\ac(○,2)、支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。eq\o\ac(○,3)、板模按规定起拱。1.4钢管脚手架支撑局部沉降：在钢管脚手架支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力要求。1.5钢管脚手架底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm，要安装足够的交叉支撑，钢管脚手架的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管脚手架不产生位移。2、主要安全技术措施2.1支撑过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。2.2拆模时应搭设工作平台。2.3拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。2.4避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管脚手架结构稳定和足够的承载力。2.5施工过程剪刀撑、水平撑（水平钢管）不能任意拆除。2.6梁上设有砼柱的砼梁其模板支撑必须在砼强度达到设计强度的100%才能拆除。2.7后浇带其模板支撑必须在砼强度达到设计强度后才能拆除。3、成品保护3.1坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。3.2材料应按编号分类堆放。3.3使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。3.4钢管脚手架支撑可调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。3.5搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷。第三节应急预案1、安全事故应急救援架构项目经理项目经理王保庆组长王泽贵组员1王红军组员2李喜军组员3申玉柱组员4王素光组员5贺小聪副组长贺镇江长2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措放施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本个企业安全生产负责人，并请求救援。3、发生高处附落事故，应马上组织抢救伤者，根据伤者的受伤情况进行必要初步抢救：3．1如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。3．2出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3．3发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。3．4发现作者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血客。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料要情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。3.5动用最快的交通工具或其他措施，及把伤者送往最近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口听情况。4发生支模坍塌应急救援：4.1施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。保持出入口畅通。4.2在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。4.3当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4.4在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。4.5现场急救处理：（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。（2）伤脚制动，可用夹板等简单托持伤脚。（3）伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。（5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（6）迅速转往医院。（7）立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。（8）按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故救援5.1当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，脱离电源的基本方法有：（1）将出事附倾家荡近电源开关刀拉掉、或将电源插头拨掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8—10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8—10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。5.2在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（6）触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静臣休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（7）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。（8）对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：A、通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。B、口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道畅通。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16-18次为宜。C、胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压后脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60-80次。在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。6、火灾事故的预防及其应急措施6.1注意事项（1）施工现场防火工作认真贯筑“预防为主、消防结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管、谁负责”的原则。（2）对职工进行经常的防火宣传教育，普及消防知识，增强消防观念，使员工自觉遵守各项防火规章制度。（3）施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。（4）现场存放易燃、易爆化学危险物品，不论数量多少，必须经公司主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。（5）按规定配备消防器材、设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行。临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不少于65mm；每层设直径为50mm的消防结合，配备一条长度为20m的消防水带。（6）电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁乱拉乱接电线。（7）易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。（8）火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。对主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。第四节检测监控项目部准备在现场采用水平仪及经纬仪进行施工过程自我监测。1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：在1/2梁板跨位置，每个监测剖面布设三个支撑位移变形监测点。（详见附图）3、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成之后至高支模层的混凝土强度达到80%这段时间，每隔半天测量一次。4、变形监测预警值；梁板支撑架垂直位移预警值取10mm，水平位移预警值取8mm。注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。第六章模板与支撑架体系设计与计算书 第一节板模板支模架设计及计算书一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2011）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)4、《建筑施工手册》第四版（缩印本）5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20056、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2012）7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》二、工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度0.12m支架高度16.3m立杆纵距1m立杆横距1m水平杆步距0.9m伸出长度a0.5m钢管类型φ48×3.0面板竹胶合板厚度：12mm次楞方木50mm×100mm，间距0.3m主楞单钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.179kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m2三、模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为12mm，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×1=7.474KN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=6.921KN/m根据以上两者比较应取q1=7.474N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2×1×0.3=0.360KN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×7.474×0.32=0.067KN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.360×0.32+0.213×3.500×0.3=0.226KN·m取Mmax=0.226KN·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；σ=Mmax=0.226×106=9.42N/mm2<f=25N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=3.312KN/m；面板最大容许挠度值:300/400=0.8mm；面板弹性模量:E=8000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×3.312×3004=0.16mm<0.8mm100EI100×8000×144000满足要求!四、次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3；截面惯性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.3=2.242KN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.076KN/m根据以上两者比较应取q1=2.242KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.3×0.3=0.108KN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×2.242×12=0.224KN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×12+0.213×3.500×1=0.754KN·m取Mmax=0.754KN·m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；σ=Mmax=0.754×106=9.05N/mm2<f=17N/mm2W83333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.6×2.242×1=1.345KN施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×1+0.65×3.500=2.340KN取V=2.340KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.340×103=0.702N/mm2<fv=4.8N/mm22bh2×50×100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.3×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=0.994KN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×0.994×10004=0.16mm<4mm100EI100×10000×4166667满足要求!主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24000×0.12+1100×0.12+300)+1.4×1500]×0.3=1822N/mq1=[1.35×(24000×0.12+1100×0.12+300)+1.4×0.7×1500]×0.3=1782N/m根据以上两者比较应取q1=1822N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1822×1/1000=2.004kN。次楞作用集中荷载P=2.004kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩Mmax=0.665kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；σ=Mmax=0.665×106=148.107N/mm2<205N/mm2W4.49×103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q=0.3×（24000×0.12＋1100×0.12＋300）=994N/m=0.994N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×0.994×1=1.093kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.166mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形Vmax=1.166mm<6.7mm满足要求!扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=7.378KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按河南新乡市10年一遇风压值采用，ω0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=16.3m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数µz=1.25。计算风荷载体形系数µs将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2×An/(la×h)=1.2×0.105/(1×0.9)=0.140式中An=(la+h+0.325lah)d=0.105m2An一步一跨内钢管的总挡风面积。la立杆间距，1mh步距，0.9md钢管外径，0.048m系数1.2节点面积增大系数。系数0.325模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1.2=1.2×0.140=0.17无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-ηn=0.171-0.922=0.331-η1-0.92η风荷载地形地貌修正系数。n支撑架相连立杆排数。风荷载标准值ωk=µzµsω0=1.25×0.33×0.3=0.124kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.92×1.4ωklah2=0.92×1.4×0.124×1×0.92=0.011kN·m1010（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：1.2×[0.179×16.3+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+1.4×1×1×1=8.876kN；1.2×[0.179×16.3+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+0.9×1.4×(1×1×1+0.011/1)=8.750kN；1.35×[0.179×16.3+(24×0.12＋1.1×0.12＋0.3)×1×1]+1.4×(0.7×1×1×1+0.6×0.011/1)=9.399kN；立杆轴向力取上述较大值，N=9.399KN。（三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N+Mw≤fAWN轴心压力设计值(kN)：N=9.399kN；φ轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；L0立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取0.9m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.243，k2=1.046，L0=2.47m。i立杆的截面回转半径(cm),i=1.59cm；A立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw风荷载产生的弯矩标准值；W立杆截面抵抗矩(cm3)：W=4.49cm3；f钢材抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比计算：λ=Lo/i=247/1.59=155按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.291；N+Mw=9.399×103+0.011×106=76.177+2.450=78.627N/mm2<f=205N/mm2AW0.291×4.24×1024.49×103立杆稳定性满足要求!立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=9.399kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak=120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf=0.54、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=9.399=31.33kN/m2<mffak=120×0.5=60kN/m2A0.3满足要求!。风荷载作用下架体抗倾覆验算1、风荷载标准值计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值ωk=0.124kN/m2作用在架顶侧模板的水平风荷载标准值ωk1=µzµsω0=1.25×0.8×0.3=0.30kN/m2计算架体抗倾覆时，应将风荷载化解为每一节点处的集中荷载ω。模板支架节点处的集中荷载设计值：ω=1.4×ωk×la×h=1.4×0.124×1×0.9=0.16KN架顶侧模板处的集中荷载设计值：ω1=1.4×ωk×la×h=1.4×0.30×1×1=0.42KN2、架体抗倾覆验算模板支架高度16.3m，步距0.9m，共18步，风荷载作用下的倾覆力矩M0=0.42×16.3+0.16×0.9×18!=31.47KN.m架体宽度5.5m，立杆取7排，扣件自重取1KG。当钢筋绑扎完毕后，此时架体自重作用下产生的抗倾覆力矩MrMr=（（16.3×7+1×7×19+5.5×19）×0.033+19×7×0.01×2+(0.3+1.1×0.12)×1×5.5）×2.75=45.76KN.MM0<Mr，抗倾覆验算满足要求!第二节最大截面400×800梁支模架设计及计算书一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2011）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)4、《建筑施工手册》第四版（缩印本）5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20056、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2012）7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》二、工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.4m梁截面高度0.8m支架高度16.3m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向间距la1m钢管类型φ48×3.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.8m,梁下增加1根立杆水平杆最大步距0.9m立杆伸出水平杆长度a0.5m面板10mm厚竹胶合板梁底面板下次楞50×100mm方木，3根梁侧次楞50×100mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm×400mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.152kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2倾倒砼荷载4kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kN/m2三、新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873kN/m2=24×0.8=19.200kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m；β1--外加剂影响修正系数，取1.2；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.200kN/m2。四、梁侧模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为10mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×10×10/6=16667mm3；截面惯性矩I=1000×10×10×10/12=83333mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.200kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=[1.2×19.200+1.4×4]×1=28.640KN/mq1=[1.35×19.200+1.4×0.7×4]×1=29.84KN/m根据以上两者比较应取q1=29.84KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×29.84×0.202=0.12KN·m面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；σ=Mmax=0.12×106=7.2N/mm2<f=35N/mm2W16667面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1×19.200=19.2KN/m；面板最大容许挠度值:200/400=0.5mm；面板弹性模量:E=9000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×19.200×2004=0.28mm<0.5mm100EI100×9000×83333满足要求!五、梁侧模板次楞验算次楞采用50×100×mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×100×100/6=83333mm3；截面惯性矩I=50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.200kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=[1.2×19.200+1.4×4]×0.2=5.728KN/mq2=[1.35×19.200+1.4×0.7×4]×0.2=5.968KN/m根据以上两者比较应取q=5.968KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×5.968×0.52=0.149kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×5.968×0.5=3.28kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。Σ=Mmax=0.149×106=1.788N/mm2<17N/mm2W83333满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×5.968×0.5=1.790KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.790×103=0.537N/mm2<fv=4.8N/mm22bh2×50×100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=19.200×0.2=3.84KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；ν=0.677ql4=0.677×3.84×5004=0.039mm<2mm100EI100×10000×4166667满足要求!六、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=8980mm3；截面惯性矩I=215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.28kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.230kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.230×106=25.612N/mm2<205N/mm2W8980满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.112kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：400/150=2.7mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.035mm<2.7mm。满足要求!七、对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：N＝abFsa——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×(1.2×19.200+1.4×4)=27.21kN。N=0.50×0.40×27.21=5.44kN。对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb=AnFtbAn——对拉螺栓净截面面积Ftb——螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN>N=5.44kN。满足要求!八、梁底模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为10mm。取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=100×1×1/6=16.667cm3；截面惯性矩I=100×1×1×1/12=8.333cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×2]×1=27.64kN/mq1=[1.35×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×0.7×2]×1=29.91kN/m根据以上两者比较应取q1=29.91kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=2.243kN;N2=7.478kN;N3=2.243kN;最大弯矩Mmax=0.150kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=35N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.150×106=9.000N/mm2<35N/mm2W16.667×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1×（24×0.8＋1.5×0.8＋0.3）=20.70kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量:E=9000N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.230mm梁底模板的最大容许挠度值:200/400=0.5mm；最大变形Vmax=0.230mm<0.5mm满足要求!九、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.333cm3；I=5×10×10×10/12=416.667cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。次楞计算简图荷载设计值q=7.478/1=7.478kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×7.478×12=0.748kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.748×106=8.976N/mm2<17N/mm2W83.333×103次楞抗弯强度满足