泵站工程高支模施工方案附计算书

目录一、泵房高支模设计方案………………1二、交通桥设计方案……………………2三、安全质检措施………3四、混凝土浇筑施工注意事项…………3五、高支模的拆除………3六、安全生产措施………4七、质量保证措施………5（附）：模板支撑体系正立面图…………7八、计算书………………8九、总结………………11编制人：审核人：日期：2010.8.2.一、编制依据1、本工程施工图纸2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-993、《建筑施工计算手册》4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20005、《建筑施工高处作业安全技术规范》二、工程概况1、工程名称：惠州市******住宅小区2、工程地址：惠州市*******路边侧3、建设单位：惠州市**实业投资有限公司4、设计单位：广东省**设计研究院5、施工单位:汕头市**建筑总公司惠州分公司6、监理单位：广州**工程咨询有限公司惠州分公司本工程由2层地下室和上部3栋30层、1栋31层、3栋27层和2栋23层组成。总建筑面积约16万平方米，其中地下室28396.86平方米。建筑总高度均为：75.8m、87.8m、97.6m、98m；建筑层高：地下室(4m和5.3m)，首层5m，二层以上为标准层，高均为3m。地下室、裙楼为现浇混凝土框架、剪力墙结构，二层以上为短肢剪力墙结构。三、施工准备1、技术准备：在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期进场，并按规定地点存放。门架、钢管表面应平直光滑不应有裂缝、分层、错位硬弯、毛刺和深度划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管、门式架必须有防锈漆；新扣件应有生产许可证、并有产品合格证和检测报告；旧的扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。四、施工方法(一)、施工工艺流程搭设门式架＼支柱头模至梁底支梁、板模绑扎钢筋隐蔽验收浇筑梁板砼养护转入下一道工序(二)、施工准备工作1．编制专项施工方案，经有关部门审查认可，符合要求后，方可实施。2．支撑体系搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。3．对门式钢管脚手架、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的门式钢管脚手架及构配件。(三)、模板制作1、模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。2、模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。(四)、高支模安装搭设1、模板及支撑体系安装施工顺序放线→垫脚板（或底托）→门式钢管脚手架→水平拉杆→剪刀斜撑→纵向底枋→横向面枋→梁底模板→梁钢筋安装→梁侧板安装→楼板底模板安装。2、门架安装（1）安装前，先在楼板上弹出门架的位置线。安装时，按照墨线准确放置垫板、底座，垫板尺寸不应小于100×100×8mm。（2）支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。门架间距＠600mm（楼板用＠900mm）．立杆离地面100mm设扫地杆，每隔1800mm设纵横水平拉结杆。（3）门架安装搭设过程中，要检查并调整其水平度与垂直度，以及检查门架排距、门架纵向间隔。3、梁模板安装（1）先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度≥4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的2‰～3‰。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。梁侧模采用方木背竖楞＠400mm，竖楞上背方木横楞并Φ12螺杆＠1000mm对拉；梁底模下设一道方木纵楞；方木搁栅＠300mm。（4）当梁高超过750mm时，梁侧模板加穿梁螺栓加固。4、楼面模板安装（1）通线调节门架支撑体系的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。（2）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（3）楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。五、高支模的质量安全保证体系（一）、模板的堆放（1）从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不易存水，交通方便，有利于防火。（2）模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不得过高，不应失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。（3）堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造成模板变形。（4）模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟,应制定严格的管理制度，防止发生火灾。（二）、模板的安装1、模板安装准备工作(1)由测量组放出模板及预留洞的位置线；(2)墙柱砼接头在支模前应凿毛并清理干净；(3)施工方案搭设支撑架；(4)由工程师或工长进行质量和安全技术交底。2、模板安装要点(1)梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模，梁侧模应加对拉螺栓；(2)保证拼缝严密，在砼浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况。3、安装质量要求(1)模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。(2)模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留洞的位置等进行检查。(3)现浇结构模板的允许符合规定。六、高支模及支撑体系的验收与拆除高支模施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高，梁板断面尺寸大，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。(一)、高支模工程的模板支架体系的检查与验收1、模板支撑体系应在下列阶段进行检查与验收：（1）作业层上施加荷载前；（2）整体或分段达到设计高度后；（3）设计要求预压的模板支架体系的预压过程中及预压加载完成后；（4）遇六级大风或大暴雨后；（5）停用超过一个月。2．模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：（1）承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；（2）场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被车辆冲撞过；（3）立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（4）扣件、连接件是否松动；（5）是否超载。(二)、高支模拆除1、高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经单位工程负责人检查验证确认不再需要，并审批同意后，方可拆除。2、拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。3、拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。4、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。5、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。6、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；7、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。8、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。9、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。七、质量保证措施(一)、保证材料质量的控制措施1、根据公司质量方针和质量手册的要求，选择合格的材料供应商。2、对于进场的模板、钢管杆件、构件、配件、加固件等应按规范要求进行检查、验收；对不合格品必须退货，严禁投入使用。3、对同一批次使用的材料，应核对其尺寸规格是否相同，严禁将外径不同的钢管混合使用。4、严格按施工平面布置图指定位置堆放材料，同时必须悬挂标识牌，标明材料名称、规格、使用部位。5、模板应按分类整齐平行堆放。模板堆放不宜过高，以免失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。6、模板堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造面模板变形。(二)、预防轴线偏位、标高不正确的控制措施1、每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求。2、梁的轴线，边线应先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。3、用水准仪把建筑物水平标高引测模板安装位置，定好水平控制标高，严格控制梁板的标高。(三)、施工质量保证措施1、模板及其支撑体系必须进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。（验算过程详见计算书。）2、做好各级技术交底工作，让所有施工人员掌握质量技术要求。3、配制模板时，要根据模板拼装接合的需要进行适当加长或缩短，确保模板板面表面平整，接缝严密不漏浆。4、现场安装施工必须严格按本方案的要求进行，特别是对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的钢管杆件、木枋等构件的尺寸、间距等必须严格控制。5、严格按事先确定的合理施工工序进行操作施工，发现问题及时上报，并会同有关人员研究处理。6、钢筋混凝土梁、板的跨度大于或等于4.0m时，模板安装时应按设计要求起拱。7、模板及其支撑体系必须经有关单位验收通过，并如实做好质量验收记录后，方可组织下道工序的施工。(四)、预防漏浆的控制措施1、木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔夜浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。2、梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平；但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱模板，又会发生漏浆现象。3、底模板与梁接合处，应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。(五)、成品保护措施1、模板安拆时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。2、模板涂刷好隔离剂（脱模剂）后，在指定位置按规格分类堆放。3、模板安装完成后，要注意保持模板内清洁。4、拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。(六)、砼浇筑施工注意事项1、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2、混凝土浇筑时，施工单位应派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，并迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。如果估计排险抢修时间超过混凝土初凝时间，则要进行施工缝处理。3、大梁砼浇筑时要严格控制浇筑进度不得过快，应分层（400mm）浇筑，混凝土不得堆放过高过于集中，要及时将其拔开，使砼荷载能均匀分布。4、砼输送管不得直接与模板面接触，应用轮胎和木枋组成滑动支座支承，减少管道产生的水平附加荷载。5、砼振动时，不得用振棒撬住模板或钢筋。6、振动器振棒等设备，不得集中堆放。浇筑时无需使用的设备一律在浇筑前清走。计算书：梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=500mm,梁高h=1000mm,层高12.7m；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13N/mm2,抗剪强度fv=1.4N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.50m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.50+1)×1.2=0.54kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.60×1.2=5.18kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.50×1×1.2=2.7kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9.26kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=7.01kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数6跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=500mm；W=bh2/6=500×182/6=27000mm3；I=bh3/12=500×183/12=243000mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×9.26×5002=-243075N.mm=-0.24kN.mσ=Mmax/W=243075/27000=9.01N/mm2梁底模抗弯强度σ=9.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×9.26×500=2806N=2.81kNτ=3Vmax/(2bh)=3×2806/(2×500×18)=0.47N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.47N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=7.01kN/mm；挠度系数Kυ=0.6444；υmax=Kυq22L4/(1000EI)=00.644××7.01×5004/(1000×60000×2430000)=1.944mm[υ]=300/2550=1.220mm梁底模挠度υmaax=1.94mm＜[υ]=1.200mm,满足要求。（3）龙骨验算门式钢管脚手架宽宽度L=12000mm,梁宽C=500mm,γ=500/12200=0..42；第一层龙龙骨采用木枋枋b=80mm,h=1000mm；W=bh2/6==80×10002/6=1333333mmm3，I=bh3/12=800×10033/12=666666677mm4。1）抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=q1×第一层层龙骨间距/梁宽=9.26×3300/3000=9.226kN/mmMq=qcL(2-γγ)/8=9..26×3000×12000(2-00.25)//8=1.995kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.112×25++0.30))+1.4××2.50==7.46kkN/m2板传递到第一层龙龙骨的荷载P=250//1000××300/11000×77.46=00.56kNNa=0.5×((L-c)==0.5×((1200--300)==450mm，Mp=P×a==0.56××0.45==0.25kkN.mMmax=Mq＋MMp=(0.54++0.25))×106σ=Mmax/W==7900000/1333333=55.93N//mm2第一层龙骨抗弯强强度σ=5.933N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5××q×梁宽＋P=0.5××9.26×500+0..56=2..32kNτ=3Vmax/((2bh)==3×2.32×11000/((2×80××100)==0.44N//mm2第一层龙骨抗剪强强度τ=0.44N/mmm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/梁宽=7.01×3300/500=4..2N/mmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)=4.2×300××120033×(8--4×0.2522+0.2553)/(3884×90000×66666667))=0.877mmυp=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=0.56×10000×4500×120002×(3--4×0..382)/(244×90000×66666667)==0.61mmmυmax=υq＋υυp=0.87++0.61==1.48mmm[υ]=1200/2250=4..80mm第一层龙骨挠度υυmax=1.48mmm＜[υ]=4.800mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：（4）第二层龙骨验算算门式钢管脚手架纵纵向间距6000mm,计算跨数3跨；第二层层龙骨采用双双木枋:b=80mmm,h=100mmm,W=2×80×11002/6=2666667mmm3，I=2×800×10033/12=1333333333mm4；1）抗弯强度验算P=V=1/2××q×梁宽＋P=0.5××6.80××300/11000+00.56=11.58N，弯矩系数KM=00.175Mmax=KMPLL=σ=Mmax/W==1659000/2666667=00.62N//mm2第二层龙骨抗弯强强度σ=0.622N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=00.650Vmax=KVP==0.6500×1.588×10000=10277Nτ=3Vmax/((2bh)==3×1.003×10000/(22×2×800×100))=0.100N/mm2第二层龙骨抗剪强强度τ=0.100N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2××q×梁宽＋P板传=0.5×44.97×3300/10000+0..56=1..31kN，挠度系数Kυ=11.146υmax=KυPLL3/(1000EI)=11.146××1.31××1000××6003/(1000×90000×133333333))=0.033mm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第二层龙骨挠度υυmax=0.03mmm＜[υ]=2.400mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管管脚手架立柱柱的最大支座座力的系数=2.1500传至每个门式钢管管脚手架立柱柱的力NQK1=2.1500×1.588=3.400kN每个门式钢管脚手手架立柱的活活载（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.6×0..60×1==0.50kkN每个门式钢管脚手手架立柱荷载载NQK=NQK1＋NQK2=3.40++0.50==3.90kkN单榀MF12199门式钢管脚脚手架与交叉叉支撑等配件件沿高度重量量=0.3044/1.9==0.16kkN/m每个门式式钢管脚手架架立柱沿高度度重量=0.08kNN/m，钢管重量=0.03776kN/mm门式钢管脚手架和和水平拉杆重重量NGK=(6.95--0.60--1.9)××0.08++3×1.880×0.00376=00.56kNN门式钢管脚手架总总承载力=1.2××NGK＋NQK=1.2×00.56+33.90=44.57kNN(2)门式钢管脚脚手架稳定性性验算每个门式钢管脚手手架立柱的稳稳定承载力设设计值为400.16/22=20.008kN门式钢管脚手架轴轴向力设计值值N=4.557kN＜门架稳定定承载力20.088kN,满足要求。4.支撑支承承面验算门式钢管脚手架立立杆设配套底底座100××100mmm,支承面为（按按C15考虑）混凝凝土楼板,楼板厚=120mmm,上部荷载为为：F=4.557+[0..08×1..90+(11.2+0..60)×00.03766]×1.22=4.833kN（1）支承面受冲切承承载力验算βS=2.00,ftt=0.911N/mm22,hO=120--15=1005mm,η=0.4＋1.2/βS=1.000σpc,m=1.000N/mmm2,Um=4×(1100+1005)=8220mm,βh=1.000(0.7βhftt＋0.15σpc,m)ηUmhO=(0.7×1××0.91++0.15××1)×1..00×8220×1055/10000=67.776kN门架支承面受冲切切承载力677.76kNN＞上部荷载F=4.883kN,满足要求。（2）支承面局部受压压承载力验算算Ab=(0.10×33)×(0..10×3))=0.099m2,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=(Ab/Al))0.5=3,,fcc=0.885×72000=61220kN/mm2,ω=0.755ωβlfccAll=0.755×3×61120×0..01=1337.70kkN支承面局部受压承承载力F=1137.700kN＞上部荷载F=4.883kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力力F1=0.22γγ×200//(T+155)β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γγ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2..0TT=30.00℃)F2=γH=24×梁高==24×0..60=144.40kNN/m2比较F1、F2取小值F=14..40kN//m2，有效压头头高度为F/γ=0.60m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压压力F14.400kN//m2γG=1.217.288kN/mm2②振捣混凝土产生的的荷载Q2K4.000kN/mm2γQ=1.45.600kN//m2梁侧模和侧肋强度度荷载组合①+②22.888kN/mm2梁底模和侧肋挠度度验算计算荷荷载①/1.214.440kNN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=3300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6==480×1182/6=259920mm3；I=bh3/12=4800×183/12=2333280mmm4。1）抗弯强度验算q=22.88××(600--120)//1000==10.988kN/m==10.988N/mm；弯矩系数KM=-0.1105。Mmax=KqL22=-0.1005×10..98×30002σ=Mmax/W==1037661/259920=4..00N/mmm2侧模抗弯强度σ==4.00NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×10..98×3000/10000=2.000kNτ=3Vmax/((2bh)==3×2.000×10000/(2××18×4880)=0..35N/mmm2侧模抗剪强度τ==0.35NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算q，=14.40×(6600-1220)/10000=6..91kN//m=6.991N/mm，挠度系数Kυ=0.6444υmax=Kυq，L4/100EII=0.6444×6.991×30004/(1000×60000×2332280)=00.26mmm[υ]=300/2550=1.220mm侧模挠度υmaxx=0.26mmm＜[υ]=1.200mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.95××22.888=21.774kN/mm2;设1排对拉螺栓栓，螺栓横向向间距a=300mmm=0.30m，竖向间距b=(600-1120)/22=240mmm=0.24m，N=abFFs=0.30××0.24××21.744=1.577kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.990kN对拉螺栓受力1..57kN＜容许拉力12.900kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度240mmm；跨数2跨；木枋尺尺寸b=80mm,h=80mm。W=bh2/66=80×8802/6=853333mm3,I=bbh3/12=80××803/12=344133333mm4,1）抗弯强度验算q=22.88××300/11000=66.86kNN/m=6..86N/mmm；弯矩系数KM=--0.1255；Mmax=KMqL2=-0.1225×6.886×24002σ=Mmax/W==493922/853333=0.558N/mmm2侧肋抗弯强度σ==0.58NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=00.625Vmax=KVqLL=0.6225×6.886×2400/10000=1.033kNτ=3Vmax/((2bh)==3×1.003×10000/(2××80×800)=0.224N/mmm2侧肋抗剪强度τ==0.24NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3）挠度验算q，=14.40×3000/10000=4.332kN/mm=4.322N/mm；挠度系数Kυ=0.5211υmax=Kυq，L4/100EII=0.5221×4.332×24004/(1000×90000×34133333)==0mm[υ]=240/2550=0.996mm侧肋挠度υmaxx=0mm＜[υ]=0.966mm,满足要求。计算简图和内力图图如下图：6.计算结果第一层龙骨80××100mmm单木枋@300mm,第二层龙骨骨80×1000mm双木枋@1200mmm；门式钢管管脚手架纵向向@600mm,底模厚度188mm,侧模厚度188mm；竖肋80××80mm木枋@300mmm,对拉螺栓1排φ12,横向间距3000mm,采用双钢管管作为横檩，用蝴蝶扣扣与对拉螺栓栓联结。楼面模板支撑计算算书1.计算参数结构板厚120mmm，层高5m,结构表面考考虑隐蔽；模模板材料为：：夹板底模厚厚度18mm；板弹性性模量E=60000N/mm2,木材弹性模模量E=90000N/mm2,抗弯强度fm=13.000N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N//mm2.门式钢管脚脚手架间横向向间距6000mm,门式钢管脚脚手架架间纵纵向间距12200mm，门式钢钢管脚手架顶顶可调底座调调节螺杆伸出出长度1500mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载载计算荷载类型标标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重00.30kN/m22×1..0×1.2==0.366kN//m②砼自重224.00kN/m33×1..0×0.12×1.22=3..46kkN/m③钢筋荷载1..10kN/mm3×1..0×0.122×1..2=00.16kN/m④施工人员及施工设设备荷载2..50kNN/m2×11.0×1.4==3.500kN//m底模和支架承载力力计算组合①＋②＋③＋④qq1==7.477kN/mm底模和龙骨挠度验验算计算组合合(①＋②＋③)q2==3.977kN//m（2）楼板底模板验算算第一层龙骨间距LL=350mm,计算跨数5跨。底模厚厚度18mm,板模宽度10000mm；W=bh2/66=10000×182/6=540000mm3；I=bh3/12=10000×1883/12=4886000mmm4。1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KMM=-0.1005M1=KMq1L2=-0.1005×7.447×35002=-960083N.mmm剪力系数KV=00.606V1=KVq1L=00.606××7.47××350=11584Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KMM=-0.1005M2=KMq2L2=-0.1005×3.997×35002=-510064N.mmm跨中弯矩系数KMM=0.0788M3=KMq2L2=0.0788×3.977×35022=379333N.mmm剪力系数KV=00.606V2=KVq2L=00.606××3.97××350=8842N挠度系数Kυ=00.644υ2=Kυq2L4//(100EEI)=0..644×((3.97//1.2)××3504/(1000×60000×4860000)=00.11mmmc.施工人员及施工设设备荷载按22.50kN（按作用在在边跨跨中计计算）计算荷载P=1..4×2.550=3.550kN，计算简图图如下：跨中弯矩系数KMM=0.2000M4=KM×PL=00.200××3.50××1000××350=22450000N.mm支座弯矩系数KMM=-0.1100M5=KM×PL=--0.1000×3.500×10000×350==-1225500N.mmm剪力系数KV=00.600V3=KVP=0.6600×3..50=2..10kN挠度系数Kυ=11.456υ3=KυPL3/(1000EI)=11.456××(3.500/1.4))×10000×35033/(1000×60000×4860000)=00.54mmm2）抗弯强度验算M1=-96083N..mmM2＋M5=-173564NN.mmM3＋M4=282933N..mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的的作为抗弯强强度验算的弯弯矩。Mmax=σ=Mmax/W==2829333/540000=5..24N/mmm2楼板底底模抗弯强度度σ=5.244N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1584NV2+V3=8422+21000=29422N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的的作为抗剪强强度验算的剪剪力：Vmax=29422N=2.994kNτ=3Vmax/（2bh）=3×29442/(2××1200××18)=00.20N//mm2楼板底底模抗剪强度度τ=0.200N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。4)挠度验算υmax=υ2+υυ3=0.11++0.54==0.65mmm[υ]=350/2550=1.440mm楼板底底模挠度υmax=0.64mmm＜[υ]=1.400mm,满足要求。内力图如下图：（3）第一层龙骨验算算门架宽度12000mm，门架架间横向间距距600mm，计算跨跨数2跨；第一层层龙骨间距3350mm,第一层龙骨骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80××802/6=853333mm3；I=bh3/12=800×803/12=344133333mm4。1)抗弯强度验算第一层龙骨受均布布荷载：q=q1×第一层龙骨骨间距/计算宽度=7.47××350/11000=22.61kNN/m弯矩系数KM=00.094Mmax=KMqLL2=0.0944×2.611×120002σ=Mmax/W=3532290/855333=44.14N//mm2第一层层龙骨抗弯强强度σ=4.144N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数Kv=00.594Vmax=KVqLL=0.5994×2.661×12000=18660N=1..86kNτ=3Vmax/（2bh）=3×18660/(2××80×800)=0.444N/mmm2第一层层龙骨抗剪强强度τ=0.444N/mm22＜fv=1.400N/mm22,满足要求。3)挠挠度验算q’=q2×第一层龙龙骨间距/计算宽度=3.97//1.2×3350/10000=1..16kN//m=1.116N/mmm挠度系数Kυ=11.610υmax=Kυqq’L4/(1000EI)=11.610××1.16××120044/(1000×90000×34133333)==1.26mmm[υ]=1200/2250=4..80mm第一层层龙骨挠度υmax=1.26mmm＜[υ]=4.800mm,满足要求。计算简简图及内力图图如下图：（4）第二层龙骨验算算门架纵向间距12200mm,计算跨数5跨,第二层龙骨骨采用双钢管管A=978mmm2；W＝10160mm33；I＝2438000mm4；1)抗弯强度验算P=7.47×00.35×((0.6+00.60/22)×10000=23553kN弯矩系数KM=00.377Mmax=KMPLL=σ=Mmax/W==10644497/100160=1104.777N/mm2第二层龙骨抗弯强强度σ=104..77N/mmm2＜f=2055.00N//mm2,