第六章轴心受力构件承载力

第六章钢筋混凝土轴心受力构件承载力计算

钢筋混凝土轴心受力构件分为受压和受拉两大类。工程中大多为受压构件钢筋混凝土受压构件按纵向压力作用线是否作用于截面形心分为：

轴心受压构件：轴向力作用在构件截面的形心上

单向偏心受压

偏心受压构件双向偏心受压

偏心受压构件的轴向力不作用在构件截面的形心上（有弯矩和轴力共同作用的构件）。6.1概述单向偏心受压构件Ne0偏心受力MNNe0=M/NNe0=M/NN转化为

实际工程中真正的轴心受压构件是没有的。由于施工的偏差及混凝土的不均匀性和钢筋的不对称性,都将使构件产生初始偏心距,所以即时设计时理论计算是轴心受压构件,也不一定为轴心受压构件,但对于一些偏心距较小的构件,可按轴心受压构件计算，一般认为承受以恒荷载为主的等跨多层框架的内柱以及桁架的受压腹杆是轴心受压构件。偏心受压构件在实际工程中应用比较广泛。工业和民用建筑中的单层厂房和多层框架柱

偏心受压构件拱和屋架上弦杆，以及水塔、烟囱的筒壁等属于偏心受压构件。6.2轴心受压构件6.2.1轴心受压构件的构造要求一、截面形式及尺寸

轴心受压构件一般采用方形或矩形，有时也采用圆形、多边形。方形和矩形截面的边长不宜小于250mm，有抗震要求时不小于300mm。

为避免长细比过大，承载力降低过多，常取Lo/b≤30或Lo/d≤26

，Lo/h≤25，当h≤800mm，以50mm为模数，当h＞800mm以100mm为模数。

二、材料强度要求

受压构件的承载力主要取决于混凝土强度，混凝土强度等级宜采用较高强度等级的混凝土，一般采用C25、C30、C35、C40，在高层建筑中，C50～C60级混凝土也经常使用。纵向钢筋一般采用HRB400级、HRB335级和RRB400，不宜采用高强度钢筋。

箍筋一般采用HPB235级、HRB335级，也可采用HRB400级钢筋。◆纵向钢筋配筋率过小时，纵筋对柱的承载力影响很小，接近于素混凝土柱，纵筋不能起到防止混凝土受压脆性破坏的缓冲作用。同时考虑到实际结构中存在偶然附加弯矩的作用（垂直于弯矩作用平面），以及收缩和温度变化产生的拉应力，对受压构件的最小配筋率应有所限制。◆

《规范》规定，轴心受压构件全部纵向钢筋的配筋率不应小于0.6%。◆另一方面，考虑到施工布筋不致过多影响混凝土的浇筑质量，全部纵筋配筋率不宜超过5%。常用的配筋率在0.8%～2%的范围内。

三、钢筋的构造

⑴纵向钢筋◆

柱中纵向受力钢筋的的直径d不宜小于12mm，通常在16～32mm之间，且选配钢筋时宜根数少而粗，但对矩形截面根数不得少于4根，圆形截面根数不宜少于8根，轴心受压构件的纵筋应沿截面的四周均匀放置。◆纵向钢筋的保护层厚度要求见表4.1，且不小于钢筋直径d。◆纵筋的净距不小于50mm；截面各边纵筋的中距不应大于300mm。◆对水平浇筑的预制柱，纵筋的净距不小于30mm和1.5d（d：钢筋最大直径）⑵箍筋◆受压构件中箍筋应采用封闭式，其直径不应小于d/4，且不小于6mm，此处d为纵筋的最大直径。◆箍筋间距不应大于400mm，也不应大于截面短边尺寸；对绑扎钢筋骨架，箍筋间距不应大于15d；对焊接钢筋骨架不应大于20d，此处d为纵筋的最小直径。◆当柱中全部纵筋的配筋率超过3%，箍筋直径不宜小于8mm，且箍筋末端应应作成135°的弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于5d（箍筋直径），或焊成封闭式；此时箍筋间距不应大于10纵筋最小直径，也不应大于200mm。◆当柱截面短边大于400mm，且各边纵筋配置根数超过多于3根时，或当柱截面短边未大于400mm，但各边纵筋配置根数超过多于4根时，应设置复合箍筋。◆对截面形状复杂的柱，不得采用具有内折角的箍筋，以避免箍筋受拉时使折角处混凝土破损。6.2.2轴心受压构件的破坏形态一、轴心受压构件分类◆

按箍筋配置方式不同分

配置普通箍筋

配置螺旋箍筋受压构件中钢筋的作用纵筋的作用（1）协助混凝土受压，减小截面面积；（2）当柱偏心受压时，承担弯矩产生的拉力；（3）减小持续压应力下混凝土收缩和徐变的影响。实验表明，收缩和徐变能把柱截面中的压力由混凝土向钢筋转移，从而使钢筋压应力不断增长。压应力的增长幅度随配筋率的减小而增大，如果不给配筋率规定一个下限，钢筋中的压应力就可能在持续使用荷载下增长到屈服应力水准。箍筋的作用（1）与纵筋形成骨架，便于施工；（2）防止纵筋的压屈；（3）对核心混凝土形成约束，提高混凝土的抗压强度，增加构件的延性。◆按构件长细比lo/i不同短柱：lo/i

28（一般截面）lo/b

8（矩形）

lo/d

7（圆形）长柱：lo/i

>28

在实际结构中，理想的轴心受压构件几乎是不存在的。通常由于施工制造的误差、荷载作用位置的偏差、混凝土的不均匀性等原因，往往存在一定的初始偏心距。但有些构件，如以恒载为主的等跨多层房屋的内柱、桁架中的受压腹杆等，主要承受轴向压力，可近似按轴心受压构件计算。二、轴心受压构件的破坏特征N初始受力⑴矩形截面轴心受压短柱

在轴心荷载作用下整个截面的应变基本上是均匀分布的。

当外力较小时压缩变形的增加与外力的增长成正比，但外力稍大后，变形增加的速度快于外力增长的速度，配置纵筋数量越少，这个现象越为明显。随着外力的继续增加，柱中开始出现微细裂缝，在临近破坏荷载时，柱四周出现明显的纵向裂缝，箍筋间的纵筋发生压屈，向外凸出，混凝土被压碎而整个柱破坏。

试验表明，在整个加载过程中，由于钢筋和混凝土之间存在着粘结力，两者压应变基本一致。变形条件：es=ec=e物理关系：钢筋：1Es混凝土：平衡条件：弹性阶段非弹性阶段

应力-荷载曲线示意图

荷载很小时(弹性阶段)，N与混凝土和钢筋的应力的关系基本上是线性关系。此时钢筋应力与混凝土应力成正比。

随着荷载的增加，混凝土的塑性变形有所发展。进入弹塑性阶段(<1)，在相同的荷载增量下，钢筋的压应力比混凝土的压应力增加得快。当钢筋应力达屈服强度后，荷载再增加，钢筋应力不再增加。

曲线水平段，即表示钢筋屈服后的关系。

试验表明，素混凝土棱柱体构件达到最大应力值时的压应变值一般在0.0015～0.002左右，而钢筋混凝土短柱达到应力峰值时的压应变一般在0.0025～0.0035之间。其主要原因可以认为是柱中配置了纵筋，起到了调整混凝土应力的作用，能比较好地发挥混凝土的塑性性能，使构件达到应力峰值时的应变值得到增加，改善了受压破坏的脆性性质。

在计算时，以构件的压应变0.002为控制条件混凝土：钢筋：当采用高强钢筋，则砼压碎时钢筋未屈服。's=0.002Es=0.002×2.0×105=400N/mm2⑵矩形截面轴心受压长柱

前述是短柱的破坏特征。对于长细比较大的长柱，试验表明，由于各种偶然因素造成的初始偏心距的影响是不可忽略的。加载后由于有初始偏心距将产生附加弯距，这样相互影响的结果使长柱最终在弯矩及轴力共同作用下发生破坏。对于长细比很大的长柱，还有可能发生“失稳破坏”的现象，长柱的破坏荷载低于其他条件相同的短柱破坏荷载。

试验表明，长柱的破坏荷载低于其他条件相同的短柱破坏荷载，《规范》中采用稳定系数

表示承载能力的降低程度，即6.2.3配有普通箍筋的轴心受压柱的承载力计算

一、承载力计算公式NfyAsfcAsbhAc

–––截面面积：当

>0.03时Ac=A－As当b或d

300mm时fc0.8

–––稳定系数，反映受压构件

的承载力随长细比增大而

降低的现象,查表6.1。当A’s>0.03A时，公式中的A改用A-A’s二、承载力的计算

⑴截面设计

已知：bh，fc,f

y,l0,N,求As步骤：Ⅰ假定截面尺寸

Ⅱ①假定=1、

②代入公式，估算A，确定b×h

Ⅲ

根据Lo/b，求出，确定As，≥min

⑵强度校核已知：bh，fc,f

y,l0,As,求Nu当NuN结构安全6.2.4配有螺旋(或焊接环式)箍筋柱的承载

力计算柱承受很大轴心受压荷载，并且柱截面尺寸由于建筑上及使用上的要求受到限制，若按配有纵筋和箍筋的柱来计算，即使提高了混凝土强度等级和增加了纵筋配筋量也不足以承受该荷载时，可考虑采用螺旋筋柱或焊接环筋柱以提高构件的承载能力。但这种柱因施工复杂，用钢量较多，造价较高，一般很少采用。柱的截面形状一般为圆形或多边形。螺旋式箍筋柱的受力特点：轴向压力较小时，混凝土和纵筋分别受压，螺旋箍筋受拉但对混凝土的横向作用不明显；接近极限状态时，螺旋箍筋对核芯混凝土产生较大的横向约束，提高混凝土强度，从而间接提高柱的承载能力。当螺旋箍筋达到抗拉屈服强度时，不能有效约束混凝土的横向变形，构件破坏。在螺旋箍筋受到较大拉应力时其外侧的混凝土保护层开裂，计算时不考虑此部分混凝土。试验表明，柱受压后产生横向变形，横向变形受到螺旋筋的约束作用，提高了混凝土的强度和变形能力，构件的承载力也就提高，同时在螺旋筋中产生了拉应力。当外力逐渐加大，它的应力达到抗拉屈服强度时，就不再能有效地约束混凝土的横向变形，混凝土的抗压强度就不能再提高，这时构件达到破坏。螺旋筋外的混凝土保护层在螺旋筋受到较大拉应力时就开裂，甚至脱落，故在计算时不考虑此部分混凝土。被约束后的混凝土轴心抗压强度可用下式计算f——被约束后的混凝土轴心抗压强度，2

（r）——当间接钢筋的应力达到屈服强度时，柱的核心混凝土受到的径向压应力值。Ass1—单根间接钢筋的截面面积；fy—间接钢筋的抗拉强度设计值；

s——沿构件轴线方向间接钢筋的间距；dcor—构件的核心直径；Asso——间接钢筋的换算截面面由平衡条件得：

注：1.为使间接钢筋外面的混凝土保护层对抵抗脱落有足够的安全，《规范》规定螺旋式箍筋柱的承载力不应比普通箍筋柱的承载力大50％。

2.凡属下列情况之一者，不考虑间接钢筋的影响而按普通箍筋柱计算承载力：

(1)当l0/d>12时，因长细比较大，因纵向弯曲引起螺旋筋不起作用；(2)当算得受压承载力小于按普通箍筋柱算得的受压承载力；(3)当间接钢筋换算截面面积小于纵筋全部截面面积的25％时，可以认为间接钢筋配置得太少，套箍作用的效果不明显。间接钢筋间距不应大于800mm及dcor／5，也不小于40mm。6.3偏心受压构件

6.3.1偏心受压构件的构造要求一、截面形式及尺寸

偏心受压构件一般采用矩形，其长短边比值一般为1.5～3，也有I形截面、T形截面、环形截面。柱的截面尺寸不宜小于250mm×250mm。当h≤800mm，以50mm为模数，当h＞800mm，以100mm为模数。

通常当截面长边超过600～800mm时，为了节约混凝土及减轻自重，尽量做成I形截面，柱翼缘厚度不宜小于120mm，腹板厚度不宜小于100mm。◆《规范》规定，轴心受压构件、偏心受压构件全部纵向钢筋的配筋率不应小于0.6%；同时一侧受压钢筋的配筋率不应小于0.2%。◆另一方面，考虑到施工布筋不致过多影响混凝土的浇筑质量，全部纵筋配筋率不宜超过5%。◆偏心受压构件的纵筋应放在偏心方向截面的两边，当截面高度h≥600mm时，在侧面应设置直径为10～16mm的构造钢筋，并相应设置附加箍筋或拉筋，其间距不应超过500mm。

二、钢筋

⑴纵筋⑵箍筋

箍筋的直径和间距要求与轴心受压柱相同。内折角不应采用内折角不应采用复杂截面的箍筋形式6.3.2偏心受压短柱的破坏形态

试验表明，钢筋混凝土偏心受压短柱的破坏形态有受拉破坏和受压破坏两种情况。一、受拉破坏形态M较大，N较小偏心距e0较大且As数量不太多NNcue0NfyAs

fyAs

◆靠近轴力一侧钢筋受压，另一侧钢筋受拉；◆

截面受拉侧混凝土较早出现裂缝，As的应力随荷载增加发展较快，首先达到屈服；◆此后，裂缝迅速开展，受压区高度减小；◆最后受压侧钢筋A's

受压屈服，压区混凝土压碎而达到破坏。◆这种破坏具有明显预兆，变形能力较大，破坏特征与配有受压钢筋的适筋梁相似，承载力主要取决于受拉侧钢筋。◆形成这种破坏的条件是：偏心距e0较大，且受拉侧纵向钢筋配筋率合适，通常称为大偏心受压。二、受压破坏形态产生受压破坏的条件有两种情况：⑴当相对偏心距e0/h0较小，构件全截面受压或大部分受压；⑵相对偏心距e0/h0较大，但受拉侧纵向钢筋配置过多时。As太多NNcusAs

fyAs

cmax2cmax1eiNsAs

fyAs

◆当相对偏心距e0/h0很小时，构件全截面受压，中和轴位于截面之外，破坏时靠近轴力一侧钢筋As先达到屈服强度fy，继而截面大部分混凝土压碎而破坏，此时距轴力较远一侧混凝土及纵筋As均未屈服；◆当相对偏心距e0/h0较小时，截面大部分受压，小部分受拉，中和轴离受拉钢筋很近，破坏时受压一侧钢筋As达到屈服强度fy，混凝土压碎，无论受拉钢筋As数量多少，其拉应力很小，破坏时受拉一侧混凝土可能出现微裂缝，但As达不到屈服强度。◆当相对偏心距e0/h0较大，受拉钢筋过多时，截面部分受压部分受拉，中和轴向截面高度中部靠近受拉区混凝土横向裂缝出现较早，但由于As过多，其拉应力增加缓慢，破坏时混凝土压碎，受压钢筋As屈服，此时受拉钢筋As未屈服。◆界限破坏：受拉钢筋达到屈服同时受压区边缘混凝土应变达到极限值（εcu=0.0033），也属受拉破坏。Ne0Ne0fcAs’fy’Assh0e0很小

As适中

Ne0Ne0fcAs’fy’Assh0e0较小Ne0Ne0fcAs’fy’Assh0e0较大

As较多

e0e0NNfcAs’fy’Asfyh0e0较大

As适中受压破坏（小偏心受压破坏）受拉破坏（大偏心受压破坏）界限破坏接近受弯接近轴压As<<As’时会有AsfyAss

破坏特点：受压区混凝土先达到极限压应变值，近侧钢筋达到抗压屈服，远侧钢筋，无论受拉还是受压，一般均未达到屈服强度。破坏缺乏明显的预兆，属脆性破坏。比较受拉破坏与受压破坏；相同点：均属于材料破坏截面最终破坏都是受压区边缘混凝土达到极限压应变被压碎不同点：远侧钢筋是否受拉且屈服破坏前是否有明显预兆区分大、小偏心受压破坏形态的界限<b——大偏心受压ab>b–––小偏心受压ae=b–––界限破坏状态adAsAsh0bdcefghsy0.002x0aaa′cuxb06.3.3长柱的正截面受压破坏

钢筋混凝土柱在承受偏心受压荷载后，会产生纵向弯曲短柱因纵向弯曲小，设计是一般可忽略不计。但对于长细比较大的长柱则不同，它会产生较大的纵向弯曲，设计时必须考虑。在压力作用下产生纵向弯曲短柱中长柱细长柱–––材料破坏–––失稳破坏◆由于侧向挠曲变形，轴向力将产生二阶效应，引起附加弯矩◆对于长细比较大的构件，二阶效应引起附加弯矩不能忽略。◆图示典型偏心受压柱，跨中侧向挠度为

f。◆对跨中截面，轴力N的偏心距为ei+f

，即跨中截面的弯矩为M=N(ei+f)。◆在截面和初始偏心距相同的情况下，柱的长细比l0/h不同，侧向挠度f的大小不同，影响程度会有很大差别，将产生不同的破坏类型。一、纵向弯曲（挠曲）的影响1、附加偏心距和初始偏心距

由于设计荷载与实际荷载作用位置的偏差，施工造成的尺寸偏差、钢筋位置偏差等原因，轴向力对截面重心产生的实际偏心距与理论偏心距不同，即产生附加偏心距，则初始偏心距为：

ei：初始偏心距；eo：轴向力对截面重心的偏心距，

eo=M/N；ea：附加偏心距，其值取偏心方向截面尺寸的1/30和

20mm中的较大值。6.3.4矩形截面偏心受压构件正截面承载力计算2、纵向弯曲的影响

偏心受压构件在偏心荷载作用下，产生纵向弯曲。（1）短柱（l0/h≤5）（a）

侧向挠度

f很小，

可忽略。（b）

M随N线性增长。（c）

最后为材料破坏。（a）侧向挠度

f不能忽略。（b）f随轴力增大而增大，柱跨中弯矩M=N(ei+f)的增长速度大于轴力N的增长速度，M随N非线性增长。（c）最后为材料破坏。

（d）轴向承载力低于相同情况的短柱的承载力。（2）长柱（

l0/h=5~30）MNN0N1N1f1短柱长柱ABDN0eiN1ei（a）侧向挠度

f的影响很大。（b）在未达到截面承载力极限状态之前，侧向挠度

f已呈不稳定发展，即柱的轴向荷载最大值发生在荷载增长曲线与截面承载力Nu-Mu相关曲线相交之前，为失稳破坏。（c）这种破坏为失稳破坏，应进行专门计算。（3）细长柱（l0/h>30）MNN0N1N1f1N2短柱长柱细长柱ABCDDN2f2N0eiN1eiN2ei1.对于弯矩作用平面对称的偏心受压构件，当同一主轴

方向的杆端弯矩比>0.9；2.轴压比N/fcA>0.9，3.构件的长细比

《混凝土结构设计规范》规定：

满足下列三个条件的任意一个时，就考虑附加弯矩影响：式中：

——分别为已考虑侧移影响的偏心受压构件两端截面按弹性分析确定的对同一主轴的组合弯矩设计值；绝对值较大端为，绝对值较小端为；当构件按单曲率弯曲时（图a），取正值；否则取负值（图b）;ab——构件的计算长度，可近似取偏心受压构件相应主轴方向上下支撑点之间的距离；——偏心方向的截面回转半径。法

除排架结构柱外，其他偏心受压构件考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应后控制截面的弯矩设计值M为：

小于1.0时取1.0；对剪力墙及核心筒墙，可取等于1.03、弯矩设计值计算截面偏心距调节系数弯矩增大系数，由二阶效应引起的临界截面弯矩增大系数排架柱：式中：

——截面曲率修正系数；。——初始偏心距。——一阶弹性分析柱端弯矩设计值。——轴向压力对截面重心的偏心距。——附加偏心距——排架柱的计算长度。二、基本计算公式及适用条件

⑴大偏心受压构件①基本公式

e：轴向力作用点至受拉钢筋合力点之间的距离

e=ei＋h/2－as②适用条件CeNuNufyAsfy’As’e’eix1fc⑵小偏心受压构件

x：受压区计算高度，当x＞h，在计算时取x=h

σs：钢筋As的应力值CsAsNue’efy’As’eix1fc

e=ei＋h/2－as

e′=h/2－ei－as′e、e′：分别为轴向力作用点至受拉钢筋As合力点和受压钢筋As′合力点之间的距离。三、对称配筋矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力计算方法◆实际工程中，受压构件常承受变号弯矩作用，当弯矩数值相差不大，可采用对称配筋。◆采用对称配筋不会在施工中产生差错，故有时为方便施工或对于装配式构件，也采用对称配筋。◆对称配筋截面，即As=As′，fy=fy′，as=as′，其界限破坏状态时的轴力为Nb=a1fcbξbh0⑴大小偏心受压的判别

由于对称配筋As=As′，fy=fy′，令N=Nu，由大偏心受压构件公式可得

x=N/afcb则⑵截面设计①当N<Nb时，为大偏心受压

x=N/afcb若x=N/a1fcb<2as'，可近似取x=2as'，对受压钢筋合力点取矩可得e'=ei-0.5h+as'②N>Nb时，为小偏心受压

无论是大偏心受压还是小偏心受压，同时要满足

⑶垂直于弯矩作用平面的承载力复核

无论是截面设计或截面复核题，除了在弯矩作用内依照偏心受压进行计算外，还要验算垂直于弯矩作用平面的轴心受压承载力，此时应考虑φ，并取b作为截面高度。6.3.5偏心受压构件斜截面受剪承载力计算一、试验研究分析③①②

偏心受压构件一般情况下剪力值相对比较小，可不进行斜截面计算，但对于有较大水平力作用下的框架柱，有横向力作用的桁架上弦压杆必须考虑。试验表明，由轴向压力的存在，延缓了斜裂缝的出现和开展，混凝土受压区面积较大，故提高了受剪承载力。当N/0.3fcbh=0.3～0.5时，再增加轴向压力将转变为带有斜裂缝的小偏心受压构件，斜截面承载力达到最大值。由桁架-拱模型理论，轴向压力主要由拱作用直接传递，拱作用增大，其竖向分力为拱作用分担的抗剪能力;当轴向压力太大，将导致拱机构的过早压坏。

对矩形、T形和I形截面，《混凝土结构设计规范》中偏心受压构件的受剪承载力计算公式

l为计算截面的剪跨比，对框架柱，l=Hn/h0，Hn为柱净高；当l<1时，取l=1；当l>3时，取l=3；对偏心受压构件，l=a/h0，当l<1.5时，取l=1.5；当l>3时，取l=3；a为集中荷载至支座或节点边缘的距离。

N为与剪力设计值相应的轴向压力设计值，当N>0.3fcA时，取N=0.3fcA，A为构件截面面积。二、偏心受压构件斜截面受剪承载力计算

为防止配箍过多产生斜压破坏，受剪截面应满足

可不进行斜截面受剪承载力计算而仅需按构造要求配置箍筋。6.4受拉构件

当构件上作用有纵向拉力时，即为受拉构件，分为轴心受拉和偏心受拉构件。钢筋混凝土桁架或拱拉杆、受内压力作用的环形截面管壁及圆形贮液池的筒壁等，通常按轴心受拉构件计算。矩形水池的池壁、矩形剖面料仓或煤斗的壁板、受地震作用的框架边柱，以及双肢柱的受拉肢，属于偏心受拉构件。偏心受拉构件除轴向拉力外，还同时受弯矩作用。轴心受拉构件NN桁架下弦NN圆水池池壁或水管管壁偏心受拉构件

图示构件从加载到破坏的受力过程可分为三个阶段：混凝土开裂前，钢筋和混凝土共同受力阶段；混凝土开裂后构件带裂缝工作阶段；钢筋屈服后的破坏阶段一、轴心受拉构件受力特点6.4.1轴心受拉构件N——轴向拉力的设计值；Fy——钢筋抗拉强度设计值；As——全部受拉钢筋的截面面积，

应满足As≥(0.9ft/fy)A，A为构件截面面积。二、计算公式一、分类标准小偏心受拉按力的作用位置：大偏心受拉a1fcfyAsAsAsfyAsfyAsAsAsfyAsNNe

ee0e

e0easasasash/2h/2h/2h/2(a)(b)6.4.2偏心受拉构件偏心受拉构件的分类：若轴向拉力N的偏心矩较小，作用于As与中间时，为小偏心受拉构件；若轴向力N

的偏心矩较大，作用于As与

以外时，称为大偏心受拉。判断条件：

时为小偏心受拉构件；

时为大偏心受拉构件。

二、偏心受拉构件的受力特点⑴小偏心受拉构件（轴力N作用于As与As之间）在混凝土开裂前，截面内钢筋和混凝土共同工作，此时，截面内混凝土应力分布可以按照材料力学的方法进行分析。e0较小时，截面混凝土全部受拉；随着荷载的增大，截面拉应力较大一侧混凝土首先开裂，开裂后裂缝迅速贯穿全截面。混凝土退出工作，拉力完全由As和As承担。e0较大时，截面混凝土存在受拉区和受压区。靠近轴向拉力一侧的混凝土先开裂。该部分混凝土退出工作，随着荷载的继续增大，As一侧的混凝土的受压区逐渐变小、消失并转换为受拉区，裂缝贯穿全截面。当As和As的应力达到屈服强度时，混凝土已退出工作，完全由钢筋As和As承担。⑵大偏心受拉