直升机空气动力学-第5章-1

直升机空气动力学第五章前飞时的旋翼理论旋翼动力学国防科技重点实验室唐正飞在轴流状态旋翼理论的基础上，计入桨叶的环境和运动，得到前飞状态的旋翼滑流理论、叶素理论和涡流理论。这些理论是直升机科技的基础。

第一节前飞滑流理论1-1基本假定与垂直飞行（轴流）状态的假定相同。速度为二维。滑流边界仍以旋翼直径为基准：

讨论：为何不以桨盘与来流的正交面积为基准？1-2

诱导速度

速度轴系OXVYVZV和旋翼构造轴系OXDYDZD

在速度轴系内

上游0－0截面处：

桨盘1－1截面处：

下游2－2截面处：根据动量定理和动能定理，得：结论：

在斜流状态，旋翼桨盘处的诱导速度在数值上等于下游很远处的诱导速度的一半，在方向上两者彼此平行。

这一结论与轴流状态的完全一致。1-3

旋翼的拉力和功率定常前飞时推力

升力

需用功率

代入得到与轴流状态形式相同的式子：但须注意

1-4桨盘处诱导速度随前飞速度减小由

得到

当

后，可用

前飞滑流理论小结1，诱导速度及拉力的公式，形式上与轴流状态的相同，但速度的合成是按向量关系即2，前飞中，在保持旋翼拉力不变的条件下，轴向诱导速度随前飞速度的增大而减小。巡航飞行时诱导功率仅为悬停时的20%以下。诱导速度与前飞速度的关系图

第二节前飞叶素理论2-1桨叶剖面气流及迎角气流速度，源自:飞行相对流速旋转相对速度挥舞相对速度旋翼诱导速度

迎角变化：

即使无周期变距，桨叶任一剖面的气动环境总是在周期性变化。每旋转一周，在速度—迎角图上的轨迹成8字形。

桨盘平面上的剖面迎角分布很不

均匀，后行桨叶一侧迎角大，容易

发生气流分离。

桨叶挥舞是造成迎角变化大的主

要原因。迎角与速度相匹配，消除

了倾翻力矩。

2-2旋翼空气动力

同轴流状态的处理方法一样，把叶素的升力、阻力转换为旋翼的基元拉力和旋转阻力

旋翼空气动力在桨毂中心分解为：

拉力T沿旋翼轴，向上

后向力H垂直于旋翼轴，顺风向后

侧向力S

指向方位角90度方向

反扭矩Mk与旋转方向相反

依据桨叶挥舞角和所在的方位角，旋翼各基元力由

构成积分、无量纲化，如拉力系数对于最简单的矩形桨叶、诱速均布且无周期变距的旋翼，同样办法，可得基元功率系数为经简化，得形式与轴流的相同，只是增加了拉进功率一项及速度修正。

第三节挥舞运动系数在挥舞运动方程中，气动力矩为了解挥舞方程，把上式展开为富氏级数：对于最简单的情况，即

代入挥舞运动方程等式两侧的同阶谐波系数应相等。已知

，得到对应关系式得挥舞系数：式中桨叶质量特性系数（洛克数）：

注意：一些西方国家文献中，洛克数不含2讨论：1，各系数的物理解释

2，“变距与挥舞等效”是否依然成立？

注：当直升机有俯仰或滚转角速度时，旋翼还有随动挥舞。

第四节摆振运动系数空气阻力力矩：离心力力矩：惯性力力矩：哥氏力力矩：减摆器力矩力矩平衡方程为：

导出各力矩的表达式，代入平衡方程，可得到摆振运动的微分方程：摆振运动象挥舞运动一样，也是典型的简谐振动，激振力是科氏力和气动阻力（很小），但固有频率仅为旋转角频率的大约一半。

桨叶后退角是旋翼反扭矩

与离心力矩平衡的结果。摆

振幅值取决于科氏力。利用处理挥舞运动同样的方法，可解得三个摆振系数：

前飞叶素理论小结1，前飞中，桨叶的运动及气流很复杂：

前进、旋转、挥舞、变距、摆振、弹性变形（未计）

剖面的迎角、速度及空气动力总在变化中。2，由剖面的空气动力出发，经积分得出旋翼的空气动力特性（拉力、后向力、侧向力、扭矩和功率）；与桨叶运动方程相结合，得出挥舞系数和摆振系数。

上述内容，是直升机飞行性能、配平、操稳计算的前提，也是动力学分析和结构设计的基础知识。

第四节前飞涡流理论基本假定与轴流的相同，只是涡系延伸方向按桨盘平面处的合速度方向来处理：

涡系的倾角取为环量及轴向诱导速度分布都用富氏级数表示：根据王适存广义涡流理论，可以得出各阶系数的解析式。仅为解释物理概念，做许多简化后，得

旋翼环量分布一般为：

桨盘上升力系数分布为：

可见，后行桨叶会因速度增大而失速加剧

前飞旋翼理论小结1，旋翼流量仍以桨盘面积计算，轴向诱导速度仍保持及