江苏泳池高支模施工专项方案

泳池高支模施工方方案一、编制依据《建设工程安全生产产管理》 国务院第3993号令《危险性较大的分部部分项工程安安全管理办法法》 建质（20009）87号《建设工程高大模板板支撑系统施施工安全监督督管理导则》建质（20009）254号《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJJ130－－2011《混凝土结构设计计规范》GBB500100-20100《建筑结构荷载规规范》GB500099-20122《钢结构设计规范范》GB550017--2003《混凝土结构工程程施工规范》GB50666-201110.泳池结构施施工图纸、泳泳池建筑施工工图纸二、工程概况1、参建单位建设单位：XX有有限公司监理单位：XX监监理有限公司司设计单位：XX研研究院有限公公司勘测单位:XXX设计有限公公司施工单位：XX工工程有限公司司2、地理位置本工程位于江苏省省XX朝阳东路路以北，南阳阳路以南，东东临扬州路，西西临东仓路。整整个场地地势势平坦，用地地方正，位置置优越，交通通便利。3、建筑概况XX为住宅，由113栋11至24层商品住住宅楼，1栋两层物业业用房，配套套单体和地下下一层机动车车停车库组成成。用地655084.8850M2，总总建筑面积11934444.617MM2，其中地地库建筑面积积410988.277平平方米。目前，首开区包含含1#楼、2#楼、6#楼、10#楼、泳泳池及会所，不不含会所，总总建筑面积552878..43M2，其其中泳池建筑筑面积15221.63mm2。4、结构概况本工程建筑结构形形式为地下桩桩筏基础，剪剪力墙结构，适适用年限为550年，抗震震分类为丙类类建筑，上部部结构的安全全等级为二级级，抗震等级级为三级，抗抗震烈度为七七度。其中泳池采用管井井降水与轻型型井点降水相相结合的方案案，考虑抗浮浮要求，降水水措施必须待待地下泳池结结构封顶，顶顶板覆土完毕毕后，方可停停止降水。5、泳池主要技术参参数基础参数：泳池采采用管桩筏板板基础，泳池池筏板厚6000mm，泳泳池池底顶标标高-8.1100m，其其他为-6..25m。局局部最低点为为-8.9000m。泳池顶板标高-11.200mm，板厚2500mm，底板板底标高-11.450mm，高度4.885m。梁参数：泳池16轴，交交AJJ轴顶板设置置16条KL1梁，梁梁尺寸为6000*15000mm，梁梁顶标高-11.100mm，梁底标高高为-2.6600m，E-J轴轴线线跨距达199.100mm，高度5.55m。E轴最大梁12000*18000mm，梁顶顶标高-0..850，梁梁底标高-22.650mm，高度5.445M。其他普通梁为4000*9000mm，轴线线跨距在8..100m。根据《危险性较大大的分部分项项工程安全管管理办法》，泳泳池顶板梁属属于大跨度，集集中线荷载大大于20knn/m，属超超过一定规模模的危险性较较大的分部分分项工程范围围。柱子参数：型号包包括600×600mmm，1200×1200mm等，施施工工艺为：：外墙柱子与与剪力墙同时时施工。泳池池内4根1200×1200mm大柱子子，总高度为为6.25米，分分两次施工，即即一次先从根根部标高-88.900mm，施工到-66.25米，二二次再施工到到梁底-2..650m。6根600*6600、400*4400柱子，高高度从根部--6.2500m，施工至至梁底。顶板参数：泳池顶顶板标高-11.200mm，板厚2500mm。三、施工部署1、项目管理人员分分工：项目经理：XX项目副经理：XXX技术总工：XX生产经理：XX安全负责：XX质量负责：XX施工工长：XX资料员：XX施工队负责人：XXX施工队技术负责人人：XX2、泳池劳动力组织织降水队:88人土方队：30人土建队：木工660人钢筋工30人砼工30人瓦工30人，小计计150人机电人员：20人人合计：208人3、进度计划游泳池墙柱顶板施施工20014年10月15日100月25日四、施工前的准备备1、材料φ48×3.0（不不小于2.88）架设钢管管、50×80木方（实实际为50**100）、垫垫木、胶合板板模板各种扣扣件及其他支支模配套材料料。14mmm厚模板用于于柱子、2550mm厚楼楼板、大梁模模板。柱子模模板必须用质质地好的模板板。2、作业条件模板支撑架体待下下层混凝土浇浇筑后3d再开始搭搭设，其中梁梁底支撑架必必须严格按本本方案搭设。3、劳动力准备组织专业的架子工工进行承重支支撑架和高支支模支撑架的的搭设，所有有的架子工经经过培训合格格并持证上岗岗,在架子搭设设前对架子工工进行专项的的技术交底。五、主要施工技术术要求及施工工工艺1、泳池总体施工流流程泳池降水泳泳池基坑土方方开挖基础垫层施施工基础防水筏板基基础钢筋、模模板、砼泳池剪剪力墙、顶板板梁、顶板、柱柱钢筋、模板板、支架墙、柱、梁梁板砼浇筑备注：夹层后施工工，等顶板施施工完成后，在在室内进行夹夹层的施工。2、支架底部承载力力要求高支模扣件式钢管管满堂支架的的承载基础为为混凝土地面面，满足钢管管支架承载力力要求。3、高支模体系总体体安排支撑体系采用488×3mm扣件件式钢管支架架,面板为14mm木模板板，梁、板、柱柱面板下使用用50×100mmm木方（计算算按照50**80mm计计算）。特别别注意，对于于梁底和板底底下第一道横横向支撑钢管管与竖向钢管管支撑连接点点必须全部采采用双扣件。柱子支模体系柱子型号包括6000×600mmm，1200×1200mm，14mm厚木木模板，柱子子加固采用钢钢管外楞柱箍箍，方木500×100mmm内楞（按照照50*800mm进行计计算)。1200柱子子单面用9根方木内楞楞，600柱子采采用6根方木内楞楞。钢管外楞柱箍，每每道2根，间距4000mm。柱柱子每层钢管管设置3道（600柱）和和4道（12000柱）双根144mm对拉螺螺栓进行加固固（按单根116mm螺栓栓计算，实际际采用双根114mm对拉拉螺栓）。泳池（6轴--110轴）的顶顶板支撑体系系混凝土板厚2500mm，顶板板支撑高5m，轴线跨跨度8.1mm左右；支撑系统：楼板下下支撑使用方方木50*1100mm（按按照50×80mmm计算），间间距不大于2250mmm。钢管支架立立杆纵距00.80米，立立杆横距00.80米，步步距1.550米。大跨度梁及楼板（1轴6轴）支撑体系梁底模设置要求：：最大主梁截截面0.6mm宽×1.5m高。梁跨度方方向钢管立柱柱间距6000mm，梁两两侧立柱间距距1000mmm，步距15000mm。梁梁底增加2根承重立杆，依依次距梁左侧侧立柱4000,600mmm；梁底木方500×100mmm，5根，间距150mm。模板板型号为144mm胶合板板。梁侧模设置要求：：梁侧水平向布布置6道50×100mmm方木内楞，间间距210mmm。梁最外外侧竖向布置置Ф48×3钢管，钢管管箍间距6000mm。面面板为14mmm胶合板；；对拉螺栓采采用M14，距梁梁底距离依次次为200，600，1000mmm，竖向间间距400mmm，水平方方向600mmm。楼板支撑体系：楼楼板立柱纵向向间距6000mm，横向向1000mmm，步距1.5500mm。地下剪力力墙模板设置置要求：面板红模板，厚114mm。小小梁木方500*100mmm，竖直布布置，小梁间间距125mmm。主梁采用Ф48××3双钢管，主主梁钢管间距距400mmm。对拉螺栓类型M114，对拉螺螺栓横向间距距375mmm，对拉螺栓栓竖向间距4400mm。模板体系要求根据“超过一定规模的危危险性较大的的分部分项工工程范围的规规定，混凝土土模板支撑工工程：搭设高高度8m及以上；；搭设跨度118m及以上上，施工总荷荷载15kNN/m2及以以上；集中线线荷载20kkN/m2及及以上”，本模板支支撑体系属于于高支模体系系，需专家论论证，对此，现现场施工需要要认真做好技技术准备工作作，严格按照照方案要求施施工，并仔细细检查验收。4、施工工艺流程梁模板安装施工流流程弹出梁轴线及水平平线并进行复复核→搭设梁模板板支架→安装梁底楞→安装梁底模模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模模板→安装另一侧侧模板→安装上下锁锁品楞、斜撑撑楞、腰楞和和对拉螺栓→复核梁模尺尺寸、位置→与相邻模板板连接牢固→办预检预埋件和预留孔洞洞的允许偏差差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5经纬仪或吊线、钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度32m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置置时，应沿纵纵、横两个方方向量测，并并取其中的较较大值。六、游泳池池高支模顶板板早拆措施方方案根据《危险性较大大的分部分项项工程安全管管理办法》，泳泳池顶板梁属属于大跨度（大大于18米），集集中线荷载大大于20knn/m，属超超过一定规模模的危险性较较大的分部分分项工程范围围。泳池顶板梁F-JJ轴间距19..1m，梁跨跨度大于188米。梁高度度900mmm、1500mmm,大于800mmm(集中线线荷载大于220kn/mm)，层净高高度6.655米。根据要求，泳池顶顶板的砼强度度必须达到1100%后，方方可以拆除支支模架。考虑虑加快泳池施施工进度，缩缩短工期的需需要，建议如如下：砼梁板增加一个标标号，即C335改为C40。在大梁梁底增加独独立于扣件式式钢管支模架架的早拆模支支撑架，即增增加临时支点点，减少净跨跨距。以便于楼板下支模模架提前拆除除，由增加的的独立钢管支支撑体系来顶顶住大梁，方方便泳池其他他后续工作的的开展。具体体所需材料内内容如下：泳池顶板早拆措施施方案在①⑥轴，AJ轴内内跨度大于88米的600**1500mmm梁底增设设钢管支撑。在在E--J轴19.1米跨跨之间设置33根，实际跨跨距减小到55米以内。共共计16*33=48根。在A--E轴内155根600*11500（900一个、7000一个）mm梁底轴距距9.2米的中中间设置1根，共计166根。在A-J轴、⑥⑩轴内在无柱柱的十字交叉叉处的主梁上上设置1根，共计111根（400**900）梁梁上。E轴设4根。所需钢管型号为DDN200，壁壁厚6mm，外径径219mmm。即5.31m长488根，5.311*48=2254.888m。3.56mm长4根，3.566*4=144.24m。3.60mm长14根，3.611*14=550.54mm。3.86mm长12根，3.866*12=446.32mm。4.06mm长1根，4..06*1==4.06mm。共计79根根，370..04米。18#H轻轻型钢7000mm*799根=55.300m。10厚钢板板250*22501558块9.88mm2。七、质量保证措施施1、把好施工质量关关1）认真仔细地学习习和阅读施工工图纸，领会会施工图的要要求。施工前前做好各项技技术交底工作作，严格按《混混凝土结构工工程施工质量量验收规范》和和其它有关规规定施工和验验收。2）认真做好各道工工序的检查、验验收关，对各各工种的交接接严格把关，并并实行奖罚措措施。加强检检查验收，找找出影响质量量的环节，提提出改进措施施，把质量问问题控制在萌萌芽状态。2、落实班组自检、互互检、交接检检及项目中质质检“四检”制度，确保保模板安装质质量。3、混凝土浇筑过程程中应派专人人2～3名看模，严严格控制模板板的位移和稳稳定性，一旦旦产生移位应应及时调整，加加固支撑。4、对变形及损坏的的模板及配件件，应按规范范要求及时修修理校正，维维修质量不合合格的模板和和配件不得发发放使用。5、为防止模底烂根根，放线后应应用水泥砂浆浆找平并加垫垫海绵。6、所有柱子模板拼拼缝、梁与柱柱、柱与梁等等节点处均用用海绵胶带贴贴缝，楼板缝缝用胶带纸贴贴缝，以确保保混凝土不漏漏浆。7、模板安装应严格格控制轴线、平平面位置、标标高、断面尺尺寸、垂直度度和平整度，模模板接缝隙宽宽度、高度、脱脱模剂刷涂及及预留洞口、门门洞口断面尺尺寸等的准确确性。严格控控制预期拼模模板精度。8、严格执行预留洞洞口的定位控控制，预留洞洞口时，木工工严格按照墨墨线留洞。9、每层主轴线和分分部轴线放线线后，规定负负责测量记录录人员及时记记录平面尺寸寸测量数据，并并要及时记录录墙、柱、成成品尺寸，目目的是通过数数据分析梁体体和柱子的垂垂直度误差。并并根据数据分分析原因，将将问题及时反反馈到有关生生产负责人，及及时进行整改改和纠正。10、所有竖向结结构的阴、阳阳角均须加设设橡胶海绵条条于拼缝中，拼拼缝要牢固。11、阴、阳角模模必须严格按按照模板设计计图进行加固固处理。12、为防止梁模模板安装出现现梁身不平直直、梁底不平平下挠、梁侧侧模胀模等质质量问题，支支模时应将侧侧模包底模，梁梁模与柱模连连接处，下料料尺寸应略为为缩短等。八、安全保证措施施1、应遵守高处作业业安全技术规规范的有关规规定。2、模板及其支撑系系统在安装过过程中必须设设置防倾覆的的可靠临时设设施。施工现现场应搭设工工作梯，工作作人员不得爬爬模上下。3、登高作业时，各各种配件应放放在工具箱或或工具袋中严严禁放在模板板或脚手架上上，各种工具具应系挂在操操作人员身上上或放在工具具袋中，不得得吊落。4、装拆模板时，上上下要有人接接应，随拆随随运，并应把把活动的部件件固定牢靠，严严禁堆放在脚脚手板上和抛抛掷。5、装拆模板时，必必须搭设脚手手架。装拆施施工时，除操作人员员外，下面不不得站人。高高处作业时，操操作人员要扣扣上安全带。6、安装墙、柱模板板时，要随时时支设固定，防防止倾覆。7、对于预拼模板，当当垂直吊运时时，应采取两两个以上的吊吊点，水平吊吊运应采取四四个吊点。吊吊点要合理布布置。8、对于预拼模板应应整体拆除。拆拆除时，先挂挂好吊索，然然后拆除支撑撑及拼装两片片模板的配件件，待模板离离开结构表面面再起吊。起起吊时，下面面不准站人。9、在支撑搭设、拆拆除和浇筑混混凝土时，无无关人员不得得进入支模底底下，应在适适当位置挂设设警示标志，并并指定专人监监护。10、在架空输电电线路下安装装板时，应停停电作业。当当不能停电时时，应有隔离离防护措施。11、搭设应由专专业持证人员员安装；安全全责任人应向向作业人员进进行安全技术术交底，并做做好记录及签签证。12、模板拆除时时，混凝土强强度必须达到到规定的要求求，严禁混凝凝土未达到设设计强度的规规定要求时拆拆除模板。九、注意事事项模板工程安装前准准备工作1、模板拼装模板组装要严格按按照模板图尺尺寸拼装，并并控制模板的的偏差在规范范允许范围内内，拼装好模模板后要求逐逐块检查其背背楞是否符合合模板设计，模模板的编号与与所用的部位位是否一致。2、模板的基准定位位工作首先引测建筑的边边柱或者墙轴轴线，并以该该轴线为起点点，引出每条条轴线，并根根据轴线与施施工图用墨线线弹出模板的的内线、边线线以及外侧控控制线，施工工前5线必须到位位，以便于模模板的安装和和校正。3、标高测量利用水准仪将建筑筑物水平标高高根据实际要要求，直接引引测到模板的的安装位置。4、竖向模板的支设设应根据模板板支设图。5、已经破损或者不不符合模板设设计图的零配配件以及面板板不得投入使使用。6、支模前对前一道道工序的标高高、尺寸预留留孔等位置按按设计图纸做做好技术复核核工作。应注意的质量问题题（梁）：1、梁、板底不平、下下挠;梁侧模板不不平直；梁上上下涨模，防防治方法是粱粱、板底模板板的龙骨、支支柱的截面尺尺寸及间距应应通过设计计计算决定，使使模板的支撑撑系统有足够够的强度和刚刚度，作业中中应认真执行行设计要求，以以防止混凝土土浇筑时模板板变形。模板板支柱应立在在垫有通长木木板的坚实的的地面上，防防止支柱下沉沉，使梁、板板产生下挠。梁梁、板模板应应按设计或规规范起拱。梁梁模板上下口口应设销口楞楞，再进行侧侧向支撑，以以保证上下口口模板不变形形。2、模板接槎部位处处理及防止漏漏浆的措施1）墙体施工缝防止止漏浆处理：：墙体模板下下压2cm，下压压部位混凝土土上粘贴海绵绵条。所有模模板体系在预预制拼装时，边边线平直，四四角归方，接接缝平整；梁梁底边、二次次模板接头处处和转角处均均加垫10mmm厚海绵条条以防止漏浆浆。2）框架柱施工缝防防止漏浆处理理：框架柱与与底（顶）板板模板接槎处处防止漏浆方方法与外墙内内侧模板处防防止漏浆方法法相同，模板板就位后抹水水泥砂浆堵缝缝；框架柱与与框架梁接缝缝处沿接缝贴贴2厘米宽海绵绵条，由模板板下压及柱箍箍锁紧以防止止漏浆。3）梁、板施工缝防防止漏浆处理理：梁、板模模板转角、接接缝处应尽量量拼接密实，并并粘贴塑料胶胶带或填塞水水泥腻子用以以防止漏浆。模板拆除：1、侧模，在混凝土土强度能保证证其表面及棱棱角不因拆除除模板而受损损坏后，方可可拆除。2、底模，应在同一一部位同条件件养护的混凝凝土试块强度度达到要求时时方可拆除（见见表1）。3、拆除高度在5mm以上的模板板时，应搭脚脚手架，并设设防护栏杆，防防止上下在同同一垂直面操操作。4、模板支撑拆除前前，混凝土强强度必须达到到设计要求，并并经申报批准准后，才能进进行。拆除模模板一般用长长撬棒，人不不许站在正在在拆除的模板板上。在拆除除楼板模板时时，要注意整整块模板掉下下，尤其是用用定型模板做做平台模板时时，更要注意意，防止模板板突然全部掉掉落伤人。5、拆模时必须设置置警戒区域，并并派人监护。拆拆模必须拆除除干净彻底，不不得保留有悬悬空模板。拆拆下的模板要要及时清理，堆堆放整齐。高高处拆下的模模板及支撑应应用垂直升降降设备运至地地面，不得乱乱抛乱扔。6、拆模时，临时脚脚手架必须牢牢固，不得用用拆下的模板板做脚手板。7、脚手板搁至必须须牢固平整，不不得有空头板板，以防踏空空坠落。8、已拆除模板及其其支架的结构构，在混凝土土强度符合设设计混凝土的的强度等级的的要求后，方方可承受全部部使用荷载；；当施工荷载载所产生的效效应比使用荷荷载的效应更更为不利时，必必须经过核算算，加设临时时支撑。十、梁、板、柱、墙墙计算书1、大跨度梁模板计计算书1.1、600**1500梁梁底模板（扣扣件式）计算算书新浇混凝土梁计算算跨度18..4m，结构构层高6.99m，混凝土土梁截面尺寸寸600mmm×1500mmm，梁侧楼楼板厚度2550mm，支支撑方式梁两两侧有板，梁梁板立柱共用用(A)；支撑立柱为Ф488×3的钢管，梁梁跨度方向立立柱间距6000mm，梁梁两侧立柱间间距10000mm，步距距1500mmm，楼板立立柱间距6000mm、1000mmm，梁左侧侧立柱距梁中中心线距离5500mm，梁梁底增加立柱柱2根，依次距距梁左侧立柱柱400,6600mm；；梁底支撑小梁为550×80mm方木木，5根，一端悬悬挑长度3000mm；结构表面的要求是是结构表面隐隐蔽；面板为为14mm覆面面木胶合板；；主梁为Ф48×3钢管。一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)18.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1500新浇混凝土结构层高(m)6.9梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k24(kN/m3)混凝土梁钢筋自重标准值G3k1.5(kN/m3)混凝土板钢筋自重标准值G3k1.1(kN/m3)当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k1(kN/m2)对水平面模板取值Q2k2(kN/m2)风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.35非自定义:0.25风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la600(mm)梁两侧立柱间距lb1000(mm)步距h1500(mm)新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b600、1000(mm)混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离500(mm)梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离400,600(mm)梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图图如下：平面面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽宽度10000mm，按四四等跨连续梁梁计算，计算算简图如下：：W＝bh2/66=10000×14×14/6＝326666.667mmm3，I＝bh3/12=11000×14×14×14/122＝2286666.6677mm4q1＝0.9mmax[1..2(G1kk+(G2kk+G3k)×h)+1..4Q2k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h)+1..4×0.7Q2kk]×b=0.99max[11.2×(0.1+((24+1..5)×1.5)++1.4×2，1.35×(0.1+((24+1..5)×1.5)++1.4×0.7×2]×1＝48.3559kN/mmq1静＝0.99×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1++(24+11.5)×1.5]×1＝46.5995kN/mmq1活＝0.99×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7644kN/mq2＝(G1kk+(G2kk+G3k)×h)×b=[0..1+(244+1.5))×1.5]×1＝38.355kN/m1、强度验算Mmax＝0.1007q1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×46.5995×0.152+0.1221×1.7644×0.152＝0.1177kN·mσ＝Mmax/W＝0.1177×106/326666.6677＝3.5811N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度度验算νmaxx＝0.6322q2L4/(1000EI)=00.632××38.355×1504/(1000×100000×2286666.6677)＝0.0544mm≤[ν]＝l/2500＝150/2250＝0.6mmm满足要求求！3、支座反力计计算设计值((承载能力极极限状态)R1=R55=0.3993q1静l+0..446qq1活l=0.3393×46.5995×0.15++0.4466×1.7644×0.15＝2.8655kNR2=R44=1.1443q1静l+1..223qq1活l=1.1143×46.5995×0.15++1.2233×1.7644×0.15＝8.3122kNR3=0..928qq1静l+1..142qq1活l=0.9928×46.5995×0.15++1.1422×1.7644×0.15＝6.7888kN标准值((正常使用极极限状态)R1'==R5'=0.3993q2l=0.3393×38.355×0.15＝2.2611kNR2'==R4'=1.1443q2l=1.1143×38.355×0.15＝6.5755kNR3'==0.9288q2l=0.9928×38.355×0.15＝5.3388kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33为简化计计算，按四等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：q1＝mmax{2..865+00.9×1.35×[(0.33-0.1))×0.6/44+0.5××(1.5-00.25)]]+0.9mmax[1..2×(0.5+((24+1..1)×0.25))+1.4××2，1.35×(0.5+((24+1..1)×0.25))+1.4××0.7×2]×，(1-0.55)-0.66/2]/22×1，8.3122+0.9××1.35×(0.3-00.1)×0.6/44}=8.3349kN//mq2＝mmax[2..261+((0.3-00.1)×0.6/44+0.5××(1.5-00.25)++(0.5++(24+11.1)×0.25))×，(1-0.55)-0.66/2]/22×1，6.5755+(0.33-0.1))×0.6/44]＝6.6055kN/m1、抗弯验验算Mmax＝maax[0.1107q1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××8.3499×0.62，0.5×8.3499×0.32]＝0.3766kN·mσ＝Mmax/W＝0..376×106/533330＝7.0455N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××8.3499×0.6，8.3499×0.3]＝3.0411kNτmax＝＝3Vmax/(22bh0)=3×3.0411×1000//(2×50×80)＝1.14NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×6.6055×6004/(1000×9350×21333300)＝0.2711mm≤[ν]＝l/2500＝600/2250＝2.4mmmν2＝qq2l24/(8EII)＝6.6055×3004/(8×9350×21333300)＝0.3355mm≤[ν]＝l/2500＝300/2250＝1.2mmm满足要求求！4、支座反反力计算梁头处((即梁底支撑撑小梁悬挑段段根部)承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××8.3499×0.6，0.3933×8.3499×0.6+88.349××0.3]＝5.7266kN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1＝R5＝3.1966kN，R2＝R4＝5.7266kN，R3＝4.68kkN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××6.6055×0.6，0.3933×6.6055×0.6+66.605××0.3]＝4.53kkN同理可得得，梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R''1＝R'5＝2.7822kN，R'2＝R'4＝4.53kkN，R'3＝3.6866kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重重忽略不计，计计算简图如下下：1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m)σ＝Mmmax/W＝0.3211×106/44900＝71.5663N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算主梁剪力力图(kN)Vmaxx＝7.4122kNτmaxx＝2Vmax/A==2×7.4122×1000//424＝34.966N/mm22≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验验算主梁变形形图(mm)νmaxx＝0.1488mm≤[ν]＝l/2500＝400/2250＝1.6mmm满足要求求！4、扣件抗抗滑计算R＝maax[R1,R4]＝1.51kkN≤0.85×8=6.88kN单扣件在在扭矩达到440～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知知，右侧立柱柱扣件受力RR＝1.51kkN≤0.85×8=6.88kN单扣件在在扭矩达到440～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15长细比验验算顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3866×(1500++2×200)==2633..4mm非顶部立立杆段：l02=kμ2h=1×1.7555×1500==2632..5mmλ=l00/i=26633.4//15.9==165.6623≤[λ]=2100长细比满满足要求！1、风荷载载计算Mw＝00.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.25×0.6×1.52/10＝0.0433kN·m2、稳定性性计算根据《建建筑施工模板板安全技术规规范》公式，荷荷载设计值qq1有所不同：：1)面板板验算q1＝[[1.2×(0.1+((24+1..5)×1.5)++0.9×1.4×2]×1＝48.544kN/m2)小梁梁验算q1＝mmax{2..593+((0.3-00.1)×0.6/44+[1.22×(0.5+((24+1..1)×0.25))+0.9××1.4×1]×，(1-0.55)-0.66/2]/22×1，7.5177+(0.33-0.1))×0.6/44}=7.5547kN//m同上四～～六计算过程程，可得：R1＝11.413kkN，R2＝8.8966kN，R3＝8.8966kN，R4＝1.4133kN顶部立杆杆段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1555×1.3866×(1500++2×200)==3041..577mmmλ1＝ll01/i＝3041..577/115.9＝191.2294，查表表得，φ1＝0.1977立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[11.413++[1.2××(0.5+((24+1..1)×0.25))+0.9××1.4×1]×(1+0.55-0.6//2)/2××0.6，8.8966，8.8966，1.4133+[1.22×(0.5+((24+1..1)×0.25))+0.9××1.4×1]×(1+1-00.5-0..6/2)//2×0.6]++0.0433/1＝8.9811kNf＝N//(φA)+Mw/W＝8981..037/((0.1977×424)++0.0433×106/44900＝116.9992N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求！非顶部立杆段：ll02=kμ2h=1..155×1.7555×1500==3040..538mmmλ2＝l02/i＝30440.5388/15.99＝191.2229，查表表得，φ2＝0.1977立柱最大受力Nww＝max[RR1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.115×(6.9-11.5)+MMw/lb＝max[11.413++[1.2××(0.75++(24+11.1)×0.25))+0.9××1.4×1]×(1+0.55-0.6//2)/2××0.6，8.8966，8.8966，1.4133+[1.22×(0.75++(24+11.1)×0.25))+0.9××1.4×1]×(1+1-00.5-0..6/2)//2×0.6]++0.81++0.0433/1＝9.7499kNf＝N/(φAA)+Mw/W＝9748..512/((0.1977×424)++0.0433×106/44900＝126.1181N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求！八、梁底立柱扣件件抗滑移验算算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85由"主梁梁验算"一节计算可可知扣件最大大受力N＝max[RR2，R3]×1＝9.7522kN≤Rc=kc×12=0..85×12=100.2kN满足要求求！1.2、大梁侧模模板计算书小梁为为水平向布置置，小梁500×80mm方木木，小梁道数数6道，支撑距距梁底距离依依次为2000，600，1000mmm，小梁最最大悬挑长度度200mmm；主梁为Ф48×3钢管，主梁梁间距6000mm；面板板为14mmm覆面木胶合合板；对拉螺螺栓采用M114；一、工工程属性新浇混凝梁名称KL1，标高-1.100混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600×1500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.5}＝min{34.213，36}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min{00.28γct0βv1/2，γcH}＝min{00.28×24×4×0.9×21/2，24×1.5}＝min{334.2133，36}＝34.2113kN/mm2承载能力力极限状态设设计值S承＝γ0[1.355×0.9×G4k+1.44×φcQ4k]＝1×[1.355×0.9×34.211+1.4××0.9×2]＝44.0885kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝34.211kN/mm2三、支撑体系设计计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，600，1000设计简图图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽宽度取单位长长度，b＝1000mmm。W＝bh2/6=10000×142/6＝326666.667mmm3，I＝bh3/12=11000×143/12＝2286666.6677mm4。面板计算算简图如下：：1、抗弯验验算q1＝bbS承＝1×44.0885＝44.0885kN/mmq1静＝＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.211×1＝41.5665kN/mmq1活＝＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kkN/mMmaxx＝0.1077q1静L2+0.1221q1活L2=0.1007×41.5665×0.252+0.1221×2.52×0.252＝0.2977kN·mσ＝Mmmax/W＝0.2977×106/326666.6677＝9.0933N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验验算q＝bSS正＝1×34.211＝34.211kN/mνmaxx＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××34.211×2504/(1000×100000×2286666.6677)＝0.3699mm≤250/2250=1mmm满足要求求！3、最大支支座反力计算算承载能力力极限状态Rmaxx＝1.1433×q1静×l左+1.2223×q1活×l左＝1.1433×41.5665×0.25++1.2233×2.52×0.25＝12.6448kN正常使用用极限状态R'maax＝1.1433×l左×q＝1.1433×0.25×34.211＝9.7766kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)33.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)83.333计算简图图如下：跨中段计计算简图悬挑段计计算简图1、抗弯验验算q＝122.648kkN/mMmaxx＝max[00.1×q×l2,0.5×q×l12]=maxx[0.1××12.6448×0.62，0.5×12.6448×0.22]=0.4455kN··mσ＝Mmmax/W＝0.4555×106/333333＝13.666N/mm22≤[f]＝15.444N/mm22满足要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.6×q×l,q×l1]=maxx[0.6××12.6448×0.6，12.6448×0.2]==4.5533kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×4.5533×1000//(2×80×50)＝1.7077N/mm22≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求求！3、挠度验验算q＝9..776kNN/mν1maax＝0.6777qL4/(1000EI)=00.677××9.7766×6004/(1000×9350×8333330)＝1.1011mm≤600/2250=2..4mmν2maax＝qL4/(8EII)=9.7776×2004/(8×9350×8333330)=0..251mmm≤200/2250=0..8mm满足要求求！4、最大支支座反力计算算承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.1×12.6448×0.6，0.4×12.6448×0.6+112.6488×0.2]＝8.3488kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.1×9.7766×0.6，0.4×9.7766×0.6+99.776××0.2]＝6.4522kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁22根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半。计算简图图如下：同前节计计算过程，可可依次解得：：承载能力力极限状态：：R1＝1.44kkN，R2＝4.1744kN，R3＝3.42kkN，R4＝3.42kkN，R5＝4.1744kN，R6＝1.44kkN正常使用用极限状态：：R'1＝1.1099kN，R'2＝3.2266kN，R'3＝2.6199kN，R'4＝2.6199kN，R'5＝3.2266kN，R'6＝1.1099kN1、抗弯验验算主梁弯矩矩图(kN·m)σmaxx＝Mmax/W＝0.36×106/44900=80.1187N/mmm2≤[f]=2205N//mm2满足要求求！2、抗剪验验算梁左侧剪剪力图(kN)τmaxx＝2Vmax/A==2×4.8988×1000//424＝23.1002N/mmm2≤[τ]=1200N/mmm2满足要求求！3、挠度验验算梁左侧变变形图(mm)νmaxx＝0.6466mm≤400/2250＝1.6mmm满足要求求！七、对拉螺栓验算算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计计算过程，可可知对拉螺栓栓受力N＝0.95×7.4677×2＝14.1887kN≤Ntb＝17.8kkN满足要求求！2、柱子（设置对拉螺栓）模板计算书2.1、1200*1200柱模板计算书混凝土柱计算高度5000mm，混凝土柱边长1200mm*1200mm；柱箍间距400mm，柱箍为Ф48×3钢管，柱箍合并根数2根；柱长边、短边各4根对拉螺栓，为M14高强螺杆。小梁为50*100木方，每边9根。面板为14mm覆面木胶合板。扣件类型为3形26型。一、工程属性新浇混凝土柱名称称A楼3层KL11新浇混凝土柱长边边边长(mm)1200新浇混凝土柱的计计算高度(mm)5000新浇混凝土柱短边边边长(mm)1200二、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008混凝土重力密度ããc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数â11混凝土坍落度影响响修正系数ââ21混凝土浇筑速度VV(m/h))2混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)5新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)min{0.222γct0β1β2v1/2，ãcH}＝min{00.22×24×4×1×1×21/2，24×5}＝min{229.8688，120}＝29.8668kN/mm2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22ãct0β1β2v1/2，ãcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5]＝min[29.87，120]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))14面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)14.74面板弹性模量E((N/mm22)8925柱长边小梁根数9柱短边小梁根数9柱箍间距l1(mmm)400模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×29.87＝14.517kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.706kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×14.517×0.152-0.121×0.706×0.152＝-0.037kN·mσ＝Mmax/W＝0.037×106/(1/6×400×142)＝2.822N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.4×29.87＝11.948kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×11.948×1504/(100×8925×(1/12×400×143))＝0.047mm≤[í]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mmm)50×100小梁截面惯性矩II(cm4)416.667小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.333小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.444小梁弹性模量E((N/mm22)9350最低处柱箍离楼面面距离(mm)1001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.089kN·mσ＝Mmax/W＝0.089×106/83.333×103＝1.066N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.48kN/m面板变形图(mm)ν＝0.015mm≤[í]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mmm)Ф48×3柱箍截面惯性矩II(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩WW(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205柱箍弹性模量E((N/mm22)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.181kN·m，N1＝4.146kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.181kN·m，N2＝4.146kNM/Wn＝0.181×106/(4.49×103)＝40.276N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.077mm≤[í]＝l/400＝1.19mmν2＝0.077mm≤[í]＝l/400＝1.19mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值NNtb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kkN)26N＝4.146×2=8.292kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝4.146×2=8.292kN≤26kN满足要求！2.2、600*600柱模板计算书混凝土柱的计算高度5000mm；混凝土柱长边600mm，短边边长600mm；柱箍间距400mm；柱箍合并根数2；柱长边、短边对拉螺栓根数：各3根。小梁为50*100mm矩形木楞，每边6根；柱箍为：Ф48×3钢管；面板为14mm木胶合板；对拉螺栓按M16计算，实际可采用2根M14的来代替。扣件类型：3形26型。一、工程属性新浇混凝土柱名称称A楼3层KL11新浇混凝土柱长边边边长(mm)600新浇混凝土柱的计计算高度(mm)5000新浇混凝土柱短边边边长(mm)600二、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008混凝土重力密度ããc(kN/m3)24混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)5混凝土侧压力折减减系数î0.8新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.88×24×5＝96kN//m2倾倒混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×5＝96kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×96+1.4×2，1.35×96+1.4×0.7×2]＝0.9max[118，131.56]＝0.9×131.56＝118.404kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝96kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm))14面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)14.74面板弹性模量E((N/mm22)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mmm)400模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×96＝46.656kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.706kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×46.656×0.122-0.121×0.706×0.122＝-0.073kN·mσ＝Mmax/W＝0.073×106/(1/6×400×142)＝5.596N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.4×96＝38.4kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×38.4×1204/(100×8925×(1/12×400×143))＝0.062mm≤[í]＝l/400＝120/400＝0.3mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mmm)50×100小梁截面惯性矩II(cm4)416.667小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.333小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.444小梁弹性模量E((N/mm22)9350最低处柱箍离楼面面距离(mm)1001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.12×118.404＝14.208kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.221kN·mσ＝Mmax/W＝0.221×106/83.333×103＝2.654N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.12×96＝11.52kN/m面板变形图(mm)ν＝0.038mm≤[í]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mmm)Ф48×3柱箍截面惯性矩II(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩WW(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205柱箍弹性模量E((N/mm22)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.473kN·m，N1＝11.879kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.473kN·m，N2＝11.879kNM/Wn＝0.473×106/(4.49×103)＝105.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.111mm≤[í]＝l/400＝1.035mmν2＝0.111mm≤[í]＝l/400＝1.035mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16轴向拉力设计值NNtb(kN)24.5扣件类型3形26型扣件容许荷载(kkN)26N＝11.879×2=23.757kN≤Ntb＝24.5kN满足要求！N＝11.879×2=23.757kN≤26kN满足要求！3、泳池顶板模板（扣件式）计算书新浇混凝土厚250mm，楼板边长7600mm，边宽6100mm，模板支架高度为6.9m；满堂钢管支架立柱为Ô48×3，纵距800mm，横距800mm，水平拉杆步距1500mm；面板为14mm覆面木胶合板；小梁为50×80mm方木，间距250mm。结构表面的要求是结构表面隐蔽；主梁为Ô48×3钢管，间距800mm，主梁布置方式为平行楼板长边，荷载传递至立杆方式为单扣件，扣件抗滑移折减系数kc=0.85。一、工程属性新浇混凝土楼板名名称B2，标高-1..20新浇混凝土楼板板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边边长L(m))7.6新浇混凝土楼板边边宽B(m))6.1二、荷载设计施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k当计算面板和小梁梁时的均布活活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁梁时的集中荷荷载(kN)2.5当计算主梁时的均均布活荷载((kN/m2)1.5当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时的的均布活荷载载(kN/m2)1模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标标准值0.3楼板模板自重标准准值0.5模板及其支架自重重标准值0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ùkk(kN/m2)基本风压ù0(kkN/m2)0.350.25风压高度变化系数数ìz0.9风荷载体型系数ììs0.8三、模板体系设计模板支架高度(mm)6.9立柱纵向间距laa(mm)800立柱横向间距lbb(mm)800水平拉杆步距h((mm)1500立柱布置在混凝土土板域中的位位置中心对称立柱距混凝土板短短边的距离((mm)200立柱距混凝土板长长边的距离((mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm))250小梁两端各悬挑长长度(mm)230，230主梁两端各悬挑长长度(mm)180，180结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm))14面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×1=10.035kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.035×0.252/8，0.108×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.198kN·mσ＝Mmax/W＝0.198×106/32666.667＝6.053N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.375kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×6.375×2504/(384×10000×228666.667)＝0.142mm≤[í]＝l/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)50×80小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.44小梁抗剪强度设计计值[ô](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)53.33小梁截面惯性矩II(cm4)213.33因[B/lb]取整＝[6100/800]取整＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为230mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..3+(1..1+24))×0.255)+1.44×2.5，1.35×(0.3+((1.1+224)×0.25))+1.4××0.7×2.5]×0.25＝2.5633kN/m因此，q1静＝00.9×1.2(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=0..9×1.22×(0.33+(1.11+24)××0.25))×0.255＝1.7755kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=00.9×1..4×2.55×0.255＝0.7888kN/mM1＝00.107qq1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×1.7755×0.82+0.1221×0.7788×0..82＝0.1833kN·mq2＝00.9×1.2×G1k×b=00.9×1..2×0.33×0.255＝0.0811kN/mp＝0..9×1.4×Q1k=0.99×1.4××2.5＝3.15kkNM2＝mmax[0..077q22L2+0.211pL，0.1077q2L2+0.1881pL]＝＝max[00.077××0.0811×0.82+0.211×3.155×0.8，0.1077×0.0811×0.82+0.1881×3.115×0.88]＝0.5333kN·mM3＝max[q1L112/2，q2L12/2+pLL1]=maxx[2.5663×0.2232/2，0.0811×0.232/2+3..15×0..23]＝0.7277kN·mMmaxx＝max[MM1，M2，M3]＝max[00.183，0.5333，0.7277]＝0.7277kN·mσ＝Mmax/W＝0..727×106/533330＝13.6225N/mmm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求！2、抗剪验验算V1＝00.607qq1静L+0.662q1活L＝0.6077×1.7755×0.8+00.62×0.7888×0.8＝1.2533kNV2＝00.607qq2L+0.6681p＝0.6077×0.0811×0.8+00.681××3.15＝2.1844kNV3＝mmax[q11L1，q2L1+p]＝max[22.563××0.23，0.0811×0.23++3.15]]＝3.1699kNVmaxx＝max[VV1，V2，V3]＝max[11.253，2.1844，3.1699]＝3.1699kNτmax＝3Vmaax/(2bbh0)=3×33.169××1000//(2×800×50)＝＝1.1888N/mm22≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求！3、挠度验验算q=(GG1k+(G3k+G2k)×h))×b=(00.3+(224+1.11)×0.225)×0..25＝1.6444kN/m跨中ímax＝00.632qqL4/(1000EI)=00.632××1.6444×80044/(1000×93500×21333300)＝＝0.2133mm≤[í]＝l/2500＝800/2250＝3.2mmm悬臂端ímax＝＝qL4/(8EII)=1.6644×23304/(8×99350×221333000)＝0.0299mm≤[í]＝l1/250＝230/2250＝0.92mmm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数1主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[ô](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.491、小梁最最大支座反力力计算Q1k＝＝1.5kNN/m2q1＝00.9maxx[1.2((G1k+(GG3k+G2k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(G3k+G2k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==0.9maax[1.22×(0.55+(1.11+24)××0.25))+1.4××1.5，1.35×(0.5+((1.1+224)×0.25))+1.4××0.7×1.5]×0.25＝2.3899kN/mq1静＝＝0.9×1.35((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=0..9×1.335×(0..5+(1..1+24))×0.255)×0.225＝2.0588kN/mq1活＝＝0.9×1.4×Q1k×b=00.9×1..4×1.55×0.255＝0.4722kN/mq2＝((G1k+(GG3k+G2k)×h))×b=(00.5+(11.1+244)×0.225)×0..25=1..694kNN/m承载能力极限状态态按四跨连续梁，RRmax＝(1.1433q1静+1.2223q1活)L＝1.1433×2.0588×0.8+11.223××0.4722×0.8＝2.3444kN按悬臂梁，R1＝＝q1l=2.3389×0..23＝0.5499kNR＝maax[Rmaax，R1]＝2.3444kN;正常使用极限状态态按四跨连续梁，RRmax＝1.1433q2L＝1.1433×1.6944×0.8＝1.5499kN按悬臂梁，R1＝＝q2l=1.6694×0..23＝0.39kkNR＝maax[Rmaax，R1]＝1.5499kN;2、抗弯验验算计算简图如下：主梁弯矩图(kNN·m)Mmaxx＝0.5799kN·mσ＝Mmax/W＝0..579×106/44900＝129.0042N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求！3、抗剪验验算主梁剪力图(kNN)Vmaxx＝4.7722kNτmax＝2Vmaax/A=22×4.7772×10000/4244＝22.5008N/mmm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求！4、挠度验验算主梁变形图(mmm)νmax＝0.5115mm跨中ímax=00.515mmm≤[ν]=8000/250==3.2mmm悬挑段ímax＝＝0.2288mm≤[í]=1800/250==0.72mmm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hdd(mm)1500立杆伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长长度a(mmm)200顶部立杆计算长度度系数ì11.386非顶部立杆计算长长度系数ì21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424立柱截面回转半径径i(mm))15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.491、长细比比验算顶部立杆段：l001=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(11500+22×200))=26333.4mm非顶部立杆段：ll02=kμ2h=1××1.7555×15000=26322.5mmλ=l0/i=26633.4//15.9==165.6623≤[λ]=2100长细比满足要求！！2、立柱稳稳定性验算顶部立杆段：l001=kμ1(hd+2a)==1.1555×1.3886×(15500+2××200)==3041..577mmmλ1＝l01/i＝30441.5777/15.99＝191.2294，查表表得，ö1＝0.1977Mw=00.9×1..4ωklah2/10=00.9×1..4×0.225×0.88×1.522/10＝0.0577kN·mNw＝11.2ÓNGik+0..9×1.44Σ(NQik+Mw/lb)=[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.255)+0.99×1.4××1]×0..8×0.88+0.9××1.4×00.057//0.8＝6.1kNNf＝NNw/(φA)+MMw/W＝6099..617/((0.1977×424)++0.0577×106/44900＝85.7554N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求！非顶部立杆段：ll02=kμ2h=1..155×11.755××1500==3040..538mmmλ2＝l