江苏某商业中心高大模板支撑施工方案

HYPERLINK\l"_Toc275436084"目录HYPERLINK\l"_Toc275436085"一、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc275436086"二、编制依据6HYPERLINK\l"_Toc275436087"三、施工计划6HYPERLINK\l"_Toc275436088"（一）进度计划6HYPERLINK\l"_Toc275436089"（二）材料计划7HYPERLINK\l"_Toc275436090"（三）设备计划7HYPERLINK\l"_Toc275436091"四、施工工艺技术7HYPERLINK\l"_Toc275436092"（一）技术参数7HYPERLINK\l"_Toc275436093"（二）、工艺流程8HYPERLINK\l"_Toc275436094"（三）、施工方法9HYPERLINK\l"_Toc275436143"（四）、检查验收20HYPERLINK\l"_Toc275436144"五、施工安全保证措施20HYPERLINK\l"_Toc275436145"（一）现场安全领导小组20HYPERLINK\l"_Toc275436146"（二）安全措施20HYPERLINK\l"_Toc275436147"（三）、应急措施21HYPERLINK\l"_Toc275436148"（四）、检测监控22HYPERLINK\l"_Toc275436149"六、劳动力安排22HYPERLINK\l"_Toc275436150"计算说明书：23HYPERLINK\l"_Toc275436145"一、23.2m高门厅模板支撑验算23HYPERLINK\l"_Toc275436146"二、汽车车库跑道400厚板验算33HYPERLINK\l"_Toc275436147"三、非预应力框架梁验算34HYPERLINK\l"_Toc275436148"四、预应力框架梁验算50五、悬挑楼梯验算 ………56***高大模板专项施工方案工程概况（一）、建设概况建设单位；常州***环球商业中心工程名称；常州***环球商业中心工程设计单位；上海***（集团）有限公司勘察单位；中国***研究院有限公司监理单位；江苏****项目管理有限公司总包单位；江苏****工程有限公司（二）、论证部位概况：1、常州***环球商业中心二期A标段从地上一层至屋面设有高度为23.2m的门厅，门厅洞口如下图所示。门厅顶板板厚为120mm、150mm，120mm板区域为A-3~A-7轴--A-H~A-J轴，150mm板区域为A-3~A-7轴--A-G~A-H轴。门厅框架梁的尺寸为350700，其中有一道400800的梁位于A-H轴线上，次梁尺寸为250600。门厅内部柱的尺寸为圆柱1700mm、方柱800800、8001000、8001250。其中A-A~A-H轴为二层地下室,上无结构；A-H~A-V轴为二层地下室及四层地上结构。本部分高大模板A-3~A-7轴--A-G~A-H轴支撑在地下室150mm顶板上，不进行850mm回填土处理；A-3~A-7轴--A-H~A-J轴支撑在地下室120mm顶板上，负一层支模结构不拆除。下图为屋面板结构平面图。2、常州***环球商业中心二期A、B标段地下一层结构中有11001400、18001400mm框架梁，11001400梁位于A-H与A-3~A-4轴线位置，18001400mm梁位于A-G轴线与A-3~A-4轴线位置。两大截面梁顶部板厚均为120mm。此部分模板支撑在地下室700厚底板上，板底标高为-10.3m。同时A、B标段地上一层结构至屋面结构中设有较多大截面尺寸梁，且均为预应力梁，尺寸分别有5001100、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000mm，梁顶板厚均为120mm，此部分模板支撑在地下室及楼板上。3、常州***环球商业中心二期A、B标段地下车库跑道板厚为400mm、300mm、200mm厚，位于A-V~A-U与A-4~A-5轴区间内，A-V轴上为650mm外墙，汽车跑道框架梁尺寸为350700mm，板端柱子尺寸为800800mm。汽车跑道板模板支撑在120mm楼板上，楼板标高为-5.55m，同时保留下部一层模板支撑，标高为-10.3m，结构平面图如下所示：4、常州***环球商业中心二期A、B标段设有两个悬挑楼梯，A标段悬挑楼梯位置位于A-V轴与A-5~A-8轴区域，建筑图如下所示，B标段悬挑楼梯位置位于B-V轴与B-5~B-8轴区域，建筑图参考A标段悬挑楼梯。A-V轴线墙厚度为500mm，整个悬挑长度为2750mm（出墙长度），悬挑长度为2100mm处为基坑灌注桩处。A标段悬挑楼梯A-5轴线位置处有一集水井，集水井标高为-7.0m，集水井板厚为500mm，集水井两侧为5001950mm两道梁，梁顶板厚为120mm，梁顶标高为-0.25mm，同时局部有面积为15001100、厚度为1950mm的板，如下图所示。整个悬挑楼为ET型，梯踏步板厚为500mm、400mm，中间踏板平台板厚为400mm，踏步底标高为-5.55m，顶标高为-0.18m，悬挑端部梁最大尺寸为4001950mm，整个悬挑楼梯模板支撑在底板上，底板板厚700mm，标高为-10.3m。根据《建设工程安全生产管理条例》的有关条款，需对高度超过8m、线荷载超过20KN/m、施工总荷载超过15KN/m2的支模系统进行专项设计，以eq\o\ac(○,1)400、500厚板分别计算；eq\o\ac(○,2)反梁5001950按1950板厚计算；eq\o\ac(○,3)梁5001100、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000mm按7001200梁计算；eq\o\ac(○,4)梁18001400、11001400分别计算进行编制施工方案。本门厅支模系统、大截面梁及汽车跑道板、悬挑楼梯支模施工前，方案首先经专家评审通过，然后项目部管理人员进行方案理解，其次安全主管及技术负责人对相关施工人员进行专项技术交底及安全技术交底后搭设支模系统，施工过程中要协调好各工种相互作业。二、编制依据《建设工程安全生产管理条例》《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008常州***环球商业中心项目二期施工图常州***环球商业中心施工组织设计《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001(2002年版)三、施工计划（一）、进度计划1、本工程门厅结构架子搭设与主体结构同步施工，至一层开始同步搭设，先浇筑柱，再进行抱柱，计划2011年5月10日进行门厅施工；悬挑楼梯不于主体结构同时施工，主体结构施工时留设楼梯筋及增设施工缝，待主体结构施工完进行悬挑楼梯施工，计划2011年10月10日进行施工；汽车跑道及地下一层大量与周边主体结构同步施工，计划2010年11月10日进行施工。2、由于大截面梁都是预应力梁，应制作张拉操作平台，模板支撑、钢筋绑扎及混凝土浇筑与其他结构同步施工，待大截面梁混凝土达到设计强度的80%方可张拉预应力，计划2010年11月25日进行施工。对于非预应力大梁，计划2010年11月8日进行施工。3、预应力梁拆模时间与预应力管道注浆时间要错开。4、支模系统验收合格后封模，进行下道工序施工。5、支模系统拆除5.1、砼施工完毕待监理批准方可拆除梁侧模板。5.2、待门厅结构、非预应力梁、悬挑楼梯砼强度达到设计强度时拆除支模系统，预应力混凝土梁底模板拆除必须等到预应力筋张拉结束后拆除。（二）、材料计划1、门厅结构、悬挑楼梯、大截面梁、汽车跑道模板支模系统砼均采用泵送商品砼，确定浇筑时间后提前2-3天与商品砼供应商联系，保证施工进度。2、支模用钢管、扣件及顶托按施工进度计划运底现场，保证施工前的搭设工作正常开展。（三）、设备计划1、经纬仪：1台2、水准仪：2台3、钢卷尺：50m长2把、5m长3把4、拉线、线坠5、力矩扳手：2把6、全站仪：1台7、塔尺：2把四、施工工艺技术（一）、技术参数1、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）附录A中的数据。模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数表序号名称荷载分项系数1楼板木模自重（包包括梁模）0.30/0.550kN/mm21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁钢筋自重1.524kN/m31.24楼板钢筋自重1.124kN/mm31.25振捣荷载计算水平面荷载2.0kN/m21.4计算垂直面荷载4.0kN/m226施工荷载计算底模及小横杆杆时4.0kN/m22(另以集中荷载2..5kN验算，取大大值)1.4计算大横杆时2.4kN/m22计算立杆及其他支支承构件1.0kN/m222、材料参数2.1、本工程模板采用50×100木方，15厚防水模板和壁厚不少于2.8的φ48×2.8钢管。2.2、应选不大于50mm的木板作立杆支承垫块，门厅立杆下设铁块底座。。材料规格性能指标参数钢管Q235钢，Ø448×2.88抗弯强度设计值：：fm=2005N/mmm2截面积：A=33.97cmm2；惯性矩：I=10.220cm4截面模量：W=4.25ccm3；弹性模量：E=2.006×1055N/mmm2模板15厚模板弹性模量E=44.05×103N/mm2；抗剪：τ=1.2NN/mm2截面模量：W=337500mmm2，惯性矩：I==2812550mm4静弯曲强度垂直纤纤维向最小值值：f=14.884N/mmm2木方50×100松松木顺纹抗压：fc==10N/mmm2；顺纹抗剪：fv=1..4N/mmm2顺纹抗拉：ft==8.0N//mm2；抗弯：fm=133N/mm22弹性模量：E=99000N//mm2；松木的重力力密度5kN/m3截面惯性距Ix==41666667mm44截面最大抵抗距WWx=833333mm3扣件单扣件承载力[N]=80000N双扣件承载力[N]=120000N对拉螺栓φ1212.9KN（二）、工艺流程1、门厅模板支撑施工顺序：底层砼养护→底层弹线→门厅下垫木板或底座→门厅支模系统搭设→立杆→水平杆（大横杆）→扫地杆→小横杆→50×100木方立放→底模→柱浇注砼→砼养护→梁筋→板模→板筋→梁、板砼浇注→砼养护→拆除支撑系统。2、预应力梁模板支撑施工顺序：垫层→垫木板→排架搭设→梁下部立杆→梁两侧立杆→水平杆（大横杆）→扫地杆→小横杆→50×100木方立放→底模→梁筋→板模→板筋→搭设预应力操作平台→砼浇注→预应力张拉→养护注浆→养护→拆除支撑系统。3、非预应力梁模板支撑施工顺序：底层砼养护→垫木板→排架搭设→梁下部立杆→梁两侧立杆→水平杆（大横杆）→扫地杆→小横杆→50×100木方立放→底模→梁筋→板模→板筋→砼浇注→砼养护→拆除支撑系统。4、汽车跑道模板支撑施工顺序：底层砼养护→垫木板→排架搭设→立杆→水平杆（大横杆）→扫地杆→方木→板模→板筋→砼浇注→砼养护→拆除支撑系统。5、悬挑楼梯模板支撑施工顺序：底层砼养护→垫木板→立杆→水平杆（大横杆）→扫地杆→方木→底模→梁筋→板模→板筋→砼浇注→砼养护→拆除支撑系统。（三）、施工方法1、非预应力框架梁布置及参数确定本工程非预应力框架梁有11001400、18001400mm，为保证与周边梁板支撑体系相贯通。11001400布置参数：模板为15厚，方木间距不得超过180mm，以梁为对称轴，梁下设两道立杆，两立杆间距为500mm，梁两侧立杆间距为1700mm，梁侧立杆到梁底立杆间距分别为600mm，大小横杆间距均为500mm，沿梁方向立杆间距均为500mm。18001400布置参数：模板为15厚，方木间距不得超过180mm，以梁为对称轴，梁下设三道立杆，两两立杆间距为500mm，梁两侧立杆间距为2300mm，梁侧立杆到梁底外侧立杆间距分别为650mm，大小横杆间距均为500mm，沿梁方向立杆间距均为500mm。非预应力框架梁沿高度方向设两道M12对拉螺栓，离梁顶高度为480mm，梁底高度为500mm，水平方向为500mm。两道非预应力框架梁位于地下一层结构，板面标高为-5.55m，支撑在700厚的底板上，底板标高为-10.3m，立杆最大步距为1.55m，梁底立杆顶部均采用顶托，其余顶部立杆均增加保险扣件。梁支模时与周边梁板支模系统相贯通，四周设剪刀撑。2、预应力框架梁布置及参数确定本工程预应力梁截面尺寸有5001100、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000mm，按大截面梁7001200mm进行布置，7001200mm梁布置参数：模板为15厚，方木根数参见下表，以梁为对称轴，梁下设一道立杆，梁两侧两立杆间距为1300mm，梁两侧立杆到梁底立杆间距分别为650mm，小横杆间距均为510mm，大横杆间距均为1020mm，沿梁方向梁底立杆间距均为510mm，梁侧立杆间距为1020mm。立杆平面及剖面图如下所示：方木数目梁宽方木根数梁宽梁下立杆5004根7005根6005根8006根预应力梁中部设一道M12对拉螺栓梁，螺栓水平距离不得超过510mm。预应力框架梁位于地上一层至屋面结构中，层高最大为5.8米，立杆最大步距不得超过1.6m，梁底立杆顶部均采用顶托，其余立杆顶部均增加保险扣件。梁支模时与周边梁板支模系统相贯通，四周设剪刀撑。对于1区观光电梯处的一道预应力斜梁，为保证其下部立杆的支撑受力，特从负二层起开始搭设支撑。对于小于截面7001200，且截面面积大于0.52m2的梁，除梁底方木数目外，均按7001200mm梁进行布置，同时根据梁高调整立杆最后一步步距，下图为8001000mm梁立杆剖面图：3、400厚汽车跑道板布置及参数确定本工程汽车跑道板厚有400mm、300mm、200mm，最大厚度为400mm。均按最大板厚400mm进行模板支撑系统布置。400厚板布置参数：模板为15厚，方木间距不得超过200mm，板下立杆间距不得超过750750mm，立杆离柱距离在250~300mm之间，立杆步距不得超过1.6米。立杆顶部均增加保险扣件，下图为立杆平面布置图及立杆剖面图：除A-V轴线一面是650厚外墙外，其余周边设剪刀撑。为保证承载力要求，下部一层模板支撑不拆除。4、23.2米高门厅布置原则及参数确定本工程门厅高度为23.2米，板厚为150mm、120mm两种，框架梁为350700及400800，次梁为250600，立柱尺寸有800800、8001250等方柱及直径为1700圆柱。下图为立杆平面布置图、剖面图及局部详图。（1）、本工程门厅有150mm、120mm板，均按150mm布置。150厚板布置参数为：模板为15厚，方木间距不得超过200mm，板下立杆间距不得超过1020960mm（1020mm为A-3~A-7轴线方向，960mm为A-G~A-J轴线方向），最大步距不得超过1.6米，立杆顶部均增加保险扣件。（2）、400800梁布置参数：模板为15厚，梁下3根方木，梁底一根立杆，梁两侧梁立杆间距为1300mm，到中间立杆距离为600mm、700mm，大小横杆间距最大为1020mm，立杆步距最大为1.6米，梁底设可调顶托，其余立杆顶部均增加保险扣件。（3）、350700、250600mm梁下无立杆，按350700梁进行布置，以布置参数：模板为15厚，梁下3根方木，梁两侧立杆间距最大为1020mm，小横杆最大间距为340mm，立杆最大步距为1.6米，立杆顶部增加保险扣件。（4）、立杆支撑部位：立杆支撑在地上一层结构板上，为保证承载力要求，地下一层模板支撑保留不拆。待整个门厅支模系统拆除后进行A-G轴线至A-A轴线地下室顶板覆土填埋夯实。（5）、由于本工程门厅超过20m，在顶部最后2步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆。（6）、本门厅内部柱均先浇筑，搭设排架时先进行支模架搭设。下图为圆柱及方柱支模架节点详图：（7）本工程立柱高度均超过5米，在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距4.2m（A-3轴线~A-7轴线方向柱）、竖向1个步距与柱设置一个固结点，进行抱柱，下图为抱柱详图：（8）、门厅立杆步距均不超过1.6米，等距布置，且立杆顶部增加保险扣件。（9）、门厅洞口外围设竖向连续剪刀撑。（10）、为保证支模安全需要，在顶部、中间部位满铺竹笆。5、悬挑楼梯布置原则及参数确定下图为A标段悬挑楼梯立杆平面布置图及剖面图。（1）、本工程悬挑楼梯中间为电梯井及1950mm板，电梯井板厚味500mm，该处有两道梁5001950mm与500mm、1950mm板连为一整体，按最大不利情况考虑，整个局部以1950厚板进行布置参数：1950厚板布置参数：模板为15厚，方木间距不得超过125mm，板下立杆间距不得超过500600mm，立杆步距不得超过1.6米，立杆顶部采用可调顶托，局布置如下图所示：（2）、悬挑楼梯踏步板厚有500mm、400mm，按最大不利因素500mm进行布置，保证整个支模系统相贯通。500厚踏步板布置参数：模板为15厚，方木间距不得超过200mm，板下立杆间距不得超过650x600mm（600为悬挑方向），立杆步距不得超过1.6米，立杆顶部采用可调顶托。（4）、本工程由于A-V轴线外2.1米处为灌注桩外皮，因此650x1950高梁及墙可以利用灌注桩进行支撑。（5）、灌注桩处理措施：破碎至梁底标高-7.0米处，表面垫砂后进行支模。（6）、本工程其余立杆支撑在地下室底板上。（7）、为保证支模系统的稳定性，在悬挑楼梯两侧设置竖向连续剪刀撑及底部、中间层、顶部三层水平杆采用可调顶托与外墙及灌注桩顶死。（8）、对于斜踏步板，增加一道斜撑，同时在楼层平台板增加两道斜撑，角度均为45°，宽度为两度立杆间距（即为1500mm左右）。（9）、1950厚板分层浇筑，每层下料不超过400mm，为防止温度裂缝，表面覆盖塑料薄膜与毛毯进行及时养护。（10）、楼梯两端砼浇筑时采取对称浇筑的方法。6、施工操作要点（1）、应选不小于50mm的木板作立杆支承垫块。（2）、扫地杆离地面200mm，立杆等步距布置。（3）、全高设置纵横向水平杆，梁板柱支撑系统形成整体，从而确保砼浇筑时整个支撑系统的稳定。（4）、相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（5）、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（6）、支撑系统外围均设剪刀撑。（7）、砼浇筑方向先远后近，砼分层浇筑，不能集中堆载，砼堆载高度不能大于作业面设计标高100mm。梁砼分层浇筑，每层砼浇筑高度不大于400mm。对于局部超厚的板，每层下料厚度不超过300mm。（8）、本工程钢筋混凝土梁、板跨度大于4米，模板起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。（.9）、其他搭设要求按常规模板搭设方法。（四）、检查验收收1、项目部技术负责人人对钢管、顶顶托、扣件的的产品合格证证、生产许可可证、检测报报告进行复核核，并对其表表面观感、重重量等物理指指标进行抽检检，抽检数量量不低于用量量的30%。发现现质量不符合合标准、情况况严重的，进进行100%%的检验，并并随机见证取取样检测。2、施工过程中：项项目部管理人人员、架子工工组长同步检检查。3、施工完毕后，由由项目负责人人组织验收，技技术、质量安安全员等人员员参加。4、验收标准：按施工方案搭设立杆垂直度全高不不大于30mmm板底立杆双扣件全全数检查，拧拧紧力矩400~65N··m。其他模板起拱、平平整度等验收收内容由项目目部质检员按按《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》（GBB502044-20022）会同监理理人员共同验验收。五、施工安全保证证措施（一）、现场安全全领导小组组长：***副组长：******组员：*********************（二）、安全措施施1、模板支撑立杆基础础为地下室顶顶板及楼面板，下室顶板板及楼面板均均到达养护时时间且满足强强度要求。2、为确保高支模板支支撑体系的稳稳定，高支模模板区域内的的相邻框柱（及及连系梁）须须先行浇筑完完成（即与同同标高的其它它部位混凝土土一同浇筑）。3.、高支模板区区域的满堂脚脚手架立杆接接头下部必须须对接，竖向向须垂直，同同时严禁所有有接头布置在在同一平面上上，应错开。4.、高支模板区区域的满堂脚脚手架横向、纵纵向水平杆，与与已浇筑的框框架柱相邻部部位，必须用用钢管扣件与与框架柱扣箍箍牢固，并顶顶紧。6、严格控制横、纵向向水平杆竖向向间距（步距距）。7.、立杆底脚脚须双向设置置扫地杆，扫扫地杆离地200mmm。8、扣件螺栓拧紧扭力力矩控制在440N·m～65N··m之间，浇筑前进行行复拧检查工工作。9、为了施工安全在操操作层满铺竹竹笆一道。10、浇筑混凝土土时控制卸料料厚度及浇筑筑方向，均匀匀布料。11、安排专人在操作区区域外巡查模模板受力情况况，发现异常常及时通报处处理。避免质质量、安全事事故发生。12、搭设必须按图示要要求进行。13、作业工人佩佩戴好安全防防护用品。14、支模前项目目工程技术负负责人对现场场管理人员、操操作班组、作作业人员进行行专项安全交交底，并履行行签字手续。15、泵车送料时时，平台上不不准过量堆放放，砼堆放高高度不得超出出设计板厚1100mm，严严防平台超载载而倒塌伤人人。施工作业业人员不要聚聚集在一起，应应分散作业。按按既定的砼浇浇筑方案确定定的砼浇筑方方向浇筑砼。16、脚手架的所所有构配件质质量必须按规规定进行检验验，检验合格格后方可使用用。脚手架搭搭设完毕，经经过验收合格格后方可使用用。17、每搭设完成成一步都要及及时校正立柱柱的垂直度和和大小横杆的的标高和水平平度，使脚手手架的步距、横横距、纵距上上下始终保持持一致。（三）、应急措施施1、有关人员的安排组长、副组长接到到通知后马上上到现场全程程指挥救援工工作，立即组组织、调动救救援的人力、物物力赶赴现场场展开救援工工作，并立即即向公司救援援领导负责人人汇报事故情情况及需要公公司支援的人人力、物力。组组员立即进行行抢救。2、人员疏散、救援方方法人员的疏散由组长长安排的组员员进行具体指指挥。具体指指挥人安排在在危险的各人人员进行疏散散到安全的地地方，并做好好安全警戒工工作。各组员员和现场其他他的各人员对对现场受伤害害、受困的人人员、财物进进行抢救。人人员有支架的的构件或其它它物件压住时时，先对支架架进行观察，如如需局部加固固的，立即组组织人员进行行加固后，方方进行相应的的抢救，防止止抢险过程中中再次倒塌，造造成进一步的的伤害。加固固或观察后，确确认没有进一一步的危险，立立即组织人力力、物力进行行抢救。3、伤员救护休克、昏迷的伤员员救援：让休克者平平卧，不用枕枕头，腿部抬抬高30度。若属属于心原性休休克同时伴有有心力衰竭、气气急，不能平平卧，可采用用半卧。注意意保暖和安静静，尽量不要要搬动，如必必需要搬动时时，动作要轻轻。采用吸氧氧和保持呼吸吸道畅通或实实行人工呼吸吸。受伤出血血，用止血带带止血、加压压包扎止血。立即拨打120急急救电话或送送医院。4、现场保护由具体的组员带领领警卫人员在在事故现场设设置警戒区域域，用三色纺纺织布或挂有有彩条的绳子子圈围起来，由由门卫和项目目部管理人员员旁站监护，防防止闲人进入入。（四）、检测监控控砼浇筑时项目部安安排木工施工工员、技术员员、安全员、木工班组及架子工进行看模，严禁站在支模架下看模。夜间浇注时，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员迅速撤离。六、劳动力安排现场项目部安全员员：王剑波、邓邓永宏支模架搭设单位：：常州秀海搭搭建有限公司司计算说明书23.2m高门厅模板板支撑计算本工程门厅高度为为23.2米，板厚为150mm、120mm两种，框架架梁为350700及400800，次梁为250600，立柱尺寸寸有800800、80012550等方柱及直直径为1700圆柱。为保保证整个支模模系统的安全全性，分别对对150mm板、梁下无无立杆的框架架梁支模系统统进行验算。（一）、1500厚板验算本工程门厅有1550mm、120mm板，均按150mm布置。150厚板布置参参数为：模板板为15厚，方木间距距不得超过200mm，板下立杆杆间距不得超超过10200x960mm（1020mmm为A-3~AA-7轴线方向，960mm为A-G~AA-J轴线方向），最最大步距不得得超过1.6米，立杆顶顶部均采用保保险扣件。1、荷载的选择序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.153.6③钢筋自重标准值1.124×0..150.1686④施工人员及设备荷荷载4.04.0荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4=（0.3+3..6+0.16886）×1.2++4.0×11.4=100.482332KN/mm2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+3..6+0.16886）×1.355+4.0××0.7×11.4=9..412611KN/m2二者取大值,取qq1=10.488232KNN/m2计算时乘以结构重重要性系数γ0=0.9，q=10.448232××0.9=99.434007KN//m22、板验算2.1、弯矩验验算按照简支梁计算，模模板下木方间间距为2000mm施工荷载为均布线线荷载时计算算简图如下：：此时线荷载q=qq×1.0==9.434407×1..0=9.443407KKN/m最大弯距M1==QUOTE9.434407×20002/8=471770.35NN.mm2.1.2、施工工荷载为集中中荷载时，计计算简图如下下：（集中荷荷载按2.55KN验算）防水模板自重线荷荷载设计值q=0.33×1.0××1.2=00.36KNN/m跨中集中荷载设计计值P=2.55×1.4==3.5KNN此时最大弯矩M22=0.336×0.222/8QUOTE+3.55×0.2//4QUOTE=1776800NN.mm由于M2>M1，故防水模模板模板强度度验算采用M2=1766800N..mm2.1.3、防水水模板截面模模量W=375000mm3静弯曲强度最小值值f=10..32N/mmm2弹性模量E=40050N/mmm2所以，防水模板承承载力为：σ=M/WQUOTE=1766800/337500==4.7N/mmm2＜f=10..32N//mm2满足要求。2.2、剪应力验验算剪力V=qL/2QUOTE=99.434007×1000/22QUOTE=4717N剪应力τ=3v//（2bh）QUOTE=3×47117/（2×10000×15）QUOTE=0.5N/mmm2＜【τ】=1.2NN/mm2满足要求。2.3、挠度验算算惯性距I=2811250mmm4挠度验算时，不计计算施工人员员设备荷载及及荷载分项系系数，即此时时荷载q=（①+②+③）×1.0×0.9==（0.3+3..6+0.16886）×0.9==3.66KNN/m最大挠度ωmaxx=5qll4/（384EI）QUOTE=5×3.666×20004/（384×44050×11440000）QUOTE=0.07mm＜【ω】=l/2500=200//250=0.8mm满足要求。3、底板方木验算木方间距为2000mm，钢管最大间距为10220mm。50×100木方方截面模量W=833333mm350×100木方方惯性距I=41666667mmm450×100木方方弹性模量E=90000N/mmm23.1、弯矩验算算、木方上施工荷载为为线荷载时的的计算简图如如下：L=200木方上线荷载q==9.434407×0..2=1.88668KN/mm此时最大弯距M11=ql2/8QUOTE=1.88668×10202/8QUOTE=2453788N.mm、木方上施工荷载集集中荷载时，计计算简图如下下：（集中荷荷载以2.5KN验算）木方自重线荷载设设计值0.003×1..2=0.0036KN//m跨中集中荷载设计计值P=2.55×1.4==3.5KNN/m此时最大弯矩M22=0.0336×1.022/8QUOTE+3.55×1/4QUOTE=8795000N.mmm、由于M2>M1，故木方弯弯矩应按M2验算强度承载力σ=M/WWQUOTE=8795000/833333QUOTE=10.5554N/mmm2＜fm=13N//mm2满足要求.3.2、剪应力力验算剪力V=ql/2QUOTE=11.88688×1020/2QUOTE=962.3Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3×962.3/（2×50××100）QUOTE=0.28339N/mm2＜【τ】=1.4NN/mm2满足要求.3.3、挠度验验算挠度验算时，不计计算施工人员员设备荷载及及荷载分项系系数，即此时时q=（①+②+③）×0.9×0.22=（0.3+3..6+0.16886）×0.9××0.2=0.7322348KKN/m最大挠度ωmaxx=5ql4/(3844EI)QUOTE=55×0.7332348××10204/（384×99000×441666667）QUOTE=0.2544mm＜【ω】=l/2500=1000/250=4mm满足要求。4、钢管小横杆验算4.1、荷载计计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.153.6③钢筋自重标准值1.124×0..150.1686④施工人员及设备荷荷载2.42.4荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.2++2.4×11.4=8..2423KKN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.355+2.4××0.7×11.4=7..8438KKN/m2二者取大值,取qq1=8.24223KN/mm2计算时乘以结构重重要性系数γ0=0.9，q=8.24423×0..9=7.4418KNN/m2则木方上线荷载为为q=7.4118×0.22=1.48836KN//m4.2、弯矩验算算钢管小横杆承受木木方传来的集集中荷载，木木方间距是2200mm，立杆作为钢钢管小横杆支支点，按最不不利的单跨集集中荷载考虑虑.计算简图：：集中力P=ql==1.48336×1020=1513.33N钢管抗弯强度设计计值：fm=205NN/mm2，截面积：：A=3.97cm2，惯性矩：：I=10.220cm4，截面模量量：W=4.255cm3，弹性模量量：E=2..06×105N/mmm2,L=8000mm。最大弯距Mmaxx=pL/2=1513.33×1020/22QUOTE=7717668.7N..mm承载力σ=Mmaax/WQUOTE=7717668.7/44250=1181.6N//mm2＜f=2055N/mm22满足要求。4.3、挠度验算算验算挠度时不包括括荷载分项系系数及施工人人员和设备荷荷载，此时P=（①+②+③）×0.2×10220=（0.3+3..6+0.16886）×0.2××1020=830N最大挠度ωmaxx=19Pl3/(384EI))QUOTE=19×830×10203/(384×2006000××1020000)QUOTE=2.1mm＜【ω】=l/250=10200/250=4.088mm满足要求5、钢管立杆稳定性验验算5.1、荷载计算算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.153.6③钢筋自重标准值1.124×0..150.1686④施工人员及设备荷荷载1.01.0荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.2++1.0×11.4=6..282322KN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+3..6+0.16866）×1.355+1.0××0.7×11.4=6..473KNN/m2二者取大值,取qq2=6.4733KKN//m2每根立杆承载N==6.4733×0.96×1.02=6.34KNN5.2.本工程板板底钢管立杆杆步距不大于于1.6米，钢管回转半半径c，截面积积7长细比l00/i=1600=＜【】，查查类截面轴心心受压钢构件件稳定系数表表得稳定系数数φ=0.5555立杆的稳定性：σ=90m满足要求厚系合（二）、下无立杆杆支撑的框架架梁验算350x700、250x6600（mmmm）梁下无立立杆，按350x7700梁进行布置置，以布置参参数：模板为为15厚，梁下3根方木，梁梁两侧立杆间间距最大为1020mmm，小横杆最最大间距为340mm，立杆最大大步距为1.6米。1、荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m）①梁模板自重标准值值0.3×(0.335+0.7×2))0.525②砼自重标准值24×0.35××0.75.88③钢筋自重标准值1.524×0..30×0.70.37338④砼振捣荷载标准值(2×0.350.7荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.5255+5.88+0.373338）×1.2++0.7×1.4==9.11141KN//m荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.5255+5.88+0.373338）×1.355+0.7×0.7××1.4=99.837KKN/m二者取大值,取qq2=9.8377KN/m2、梁底模板的验算模板下有三根方木木，如图所示示：按两跨连续梁计算算：l=175mm,,查表得两跨跨连续梁弯距距系数Km为-0.1225，剪力系数KV为0.625，挠度KW系数为0.5212.1、梁底模模模板弯矩验算算梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=9.8837.2KN/最大弯距M=Kmmql2=0.125520=790477.2N.mmm15mm模板W=377500mmm3σ=M/WQUOTE=790047.2//375000=2.1N/10.322N/mmm2满足要求求2.2、剪力验算算剪力V=KVql=00.625×214τ=3V/（2bhh）=3.×17【τ】=1.2NN/mm2满足要求.2.3、挠度验验算(不包括活荷荷载及荷载分分项系数):荷载组合:①+②②+③（0.5255+5.88+0.373338）=KNN/梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=17KN/15厚模板惯性距I=22812500mm4弹性模量E=40550N/mmm2最大挠度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.5122×7×002812250QUOTE=0.0944mm＜【ω】=l/2550=175/2500=0.7mm满足要求。3、梁底方木验算按梁底共有3根木木方，钢管小小横杆作为木木方的支点，取取方木最大间间距L=320mm验算，按最最不利的单跨跨梁计算，计计算简图如下下：3.1木方弯矩验验算：Mmax=ql2//8=9.8337×3202/8=1255913.66N.σ==125913.66/（833333×3）N/13N/mmm2满足要求.3.2抗剪强度验验算剪力V=ql/22=9.8337×320/2==1573..9Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=31573..9×3QUOTE=0.16N/mm2【τ】=1.4NN/mm2满足要求3.3挠度验算算：梁荷载不包括活荷荷载及荷载分分项系数，此此时q=①+②+③=（0.525+5..88+0.373338）=6.77884KN/最大挠度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=56.77884946QUOTEQUOTE=0.008mm＜【ω】=l/2500=320/250=1.288mm满足要求。4、梁底小横杆验算梁两侧立杆间距10220mm，沿梁立杆最大大间距960mm，小横杆最最大间距为3200mm，大横杆间距距为960mm，梁底中间无立立杆。4.1、弯矩验算算小横杆计算简图如如下:a=335bb=350l=10220小横杆线荷载q==9.83770N/Mmax=qbbl(2-bb/l)/88=6654437.5NN.σ==665437.55/42500=156..6N/mmm2fm=205NN/mm2满足要求.4.2、挠度验算算挠度计算时不计算算活荷载及荷荷载分项系数数，此时梁线荷载为①①+②+③=（0.5255+5.88+0.373338）=6.77884KN/折算至小横杆上的的线荷载为qq=6.77784KN//最大挠度：ωmaax=qbll3(8-4b2/l2+b3/l3)/(3844EI)QUOTE=2.255mm＜【ω】=l/250=1020/250=4.088mm满足要求。5、梁侧大横杆验算QUOTE沿梁方向受到小横杆杆的集中，小横杆的的集中力为P=ql//2=9.00x350//2=1575N。按三跨连连续梁进行计计算，KM=-0..267,KKV=-1..27,KWW=1.8883，水平杆杆长度为960mm，计算见图如如下：M=KMPL==0.2677x15755x960==4037004N.mmmσ=QUOTE=403704/44020=1100.4NN/mm2＜fm=2005N/mmm2ωmax=1.8883PL3//100EII=1.244mm＜【ω】=l/250=960/250=3.84mmm.符合要求6、梁下钢管支撑验算算6.1、梁下支撑撑钢管采用φ48，沿梁方向间间距为960mm，小横杆最大大间距为3220mm，大横杆杆最大间距为为960mm。梁底小横杆线荷载载q=9.8337×0.32/0.350=9.0N/mmmN1=qb/2=15575NN=P+2N1==1575+3150=44725N6.2、水平杆杆步距均取1.6米,进行验算，查查表得Ø48钢管回转半半径i=1.6ccm，截面积A=3.977cm2λ=l0/i=11600/116=1000＜150，查b类截面轴心心受压钢构件件稳定系数表表得稳定系数数φ=0.5555立杆的稳定性：σ==4725//（0.555×3997）=21.6N//mm2<ff=205NN/mm2,满足要求。二、汽车车库跑道道400厚板验算本工程汽车跑道板板厚有400mm、300mm、200mm，最大厚度度为400mm。均以400厚板进行模模板支撑系统统布置。400厚板布置参参数：模板为为15厚，方木间距距不得超过200mm，板下立杆杆间距不得超超过750x7750mm，立杆离柱柱距离在250~300mmm之间，立杆杆步距不得超超过1.6米。1、荷载的计计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.409.60③钢筋自重标准值1.124×0..400.45④施工人员及设备荷荷载4.04.0荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.2++4.0×11.4=188.02KKN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.355+4.0××0.7×11.4=177.89KKN/m2二者取大值,取qq1=18.022KN/mm2计算时乘以结构重重要性系数γ0=0.9，q=18.002×0.99=16.222KN//m22、底模模板验算2.1、弯矩验验算按照简支梁计算，模模板下木方间间距为2000mm2.1.1施工荷荷载为均布线线荷载时计算算简图如下：：此时线荷载q=qq×1.0==16.222×1.0==16.222KN/m==16.222N/mmm最大弯距M1==QUOTE16.222×2002/8=811000N.mmm施工荷载为集中荷荷载时，计算算简图如下：：（集中荷载载按2.5KN验算）模板自重线荷载设设计值q=0.0066×1..0×1.22=0.088KN/m跨中集中荷载设计计值P=2.55×1.4==3.5KNN此时最大弯矩M22=0.008×0.222/8QUOTE+3.55×0.2/4QUOTE=1782000N.mmm由于M2>M1，故模板模模板强度验算算采用M2=1782200N.mmm15厚防水模板截截面模量W=375000mm3静弯曲强度最小值值f=10..32N/mmm2弹性模量E=40050N/mmm2所以模板承载力为为σ=M/WQUOTE=1788200/375000=4.75N//mm2＜f=10..32N//mm2满足要求.2.2、剪应力验验算剪力V=pL/2QUOTE=116.22××0.2/2QUOTE=1622N剪应力τ=3v//（2bh）QUOTE=3×16222/（2×10000×15）QUOTE=0.166N/mm2＜【τ】=1.2NN/mm2满足要求2.3、挠度验算算惯性距I=2811250mmm4挠度验算时，不计计算施工人员员设备荷载及及荷载分项系系数，即此时时荷载q=（①+②+③）×0.9=（0.33+9.6++0.45）×0.9==9.32KN/mm=9.322N/mmm最大挠度ωmaxx=5qll4/（384EI）QUOTE=5×9..32×20004/（384×44050×22812500）QUOTE=0.2＜【ω】=l/2500=200/250=0.8mm满足要求。3、板底50×1000木方验算木方最大间距为2200，竖放放。钢管间距距750×7750。50×100木方方截面模量W=833333mm350×100木方方惯性距I=41666667mmm450×100木方方弹性模量E=90000N/mmm23.1、弯矩验验算木方上施工荷载为为线荷载时的的计算简图如如下：木方上线荷载q==16.222×0.2==3.244KN/mm=3.2444N/mmm此时最大弯距M11=ql2/8QUOTE=3.2244×75502/8QUOTE=2280993.75NN.mm木方上施工荷载集集中荷载时，计计算简图如下下：（集中荷荷载以2.5KN验算）木方自重线荷载设设计值0.03×1.2==0.0366KN/m跨中集中荷载设计计值P=2.55×1.4==3.5KNN/m此时最大弯矩M22=0.0336×0.7752/8QUOTE+3.55×0.755/4QUOTE=0..658788KN.m==6587880N.mmm由于M2>M1，故木方弯弯矩应按M2验算强度承载力σ=M/WWQUOTE=6587780/833333QUOTE=77.9N//mm2＜fm=13N//mm2满足要求.3.2剪应力验验算剪力V=ql/2QUOTE=33.244××750/22QUOTE=1217Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3×1217/（2×50××100）QUOTE=0.36N/mmm2＜【τ】=1.4NN/mm2满足要求.3.3、挠度验验算挠度验算时，不计计算施工人员员设备荷载及及荷载分项系系数，即此时时q=（①+②+③）×0.9×0.22=(0.33+9.6++0.45))×0.9××0.2=11.863KNN/m=1..863N//mm最大挠度ωmaxx=5ql4/(3844EI)QUOTE=55×1.863×75504/（384×99000×441666667）QUOTE=0.2133mm＜【ω】=l/2550=7500/250=3mm满足要求。4、水平钢管验算4.1、荷载计计算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.409.6③钢筋自重标准值1.124×0..400.45④施工人员及设备荷荷载2.42.4荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.2++2.4×11.4=155.92KNN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+99.6+0..45）×1.355+2.4××0.7×11.4=166.423KKN/m2二者取大值,取qq2=16.4223KN//m2计算时乘以结构重重要性系数γ0=0.9，q=16.4423×0..9=14..78KNN/m2则木方上线荷载为为q=14..78×0..2=2.9566KN/m4.2、弯矩验算算钢管小横杆承受木木方传来的集集中荷载，木木方最大间距是2000mm，立杆作为水平平钢管支点，按按最不利的单单跨集中荷载载考虑.计算简图：：集中力P=ql==2.77××750=22080NNφ48×2.8抗弯弯强度设计值值：fm=205NN/mm2截面积：A=3..97cm2惯性矩：I=100.20cmm4截面模量：W=44.25cmm3弹性模量：E=22.06×105N/mmm2最大弯距Mmaxx=pl/22QUOTE=20880×7500/2QUOTE=7880000NN.mm承载力σ=Mmaax/WQUOTE=77800000/42500=184NN/mm2＜f=2055N/mm22满足要求4.3、挠度验算算验算挠度时不包括括荷载分项系系数及施工人人员和设备荷荷载，此时P=（①+②+③）×0.1875××750=（0.3+99.60+00.45）×0.18875×7550=14555N最大挠度ωmaxx=19pll3/(3844EI)QUOTE=119×14555×75003/(3844×2060000×1002000))QUOTE=1.4mmm＜【ω】=l/250=7550/2500=3mm满足要求5、钢管立杆稳定性性验算5.1、荷载计算算序号荷载名称计算式值（kN/m2）①模板自重标准值0.30.3②砼自重标准值24×0.409.60③钢筋自重标准值1.124×0..400.45④施工人员及设备荷荷载1.01.0荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+99.60+00.45）×1.2+11.0×1..4=13..82KNN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.3+99.60+00.45）×1.355+1.0××0.7×11.4=144.95KKN/m2二者取大值,取qq2=14.955KN/mm2所以每根立杆承载N==14.955×0.755×0.755=8.411KN板底立杆下顶部设设顶托。5.2、本工程板板底钢管立杆杆步距不大于于1.6米,2半c7l00/i=16600=心件表数φ=0.5555立杆的稳定性：σ=20m满足要求厚统要三、非预应力框架架梁计算本工程涉及高支模模非预应力梁梁截面面积为为1100mmm×1400mm,11800mmm×1400mmm。分别对其模模板支撑系统统进行布置及及验算。（一）、18000mm×14400mm支模验算180014000布置参数：：模板为15厚，方木间间距不得超过过180mm，以梁为对对称轴，梁下下设三道立杆杆，两两立杆杆间距为500mm，梁两侧立立杆间距为2300mmm，梁侧立杆杆到梁底外侧侧立杆间距分分别为650mm，大小横杆杆间距均为500mm，沿梁方向向立杆间距均均为500mm。1、荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m）①梁模板自重标准值值0.3×(1.880+1.4×2))1.38②砼自重标准值24×1.80××1.460.48③钢筋自重标准值1.524×1..80×1.43.84048④砼振捣荷载标准值(2×1.83.6荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（1.38+60.488+3.840048）×1.2++3.6×1..4=83..88KN//m荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（1.38+60.488+3.840048）×1.355+3.6×0..7×1.44=92.22KNN/m二者取大值,取qq2=92.22KNN/m2、梁底模板的验算木方间距不得超过过180mm，模板下有有11根方木，按四四跨连续梁计计算，l=180mm,,查表得三跨连续梁弯弯距系数Km为-0.1007，剪力系系数KV为-0.6007，挠度KW系数为0.6632。计算见图如如下图所示：：2.1、梁底模模模板弯矩验算算梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=92..22KNN/最大弯距M=Kmmql2=0.1074=1776444N.mm模板W=375000mm33σ=M/WQUOTE=1777644/375000=4.7N/11.62N//mm2满足要求求2.2、剪力验验算剪力V=KVql=00.6074τ=3V/（2bhh）=31N/mm2【τ】=1.2NN/mm2满足要求.2.3、挠度验验算(不包括活荷荷载及荷载分分项系数):荷载组合:①+②②+③（1.38+60.488+3.840048）=KN//梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=1KN//模板惯性距I=22812500mm4弹性模量E=40550N/mmm2最大挠度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.6322×02812550QUOTE=0.2122mm＜【ω】=l/2550=180/250=0.772mm满足要求。3、梁底方木验算按梁底共有11根根木方，钢管管小横杆作为为木方的支点点，取小横杆杆最大间距L==500mm验算，按最最不利的单跨跨梁计算，计计算简图如下下：3.1、木方弯矩矩验算：Mmax=ql2//8=95..568x55002/8=29886500NN.σ==2986500//（833333×11）N/13N/mmm2满足要求.3.2、抗剪强度度验算剪力V=ql/22=95.5568×500/2=238892Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3238922×1QUOTE=0.6522N/mm2【τ】=1.4NN/mm2满足要求3.3、挠度验算算：梁荷载不包括活荷荷载及荷载分分项系数，此此时q=①+②+③=（4.6+60.448+3.840048）=2KN/最大挠度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=52946QUOTEQUOTE=0.14mmm＜【ω】=500/250=2mm满足要求。4、梁底钢管小横杆验验算梁侧两立杆间距22400mm，顺梁立杆间间距500mm，梁底中间设两两根立杆，两立杆杆间距为5000mm，中间两立立杆按最简支支梁大不利因因素考虑计算算。4.1、弯矩验验算计算简图如下:按最大不利情况简简化为：小横杆线荷载q==92.222N/Mmax=ql22/8=.8N.σ==4/42500=188.4N//mm2fm=205NN/mm2满足要求.4.2、挠度验算算挠度计算时不计算算活荷载及荷荷载分项系数数，此时梁线荷载为①①+②+③（1.38+60.488+3.840048）=KNN/折算至小横杆上的的线荷载为qq=7KNN/最大挠度：ωmax=5ql44/(384EI))QUOTE=5QUOTEQUOTE×7×5004QUOTEQUOTE×QUOTEQUOTE/(384×2060000×1002000))=0.7714mm＜【ω】=l/250=500/250=2mm满足要求。5、梁侧大横杆验算QUOTE大横杆起水平牵杠杠作用，不承承受小横杆传传来的集中荷荷载，所以大大横杆不验算算。6、梁下钢管支撑验算算6.1、梁下下支撑钢管采采用φ48，顶部采用用顶托，顺梁梁方向间距为为500mm，按最大不不利考虑，计计算简图为：：a=400mm，b=250.梁底小横杆线荷载载q=92.222N/N中=q=128810.4NN，采用顶托托。对于梁侧立杆与梁梁下立杆的计计算受力见图图如下：N1=qb2/2(aa+b)=33153.33（为梁侧立立杆受到的集集中力）。N2=qb（a+b//2）/（a+b）=7095NN3=N2+N中中/2=135500N，梁底立立杆均设顶托托。6.2、水平杆步步距均取1.6米,进行验算，查查表得Ø488钢管回转半半径i=1.6ccm，截面积积A=3.977cm2λ=l0/i=11600/116=1000＜150，查b类截面轴心心受压钢构件件稳定系数表表得稳定系数数φ=0.5555立杆的稳定性：σ=1350000.5559/0m,满足要求。7.梁侧板对拉螺螺栓验算7.1荷载验算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中=24.0000kN/mm3t=5hV=1..2H=1.4m；1=1.2002=1.15新混凝土侧压力标准准值F1==0.22××24×5×1.2××1.15××1.20.55QUOTE=39.911kN/m2F2=24×1.4==33.6kNN/m2，取较小值值F2=33.6kNN/m2。需考虑振捣荷载对对侧模板的影影响7.2、梁侧板对对拉螺栓计算算振捣混凝土土产生荷载:4.0kkN/m2沿梁高度布置二排排φ12穿墙螺杆双双头对拉，离离梁顶部480mm，离梁底部500mm，沿梁长度方方向的对拉螺螺栓水平间距距为500mm。(F2×1.2+4×11.4)×00.95=（33.6×11.2+4××1.4）×0.955=43.6624kN//m2F’=433.624××0.5×0.5=10.91KN＜【N】=12.99KN满足要求.（二）、11000mm×14400mm支模验算110014000布置参数：：模板为15厚，方木间间距不得超过过180mm，以梁为对对称轴，梁下下设两道立杆杆，两立杆间间距为500mm，梁两侧立立杆间距为1700mmm，梁侧立杆杆到梁底立杆杆间距分别为为600mm，大小横杆杆间距均为500mm，沿梁方向向立杆间距均均为500mmm1、荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m）①梁模板自重标准值值0.3×(1.110+1.4×2))1.17②砼自重标准值24×1.10××1.436.96③钢筋自重标准值1.524×1..10×1.42.35④砼振捣荷载标准值(2×1.12.2荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（1.17+36.966+2.35）×1.2++2.2×1..4=51..656KNN/m荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（1.17+36.966+2.35）×1.355+2.2×0..7×1.44=56.8804KN//m二者取大值,取qq2=56.8004KN/mm2、梁底模板的验算木方间距不得超过过180mm，模板下有有6根方木，按按四跨连续梁梁计算，l==180mm,查表得三跨连续梁弯弯距系数Km为-0.1007，剪力系系数KV为-0.6607，挠度KW系数为0.6632。计算见图图如下图所示示：2.1、梁底模模模板弯矩验算算梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=56..804KNN/最大弯距M=Kmmql2=0.10774=1790225N.mmm模板W=375000mm33σ=M/WQUOTE=1799025/375000=4.8N/11.62N//mm2满足要求求2.2、剪力验验算剪力V=KVql=00.6074.τ=3V/（2bhh）=3.15N/mmm2【τ】=1.2NN/mm2满足要求.2.3、挠度验算算(不包括活荷荷载及荷载分分项系数):荷载组合:①+②②+③（1.17+36.966+2.35）=6KN/梁纵向线荷载转换换成横向线荷荷载:q=5KNN/模板惯性距I=22812500mm4弹性模量E=40550N/mmm2最大挠度ωmaxx=Kwql4/(1000EI)QUOTE=0.6322×02812550QUOTE=0.2mm＜【ω】=l/2550=1800/250=0.772mm满足要求。3、梁底方木验算按梁底共有7根木木方，钢管小小横杆作为木木方的支点，取取小横杆最大大间距L=5500mm验算，按最最不利的单跨跨梁计算，计计算简图如下下：3.1、木方弯矩矩验算：Mmax=ql2//8=56..804x55002/8=17775125NN.σ==1775125//（833333×7）N/13N/mmm2满足要求.3.2、抗剪强度度验算剪力V=ql/22=56.8804×500/2==142011Nτ=3V/（2bhh）QUOTE=3142011×7QUOTE=0.61N//mm2【τ】=1.4NN/mm2满足要求3.3、挠度验算算：梁荷载不包括活荷荷载及荷载分分项系数，此此时q=①+②+③=（1.17+36..96+2.35）=6KN/最大挠度ωmaxx=5ql4/（384EII）QUOTE=56946QUOTEQUOTE=0.16mmm＜【ω】=500/250=2mm满足要求。4、梁底钢管小横杆验验算梁侧两立杆间距22400mm，顺梁立杆间间距500mm，梁底中间设两两根立杆，两立杆杆间距为500mm，中间两立立杆按最简支支梁大不利因因素考虑计算算。4.1、弯矩验算算计算简图如下:按最大不利情况简简化为：小横杆线荷载q==56.8004N//Mmax=ql22/8=.6N..σ==/44250=1189.9N//mm2fm=205NN/mm2满足要求.4.2、挠度验算算挠度计算时不计算算活荷载及荷荷载分项系数数，此时梁线荷载为①①+②+③=（1.17+36.966+2.35）=6KN/折算至小横杆上的的线荷载为qq=3×.KNN/最大挠度：ωmax=5ql44/(384EI))QUOTE=5QUOTEQUOTE×5×5004QUOTEQUOTE×QUOTEQUOTE/(384×2006000××1020000)=00.71mmm＜【ω】=l/250=500/250=2mm满足要求。对于梁底立杆与梁梁外侧立杆：：a=300，b==300l==600小横杆线荷载q==56.80048N/Mmax=qbb2/8QUOTE(2-b/11)=6535668.75N.σ==153.8N/mmm2fm=205NN/mm2梁线荷载为①+②②+③=（1.17+36.966+2.35）=6KN/折算至小横杆上的的线荷载为qq=3×13KN/最大挠度ωmaxx=qb2l2(1.5-bb2/l2)/(488EI)QUOTE=0.74＜【ω】=l/250=600/250=2.4mm5、梁侧大横杆验算QUOTE大横杆起水平牵杠杠作用，不承承受小横杆传传来的集中荷荷载，所以大大横杆不验算算。6.、梁下钢管支撑验算算6.1、梁下支支撑钢管采用用φ48，顶部采用用顶托，顺梁梁方向间距为为500mm，按最大不不利考虑，计计算简图为：：梁底小横杆线荷载载q=56.88048N/对于梁侧立杆与梁梁下立杆的计计算受力见图图如下：l==550N中=q=142201N，梁底立杆均均设顶托。6.2、水平杆步步距均取1.6米,进行验算，查查表得Ø488钢管回转半半径i=1.6ccm，截面积积A=3.977cm2l0/i=166006＜心件表数φ=0.5555立杆的稳定性：σ=1420110.55590m,满足要求。7、梁侧板对拉螺栓验验算7.1、荷载验算算强度验算要考虑新新浇混凝土侧侧压力和倾倒倒混凝土时产产生的荷载。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中=24.0000kN/mm3t=5hV=1..2H=1.4m；1=1.2002=1.15新混凝土侧压力标准准值F1==0.22××24×5×1.2××1.15××1.20.55QUOTE=39.911kN/m2F2=24×11.4=33.6kNN/m2，取较小值值F2=33.66kN/m2。需考虑振捣荷载对对侧模板的影影响7.2、梁侧侧板对拉螺栓栓计算振捣混凝土土产生荷载:4.0kkN/m2沿梁高度布置二排排φ12穿墙螺杆双双头对拉，离离梁顶部480mm，离梁底部500mm，沿梁长度度方向的对拉拉螺栓水平间间距为500mm。(F2×1.2+4×11.4)×00.95=（33.6×11.2+4××1.4）×0.955=43.6624kN//m2F’=433.624××0.5×0.5=10.911KN＜【N】=12.99KN四、预应力框架梁梁本工程预应力梁吃吃面尺寸有50011000、5001200、6001200、700800、7001200、800800、8001000（mmmm），最大截截面面积梁截截面为7001200（mmmm）。对于小小于截面7000x12000，且截面面面积大于0.52mm2的梁，除梁梁底方木数目目外，均按7001200（mmmm）梁进行布布置，同时根根据梁高调整整立杆最后一一步步距。（一）、框架预应应力梁截面700×11200模板支撑计计算7001200（mmmmm）梁布置参参数：模板为为15厚，方木间间距不得超过过175mm，以梁为对对称轴，梁下下设一道立杆杆，梁两侧两两立杆间距为为1300mmm，梁两侧立立杆到梁底立立杆间距分别别为650mm，小横杆间间距均为510mm，大横杆间间距均为1020mmm，沿梁方向向梁底立杆间间距均为510mm，梁侧立杆杆间距为1020mmm。1、荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/m）①梁模板自重标准值值0.3×(0.770+1.2×2))0.93②砼自重标准值24×0.70××1.220.16③钢筋自重标准值1.524×0..70×1.21.28016④砼振捣荷载标准值(2×0.701.4荷载组合一:由活荷载效应控制制时,q1=（①+②+③）×1.2++④×1.4==（0.93+20.166+1.280116）×1.2++1.4×1.44=28.8804KN//m荷载组合二:由永久荷载效应控控制时,q2=（①+②+③）×1.355+④×0.7××1.4=（0.93+20.166+1.280116）×1.355+1.4×0..7×1.44=31.55715KNN/m二者取大值,取qq2=31.57715KN//m2、梁底模板的验算模板下有五根方木木，按三跨连连续梁计算：：l=175mm,,四跨连续梁梁按三跨连续续梁等效其系系数。查表得得三跨连续梁弯弯距系数Km为0.1177，剪力系数KV为0.6177，挠度K