江苏某医院门诊综合楼脚手架施工方案

脚手架施工方案一、脚手架布置原则本工程地上18层，地下1层，高度为82.10m，外挑架主要用于结构和外墙初装修施工，精装修施工利用吊篮。本工程土方采用桩基防护后开挖，地下室外墙施工时在外墙外侧搭设落地式双排脚手架。根据图纸设计，一期工程为5层裙房；二期工程主楼东侧有4层群楼。综合考虑施工便利和经济因素，同时考虑到本工程场地条件，无论是一期工程还是二期工程，地下室完成后，为保证工程施工生产的连续性，从2层开始，在没有的地下室顶板的地方均设置悬挑外脚手架，悬挑脚手架随结构施工逐段搭设。内支撑架选用碗扣式满堂脚手架。二、地下室双排脚手架施工（一）搭设顺序铺设垫板铺设垫板摆放扫地杆逐根树立杆、随即与扫地杆扣紧装扫地横向水平杆并与立杆或扫地杆扣紧安装第一步杆（与各立杆扣紧）安装第一步杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆第三纵向水平杆和横向水平杆连墙杆→接长立杆加设剪刀撑→铺设脚手板在作业面搭设护身栏杆（二）构造要求及搭设方法1、地基基础面层做100mm厚C20混凝土，并设排水沟、集水坑，脚手架下部沿纵向设置50×200的通长木板，立杆下采用“长100mm￠51的钢管+100×100×5钢板”套脚。2、立杆（1）双排钢管脚手架立杆纵向间距1.5m，横向间距1.2m，内立杆距墙皮距离0.2m，步高1.8m。钢管接长采用对接扣件。（2）立杆采用6m长钢管搭设，除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭设应符合以下要求：A、对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。B、立杆及水平杆接头位置错开，搭设过程中用6m和4m的钢管交错搭接，接头位置距最近的横杆（立杆）不超过400㎜。（3）下部的两根立杆都必须用直角扣件与纵向水平杆扣紧，以保证两根立杆共同工作，单杆和双杆连接采用上部单立杆与下部两根立杆之中的一根对接。3、纵向水平杆（1）纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。（2）纵向水平杆一般采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：A、对接接头应交错布置，不应设在同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3，即500mm。B、搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。（3）纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不大于6m。4、横向水平杆（1）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1.8～1.9ｍ，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm（对于双立杆，应设置在双立杆之间）。（2）操作层非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置。（3）横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在150～200mm。5、剪刀撑（1）按国家规范及有关规定设置剪刀撑，沿脚手架外侧及全高方向连续设置，剪刀撑与地面成45°角，剪刀撑夹角为90°；剪刀撑主要采用6m长钢管，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不应大于500mm，斜杆接长采用对接扣件，除斜杆两端扣紧外，中应间增加2～4个扣结点。脚手架立面图（2）剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接接头。（3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（4）脚手架非封闭端如转截面处、施工电梯断开处脚手架端头应设置之字形斜撑及连墙件。6、与结构连接件为防止外架受水平力产生变形，利用对拉螺栓孔及门窗洞口与结构进行连接。连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端可稍下斜连接，严禁外高内低上斜连接7、脚手板（1）脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设。（2）脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用10～14#铅丝固定牢靠。8、扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。（三）脚手架的拆除双排脚手架在地下室混凝土施工完毕后即可拆除。1、脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。2、拆除前应先将此层外架上的材料、垃圾等物品清除干净，并将封闭外架用的安全网拆除。3、拆除过程中要先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杠及剪刀撑。4、拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。5、在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。6、立杆及横杆各自的连接点必须错开，同一断面的接头数不得超过50%。7、外架拉结必须牢靠，避免因大风天气造成架体倾斜。8、外架搭设时安全管理人员必须时刻监督、检查。三、悬挑式双排脚手架施工针对本工程的实际情况，由于地下室暂不能回填，从1层以上外架计划采用悬挑16a号槽钢脚手架，悬挑外架排距1050mm，立杆间距1500mm，横杆间距1800mm。（采用软件计算）一）、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18.5m(五层一挑，5×3.7m)，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处江苏南通市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.810，风荷载体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.700；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.4m。二）、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172××1.47×1.52=-0.426kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm；大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三）、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=170.953N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.929mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.929=2.953mm；小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四）、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五）、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.50=2.901kN；(2)脚手板的自重重标准值；采采用竹笆片脚脚手板，标准准值为0.33kN/m22NG2=00.3×10×1.5×(1.05++0.2)//2=22.812kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值；采用栏栏杆、竹笆片片脚手板挡板板，标准值为为0.15kkN/mNG3=0.15××10×1.5/22=1..125kkN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网；；0.0055kN/mm2NG4=0.0055×1.5×18.5=0.1139kNN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1++NG2+NNG3+NGG4=66.977kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3××1.05×1.5×2/2==4.7225kN；；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo---基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo==0.455kN/mm2；Uz---风荷载载高度变化系系数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Uz=0.81；Us---风荷载载体型系数：：取值为1..128；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.45×0.81×1.1288=0..288kkN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG++1.4NQQ=1.22×6.9777+1.44×4.7255=14..987kkN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=11.2NGG+0.855×1.4NQQ=1..2×6.9777+0.885×1.4×4.7255=13..995kkN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=00.85××1.4WkkLah2//10=00.850×1.4×0.2888×1.5×1..82/100=00.166kN.m；；六）、立杆的稳定定性计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=14..987kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；当验算算杆件长细比比时，取块11.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定：：l0=3.1188m；长细比Lo/ii=1997；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的的计算结果查查表得到：φφ=0.1186；立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=149877/(0.1186×4889)=1664.7811N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1664.7811N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=13..995kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuhh确定：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1197；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的的结果查表得得到：φ=0.1186立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=139955.21/((0.1866×489))+1664451.5773/50880=1186.6337N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1886.6377N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！七）、连墙件的计计算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nllw+NN0风荷载标准值WWk=00.288kN/m22；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=110.8mm2；按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=55.000kN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1..4×Wk×Aw=4.3522kN；连墙件的轴向力设设计值Nll=Nllw+NN0=9..352kkN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴心受压立立杆的稳定系系数；由长细比l/ii=2000/15..8的结果查查表得到φ=0.9666，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4.89cm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0.9666×4.89×10-4×205×103==96.8837kNN；Nl=9.3352<Nf=96.8337,连墙件件的设计计算算满足要求！！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=9.3522小于双扣件件的抗滑力16kNN，满足要求求！连墙件扣件连接示示意图八）、悬挑梁的受受力计算:悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本方案中，脚手架架排距为10050mm，内内排脚手架距距离墙体2000mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体为14000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=8666.2cmm4，截面抵抗抗矩W=108.33cm3，截面积A=21..95cmm2。受脚手架集中荷载载N=1..2×6.9777+1.44×4.7255=144.987kN；水平钢梁自重荷载载q=1..2×21.955×0.00001×78.5=0.2207kNN/m；悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为：R[1]=114.6733kN；R[2]=116.47kN；R[3]=--0.3833kN。最大弯矩Mmaax=2..192kkN.m；最大应力σ=M//1.05WW+N/A==2.1992×1066/(11.05××1083000)+14.9887×103//21955=266.101N/mm22；水平支撑梁的最大大应力计算值值26.1101N//mm2小于水平支支撑梁的抗压压强度设计值值215N/mm22,满足要求！！九）、悬挑梁的整整体稳定性计计算:水平钢梁采用166a号槽钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570××10×633×2355/(1400××160×2235)==1.6由于φb大于0..6，查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值为0.8994。经过计算得到最大大应力σ=2..192×1106/((0.8994×1088300))=22..633NN/mm2；水平钢梁的稳定性性计算σ=222.633小于[f]]=2115N/mmm2,满足要求求!十）、拉绳的受力力计算:水平钢梁的轴力RRAH和拉钢钢绳的轴力RRUi按照下下面计算其中RUicossθi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi==RUisiinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为：：RU1=15.6689kNN；十一）、拉绳的强强度计算:钢丝拉绳(支杆))的内力计算算：钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU均取最大大值进行计算算，为RU=15.6889kN选择6×19钢丝丝绳,钢丝绳公称称抗拉强度11700MPPa，直径14mmm。其中[Fg]---钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg---钢丝绳绳的钢丝破断断拉力总和((kN)，查表表得Fg＝123KNN；α---钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8。α＝0.85；K---钢丝绳绳使用安全系系数。K＝6。得到：[Fg]==17.4225KN>RRu＝15.6889KN。经计算，选此型号号钢丝绳能够够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环强度度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU的最大值值进行计算作作为拉环的拉拉力N，为N=RU=15..689kNN钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环的强强度计算公式式为其中[f]为为拉环受力的的单肢抗剪强强度，取[ff]=550N/mmm2；所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D==(156889×4/3.1142×50)11/2=20mm；十二）、锚固段与与楼板连接的的计算:1.水平钢梁与楼楼板压点如果果采用钢筋拉拉环，拉环强强度计算如下下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=00.383kN；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》条[f]==50N//mm2；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[382..529×4/(3..142×50×2)]1//2=2..207mmm；水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上锚固长度。2.水平钢梁与楼楼板压点如果果采用螺栓，螺螺栓粘结力锚锚固强度计算算如下：锚固深度计算公式式:其中N--锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=0.3383kN；；d---楼板螺螺栓的直径，d=20mm；[fbb]--楼板螺栓与与混凝土的容容许粘接强度度，计算中取取1.43NN/mm2；[f]]--钢材材强度设计值值,取215N//mm2；h---楼板螺螺栓在混凝土土楼板内的锚锚固深度，经经过计算得到到h要大于于3822.529//(3.1442×20×1.43))=4.2557mm。螺栓所能承受的最最大拉力FF=1/4××3.14×202×215×10-3==67.511kN螺栓的轴向拉力NN=0.3883kN小小于螺栓所能能承受的最大大拉力F==67.511kN，满足足要求！3.水平钢梁与楼楼板压点如果果采用螺栓，混混凝土局部承承压计算如下下：混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式::其中N--锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向压力，N=16..47kN；；d---楼板螺螺栓的直径，d=20mm；b---楼板内内的螺栓锚板板边长，b==5×d=100mmm；fccc--混混凝土的局部部挤压强度设设计值，计算算中取0.995fc=114.3N//mm2；经过计算得到公式式右边等于1138.511kN，大大于锚固力N=16..47kNN，楼板混混凝土局部承承压计算满足足要求!四、碗扣式内支撑撑架施工（一）支撑脚手架架的搭设根据计算结果，画画出具体部位位的搭设大样样图，确保脚脚手架搭设的的安全。在施施工过程中严严格按照确认认后的方案要要求进行搭设设，立杆间距距、横杆步距距及位置均要要符合计算要要求，上下楼楼层支撑架的的搭设同时要要参照安全规规范的要求进进行。架杆及及U型托材质要要经检验合格格，搭设时应应保证在架杆杆下部垫设垫垫木，增大受受力面积。立立杆与横杆之之间的连接要要牢靠，架杆杆搭设时需控控制好U型托顶部的的标高，保证证模板支设时时标高的正确确。（二）脚手架的验验收支撑架必须由专业业工种严格按按规范及审批批过的施工方方案进行搭设设，搭设前必必须进行安全全、技术交底底，所用材质质应验收合格格。每段支撑撑架搭设完毕毕后必须经过过验收合格后后方可投入使使用。（三）脚手架的防防护架体较高的支撑用用脚手架在作作业面下部用用白色兜网及及绿色密目安安全网设置两两道水平防护护，安全网与与钢管采用较较粗的铁丝连连接牢靠，以以保证工人在在操作过程中中的安全。（四）脚手架的拆拆除所有支撑用脚手架架的拆除要以以混凝土是否否达到拆模时时间为依据。在在混凝土未达达到拆模要求求强度前严禁禁拆除任何杆杆件。五、电梯、楼梯井井筒内模板支支撑和操作平平台井筒模板安装时，在在距结构楼面面200mmm以下预留2000mm×200mmm洞口，洞口口水平间距12200mm。在在上层井筒模模板施工前，用Ⅰ180工字钢安装到预留洞口，再在上面铺设其他钢木龙骨和脚手板。如图：六、卸料平台施工工方案（一）编制依据1、《建筑施工高处处作业安全技技术规范》2、《建筑施工手册册》3、《现行建筑材料料规范大全》（二）卸料平台极极限荷载值卸料平台是楼层进进出材料的主主要通道，主主要用于输出出拆下的模板板和架管。为为保证卸料平平台的安全可可靠及正常使使用，卸料平平台允许负荷荷的施工荷载载不大于3000NN/m2，最大负载载为36000Kg。（三）卸料平台的的设计1、平台形式卸料平台为组装式式，平台的主主梁采用18#槽钢，次梁梁采用10#槽钢；防护护栏杆采用J50×330×4矩形空心钢钢设600mmm、1200mmm两道，并用用密目安全网网封闭严密，设设180mmm高3mm厚钢板挡脚脚板；平台底底部用50mmm厚脚手板封封闭严密，脚脚手板必须包包头，并与平平台固定牢固固；预埋钢筋筋必须采用直直径25mmHHPB2355级钢筋，锚锚固长度为42×255=10500mm。预埋埋钢筋锚固在在顶板内。2、搭设简图（四）卸料平台的的搭设与拆除除1、搭设、拆除人员员必须持证上上岗，身体状状况良好，经经过技术交底底，准确掌握握本工程集料料平台搭设、拆拆除的特点与与方法。2、搭设、拆除时设设专人指挥、看看护，划定警警戒区，设立立警示标志，非非搭设、拆除除人员禁止进进入施工区域域。3、搭设流程安装检查安装检查平台组装平台吊装栏杆、脚手板安装验收安装检查：安装前前对操作人员员身体、安装装用机械设备备、安装环境境等进行检查查。平台组装：将悬挑挑主梁槽钢与与次梁槽钢用用螺栓进行连连接。平台吊装：吊装稳稳固槽钢底架架，槽钢与钢钢丝绳连接、槽槽钢与预埋件件连接。栏杆杆、脚手板安安装：脚手板板必须包头，并并与槽钢次楞楞固定牢固，铺铺装到槽钢底底架；安装防防护栏杆、安安全网。4、拆除：拆除应先安装后拆拆，后安先拆拆，拆除完后后对现场进行行清理，并进进行刷漆保养养。（五）卸料平台的的检查与验收收1、集料平台应严格格按施工方案案进行搭设；；钢丝绳应提提供合格证；；钢丝绳卡具具的位置数量量型号等均应应符合设计要要求，必须使使用花篮螺栓栓对钢丝绳进进行紧固；焊焊接位置必须须满焊，焊缝缝均匀密实；；槽钢的规格格应符合设计计要求。2、由安全员组织对对集料平台进进行100%检查验收，验验收合格后方方可使用。3、平台使用过程中中由专人负责责定期保养和和随时进行检检查，发现问问题及时上报报处理。4、任何人、任何部部门不得对集集料平台擅自自进行改动、变变更，若因实实际问题必须须进行变更时时必须通过本本方案审批部部门的同意方方可进行。（六）注意事项1、使用过程中严禁禁超载，平台台上不得长时时间堆积物料料。2、吊环必须采用直直径25mmm的HPB2335级钢筋。3、钢丝绳端部与吊吊环连接处用用三个绳卡固固定,，且钢丝绳绳采用花篮螺螺栓紧固。（七）卸料平台设设计计算书（采采用软件计算算）1、脚手板承载力及及挠度验算脚手板支承在次梁梁上，按5跨连续梁考考虑，作用在在脚手板上的的荷载包括脚脚手板自重和和活荷载。按按均布荷载考考虑，计算简简图如下：（1）荷载统计恒载：脚手板自重重查《建筑施施工手册》得得gK=4000N/㎡活载：取30000N/㎡则荷载组合为：q=1.44×30000=1.2××400=44680NN/m（2）脚手板截面最大大弯矩：取=l/4M=α(p+q)l2=44680×00.83÷脚手板抗弯强度应应满足以下公公式1.1M/W≦55/rm其中：W：脚手板板毛截面抵抗抗力矩w=bh2/6==300×552÷6=12550cm3rm:材料强度附加分项项系数查得rm=1.17705f:木脚手板抗弯设计计强度查得f=1.118N/㎜2将数据代入公式得得1.1×599..04×1003/12500×103=0.5227<1.118/1.11705=11（3）挠度验算脚手板挠度应满足足ω=5ql4/384EEI<[ω]其中：E：脚手板弹性模量量查表得E=100000N//㎜2I:脚手板截面惯性矩矩：I=bh3/122=300××503/12=33125×1103㎜4[ω]:脚手板允许挠度[ω]=l/1150将数据代入公式ω=5×4680××10-3×8003l/384××100000×31255×103=6.6×10112/12××1012=l/1005<[ω]=l/11502、次梁承载力及挠挠度计算次梁支撑在主梁上上，按简支单单跨梁考虑，作作用在次梁上上的荷载包括括：次梁自重重、脚手板自自重、施工活活荷载。计算算简图如下：：（1）荷载统计：[10槽钢自重重查得q1=1000N/m由脚手板传递的荷荷载为4680NN/m2则荷载组合为：1.2×3×1000+46880×0.88×3=111592N转化为匀布荷载q=115592/3==3864NN/m（2）次梁最大弯矩M=ql2/8==3864××32/8=43347N.mm[10槽钢抵抗抗矩W=397000mm3则б=M/W=43447×1033/397000=1099.5N/mmm2<f=2115N/mmm2（3）次梁挠度验算次梁挠度应满足ω=5ql4/3884EI<[[ω]其中：E:[10槽钢钢的弹性模量量查表得E=2.006×1055MpaI:[10槽钢钢的截面惯性性矩查表得I=198ccm4[ω]:[10槽钢钢的允许挠度度[ω]=l/2250代入式中：ω=5×386444×10-33×300003×l/3884×2.006×