江苏高层框剪结构住宅楼模板工程施工方案

XX•XX壹号二期模板支撑专项施工方案编制：年月日审核：年月日审批：年月日编制单位：XX有限公司XX•XX壹号二期项目部编制日期：二○一三年三月二十日目录HYPERLINK\l"_Toc231459797"1.编制依据3HYPERLINK\l"_Toc231459798"2.工程概况3HYPERLINK\l"_Toc231459799"3.施工准备3HYPERLINK\l"_Toc231459800"3.1施工段划分3HYPERLINK\l"_Toc231459801"3.2模板准备4HYPERLINK\l"_Toc231459802"4.模板工程施工工艺及设计计算4HYPERLINK\l"_Toc231459803"4.1底板集水坑模板施工4HYPERLINK\l"_Toc231459804"4.2地下室导墙模板6HYPERLINK\l"_Toc231459805"4.3地下室墙体模板6HYPERLINK\l"_Toc231459806"4.4框架梁柱模板19HYPERLINK\l"_Toc231459807"4.5地下室顶板模板21HYPERLINK\l"_Toc231459808"4.6地上墙柱模板28HYPERLINK\l"_Toc231459809"4.7地上顶板模板40HYPERLINK\l"_Toc231459810"5.质量保证措施49HYPERLINK\l"_Toc231459811"5.1项目质量管理目标49HYPERLINK\l"_Toc231459812"5.2设置质量管理机构49HYPERLINK\l"_Toc231459813"5.3保证人员素质49HYPERLINK\l"_Toc231459814"5.4明确责任，实行奖罚制49HYPERLINK\l"_Toc231459815"5.5确保工程质量的技术管理措施50HYPERLINK\l"_Toc231459816"6.安全生产管理措施50HYPERLINK\l"_Toc231459817"6.1.安全管理的基本原则50HYPERLINK\l"_Toc231459818"6.2.健全管理体系50HYPERLINK\l"_Toc231459819"6.3.认真执行各项安全管理制度51HYPERLINK\l"_Toc231459820"6.4.安全生产教育52编制依据1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；1.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；1.3《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；1.4《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；1.5《建筑施工手册》第四版；1.6《建筑施工计算手册》江正荣著；1.7《钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程》(JGJ3-91)；1.8工程设计蓝图及有关设计文件。工程概况本工程为XX壹号地块，位于XX区大泉区，由七栋高层住宅楼以及地下车库组成。该工程由XX有限公司投资开发，XX有限公司设计，XX咨询有限公司实施监理，XX有限公司负责施工。本工程地下人防车库一层，层高为4.1m，地上三栋十六层（14#、16#、19#），标准层层高为2.90m，建筑总高度为46.7米；四栋十七层（15#、17#、18#、20#），标准层层高为2.90m，建筑总高度为49.6米，结构类型为框剪结构。本工程为筏板基础，人防地下室为梁板式筏板基础。住宅楼土方开挖底标高为-6.35米，局部电梯井开挖底标高为-7.95米，人防地下室土方开挖底板底标高为-6.85米。基础筏板厚度：住宅楼均为800mm，人防地下室为500mm，基础垫层为C15素砼垫层100厚，主楼及人防地下室底板采用CPS高分子防水卷材，用CPS高分子防水卷材，人防底板、地梁四周设置240厚砖胎膜。人防临土墙防水层外设泡沫板防护层，住宅楼地下室临土墙设120厚砖墙保护层。结构类型为框剪结构。3.施工准备3.1施工段划分根据施工组织设计地下室工程的施工流水段按二次后浇带划分，人防地下室以后浇带为界，独立划分流水段。其中12轴线以东后浇带为界划分为两个流水段，12轴以西划分三个流水段进行施工，主体每一施工段按先墙、柱模板、后梁板模板，从下向上一次性进行砼浇筑的顺序组织施工。底模及侧模均采用18mm厚木模板，5×10cm木方做背楞。截面高度小于600mm的梁，模板支设见图6。如高度大于600mm的梁，应在梁腹板高度每隔300mm的加设一道对拉螺杆，见图7。3.2模板准备垫层周围用Φ14×300钢筋头固定100×100木方；底板外侧均采用M7.5水泥砂浆砌筑240厚砖胎模，地下室外墙导墙采用自制木模板吊模；地下室墙体及顶板采用18mm厚胶合木模板；顶板支撑采用钢管支撑间距不大于800mm，主龙骨采用Φ48钢管，间距不大于800mm，次龙骨采用50×100木方，间距220mm。地上各层砼墙体和顶板均采用18mm厚胶合板模板施工；预留洞口采用5cm厚、贴混凝土面刨光松木板材。顶板支撑采用Φ48钢管支撑间距不大于1000mm，主龙骨采用Φ48钢管，间距不大于1000mm，次龙骨采用50×100木方，间距300mm。楼梯踏步立模采用木模板，踏步一次成型。4.模板工程施工工艺及设计计算4.1底板集水坑模板施工底板集水坑模板加工底板集水坑尺寸为1500mm×1500mm×1500mm深，集水坑处侧模采用竹胶板，龙骨为50×100木方＠600设置一道；按照设计要求事先在现场制作完成（支设详见下图1），集水坑盖板采取后浇，在地下室结构验收之前支模浇注。图-1集水坑模板支模示意图图-1集水坑模板支模示意图底板集水坑模板的支设1）将集水坑的侧模按照积水坑位置线支设，侧模的背后设置50×100木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定积水坑侧模，并保证积水坑侧模的垂直度。2）检查模板的垂直度和平整度，安装前事先在坑侧竖向主筋上捆绑钢筋保护层垫块，同时加焊定位钢筋，限制坑模侧向移位同时保证钢筋保护层大小。3）在模板上口加固定钢筋与底板主筋焊接，但要避免减少钢筋主筋的截面面积，采用帮拐角钢筋与主筋焊接，将模板上口与钢筋进行可靠的连接，防止浇筑砼时模板上浮。底板积水坑模板的拆除1）待积水坑砼强度达到砼标准值的30%时，方可拆除积水坑模板。2）先拆除斜撑和横撑，然后拆除龙骨和侧模。拆除模板时不得使用大锤以防止模板碰撞砼开裂。3）模板拆除后及时清理粘结物，拆下的配件及时收集管理。4.2地下室导墙模板导墙模板均采用18mm厚木模板，5×10cm木方做背楞。人防地下室导墙高度为底板上口500mm高，主楼地下室导墙高度为底板上口300mm高。墙体外侧支承在砖模上，内侧模板通过焊接支撑杆支撑在底板钢筋或地梁钢筋骨架上。模板采用止水对拉螺栓加固。外墙吊模支设见下图-2所示。图-2图-2人防外墙吊模支设示意图焊接钢筋短撑240砖胎模加固钢管排水沟模板及背楞4.3地下室墙体模板地下室模板配置剪力墙支模采用木胶合板模板（δ=18mm），背楞采用50×100木方和Ф48×3.5钢管（脚手架管）Ф14＠500对拉螺栓（用于外墙时中间加60×60×3止水钢板，两端加临时限位木块，拆模后凿出用防水水泥砂浆修补，用于内墙时加PVC管套筒回收）具体方案见图-3、-4：ｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏ剪力墙支撑架图-3剪力墙外墙支模方法示意图50×100木方穿墙螺栓18厚木胶合板模板限位木块60×60×3止水钢板剪力墙剪力墙ｏｏｏｏ钢管背楞穿墙螺栓支撑架钢管背楞穿墙螺栓支撑架ｏｏｏｏｏｏ塑料管50×100木方ｏｏｏ塑料管50×100木方ｏｏｏ18厚木胶合板模板18厚木胶合板模板ｏｏｏｏｏｏ图-4剪力墙内墙支模方法示意图图-4剪力墙内墙支模方法示意图墙壁模板结构计算本计算考虑人防地下室4.1米层高地下室墙体特征进行计算。一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):220；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；T--混凝土的入模温度，取15.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取4.000m/h；H--模板计算高度，取5.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为58.291kN/m2、120.000kN/m2，取较小值58.291kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=58.291kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=220.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×58.29×0.50×0.90=31.477kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；q=q1+q2=31.477+2.520=33.997kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×33.997×220.0×220.0=1.65×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.65×105/2.70×104=6.094N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=6.094N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2220.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×58.299×0.50×0.90==31.4777kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×4.00×0.50×0.90==2.5200kN/m；；q=q1+q2=31..477+22.520==33.9997kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×33.9997×220.00=44487.6222N；截面抗剪强度必须须满足:其中，Τ--面板板截面的最大大受剪应力((N/mm2)；∨--面板计算最大大剪力(N)：∨=44487.6222N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=5000mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv--面板抗剪剪强度设计值值(N/mm22)：fv=133.000N/mm22；面板截面的最大受受剪应力计算算值:T=3×4487..622/((2×500×18.0))=0.7448N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪应力计算算值T=00.748NN/mm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[[T]=1..5N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算根据规范，刚度验验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载作用。挠度计算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载:q=58..29×0.5==29.115N/mmm；l计算跨度(内楞间距)::l=220mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500N/mmm2；I面板的截面面惯性矩:I=550×1.8×1.8×1.8/112=24..3cm4；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=0..88mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×229.15××2204/(1000×95000×2.433×105)=0..2mm；；面板的最大挠度计计算值:ω=0.2mmm小于等于于面板的最大大允许挠度值值[ω]=0.888mm，满足足要求！四、墙模板内外楞楞的计算(一).内楞(木或钢钢)直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。本工程中，内龙骨骨采用木楞，宽宽度50mmm，高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50×1100×100/66=833.33cmm3；I=50×1100×100×100/112=4416.677cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强强度验算内楞跨中最大弯矩矩按下式计算算：其中，M--内内楞跨中计算算最大弯距((N.mm))；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×58.299×0.22×0.90==13.8550kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×4.00×0.22×0.90==1.1099kN/m，其其中，0.990为折减系系数。q=(13..850+11.109))/1=144.959kN/m；；内楞的最大弯距：：M=0..1×14.9559×500.00×500.00=3.774×105N.mm；内楞的抗弯强度应应满足下式：：其中，σ内楞承受的的应力(N/mm2)；MM--内内楞计算最大大弯距(N.mm))；WW--内内楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×104；ff--内楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；内楞的最大应力计计算值：σ=3..74×1005/8.333×104=4..488NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；内楞的最大应力计计算值σ=4..488NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.内楞的抗剪强强度验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，V－内楞楞承受的最大大剪力；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×58.299×0.22×0.90==13.8550kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×4.00×0.22×0.90==1.1099kN/m，其其中，0.990为折减系系数。q=(q11+q2)/2==(13.8850+1..109)//1=14..959kkN/m；内楞的最大剪力：：∨=0..6×14.9559×500.00=44487.6222N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ--内楞楞的截面的最最大受剪应力力(N/mm2)；∨--内楞计算最大大剪力(N)：∨=44487.6222N；bb--内楞的的截面宽度((mm)：b=500.0mm；；hhn--内楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mm；；ffv--内楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：τ=1..500NN/mm2；内楞截面的受剪应应力计算值::fv=3×4487..622/((2×50.0×100.00)=1.3346N/mmm2；内楞截面的抗剪强强度设计值::[fv]=1.5500N/mmm2；内楞截面的受剪应应力计算值ττ=1.3346N/mmm2小于内楞截截面的抗剪强强度设计值[fv]==1.5N//mm2，满足要求求！3.内楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：其中，ω--内楞楞的最大挠度度(mm)；qq--作用在在内楞上的线线荷载(kN/m))：q=58.299×0.22//1=12..82kNN/m；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=5500.0mmm；EE--内楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--内楞截截面惯性矩((mm4)，I=4.117×106；内楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×112.82//1×50004/(1000×95000×4.177×106)=0..137mmm；内楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2mmm；内楞的最大挠度计计算值ω=0.1377mm小于内内楞的最大容容许挠度值[ω]=2mm，满足足要求！(二).外楞(木或钢钢)承受内楞传传递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外钢楞截面惯性矩矩I=12.199cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度度验算外楞跨中弯矩计算算公式：其中，作用在外楞楞的荷载:P=((1.2×58.299+1.4××4)×0.22×0.5/22=3.744kN；外楞计算跨度(对对拉螺栓水平平间距):l=5500mm；；外楞最大弯矩:MM=0..175×3739..69×500.000=3..27×105N/mmm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大大应力计算值值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N.mm))；M=33.27×105N/mmmW外楞的的净截面抵抗抗矩；W=5.008×103mm3；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)，[f]==205.0000N/mmm2；外楞的最大应力计计算值:σ=3..27×1005/5.088×103=644.414N/mm22；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205N//mm2；外楞的最大应力计计算值σ=64..414N//mm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22,满足要求！！5.外楞的抗剪强强度验算公式如下:其中，∨--外楞楞计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(水平螺栓间间距间距)::l=5500.0mmm；P--作用用在外楞的荷荷载:P=(1..2×58.299+1.4××4)×0.22×0.5/22=3.744kN；外楞的最大剪力：：∨=0..65×3739..685==1.222×103N；外楞截面抗剪强度度必须满足::其中，τ--外楞楞截面的受剪剪应力计算值值(N/mm2)；∨--外楞计算最大大剪力(N)：∨=1..22×103N；bb--外楞的的截面宽度((mm)：b=800.0mm；；hhn--外楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mm；；ffv--外楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪应应力计算值::τ=3×11.22×1103/(2×880.0×1100.0))=0.2228N/mmm2；外楞的截面抗剪强强度设计值::[fv]=1.5500N/mmm2；外楞截面的抗剪强强度设计值::[fv]=1.55N/mm22；外楞截面的受剪应应力计算值ττ=0.2228N/mmm2小于外楞截截面的抗剪强强度设计值[fv]==1.5N//mm2，满足要求求！6.外楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：其中，ω--外楞楞最大挠度((mm)；PP--内楞作作用在支座上上的荷载(kN/m))：P=558.29××0.22×0.50//2＝3.21kN/m；；ll--计算跨跨度(水平螺栓间间距):ll=5000.0mm；；EE--外楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=2100000.00N/mm22；II--外楞截截面惯性矩((mm4)，I=1.222×105；外楞的最大挠度计计算值:ω=1..146×66.41×1100/2×50003/(1000×2100000×1..22×1005)=0..179mmm；外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2mmm；外楞的最大挠度计计算值ω=0.1779mm小于于外楞的最大大容许挠度值值[ω]=2mm，满足足要求！五、穿墙螺栓的计计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所所受的拉力；；A穿墙螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿墙螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号::M14；穿墙螺栓有效直径径:11.555mm；；穿墙螺栓有效面积积:A==105mm2；穿墙螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×1.05×10-4=117.85kN；穿墙螺栓所受的最最大拉力:N=588.291××0.5×0.5==14.5573kNN。穿墙螺栓所受的最最大拉力NN=14.5573kN小于穿墙螺螺栓最大容许许拉力值[[N]=177.85kNN，满足要求求！模板的施工1〉墙模板安装应按按下列步骤进进行：a搭设满堂脚手架。b先将内侧模板立起起，安放对拉拉螺栓，纵横横间距@500，然后安装50×1000mm背楞，安安固定水平钢钢管，并用对对拉螺栓固定定，支撑加固固并初步校正正。c安放钢筋保护层塑塑料卡，以及及钢筋间内部部拉筋，预埋埋套管，预留留洞模板，安安装另一侧模模板，加50×1000mm背楞，设设水平钢管固固定，用对拉拉螺栓紧固，支支撑找正顶牢牢，然后沿墙墙壁模板拉通通线，进行最最后找正找直直，固定支撑撑并进行质量量检查，不符符要求不准下下步施工。2〉模板缝及模板与与已浇筑的下下部混凝土接接触处，采用用5mm厚海棉棉粘贴，严防防漏浆。3〉质量标准必须符符合《混凝土土结构工程施施工质量验收收标准GB502204-20002》的规定。4〉梁模板采用18mmm厚胶合板，底部满铺500mm厚木板做背楞，支支撑架采用满满堂Φ48×3..5钢管脚手架架，立杆间距距0.5m，步距1.5m。5〉跨度大于4m的梁梁起拱L/500，L为梁净跨。6〉梁板模板应等混凝凝土强度达到到设计强度的的75%以上时方可可拆模，大于于8米跨梁板必须须达到100%设计强度方方可拆模，具具体拆模时间间由项目技术术负责人定。7〉为避免梁柱接头不不平整现象，浇浇筑梁板混凝凝土以前墙柱柱模板严禁拆拆除。4.4框架梁柱模模板框架柱模板矩形框架柱截面均均不大于10000mm，采采用18mmm厚的胶合板板配制成定型型模具。截面面边长小于800的柱子，可可使用4根50×1000的木枋作背背楞；柱子支支模如图5所示：5050×100木枋18厚胶合板图5框架柱模板支模示意φ48钢管粘贴海绵条框架梁模板底模采用5cm厚厚木板，侧模模采用18mm厚胶合板。截面面高度小于6600mm的的梁，模板支支设见图6；截面高度度大于6000mm的梁，可可另加对拉螺螺栓固定，模模板支设见图图7。图6截面高度小于600mm框架梁模板示意图6截面高度小于600mm框架梁模板示意粘贴海绵条5cm木板50×100木枋18厚胶合板φ48钢管支撑图7截面高度大于600mm框架梁模板示意图7截面高度大于600mm框架梁模板示意粘贴海绵条5cm木板50×100木方18厚胶合板φ48钢管支撑Φ12对拉螺杆间距300mm4.5地下室顶板板模板地下室顶板模板配配置顶板采用胶合板模模板（δ=18mm），背背楞采用50×1000木方、Ф48×3..5钢管，Ф48×3..5钢管做立杆杆支撑（脚手手架管）。按楼板最厚处厚度为为400mm进行计计算，模板板板面采用18厚胶合板，50×1000mm木背楞楞间距2200mm，主楞间距为为800mmm，钢管立杆杆间距为8000mm。具具体计算如下下：地下室顶板模板结结构计算一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距((m):0..80；纵距距(m):0..80；步距距(m):1..50；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..10；脚手手架搭设高度度(m):4..00；采用的钢管(mmm):Φ48×3..2；扣件连接方式:双双扣件，取扣扣件抗滑承载载力系数:00.80；板底支撑连接方式式:方木支撑；；2.荷载参数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..000；楼板浇筑厚度(mmm):4000.00；；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.0000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢钢HRB4400；楼板板混凝土强度度等级:C335；每层标准施工天数数:10；楼板的计算宽度((m):8..00；楼板板的计算厚度度(mm):4400.000；楼板的计算长度((m):8..00；施工工平均温度((℃):15..000；4.木方参数木方弹性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):3300.0000；木方的截面宽度((mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；楼板支撑架荷载计计算单元二、模板支撑方木木的计算:方木按照简支梁计计算，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10/122=4116.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25×0.33×0.4==3kNN/m；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.35×00.3=0.1055kN/mm；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(2+2)×0.8×0.3==0.966kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(q1+qq2)=11.2×(3+00.105))=3..726kkN/m；集中荷载pp=1..4×0.96==1.3444kN；最大弯距MM=Pll/4+ql2/8=1.3444×0.8//4+33.726××0.82/8=0.5677kN；最大支座力N=P/22+qll/2=1.3444/2+33.726××0.8/22=2..162kkN；方木最大应力计算算值σ=M//W=00.567××106/833333.33=6.8803N//mm2；方木的抗弯强度设设计值[[f]=133.0N//mm2；方木的最大应力计计算值为66.803N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133.0N//mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力:Q=33.726××0.8/22+1.3444/2==2.1662kN；；方木受剪应力计算算值T==3×2.1622×103/(2×50×100)=0.6649N//mm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..4N/mmm2；方木的受剪应力计计算值0..649NN/mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..4N/mmm2，满足要求求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q2=3..105kkN/m；集中荷载pp=0..96kNN；最大挠度计算值V=5×3.1055×8004/(3884×9500×41666666.6667)+9960×8003/(448×9500×41666666.7))=00.677mm；最大允许挠度[V]=8800/2250=3..2mm；；方木的最大挠度计计算值0.6677mmm小于方木的的最大允许挠挠度3.2mm,满足要求!三、板底支撑钢管管计算:支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=3.7726×0.8++1.3444=44.325kN；支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN.m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.937kN.m；最大变形Vmaax=1.5583mmm；最大支座力Qmmax=12.5224kN；最大应力σ=1198.0335N/mmm2；支撑钢管的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值198.0035N//mm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于8000/1500与10mmm,满足要求!四、扣件抗滑移的的计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值;计算中R取最大支支座反力,RR=12..524kkN；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!五、模板支架立杆杆荷载标准值值(轴力):作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架的自重重(kN)：NG1=0.1129×4=00.516kN；(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×0.8×0.8==0.2224kN；；(3)钢筋混凝土楼楼板自重(kN)：NG3=25××0.4×0.8×0.8==6.4kN；静荷载标准值NNG=NG11+NG2+NG3=77.14kkN；2.活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载。活荷载标准值NNQ=(22+2)×0.8×0.8==2.566kN；3.不考虑风荷载载时,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ=122.152kN；六、立杆的稳定性性计算:不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式其中N立杆杆的轴心压力力设计值(kN)：N=112.1522kN；σ轴心受受压立杆的稳稳定系数,由长细比LLo/i查表得得到；i计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=1..59cmm；A立杆净截面面面积(cm2)：A=4..5cm22；W立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.733cm3；σ钢管立杆杆受压应力计计算值(NN/mm2)；[f]]钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055N/mmm2；L00计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由下式计算ll0=h++2aa立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.11m；得到计算结果：立杆计算长度LL0=h+2a=11.5+2××0.1==1.7m；L0/i=11700//15.99=107；由长细比lo//i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.5537；钢管立杆受压应力力计算值；σσ=121552.48//(0.5337×4500)=550.29N/mm22；立杆稳定性计算σσ=50..29N//mm2小于钢管立立杆抗压强度度设计值[[f]=2205N//mm2，满足要求求！4.6地上墙柱模模板地上墙柱模板配置置地上结构剪力墙支支模采用木胶胶合板模板（δ=18mm），背背楞采用50×1000木方和Ф48×3..5钢管（脚手手架管）Ф12＠500×550对拉拉螺栓。地上墙柱模板结构构计算一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间间距(mm):2250；穿墙墙螺栓水平间间距(mm):5500；主楞(外龙骨)间间距(mm):5550；穿墙墙螺栓竖向间间距(mm):5550；对拉螺栓直径(mmm):M112；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；；截面类型::圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩II(cm4):12..19；钢楞楞截面抵抗矩矩W(cm3):5.008；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；；宽度(mm):550.00；；高度(mm):1100.000；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:竹胶合合板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板弹性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；面板抗剪强度设计计值(N/mm2):1.550；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计计值fc(N/mm2):13..00；方木木弹性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪强度设计计值ft(N/mm2):1.550；钢楞弹性模量E((N/mm22):2100000.000；钢楞抗弯强度设计计值fc(N/mm2):2055.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标标准值计算按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新浇混混凝土的初凝凝时间，取44.000hh；T混凝土土的入模温度度，取15..000℃；V混凝土土的浇筑速度度，取2.5500m/hh；H模板计计算高度，取取2.9000m；β1--外加剂影响响修正系数，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影响修正正系数，取11.150。根据以上两个公式式计算的新浇浇筑混凝土对对模板的最大大侧压力F；分别为46.0083kNN/m2、69.6000kN//m2，取较小值值46.0883kN//m2作为本工程程计算荷载。计算中采用新浇混混凝土侧压力力标准值FF1=46..083kNN/m2；倾倒混凝土时产生生的荷载标准准值F2=2kkN/m2。三、墙模板面板的的计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。按规规范规定，强强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力。计算算的原则是按按照龙骨的间间距和模板面面的大小,按支撑在内内楞上的三跨跨连续梁计算算。面板计算简图1.抗弯强度验算算跨中弯矩计算公式式如下:其中，M--面面板计算最大大弯距(N.mm))；ll--计算跨跨度(内楞间距)::l=2250.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×46.088×0.55×0.90==27.3773kN/mm，其中0.990为按《施施工手册》取取的临时结构构折减系数。倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.55×0.90==1.3866kN/m；；q=q1+q2=27..373+11.386==28.7559kN//m；面板的最大弯距：：M=0..1×28.7559×250.00×250.00=1.880×105N.mm；按以下公式进行面面板抗弯强度度验算：其中，σ面板承受的的应力(N/mm2)；MM--面面板计算最大大弯距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面宽度，h:面板截面厚度；WW=5500×18.0×18.0//6=2.997×104mm3；ff--面板板截面的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大应应力计算值：：σ=M//W=11.80×1105/2..97×1004=6..052N//mm2；面板截面的最大应应力计算值σσ=6.0052N/mmm2小于面板截截面的抗弯强强度设计值[f]=113N/mmm2，满足要求求！2.抗剪强度验算算计算公式如下:其中，∨--面板板计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(竖楞间距)::l=2250.0mmm；qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载，它包括::新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×46.088×0.55×0.90==27.3773kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.55×0.90==1.3866kN/m；；q=q1+q2=27..373+11.386==28.7559kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×28.7559×250.00=43313.8995N；截面抗剪强度必须须满足:其中，Τ--面板板截面的最大大受剪应力((N/mm2)；∨--面板计算最大大剪力(N)：∨=43313.8995N；bb--构件的的截面宽度((mm)：b=5550mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv--面板抗剪剪强度设计值值(N/mm22)：fv=133.000N/mm22；面板截面的最大受受剪应力计算算值:T=3×4313..895/((2×550×18.0))=0.6554N/mmm2；面板截面抗剪强度度设计值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪应力计算算值T=00.654NN/mm2小于面板截截面抗剪强度度设计值[[T]=1..5N/mmm2，满足要求求！3.挠度验算根据规范，刚度验验算采用标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载作用。挠度计算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的侧压力线荷荷载:q=46..08×0.55=25..35N/mmm；l计算跨度(内楞间距)::l=250mmm；E面板的弹性性模量:EE=95500N/mmm2；I面板的截面面惯性矩:I=555×1.8×1.8×1.8/112=26..73cm44；面板的最大允许挠挠度值:[ω]=1mmm；面板的最大挠度计计算值:ω=0..677×225.35××2504/(1000×95000×2.677×105)=0..264mmm；面板的最大挠度计计算值:ω=0.2664mm小于于等于面板的的最大允许挠挠度值[ω]=1mm，满足足要求！四、墙模板内外楞楞的计算(一).内楞(木或钢钢)直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。本工程中，内龙骨骨采用木楞，宽宽度50mmm，高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50×1100×100/66=833.33cmm3；I=50×1100×100×100/112=4416.677cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强强度验算内楞跨中最大弯矩矩按下式计算算：其中，M--内内楞跨中计算算最大弯距((N.mm))；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=5550.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×46.088×0.25×0.90==12.4442kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.25×0.90==0.6300kN/m，其其中，0.990为折减系系数。q=(12..442+00.630))/1=133.072kN/m；；内楞的最大弯距：：M=0..1×13.0772×550.00×550.00=3.995×105N.mm；内楞的抗弯强度应应满足下式：：其中，σ内楞承受的的应力(N/mm2)；MM--内内楞计算最大大弯距(N.mm))；WW--内内楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×104；ff--内楞楞的抗弯强度度设计值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；内楞的最大应力计计算值：σ=3..95×1005/8.333×104=4..745NN/mm2；内楞的抗弯强度设设计值:[[f]=13N/mmm2；内楞的最大应力计计算值σ=4..745NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.内楞的抗剪强强度验算最大剪力按均布荷荷载作用下的的三跨连续梁梁计算，公式式如下:其中，V－内楞楞承受的最大大剪力；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=5550.0mmm；qq--作用在在内楞上的线线荷载，它包包括:新浇混凝土侧压力力设计值q1:1.22×46.088×0.25×0.90==12.4442kN/mm；倾倒混凝土侧压力力设计值q2:1.44×2.00×0.25×0.90==0.6300kN/m，其其中，0.990为折减系系数。q=(q11+q2)/2==(12.4442+0..630)//1=13..072kkN/m；内楞的最大剪力：：∨=0..6×13.0772×550.00=43313.8995N；截面抗剪强度必须须满足下式::其中，τ--内楞楞的截面的最最大受剪应力力(N/mm2)；∨--内楞计算最大大剪力(N)：∨=43313.8995N；bb--内楞的的截面宽度((mm)：b=500.0mm；；hhn--内楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mm；；ffv--内楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：τ=1..500NN/mm2；内楞截面的受剪应应力计算值::fv=3×4313..895/((2×50.0×100.00)=1.2294N/mmm2；内楞截面的抗剪强强度设计值::[fv]=1.5500N/mmm2；内楞截面的受剪应应力计算值ττ=1.2294N/mmm2小于内楞截截面的抗剪强强度设计值[fv]==1.5N//mm2，满足要求求！3.内楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：其中，ω--内楞楞的最大挠度度(mm)；qq--作用在在内楞上的线线荷载(kN/m))：q=46.088×0.25//1=11..52kNN/m；ll--计算跨跨度(外楞间距)::l=5550.0mmm；EE--内楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--内楞截截面惯性矩((mm4)，I=4.117×106；内楞的最大挠度计计算值:ω=0..677×111.52//1×55004/(1000×95000×4.177×106)=0..18mmm；内楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2..2mm；内楞的最大挠度计计算值ω=0.18mmm小于内楞楞的最大容许许挠度值[[ω]=2.2mmm，满足要要求！(二).外楞(木或钢钢)承受内楞传传递的荷载，按按照集中荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。本工程中，外龙骨骨采用钢楞，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢管管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外钢楞截面惯性矩矩I=12.199cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度度验算外楞跨中弯矩计算算公式：其中，作用在外楞楞的荷载:P=((1.2×46.088+1.4××2)×0.25×0.55//2=3.559kN；外楞计算跨度(对对拉螺栓水平平间距):l=5500mm；；外楞最大弯矩:MM=0..175×3594..91×500.000=3..15×105N/mmm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大大应力计算值值(N/mm2)M外楞的的最大弯距((N.mm))；M=33.15×105N/mmmW外楞的的净截面抵抗抗矩；W=5.008×103mm3；[f]--外楞的的强度设计值值(N/mm2)，[f]==205.0000N/mmm2；外楞的最大应力计计算值:σ=3..15×1005/5.088×103=611.92NN/mm2；外楞的抗弯强度设设计值:[[f]=205N//mm2；外楞的最大应力计计算值σ=61..92N/mmm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=2055N/mm22,满足要求！！5.外楞的抗剪强强度验算公式如下:其中，∨--外楞楞计算最大剪剪力(N)；ll--计算跨跨度(水平螺栓间间距间距)::l=5500.0mmm；P--作用在外外楞的荷载::P=(1.2××46.088+1.4××2)×0.25×0.55//2=3.5595kN；；外楞的最大剪力：：∨=0..65×3594..913==1.177×103N；外楞截面抗剪强度度必须满足::其中，τ--外楞楞截面的受剪剪应力计算值值(N/mm2)；∨--外楞计算最大大剪力(N)：∨=1..17×103N；bb--外楞的的截面宽度((mm)：b=800.0mm；；hhn--外楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mm；；ffv--外楞的抗抗剪强度设计计值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪应应力计算值::τ=3×11.17×1103/(2×880.0×1100.0))=0.2119N/mmm2；外楞的截面抗剪强强度设计值::[fv]=1.5500N/mmm2；外楞截面的抗剪强强度设计值::[fv]=1.55N/mm22；外楞截面的受剪应应力计算值ττ=0.2219N/mmm2小于外楞截截面的抗剪强强度设计值[fv]==1.5N//mm2，满足要求求！6.外楞的挠度验验算根据《建筑施工计计算手册》，刚刚度验算采用用荷载标准值值，同时不考考虑振动荷载载作用。挠度验算公式如下下：其中，ω--外楞楞最大挠度((mm)；PP--内楞作作用在支座上上的荷载(kN/m))：P=446.08××0.25×0.55//2＝3.17kN/m；；ll--计算跨跨度(水平螺栓间间距):ll=5000.0mm；；EE--外楞弹弹性模量（NN/mm2）：E=2100000.00N/mm22；II--外楞截截面惯性矩((mm4)，I=1.222×105；外楞的最大挠度计计算值:ω=1..146×66.34×1100/2×50003/(1000×2100000×1..22×1005)=0..177mmm；外楞的最大容许挠挠度值:[[ω]=2mmm；外楞的最大挠度计计算值ω=0.1777mm小于于外楞的最大大容许挠度值值[ω]=2mm，满足足要求！五、穿墙螺栓的计计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所所受的拉力；；A穿墙螺螺栓有效面积积(mm2)；f穿墙螺螺栓的抗拉强强度设计值，取取170NN/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号::M12；穿墙螺栓有效直径径:9.855mm；穿墙螺栓有效面积积:A==76mmm2；穿墙螺栓最大容许许拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN；穿墙螺栓所受的最最大拉力:N=466.083××0.5×0.55=12..673kkN。穿墙螺栓所受的最最大拉力NN=12.6673kN小于穿墙螺螺栓最大容许许拉力值[[N]=122.92kNN，满足要求求！地上墙柱模板施工工安装前作好钢筋和和安装工程预预埋、预留的的隐蔽工作。墙墙模板安装应应按下列步骤骤进行：a、搭设满堂脚手架架。b、先将内侧模板立起起，安放对拉拉螺栓，纵距距@550、横距@500，然然后安装50×1000背楞，安固固定水平钢管管，并用对拉拉螺栓固定，支支撑加固并初初步校正。c、安放钢筋保护层塑塑料块，以及及钢筋间内部部拉筋，预埋埋套管，预留留洞模板，安安装另一侧模模板，加50×1000mm背楞，设设水平钢管固固定，用对拉拉螺栓紧固，支支撑找正顶牢牢，然后沿墙墙壁模板拉通通线，进行最最后找正找直直，固定支撑撑并进行质量量检查，不符符要求不准下下步施工。模模板缝及模板板与已浇筑的的下部混凝土土接触处，采采用5mm厚海棉棉粘贴，严防防漏浆。质量量标准必须符符合规定的"建筑安装工工程质量检验验评定标准"。如图8。ｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏ剪力墙支撑架图8剪力墙支模方法示意图50×100木方穿墙螺栓塑料管海鸥卡d、模板拆除应待混凝凝土达到一定定强度，不至至于因拆模损损坏边角时方方可拆除。模模板拆除必须须经项目技术术负责人同意意且向监理告告知经同意后后方可拆模板板。4.7地上顶板模模板顶板采用胶合板模模板（δ=18mm），背楞楞采用50×1000木方和Ф48×3..5钢管支撑（脚脚手架管）。。4.7.1主楼梁梁和楼板模板板高支撑架的的构造和施工工要求除了要遵守《扣件件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容1.模板支架的构构造要求：a.梁板模板高支支撑架可以根根据设计荷载载采用单立杆杆或双立杆；；b.立杆之间必须须按步距满设设双向水平杆杆，确保两方方向足够的设设计刚度；c.梁和楼板荷载载相差较大时时，可以采用用不同的立杆杆间距，但只只宜在一个方方向变距、而而另一个方向向不变。2.立杆步距的设设计：a.当架体构造荷荷载在立杆不不同高度轴力力变化不大时时，可以采用用等步距设置置；b.当中部有加强强层或支架很很高，轴力沿沿高度分布变变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；c.高支撑架架步距以0..9--1..5m为宜，不不宜超过1..5m。3.整体性构造层层的设计：a.当支撑架高度度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b.单水平加强层层可以每46米沿水平结构构层设置水平平斜杆或剪刀刀撑，且须与与立杆连接，设设置斜杆层数数要大于水平平框格总数的的1/3；c.双水平加强层层在支撑架的的顶部和中部部每隔1015m设置，四四周和中部每每10--155m设竖向斜斜杆，使其具具有较大刚度度和变形约束束的空间结构构层；d.在任何情况下下，高支撑架架的顶部和底底部（扫地杆杆的设置层）必必须设水平加加强层。4.剪刀撑的设计计：a.沿支架四周外外立面应满足足立面满设剪剪刀撑；b.中部可根据需需要并依构架架框格的大小小，每隔100--15mm设置。5.顶部支撑点的的设计：a.最好在立杆顶顶部设置支托托板，其距离离支架顶层横横杆的高度不不宜大于4000mm；b.顶部支撑点位位于顶层横杆杆时，应靠近近立杆，且不不宜大于2000mm；c.支撑横杆与立立杆的连接扣扣件应进行抗抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。6.支撑架搭设的的要求：a.严格按照设计计尺寸搭设，立立杆和水平杆杆的接头均应应错开在不同同的框格层中中设置；b.确保立杆的垂垂直偏差和横横杆的水平偏偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确保每个扣件件和钢管的质质量是满足要要求的，每个个扣件的拧紧紧力矩都要控控制在45--60N.mm，钢管不能能选用已经长长期使用发生生变形的；d.地基支座座的设计要满满足承载力的的要求。7.施工使用的要要求：a.精心设计混凝凝土浇筑方案案，确保模板板支架施工过过程中均衡受受载，最好采采用由中部向向两边扩展的的浇筑方式；；b.严格控制实际际施工荷载不不超过设计荷荷载，对出现现的超过最大大荷载要有相相应的控制措措施，钢筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.浇筑过程中，派派人检查支架架和支承情况况，发现下沉沉、松动和变变形情况及时时解决。4.7.2主楼顶顶板模板结构计算算一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距((m):1..00；纵距距(m):1..00；步距距(m):1..50；立杆上端伸出至模模板支撑点长长度(m):0..10；脚手手架搭设高度度(m):2..70；采用的钢管(mmm):Φ48×3..5；扣件连接方式:双双扣件，取扣扣件抗滑承载载力系数:00.80；板底支撑连接方式式:方木支撑；；2.荷载参数模板与木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..000；楼板浇筑厚度(mmm):1220.00；；施工均布荷载标准准值(kN/m2):2.0000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢钢HRB4400(200MnSiVV,20MnnSiNb,,20MnTTi)；楼板板混凝土强度度等级:C330；每层标准施工天数数:7；每平米米楼板截面的的钢筋面积((mm2):14440.0000；楼板的计算宽度((m):4..00；楼板板的计算厚度度(mm):1120.000；楼板的计算长度((m):4..50；施工工平均温度((℃):15..000；4.木方参数木方弹性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强度设计计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):3300.0000；木方的截面宽度((mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；二、模板支撑方木木的计算:方木按照简支梁计计算，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10/122=4116.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：：(1)钢筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25×0.33×0.12=0.99kN/mm；(2)模板的自重线线荷载(kN/m)):q2=0.35×00.3=0.1055kN/mm；(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：p1=(2+2)×1×0.3==1.2kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:均布荷载qq=11.2×(q1+qq2)=11.2×(0.9++0.1005)=1.2066kN/mm；集中荷载pp=1..4×1.2=11.68kkN；最大弯距MM=Pll/4+ql2/8=1.68××1/4+1.2206×12/8=0.5711kN；最大支座力N=P/22+qll/2=1.68//2+1..206×1/2==1.4443kN；方木最大应力计算算值σ=M//W=00.571××106/833333.33=6.8849N//mm2；方木的抗弯强度设设计值[[f]=133.0N//mm2；方木的最大应力计计算值为66.849N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133.0N//mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪强度必须须满足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力:Q=11.206××1/2+11.68/22=1..443kkN；方木受剪应力计算算值T==3×1.4433×103/(2×50×100)=0.4433N//mm2；方木抗剪强度设计计值[T]]=1..4N/mmm2；方木的受剪应力计计算值0..433NN/mm2小于方木的的抗剪强度设设计值1..4N/mmm2，满足要求求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，计计算公式如下下:均布荷载qq=q11+q2=1..005kkN/m；集中荷载pp=1..2kN；；最大挠度计算值V=5×1.0055×10004/(3884×9500×41666666.6667)+11200×10003/(448×9500×41666666.7))=00.962mm；最大允许挠度[V]=11000/250=44mm；方木的最大挠度计计算值0.9962mmm小于方木的的最大允许挠挠度4mmm,满足要求!三、板底支撑钢管管计算:支撑钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=1.2206×1+11.68==2.8886kN；；支撑钢管计算简图图支撑钢管计算弯矩矩图(kN.m))支撑钢管计算变形形图(mm)支撑钢管计算剪力力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.972kN.m；最大变形Vmaax=2.4484mmm；最大支座力Qmmax=10.4996kN；最大应力σ=1191.2441N/mmm2；支撑钢管的抗压强强度设计值[f]=2205N//mm2；支撑钢管的最大应应力计算值191.2241N//mm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于10000/1550与10mmm,满足要求!四、扣件抗滑移的的计算:按照《建筑施工扣扣件式钢管脚脚手架安全技技术规范培训训讲座》刘群群主编，P996页，双扣扣件承载力设设计值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.880，该工程程实际的旋转转双扣件承载载力取值为112.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取12.800kN；R纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值;计算中R取最大支支座反力,RR=10..496kkN；R<12.880kN,,所以双扣件件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!五、模板支架立杆杆荷载标准值值(轴力):作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值值包括以下内内容：(1)脚手架的自重重(kN)：NG1=0.1129×2.7==0.3449kN；；(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×1×1=00.35kkN；(3)钢筋混凝土楼楼板自重