某高层五星级酒店高支模施工方案

第一章、工程概况第一节、工程简况本工程设计规模为２７层五星级酒店，占地面积3364.78M2，建筑面积为51907.68M2。地上45924.0M2,地下为5984.68M2。钢筋混凝土框架——部分框支剪力墙结构，其中主楼为２７层，群楼为５层，地下室为１层，冲孔灌注桩基础。本工程需按高支模设计考虑的部位有：高支模部位最大梁截面（mmm2）梁截面形式相应板厚（mm）层高(m)梁底支撑高度(mm)板底支撑高度(mm)梁分类板分类主楼地下室顶板2004.84.6Ⅰ第二层梁板600×900T形梁1206.05.15.88BⅠ首层大堂600×1000T形梁10010.259.2510.15BⅠ第六层宴会厅500×15000T形梁1808.87.38.62CⅠ第七层楼板1504.84.65Ⅰ第八层C轴处楼板板450×15000倒L形梁1808.87.38.62CⅠ核心筒部位顶层大大堂1305.14.97Ⅰ本方案主要以最不利的梁板为例子进行高支模计算复核，其他位置参照执行。第二节、支模设计一、材料1、模板：梁底、梁侧、板底模板均为18mm厚木胶合板。2、木枋：梁底、梁侧、板底木枋均为80mm×80mm×2000mm广东松木枋。3、支撑体系：使用规格为1219（宽）×1930（高）、1219（宽）×914（高）的门式架及Φ48×3.5钢管及其配件。加高度为600mm的底座和高度为780mm的顶托，斜拉杆拉结间距为1829mm。脚手架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235钢的规定，相应的扣件也应分别为Φ42mm、Φ48mm或Φ42mm/Φ48mm。严禁在钢管上打孔。4、对拉螺杆梁侧全部采用φ12对拉螺杆，材质为Q235钢。二、支顶设计1、高度h≤1100、截面S≤400×800的梁均属A类梁，全部用A类梁支顶方案。（1）门式脚手架设计跨距900mm。（2）上层枋@300mm，底层枋@1200mm。（3）梁高度≤700mm时，梁侧不设对拉螺杆；梁高度700＜h≤1000时，梁侧居中加一道钢管压杆：2Φ48×3.5，压杆上φ12对拉螺杆间距@600。2、高度h≤1100，且截面400×800＜S≤600×1000的梁均属B类梁，全部用B类梁支顶方案。（1）门式脚手架设计跨距900mm。（2）上层枋@225mm，底层枋@1200mm。（3）梁侧支模同A类梁。（4）首层大堂部位采用钢管支撑：支模情况：上层枋@300mm，底层木枋@900mm，底部φ48钢管支撑间距900mm×900mm，纵横水平杆步距1800mm，钢管与钢管之间用管扣扣牢。3、高度h≤2000，且截面600×1000＜S≤1100×2000的梁均属C类梁，全部用C类梁支顶方案。（1）门式脚手架：双门架并排，间距700mm，门架跨距600mm。（2）上层枋@225mm，底层枋@700mm/500mm。（3）梁高度≤1000mm时，梁侧支模同A类梁；梁高度1000＜h≤2000时，梁侧设80mm×80mm竖木枋，间距300mm；竖枋外加2Φ48×3.5钢管压杆，间距600mm，对拉螺杆φ12，水平间距600mm。4、厚度h≤250的楼板（无梁部位）为Ⅰ类板，支模设计如下：（1）门架跨距@900mm，间距@1200mm。（2）上层枋@450mm，底层枋@1200mm。（3）首层大堂部位采用钢管支撑：支模情况：上层枋@450mm，底层木枋@900mm，底部φ48钢管支撑间距900mm×900mm，纵横水平杆步距1800mm，钢管与钢管之间用管扣扣牢。5、高支模楼板及梁模板均使用18mm厚的夹板,木枋均使用80×80mm广东松枋。支撑体系用门式脚手架及其配件；梁下支承杆、水平杆加固杆、剪刀撑、连墙杆等采用Φ48（壁厚3.5）钢管及其配件。6、严格按照规范设置门架交叉支撑、水平杆加固杆、剪刀撑、连墙杆，防止高支模发生整体或局部失稳。7、其它设置详见第二节“构造要求”。第三节、对本方案的说明一、本方案主要针对高支模专项进行计算、编制施工方法和安全措施，其它有关施工工艺、施工方法、安全及质量控制和保证措施详细见本工程《地下室施工方案》。二、高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考地下室施工方案和有关施工及验收规范并遵守其相关规定。三、本工程其余的梁、板支撑方案详见模板专项施工方案。第二章施工方法第一节、构造要求一、门架和钢管1、钢管管径Ф48、壁厚3.5mm，门架采用MF1219标准门架。二、配件1、门架的内外两侧均应设置交叉支撑并应与门架立杆上的自锚构造连接。2、上下榀门架的组装必须设置连接棒和锁臂，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。三、加固件1、竖向剪刀撑设置应符合下列规定：（1）剪刀撑应在满堂脚手架外侧周围和内部每15m间距设置。（2）剪刀撑斜杆与楼面的倾角为450～600，剪刀撑水平投影宽度为4～8m。（3）必须采用42/48扣件与门架立杆扣紧。（4）剪刀撑斜杆若用搭接接长，搭接长度不宜小于1000mm，搭接处采用三个旋转扣件扣紧。2、水平杆加固设置应符合下列规定：（1）采用Ф48钢管作为水平加固杆，并用扣件与门架立杆扣牢。（2）水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并形成水平闭合圈。（3）于每层架体门型架横杆中间，用Ф48钢管沿梁纵向设置通长水平拉杆一道。（4）于梁板下支承杆设上、中、下水平拉杆。四、连墙杆由于本脚手架为高度≤6m的内满堂架，因此对连墙的设计如下：采用Ф48钢管水平加固杆（水平加固杆设置做法见上面“加固件”内容）对四周的剪力墙墙、柱抱、顶，保证架体稳定。第二节、搭设要求一、不配套的门架和配件不得混合使用。二、门架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭完一步架后，应按规范要求检查调整水平垂直度。三、交叉支撑、水平杆、加固杆、剪刀撑、连墙杆应随门架的安装及时设置。四、门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。五、连接扣件的螺栓拧紧力矩宜为45～60N.m。六、连接扣件必须与杆件直径相符，不得混用。七、搭设完毕后必须经过工地自检和公司工程技术部的验收后，方可投入使用。第三节、混凝土施工一、按总体方案要求安装钢筋和对钢筋进行隐蔽验收。二、混凝土施工时，注意控制好混凝土的坍落度。三、施工时应尽量小心，减小对模板支架体系的振动。四、安排木工、架子工跟班检查支架、模板。处理混凝土施工时可能出现的问题。五、混凝土不得堆放过高及过分集中，要即时分开。振动时，不得用振棒撬住模板和钢筋。六、在混凝土浇筑过程中，施工员随时观测模板体系变形情况，特别是顶架有无局部弯曲而造成失稳以及木方挠度过大等异常情况。如果发生异常，立即指挥楼面工作人员撤离，同时加强抢修，确保安全。第四节、高支模拆除一、高支模支撑体系经工程技术负责人验证并经确认不再需要时，方可拆除。非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时，结构混凝土强度不宜低于1.2Mpa。承重模板（梁、板底模）拆除时间须混凝试压报告合格后，经建设单位、监理单位书面批准后，方可拆除。二、拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。拆除跨度较大的梁底模时，先应从跨中开始，分别拆向两端。拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。三、拆除前应清理脚手架上的材料、工具和杂物。四、拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。五、同层的构配件和加固件应按先上后下、先里后外的顺序进行。六、连墙件、通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除。七、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。八、拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。九、拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。第三章、质量保证措施一、门式脚手架及其连接钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。二、对模板、枋木等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。对有腐朽、裂缝、虫眼等的枋木、板材，禁止用于模板工程。三、根据技术特点和质量要求，详细向作业班组人员作书面交底，并组织有关作业人员学习有关的作业指导书和有关“建设工程质量通病预防和纠正措施”里的相关内容，安排“样板”先行，然后再按照其标准要求全面施工。施工过程由施工员和质安员对其质量进行全面监控。模板安装完成后，项目经理要及时组织施工员、质安员和班组的主要技术人员进行认真的检查验收，并按照有关的检评标准进行。如发现有不合格的必须返工重做至合格标准为止，绝不允许有不合格品流至下一工序。四、门架立杆的位置，要求先在验收合格后的基础上弹出门架立杆的位置线，保证垫板、底座安放位置准确。五、连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。六、连墙件、加固杆、剪刀撑必须随脚手架搭设同步进行。七、严格按设计及规范要求拆除模板。八、模板安装施工完成后，组织安排模板自检。尤其对钢管支顶底座、托座部位，要求100%检查。保证每一底座、托座完全传力到位。九、利用可调上托可有效地控制和调整垂直度。利用通线对全过程进行监控，在墙模安装后全面检查纠正，在浇注混凝土时随时校正，在浇注过程中发现有偏移立即用斜撑钢管校正。十、模板安装要保证结构各部分相互位置的准确，并应有足够的强度、刚度和稳定性，模板缝严密不得漏浆；避免施工操作支撑系统不合理，因地制宜，合理布局，确保杆件连接松动严格符合设计要求。在发现模板及木枋不够刚度时增加竖楞及横楞的使用量，确保刚度。十一、跨度大于4m的板，要求板跨中起拱1/400；跨度L≥4m的支承梁及L≥2m的悬臂梁，跨中应起拱L/1000～3/3000。十二、在柱脚及所有施工水平施工缝部位，必须留置清扫孔，清扫孔尺寸不得小于100mm×100mm，在浇注混凝土之前必须用水清洗水平施工缝，避免夹渣现象出现。十三、混凝土浇筑时，安排个木工专管模板，检查变形。十四、严格执行管理岗位责任制，加强质量教育，摆正进度与质量关系，加强全面管理意识，确立技术档案重要性的认识。第四章、安全保证措施一、支承层的模板要保证支承层混凝土强度达到75%以上方可拆除；预应力梁板结构需待预应力张拉完毕后，才能拆除下部支撑。二、混凝土施工前，检查并清理脚手架上的材料、垃圾杂物等，防止施工时振动物体坠落。三、所有作业人员要求戴安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。四、经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。五、工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具应用绳链系挂在身上，钉六、混凝土施工前，检查并清理脚手架上的材料、垃圾杂物等，防止施工时振动物体坠落。七、模板支架在使用期间，严禁拆除下列杆件：水平杆、扫地杆、连墙件、剪刀撑。八、不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上。九、高支模板体系严禁悬挂起重设备。十、六级及六级以上大风和雾、雨天气应停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。十一、现场四周“六口”要封闭，安拆多层建筑外围模板先搭设排栅且张挂安全网，防止事故发生。十二、两人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。模板装拆时，上下应有人接应，严禁高处掷下。高空拆模时，应由专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，禁止人员进入工作区域。十三、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。十四、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。十五、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇班前要把一切未钉装好和未清理的模板堆放好，免留陷阱。十六、模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在楼板拆除后将洞口盖好。十七、拆除模板应用长棒，不许人站在正在拆除的模板下，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。装拆模板时，操作人员要站立在安全地点进行操作，禁止上下在同一垂直面工作，增强自我保护的安全意识。十八、拆模应一次拆清；不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理并将模板上的钉子拔起，堆放整齐。十九、在机械垂直运输时，吊点应符合要求，以防坠落伤人。模板顶撑排列应符合施工荷载要求，拆模时，临时脚手架应牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置应牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。二十、混凝土预留孔，应作好安全技术交底，以免操作人员从孔中坠落或从孔中吊下物品伤人。二十一、封柱子模板时，严禁从顶部往下套。二十二、夜间施工要有足够的照明设施。二十三、模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。二十四、拆除人员进入岗位以后，先加固松动部位，清除步层内存留的材料、物件及垃圾块，严禁高处抛掷。二十五、施工时，现场需做到“工完场清”；施工垃圾需定点放置。二十六、所有杆件扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。二十七、输送至地面的所有杆件、扣件、新旧木枋、模板等物件，应分类堆放整理。二十八、支撑按顺序依次搭设，若遇工人下班或、故暂停施工、或突刮大风，工人离开前，需把已立起但没有用水平杆连接起来的立杆放倒，或把已立起的立杆用水平杆连接起来，且须保证在连接在一起的门架横向不少于2榀、纵向不少于4榀。二十九、首层大堂顶板的高支模为搭设高度超过10m的满堂架，在支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。第五章、计算书第一节、计算依据本计算参照《建筑门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）、《施工结构计算方法与设计手册》（中国建筑工业出版社）和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）。第二节、梁计算一、A类梁（截面小于400×800、高度小于1100）计算以400mm×800mm、250mm×1100mm、300mm×1050mm的普通梁综合考虑，取较不利荷载计算，相应的板厚为180mm。支模情况：门架跨距@900mm，上层枋@300mm，底层枋@1200mm，梁高度＞700mm（≤1000）时，梁侧中部加压杆2Φ48×3.5钢管，对拉螺杆φ12，水平间距600mm。梁高度≤700mm时，梁侧不设对拉螺杆。（一）底模计算1、荷载250mm×1100mm梁:1）梁自重=25×0.25×1.1=6.9kN/m2）模板自重=0.5×0.25×2=0.25kN/m（梁高相对较大，乘以放大系数2）以上（1∽2）小计:6.9+0.25=7.15kN/m；计算值：q12=1.2×7.15=8.58KN/m活载3）振捣混凝土时对对水平面板产产生的荷载计计算值:1.4×2××0.25=0.7kN/m因模板及支撑体系系为临时结构构，木模板体体荷载系数可可取0.9。计算荷载组合简图图(第二支座处处最大负弯矩矩、第二支座座处最大剪力力)计算荷载组合简图图(第一跨中处处最大挠度)2、抗弯强度验算（以以最不利情况况考虑：250mm×1100mm梁）五跨连续梁第一跨跨内支座负弯距距最大Mmax=0.1005q12l2+0.1221q2l2=(0.1105×8..58+0..121×00.7)×0.32=0.089KN.mm底模截面尺寸为118×250mm，Wn=（1/6）×250×182=13500mmm3σm=0.9Mmaxx/Wn=0.9××89000//13500=5.99N/mm2<[fm]=15N/mmm23、挠度验算I=1/12bhh3=1/122×0.25×0.01183=1.2155×10-7m4ωmax=0.6444q12l4/100EEI+0.9973q2l4/100EEI=0.334×(0.6644×8..58+0..973×0.7)/(1000×1077×1.2155×10-7)=4.1×10-4m＜[ω]=10/250==0.00112m，符合要求。4、抗剪验算Vmax=0.6606q12l+0.622q2l=(0.6606×8..58+0..62×0..7)×0.3=1.69KNτ=1.5Vmax//bh=1..5×1.69×103/(18××250)=0.56N/mmm2＜fv=1.4N/mm2，符合要求。（二）上层木枋计算（以以最不利情况况考虑：300mm×1050mmm梁）1、荷载1）梁自重=25××[1.05+((1.2+00.4×2-0.3)×0.22/（2×0.3）]×0.3=12kN/mm2）模板自重=0..5×0.33=0.15kN/mm以上（1∽2）小小计:12+0.15=12.15kN/mm活载3）振捣荷载:2×0.33=0.6kkN/m荷载组合：q=11.2×122.15+1.44×0.6==15.42kNN/m2、抗弯强度验算Mmax=1/88qbl(2-b/l)=0.1255×15.42×0.3×1.2×(22-0.3/1.2)=1.214KKN.m计算荷载组合简图图木枋载面抵抗矩==bh2/6=0.008×0.082/6=8..53×10-55m3σm=0.9Mmaax/Wn=0.9×1.214/(88.53×10-55)=12.8N/mm2＜[fm]=13N//mm2，符合要求。3、挠度验算木枋弹性模量E==100000N/mm22I=bh3/12=0..08×0.083/12=3..413×110-6m4ωmax=qcl33[(8-44(c/l))2+(c/ll)3]/3844EI=15.42×0.3×1.23×[8-4×(0.3/1.2))2+(0.3/1.2))3]/(3844×107×3.4133×10-6)=4.774×10-3m＜[ω]=1/250==4.8×100-3m，符合要求。4、抗剪验算Vmax=1/22qb=0.5××15.42×0.3=2.313KNτ=3Vmax/2bh==3×2.313×103/2×(80×80)=0..54N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（三）底层枋计算1、荷载每根枋所受荷载：：P=qb/2=15.42×0.3/2=2..313kN底层枋计算简图2、抗弯强度验算弯距Mmax=0.3333PL=0.3333×0.9×2.313=0.69kN.mmσm=Mmax/WWn=0.69/8.53×10-55=8.1N/mm2<fm=13NN/mm2,满足要求。3、挠度验算ωmax=1.4666Pl3/100EI==1.4666×2.313×0.93/(100×107×3.4133×10-6)=7.3×100-4m＜[ω]=1/2550=3.66×10-3m，符合要求。4、抗剪验算τ=3×1.333P/22bh=3×1.3333×2.313×103/(2×80×80)=0.72N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（四）梁侧模板验算1、梁高度h≤7000时，梁侧不不设对拉螺杆杆。（1）荷载新浇筑混凝土侧压压力：q61=0.22××240000×200//(30+155)×1.0××1.15××21/2=388165N//m2q62=240000×0.7=16800N//m2取二者中较小值：：q61=16800N//m2有效压头高度：hh=F/γ=16800/224000==0.7m振捣混凝土荷载：：Q1=q5×1.4=4000×1.44=56000N/m2新浇筑混凝土侧压压力：Q2=q61×1.22=16800×11.2=20160NN/m2荷载合计Q0=QQ1+Q2=56000+201660=257660N/m2=0.022576N/mm2计算荷载分布图：：（2）侧板强度验算模板厚18mm，[fm]=15NN/mm2，fv=1.4N/mm2。q侧=Q0×10000=0.022576×10000=255.76N//mm，q侧1=24000×00.15×1.22=5760N/m=4.32N//mm计算简图：侧板弯矩（按简支支梁计算）：：取M=0.1255q侧1l2+(q侧-q侧1)l2/(9×331/2)=00.125××4.32×55502+(25.76-4.332)×5502/(9×331/2)=5794011N.mm侧板W侧=1000×1882/6=544000mmm3M10/[fm]=15NN/mm2取V=q侧l/2==25.766×550/2=70084Nτ=1.5V/bh==1.5×7084/((18×1000)==0.59N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，满足要求。（3）侧板刚度验算（考考虑侧板木枋枋对侧板刚度度的有利影响响，取侧板计计算跨度为500）q侧01=q62××1=16800N//m=16.8N/mm,q侧02=q侧1/11.2=3.6N/mmE=10000N/mm2，I侧=10000×183/12=4886000mm4取ω侧=5q侧02l44/(384EII侧)+5(q侧01-q侧02)l4/(768EII侧)=5×3.66×5004/(384×110000××4860000)+55×(16..8-3.6)×55004/(768×110000××4860000)=1..7mm＜[ω侧]=500/2500=2mm，满足要要求。2、梁高度700＜＜h≤1000时，梁侧居居中加一道钢钢管压杆：2Φ48×3..5，压杆上φ12对拉螺杆间间距@600。（1）荷载新浇筑混凝土侧压压力：q61=0.22××240000×200//(30+155)×1.0××1.15××21/2=388165N//m2q62=240000×1.0==240000N/m2取二者中较小值：：q61=240000N/m2有效压头高度：hh=F/γ=240000/240000=1.00m振捣混凝土荷载：：Q1=q5×1.4=4000×1.44=56000N/m2新浇筑混凝土侧压压力：Q2=q61×1.22=240000×1.2==288000N/m2荷载合计Q0=QQ1+Q2=56000+288000=344400N/mm2=0.03344N/mmm2计算荷载分布图：：（2）侧板强度验算模板厚18mm，[fm]=15NN/mm2，fv=1.4N/mm2。q侧=Q0×10000=0.03344×10000=344.4N/mmm，q侧1=24000×（0.15＋0.425）＋5600==194000N/m=19.44N/mm计算简图：侧板弯矩（按简支支梁计算）：：取M=0.1255q侧1l2+(q侧-q侧1)l2/(9×331/2)=00.125××19.4××4252+(34.4-19..4)×42252/(9×331/2)=66118222N.mm侧板W侧=1000×1882/6=544000mmm3M84.m[fm]=15NN/mm2取V=q侧l/2==34.4××425/22=73100Nτ=1.5V/bh==1.5×7310/((18×1000)==0.61N/mmm2＜fv=1.4N/mmm2，满足要求。（3）侧板刚度验算q侧01=q62××1=240000N/m=24N//mm,q侧02=q侧1－QQ1=194000－5600==138000N/m=13.88N/mmE=10000N/mm2，I侧=10000×183/12=4886000mm4取ω侧=5q侧02l44/(384EII侧)+5(q侧01-q侧02)l4/(768EII侧)=5×133.8×4254/(3884×100000×4886000))+5×110.2×44254/(768×110000××4860000)=1.65mm＜[[ω侧]=4255/250==1.7mmm，满足要求求。（4）压杆验算q侧≈(34400+36600)×00.425//2=80775N/m==8.0755N/mmq侧=8.075N//mm6006006000压杆弯矩（按三跨跨连续梁计算算）：Mmax=0.1qq侧l2=0.1××8.0755×60022=2907700N..mm压杆W=5080mm3M2907000×6m[]NV=0.6ql==0.6×88.075××600=22907Nτ=1.5V/bhh=1.5×2907/((2×489)=4.5N/mmm2＜fv=125N//mm2，满足要求。压杆刚度验算E=2.1×1005N/mm2，I侧=1.2119×105mm4ω侧=0.677q侧侧0l4/(100EII侧)=0.6777×8.0075×60004/(2×24××2.1×105×1.2119×1055)=0.58mm＜[ω侧]=6000/250==2.4mm，满足。对拉螺杆强度验算算N=1.1q侧×6600=1..1×8.0075×6000=53330N选用φ12对拉螺螺杆，[N]=177640NN＞N=53300N，满足。（五）门架计算1、荷载计算1）梁板自重（按4400×800梁计算）：25000×0..4×0.8×0..9+250000×0.22×0.9×(1.6-0..4)=12600N2）木枋、模板自重重：500×22×0.9==900N3）门架、调节架自自重：224×22=448NN4）交叉支撑自重：：40×2==80N5）水平杆自重：338.4×22×0.9==69N恒载（1∽5）小小计：126000+9000+448++80+699=140997N6）活载：（2000＋1000）×2×0..9=54000N荷载组合：140097×1..2+54000×1.44=244776N=24.4476KN根据《高层建筑施施工》（同济济大学出版社社）中提到东东南大学的试试验结果表明明，门式架单单架承载力和和多架承载力力相近，故可可用单架承载载力估算体系系承载力。根根据《建筑施施工门式钢管管脚手架安全全技术规范》JGJ1228－2000，MF12119门式架高度H≤45m时，单架承载载力可取为40.16KN，此数据已已考虑稳定性性。每榀门式架所受荷荷载24.4766KN＜40.16KN，承载力满满足要求。二、B类梁（门架支撑）计算算高度h≤1100，且截面400××800＜S≤600×1000的梁属B类梁。以400mm×9000mm、400mmm×1000mmm、400mmm×1100mmm、500mm×800mm、500mm×900mm、600mm×900mm、500mm×1000mmm、600mm×1000mmm的普通梁综综合考虑，取取较不利荷载载计算，相应应的板厚为1120mm。除首层大堂堂部位外，其其余B类梁均采用用门架支撑。支模情况：门架跨跨距@900mmm，上层枋@225mmm，底层枋@1200mmm。梁高度700＜h≤1000时，梁侧居居中加一道钢钢管压杆：2Φ48×3..5，压杆上φ12对拉螺杆间间距@600，对拉螺杆φ12，水平间距距600mm。（一）底模计算（按最不不利荷载考虑虑：以400mm×1100mm梁计算算）1、荷载1）梁自重=25××0.4×1.1=11kN/mm2）模板自重=0..5×0.44=0.2kN/m以上（1∽2）小小计:11+0.2=11.2kNN/m活载3）振捣混凝土时对对水平面板产产生的荷载::2×0..4=0.8kN/m恒载计算值：q11=1.2××11.2＝13.44KNN/m活载计算值：q22=1.4××0.8＝1.12KNN/m因模板及支撑体系系为临时结构构，木模板体体系荷载系数数可取0.9。计算荷载组合简图图(第二支座处处最大负弯矩矩、第二支座座处最大剪力力)计算荷载组合简图图(第一跨中处处最大挠度)2、抗弯强度验算五跨连续梁第一跨跨内支座负弯距距最大Mmax=0.1005q1l2+0.1221q2l2=(0.1105×13.44+00.121××1.12)××0.22552=0.078KNN.m底模截面尺寸为118×400mm，Wn=（1/6）×400×182=21600mmm3σm=0.9Mmaxx/Wn=0.9××78000//21600==3.25N//mm2<[fm]=15N/mmm23、挠度验算I=(1/12))bh3=(1/12)×0.4×0.01183=1.944×100-7m4ωmax=0.6444q1l4/100EEI+0.9973q2l4/100EEI=0.22254×(0.6644×13.44+00.973×1.12)/(1100×1007×1.944×100-7)=1.28×10-4m＜[ω]=10/250=99×10-4m，符合要求。4、抗剪验算Vmax=0.6606q1l+0.622q2l=(0.6606×13.44+00.62×11.12)××0.2255=1.99KNτ=1.5Vmax//bh=1..5×1.99×103/(18××400)=0.41N/mmm2＜fv=1.4N/mm2，符合要求。（二）上层木枋计算(按按最不利荷载载考虑：以6600mm×1000mm梁计算)1、荷载1）梁自重=25××[1.0+(1.2+00.4×2--0.6)××0.12/(2×0.6)]×0.2225=6.41kN/mm2）模板自重=0..5×0.2225=0..11kN//m以上（1∽2）小小计:6.411+0.111=6.522kN/m活载3）振捣荷载:2×0.2225=0..45kN//m荷载组合：q=11.2×6..52+1.44×0.455=8.45kN/mm2、抗弯强度验算Mmax=(1/88)qbl(2-b/l)=0..125×88.45×0.6×1.2×(22-0.6/1.2)=1.14KN.mm计算荷载组合简图图木枋载面抵抗矩==bh2/6=0.008×0.082/6=8..53×10-55m3σm=0.9Mmaax/Wn=0.9×1.14/(8..53×10-55)=12N/mm2＜[fm]=13NN/mm2，符合要求。3、挠度验算木枋弹性模量E==100000N/mm22I=bh3/12=0..08×0..083/12=3..413×110-6m4ωmax=qcl33[(8-44(c/l))2+(c/ll)3]/3844EI=8..45×0.6×1.23×[8-4×(0.6/1.2))2+(0.6/1.2))3]/(3844×107×3.4133×10-6)=4.76×10-3m＜[ω]=10/2500=4.8×110-3m，符合要求。4、抗剪验算Vmax=1/2qqb=0.5××8.45×0.6=2.535KNτ=3Vmax/2bbh=3×2.535×103/2×(80×80)=0..59N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（三）底层枋计算1、荷载每根枋所受荷载：：P=qb/2=8.45×0.6/2=2..535kN底层枋计算简图2、抗弯强度验算弯距Mmax=0.5PPL=0.55×0.9×2.535=1.14kNN.mσm=0.9Mmax//Wn=0.9×1.14/88.53×10-55=12N/mm2<fm=13NN/mm2,满足要求。3、挠度验算ωmax=19Pll3/384EI==19×2.535×0.93/(384×1007×3.4133×10-6)=2.7×100-3m＜[ω]=10/250=33.6×100-3m，符合要求。4、抗剪验算τ=3×1.5P/2bhh=3×1.5×2.535×103/(2×80×80)=0..89N/mmm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（四）梁侧模板验算计算过程同A类梁梁侧模计算，本本处略。（五）门架计算1、荷载计算(按最最不利荷载考考虑：以600mm×1000mm梁计算)1）梁板自重：25000×0..6×1.0×0.9+250000×(1.2+00.4×2--0.6)××0.9×0.12/2=15390N2）木枋、模板自重重：500×[0.6+(11.2+0..4×2-00.6)/22]×0.99=585N3）门架、调节架自自重：224×22=448NN4）交叉支撑自重：：40×2==80N5）水平杆自重：338.4×22×0.9==69N恒载（1∽5）小小计：153990+585+4448+80++69=166572N6）活载：（2000＋1000）×[0.6++(1.2++0.4×22-0.6))/2]×00.9=35510N荷载组合：165572×1..2+35110×1.44=248000N=24.88KN每榀门式架所受荷荷载24.88KN＜40.16KN，承载力满满足要求。（六）下层支承结结构计算B类梁对应的下层结结构一般均在在同一位置有有梁与之相对对应，现考虑虑最不利情况况，以五层板板中跨度为4m×4m的四边固固定双向板计计算。考虑到到楼板在浇筑筑10～15天后拆模板板，楼板混凝土强度按75％计算。楼板自重：1.22×25×00.15＝4.5KN/m2支架自重及上层荷荷载：24.8//0.9=227.6KNN/m总荷载（化为1mm板带的均布布荷载）：27.6//1.6+4.5××1=21..8KN/mm楼板抗弯验算：Mmax=0.05513ql22=0.05113×21..8×42＝17.9KNN.mh0=150-(15++10/2)=130mmαs=Mmax/α1bffch02=17.9×106/(1×0..75×199.1×10000×13302)=0.077ξ=1-(1-2ααs)1/2=0.0366<ξb=0.5118γs=1-0.5ξb=1-0..5×0.0366=0.982As=Mmax/γssfyh0=17.9×106/0.9882×360×1330=389mm2实配双层双向110@200，As=393mm2＞389mm2，满足要求求。楼板抗冲切验算：：F=24.8/22=12.44KNη1=0.4+1.22/βs=0.4++1.2/22=1η2=0.5+αshh0/4um=0.5++20×1330/(4××4×3000)=1.004取η=η1=10.7βhftηηumh0＝0.7×11×0.755×1710×1×0.3×4×0.113=140KKN＞F=12.4KNN，满足要求求。楼板挠度验算：αEρ=EsAs/Eccbh0=200××393/((32.5××1000××130)==0.0199ρte=As/Atte=3933/(0.55×10000×150))=0.0005σsk=M/ηh00As=17.9×106/（0.87××130×3393）=403ψtk/ρteσssk×2.44/(0.0005×4003)=0..326Bs=ESAsh022/[1.115ψ+0.2++6αEρ/(1+33.5γf’)]=2000×103×393××1302/(1.15×0.3326+0..2+6×00.019))=1.933×1012N.mm2f=5Ml02//48Bs=5×177.9×106×40002/(48××1.93××1012)=15.55mm＜l0/200=20mmm，变形满满足要求。三、B类梁（钢管支撑）计算算首层大堂部位采用用钢管支撑。支模情况：为上层层枋@300mmm，底层木枋@900mmm，底部φ48钢管支撑间间距900mmm×900mmm，纵横水平平杆步距18800mm，钢钢管与钢管之之间用管扣扣扣牢。（一）底模计算（按最不不利荷载考虑虑：以400mm×1100mm梁计算算）1、荷载计算同上2、抗弯强度验算五跨连续梁内支座座负弯距最大大Mmax=0.1005q1l2+0.1221q2l2=(0.1105×13.44+00.121××1.12)××0.32=0.1399KN.m底模截面尺寸为118×400mm，Wn=（1/6）×400×182=21600mmm3σm=0.9Mmaxx/Wn=0.9××1390000/21600==5.8N/mmm2<[fm]=15N/mmm23、挠度验算I=(1/12))bh3=(1/12)×0.4×0.01183=1.944×100-7m4ωmax=0.6444q1l4/100EEI+0.9973q2l4/100EEI=0.334×(0.6644×13.44+00.973××1.12)/(1100×1007×1.944×100-7)=4.1×100-4m＜[ω]=10/250=12×10-4m，符合要求。4、抗剪验算Vmax=0.6606q1l+0.622q2l=(0.6606×13.44+00.62×11.12)××0.3=2.65KNNτ=1.5Vmax//bh=1..5×2.65×1103/(18××400)=0.55N/mmm2＜fv=1.4N/mm2，符合要求。（二）上层木枋计算（以以600mmm×1000mmm的梁考虑）1、荷载1）梁自重=25××[1.0+(0.9+00.9×2--0.6)××0.12/(2×0.6)]]×0.3=9.1kN/m2）模板自重=0..5×0.33=0.15kN/m以上（1∽2）小小计:9.1+0.15=9.25kNN/m活载3）振捣荷载:2×0.33=0.6kN/m荷载组合：q=11.2×9..25+1..4×0.66=11.944kN/m2、抗弯强度验算Mmax=(1/88)qcl(22-b/l)=0..125×111.94××0.6×0.9×(22-0.6/0.9)=1.07KN.mm计算荷载组合简图图木枋载面抵抗矩==bh2/6=0.008×0.082/6=8..53×10-55m3σm=0.9Mmaax/Wn=0.9×1.07/(8..53×10-55)=11.3N/mmm2≤[fm]=13NN/mm2，符合要求。3、挠度验算木枋弹性模量E==100000N/mm22I=bh3/12=0..08×0..083/12=3..413×110-6m4ωmax=qcl33[(8-44(c/l))2+(c/ll)3]/3844EI=11.94×00.6×0.93×[8-4×(0.6/0.9))2+(0.6/0..9)3]/(3844×107×3.4133×10-6)=2.66×10-3m＜[ω]=10/250==3.6×100-3m，符合要求。4、抗剪验算Vmax=1/22qb=0.5×11.94×00.6=3.58KNNτ=3Vmax/2bbh=3×3.58×1103/2×(80×80)=0..84N/mmm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（三）底层枋计算1、荷载每根枋所受荷载：：P=qb/2=11.94×0.6/22=3.588kN2、抗弯强度验算弯距Mmax=0.3333PL=0.3333×0.9×3.58=1.07kN.mmσm=0.9Mmaax/Wn=0.9×1.07/8.53×10-55=11.3N/mmm2≤fm=13N//mm2,满足要求。3、挠度验算ωmax=1.4666Pl3/100EI==1.4666×4.1555×0.93/(100×1007×3.4133×10-6)=1.3×100-3m＜[ω]=10/250==3.6×100-3m，符合要求。4、抗剪验算τ=3×1.333P/22bh=3×1.3333×3.58×1103/(2×80×80)=1.1N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（四）钢管支撑计算1、荷载计算1）梁板自重：25000×0..6×1.0×0..9+250000×0.112×0.9×())=167440N2）木枋、模板自重重：500×22×0.9==900N3）钢管自重：388.4×(00.9×100+10+22×0.9××21/2)=827N4）扣件自重：133.2×100=132NN恒载（1∽4）小小计：167440+9000+827+1332=185599N6）活载：（2000＋1000）×2×0..9=54000N荷载组合：185999×1.22+54000×1.4==298799N=29.8879KN单立杆所受荷载：：P顶=29.8779/2=14..9KN钢管的支撑高度按按纵横水平拉拉杆的步距，同同为18000mm。计算长度l0=hh+2a=18000+2×2200=22200mλ=l0/i=22000/15.88=139＜[λ]=2110，长细比比符合要求。查得稳定系数φ==0.3533。σ稳=P顶/(φA钢)=14900/((0.3533×489..3)=86.3N//mm2＜[σ钢]=205N/mmm2，满足。四、C类梁计算高度h≤2000，且截面面600×10000＜S≤1100×2000的梁属C类梁。以500mm×15000mm、450mm×1500mmm、600mm×1200mmm、600mm×1400mmm、600mm×1500mmm、700mm×1200mmm、750mm×1500mmm、800mm×1500mmm、1100mmm×2000mmm的普通梁梁综合考虑，取取较不利荷载载计算，相应应的板厚为1180mm。支模情况：双门架架并排，间距距700mm，跨距600mm，上上层枋@300mm，底层枋@700mm/500mmm。梁高度700＜h≤1000时，梁侧居居中加一道钢钢管压杆：2Φ48×3..5，压杆上φ12对拉螺杆间间距@600；梁高度1000＜h≤2000时，梁侧设设80mm×80mm竖木枋，间间距300mm；竖枋外外加2Φ48×3..5钢管压杆，间间距600mmm，对拉螺螺杆φ12，水平间距距600mm。（一）梁底模板（以以1100mmm×2000mmm梁计算）1、荷载1）梁自重=25××1.1×2=55kN/mm2）模板自重=0..5×1.11=0.55kN/mm以上（1∽2）小小计:55+0.55=55.555kN/mm活载3）振捣混凝土时对对水平面板产产生的荷载::2×1.1=2.2kN//m恒载计算值：q11=1.2××55.555＝66.666KN/m活载计算值：q22=1.4××2.2＝3.08KNN/m因模板及支撑体系系为临时结构构，木模板体体系荷载系数数可取0.9。计算荷载组合简图图(第二支座处处最大负弯矩矩、第二支座座处最大剪力力)计算荷载组合简图图(第一跨中处处最大挠度)2、抗弯强度验算五跨连续梁第一跨跨内支座负弯距距最大Mmax=0.1005q1l2+0.1221q2l2=(0.1105×666.66+00.121××3.08)××0.32=0.66KN.mm底模截面尺寸为118×1100mm，Wn=（1/6）×1100×182=59400mmm3σm=0.9Mmaxx/Wn=0.9××660000/599400=10N/mmm2<[fm]=15N/mmm23、挠度验算I=(1/12))bh3=(1/12)×1.1×0..0183=5.3466×10-7m4ωmax=0.6444q1l4/100EEI+0.9973q2l4/100EEI=0.334×(0.6644×666.66+00.973×3.08)/(1100×1007×5.3466×10-7)=7.0×100-4m＜[ω]=10/250=12×10-4m，符合要求。4、抗剪验算Vmax=0.6606q1l+0.622q2l=(0.6606×666.66+00.62×33.08)××0.3=12.7KNNτ=1.5Vmax//bh=1..5×12.7×1103/(18××1100)=0.96N/mmm2＜fv=1.4N/mm2，符合要求。（二）梁底上层枋枋1、荷载模板自重：Q1=q1×0.3==500×00.3=1550N/m新浇筑钢筋混凝土土自重：Q2=q2×[2.00+(1.8+00.4×2--1.1)××0.18/((2×1.11)]×0.3×1..2=250000×[22.0+(1.8+00.4×2--1.1)××0.18//(2×1..1)]×0.3×1..2=191055N/m振捣混凝土水平荷荷载：Q3=q3×1.1××1.4=22000×11.1×1..4=30880N/m荷载合计：q横==Q1+Q2+Q3=1500+191005+3080=22335N/m=22.3355KN/m2、横枋强度验算横枋80mm×880mm，[fm]=13N/mm2，双门架并列列间距700mm，跨距600mm。计算简图：上层枋计算简图木枋承受弯距：（参参考均布荷载载下的简支梁）Mmax=0.1225ql2=0.1255×22.3335×0..52=0.7kN.m横枋W横=80×802//6=85333mm3横枋强度σ横=00.9M横/W横=0.9×7000000/855333=7.4N/mm2＜[fm]=13N/mm2，满足。V=0.5qll=0.5×222.3355×500=5584Nτ=1.5Qmaxx/bh=1..5×5584/((80×800)=1.3N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，满足要求。3、横枋刚度验算（参参考局部受均均布荷载的三三等跨连续梁梁刚度验算）q横0=Q1+Q2==150+119105==192555N/m=19.2555N/mmE=9000NN/mm2，I横=80×8803/12=344133333mm4ω横=0.677ql44/100EEI=0.6677×199.255××5004/(100×90000×344133333)=0.27mm＜[[ω横]=500/2550=2.0mm，满足。（三）梁底下层枋枋横枋80mm×880mm，[fm]=13N/mm2，门架跨距距600mm。计算简图：下层枋计算简图1、荷载支座反力：RA=RD=q横b33(4-b/ll)/(8l2)=22.3335×3003×(4-3000/700)/(8×7002)=549N每根枋所受荷载：：P=ql'/2-549=22.3335×11000/2-5549=11735N=11.735kN2、抗弯强度验算弯距Mmax=0.1775PL=0.1175×0.6×11.735=1.2kN.mσm=0.9Mmax//Wn=0.9×1..2/8.53×10-55=12.7N/mm2<fm=13NN/mm2,满足要求。3、挠度验算ωmax=1.1446Pl3/100EI==1.1466×11.6533×0.63/(100×107×3.4133×10-6)=88.45×110-4m=0.85mm＜[ω]=10/250=2.4mmm，满足要求。4、抗剪验算τ=3×0.5P/2bhh=3×0.5×11.735×1003/(2×80×80)=1.38N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，符合要求。（四）梁侧模板高度h≤1000的梁侧模模板计算详见见A类梁。1、梁高度10000＜h≤2000时，梁侧设设80mm×80mm竖木枋，间间距300mm；竖枋外外加2Φ48×3..5钢管压杆，间间距600mmm。对拉螺螺杆φ12，水平间距距600mm。（1）荷载新浇筑混凝土侧压压力：q61=0.22××240000×200//(30+155)×1.0××1.15××21/2=388165N//m2q62=240000×2.0=48000NN/m2取二者中较小值：：q61=381655N/m2有效压头高度：hh=F/γ=381655/240000=1.559m振捣混凝土荷载：：Q1=q5×1.4=4000×1.44=56000N/m2新浇筑混凝土侧压压力：Q2=q61×1.22=381655×1.2=457988N/m2荷载合计Q0=QQ1+Q2=56000+457998=513988N/m2≈0.05144N/mm2计算荷载分布图：：（2）侧板强度验算模板厚18mm，[fm]=15NN/mm2。竖枋间距距300mm。q侧=Q0×(20000－180)=0.00514×1820=93.555N/mm计算简图：q侧=93.555N/mm300300300侧板弯矩（按三跨跨连续梁计算算）：Mmax=0.1qq侧l2=0.1××93.555×3002=8419550N.mm侧板W侧=1820×1882/6=982280mm3M5[fm]/V=0.6ql==0.6×993.55××300=116839Nτ=1.5V/bh==1.5×16839/((1820×18)=0..77N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，满足要求。（3）侧板刚度验算q侧0=q11=381165=381655N/m=38.1665N/mmE=100000N/mmm2，I侧=1820×1883/12=8884520mm4ω侧=0.677q侧侧0l4/(100EII侧)=0.6777×38..165×33004/(100×110000××8845220)=0.24mm＜[[ω侧]=3000/250==1.2mm，满足。（4）竖枋强度验算q竖=Q0×300==0.05114×3000=15.442N/mm计算简图：600600600q竖=15.42N/mmm竖枋弯矩（按荷载载最大一跨计计算）：M竖=q竖l2/8=15.422×6002/8=6933900N..mm竖枋W竖=80×802//6=853333mmm3竖枋强度σ竖=MM竖/W竖=6939000/853333=8..1N/mm2＜[fm]=13NN/mm2，满足。V=ql/2=115.42×6000/2=46626Nτ=1.5V/bh==1.5×4626/(80×80)=1.08N/mm2＜fv=1.4N/mmm2，满足要求。（5）竖枋刚度验算E=9000NN/mm2，I纵=80×8803/12=344133333mm4ω纵=5ql4/(3384EI纵纵)=5×155.42×60004/(384×99000×334133333)=0.85mm＜[[ω纵]=6000/250==2.4mm，满足。（6）梁侧压杆及对拉拉螺杆强度验验算对拉螺杆杆强度验算对拉螺杆采用φ112，水平间距距600mmm。1）压杆（2Φ48××3.5钢管）强度度验算Φ48×3.5钢管管：A钢=489..3mm2，W钢=5080mm3,[σ钢]=205N//mm2。荷载：P杆=QQ0×300××600=00.0514×3000×600==9252N计算简图：P杆=9252Na=1503300a=1506600M杆=P杆a==9252×150=13387800N.mmm钢0/τ=1.5V/A=11.5×9252/2489.33=14.2N/mmm2≤fv=125N//mm2，满足要求。2）对拉螺杆强度验算算N=Q0×600××600=00.0514×6000×(600+5000)/2=116962NN选用φ12对拉螺杆，[N]]=176640N＞N=16.9662N，满足。（五）门架计算1、荷载计算(按最最不利荷载考考虑：以11100mm×2000mm梁计算)1）梁板自重：25000×1..1×2.0×0.6+250000×(1.8+0.4××2-1.11)×0.6×0.18/2=350255N2）木枋、模板自重重：500×[1.1+(11.8+0.4××2-1.11)/2]×00.6=555N3）门架、调节架自自重：224×22=448NN4）交叉支撑自重：：40×2==80N5）水平杆自重：338.4×22×0.9==69N恒载（1∽5）小小计：350225+555+448++80+699=361777N6）活载：（2000＋1000）×[1.1+(11.8+0.4××2-1.11)/2]×00.6=3330N荷载组合：361177×1..2+3330×1..4=480074N=48.0074KN每榀门式架所受荷荷载48.0074/2==24.0337KN＜40.16KN，承载力满满足要求。（六）下层支承结结构计算C类梁对应的下层结结构均在同一一位置有梁与与之相对应，现现考虑最不利利情况，以五五层梁中跨度为155.55m的的两端固定梁计算。该梁为为预应力结构构，截面为600×11000。梁自重：1.2××25×0..6×1＝18KN/m支架自重及上层荷荷载：48.0774/0.66=80KNN/m梁受总荷载：188+80=998KN/mm梁抗弯验算：Mmax=ql2//24=98×155.552/24=9887KN.mmh0=1000-(255+70/2)==940mmαs=Mmax/α1bffch02=987×106/(1×119.1×6600×9402)=0.0977ξ=1-(1-2ααs)1/2=0.1<ξb=0.5118γs=1-0.5ξb=1-0..5×0.1=0.95As=Mmax/γssfyh0=987×106/0.95×400××940=27633mm2仅普通钢筋实配7725，As=3436mmm2＞2763mmm2，满足要求求。梁挠度验算：αEρ=EsAs/Eccbh0=200××3436//(32.55×600××940)==0.0377ρte=As/Atte=3436/((0.5×6600×10000)=0..011σsk=M/ηh00As=987×106/（0.87××940×34366）=351ψtk/ρteσssk×2.44/(0.0011×351)=00.696Bs=ESAsh022/[1.115ψ+0.2++6αEρ/(1+33.5γf’)]=2000×103×3436×9402/(1.15×0.6696+0..2+6×00.037)=4.977×1014N.mm2f=5Ml02//48Bs=5×9877×106×155002/(48××4.97×1014)=49.77mm＜l0/200=77..5mm，