某高层建筑塔吊基础施工方案HBFB

一、编制依据1、建筑桩基础技术规范（JGJ94-2008）2、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）3、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ196-2010）4、塔式起重机设计规范（GB/T13752-92）5、塔式起重机安全规程（GB5144-94）6、建筑机械技术试验规程（JGJ34-86）7、塔式起重机操作使用规程（ZBJ80012-89）8、某工程施工图纸、岩土工程勘察报告9、塔式起重机说明书二、概况1、工程概况某项目由11栋高层建筑（地上十八层、框剪结构）、地下车库（地下一层、框剪结构）、基层社区中心（地上四层、框架结构）和商铺（地上二层、框架）组成，总建筑面积约为20万m2，基础采用天然基础和桩基础。建筑物抗震设防类别为丙类，地基基础设计等级乙级或丙级，工程重要性等级为二级，场地复杂程度为二级，地基复杂程度为二级，岩土工程勘察等级为乙级。2、地质概况场地处于翻身河南侧，由于受人类活动影响，原地貌景观形态已改变。1区场地内有4个大小不一的水塘。场地地貌单元为秦淮河阶地，发育有坳沟。根据野外钻探、原位测试及室内土工试验资料，将勘探揭示深度范围内的岩土按照时代、成因、物理力学性质划分为5层，共18个亚层，分别描述如下：表1项目土层土层名称土层描述厚度（m）层顶标高（m）综合建议承载力特特征值fak（kPa）1-1杂填土灰褐色，主要由软软～可塑粘性性土组成，含含硬杂质，硬硬杂质主要是是碎砖、碎石石平均0.86m平均9.34m/1-1A杂填土灰褐色，主要建筑筑垃圾组成，含含硬杂质，主主要是碎砖、碎碎石平均1.01m平均10.04m601-1B塘泥灰色，流塑，分布布于水塘底部部平均2.10m平均7.76m/1-2A素填土主要为粉质粘土，软软塑、局部流流塑状。平均1.20m平均8.27m/1-2素填土黄褐～灰褐色，以以粉质粘土为为主，软塑，局局部可塑，含含少量碎砖，底底部偶见耕土土。平均1.28m平均9.03m802-1粉质粘土灰黄色～灰褐色，可可塑，局部硬硬塑，无摇震震反应，稍有有光泽，干强强度中等，韧韧性中等。平均2.57m平均7.83m1302-2淤泥质粉质粘土流塑，局部软塑，局局部为粉质粘粘土夹薄层粉粉土、粉砂，无无摇振反应，稍稍有光泽，干干强度中等，韧韧性中等。平均3.72m平均5.36m602-3粉质粘土灰～灰褐色，可塑塑，无摇震反反应，稍有光光泽，干强度度中等，韧性性中等。平均2.21m平均2.08m1303-1粉质粘土黄褐色，硬塑，局局部可塑，含含铁质氧化物物，无摇振反反应，稍有光光泽干强度中中等，韧性中中等。平均5.28m平均6.54m2303-2粉质粘土褐色、或灰色，可可塑，含有铁铁锰质浸斑，无无摇振反应，稍稍有光泽，干干强度中等，韧韧性中等。平均7.21m平均1.09m1803-2A粉质粘土灰色，软塑，无摇摇振反应，稍稍有光泽，干干强度中等，韧韧性中等。平均2.33m平均-3.66mm1303-3粉质粘土黄褐色，局部青灰灰色，硬塑，局局部可塑，含含铁质氧化物物和灰白色高高岭土，无摇摇振反应，稍稍有光泽，干干强度中等，韧韧性中等。平均7.79m平均-6.48mm2403-3A粉质粘土黄褐色、或灰色，可可塑，含有铁铁锰质浸斑，无无摇振反应，稍稍有光泽，干干强度中等，韧韧性中等。平均4.26m平均-13.688m1804-1含卵砾石粉质粘土土灰黄色，可塑，含含20-500%的卵砾石，粒粒径2-50mmm大小不等，棱棱角状，成份份主要为石英英质砂岩,少量大于1110mm，局局部为中粗砂砂混卵砾石。平均1.69m平均-18.333m2004-2残积土褐黄色～灰黄色，不不均匀的含大大量岩屑，呈呈砂状或粘土土状，原岩为为泥质粉砂岩岩，粘土化强强烈，可塑。平均1.95m平均-17.111m1805-1强风化泥质粉砂岩岩~粉砂质泥岩岩紫红～紫灰色，组组织结构已大大部分破坏，矿矿物成分已发发生变化，含含大量粘土矿矿物。平均3.12m平均-19.611m2905-2A中风化粉砂质泥岩岩紫红～紫灰色，组组织结构部分分破坏，裂隙隙发育，裂隙隙间见风化粘粘土矿物，岩岩芯破碎，属属极软岩，岩岩体基本质量量等级为V级。平均1.94m平均-22.333m15005-2中风化泥质粉砂岩岩~粉砂质泥岩岩织结构部分破坏，裂裂隙较发育，裂裂隙面间见风风化粘土矿物物，岩芯完整整，属软岩-较软岩，局局部为细砂岩岩，硬质较硬硬，岩体基本本质量等级为为IV级。40003、塔吊布置概况表2序号楼号塔吊型号塔吊独立高度（m）壁幅（m）塔吊安装地基承载载力（kPa）地基实际承载力（kPa）塔吊基础塔吊承台尺寸（mm）101H3/36B51.760213230自然基础6×6×1.7202F0/23B50.850187130自然基础7×7×1.65303H3/36B51.760213230自然基础6×6×1.7404F0/23B59.850285230自然基础7×7×1.7505H3/36B51.760213230自然基础6×6×1.7606F0/23B50.850187130自然基础7×7×1.65707F0/23B59.850285230自然基础7×7×1.7808QTZ1255040150水塘桩基、预应力管桩桩5×5×1.5909H3/36B51.760213230自然基础6×6×1.71010JL1505050150水塘桩基、预应力管桩桩5×5×1.51111F0/23B50.85018760桩基、预应力管桩桩5×5×1.5三、塔吊基础验算根据表2相关数据，01、03、05、09栋建筑均采用H3/36B型塔吊，且地基承载力均为230kPa，满足塔吊安装要求，因此塔吊基础按照塔吊厂家说明书要求制作，在此不做验算；02、04、06、07、11栋建筑均采用F0/23B型塔吊，其中04、07栋地基承载力为230kPa，满足塔吊安装要求，02、06栋建筑的塔吊须做基础扩大处理，11栋建筑的塔吊须做桩基承台式混凝土基础；08、10栋建筑位于水塘位置，地基承载力很低，因此塔吊基础采用桩基承台式混凝土基础。下面对须做扩大处理的02、06栋建筑F0/23B塔吊、08、10栋建筑QTZ125、JZ150塔吊桩基础、11栋建筑F0/23B塔吊桩基础进行验算。1、02、06栋建筑F0/23B塔吊基础验算1.1塔吊及载荷参数塔吊型号F0/23B塔吊搭设高度H203.8m塔吊倾覆力矩M3341.85kkN·m混凝土强度等级C35塔身宽度B2.0m基础承台厚度Hcc1.65m基础承台宽度Bcc7m承台砼的保护层厚厚度50mm图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。基础载荷一览表（自由高度为50.8m）Fk（kN）Fvk（kN）Mk（kN·m）工作工况750.5039.222013.56非工作工况650.50136.673341.851.2塔吊基础础参数基础持力层位于22-1粉质粘土层层，上部土体体还有杂填土土，塔吊埋置置深度为1..5m，土的重度取取20kN//m3。1.3修正地基基承载力设计计值：计算简图：根据《建筑地基基基础设计规范范》第5.2.4条，计算公式式如下：fa=fak+ηb×r×（b-3）+ηd×rm×（d-0.5）fa——修正后的地基承载载力特征值（kN/m2）；fak——地基承载载力特征值，取130kN/m2；ηb——基础宽度地基承载载力修正系数数，该土层为粉质粘粘土，根据规规范表5.2.4，取0.3；ηd——基础埋深地基承载载力修正系数数，取1.5；γ——基础底面以下土的的重度，取20kN//m3；γm——基础底面以上土的的重度，取20kN//m3；b——基础底面宽度度，取7.0m；d——基础埋深度，取1.5m。fa=130+0..3×20×（6-3）+1.5×20×（1.5-0..5）=178kpaa1.4基础压力力设计值根据《建筑施工塔塔式起重机安安装、使用、拆拆卸安全技术术规程》（JGJ1966-2010）第3.2.33~3.2..5条式中Fk——塔机作用于基基础顶面的竖竖向荷载标准准值，取650.5kkN；Fvk——相应于荷载效效应标准组合合时，作用于于矩形基础顶顶面短边方向向的水平荷载载，取136..67kNN；Mk——相应于荷载效应标标准组合时，作作用于矩形基基础顶面短边边方向的力矩矩值，取33341.855kN·mGk——基础自重与基基础上面的土土的自重Gk=1.2××（25×7×7×1.65+20×7×7×1.5）=3491..25kN；b——基础底面的宽宽度，取b=7m；W——基础底面的抵抵抗矩，W=b×b×b/6=57..17m3；经过计算得到：pk=（650.55+34911.25）/（7×7）=84.553kpaa＜178kppae=（33341.885+1366.67×11.65）/（650.55+34911.25）=0.86＜b/6=1..17pkmaax=（650.55+34911.25）/（7×7）+（3341..85+1336.67××1.65）/57.117=1466.92kkpa＜1.2×1178=2113.6kkpa，满足足要求！1.5受冲切承承载力验算计算简图：依据《建筑地基基基础设计规范范》GB550007--2002第第条。验算公式式如下：式中hhp——受冲切承承载力截面高高度影响系数数，取hp=0.994；ft——混凝土轴轴心抗拉强度度设计值，取取ft=1.577kPa；am——冲切破坏坏锥体最不利利一侧计算长长度:am=（c+bb）/2bb=c+2h0aam=[2+（2+2×1.6）]/2=33.6m；h0——承台的有有效高度，取取h0=1.6m；Pj——最大压力力设计值，取取Pj=146.992kN；Fl——实际冲切切承载力：FFl=146.922×（7+3.6）×1.6/2=28003.2344kN。允许冲切切力：0..7×0.94×1.57×3600×1600=5950..43kNN实际冲切力力小于允许冲切切力设计值，所所以能满足要要求！1.6承台配筋筋计算依据《建筑筑地基基础设设计规范》GGB500007-20002第条。计算公式如如下:式中aa1——截面I-I至基底底边缘的距离离，取a1=3.0m；P——截面I-I处的基基底反力:PP=146.992×（3×3.6-3.0）/（3×3.6）=106.111kPa；a'——截面I-I在基底底的投影长度度，取a'=2.00m。经过计算得M=3.02×[（2×7.0+2..0）×（146.922+106.111-2×3491..25/72）+（146.922-106.111）×7.0]/112=1540..61kN·m。配筋面积计计算，公式如下：依据《混凝凝土结构设计计规范》GBB500110-20002式中11——系数，当当混凝土强度度不超过C550时，1取为1.0fc——混凝土抗抗压强度设计计值；h0——承台的计计算高度。经过计算算得s=1540..61×106/（1.0×16.7×8.0×103×14502）=0.0005=1--（1-2×0.005）0.5=0..005s=1-0..005/2=0..997As=1540..61×106/（0.997×1450×300）=3552mmm2。由于最小小配筋率为00.15%，所以最小配配筋面积为：：16800mm2。实际配筋筋为承台底层层双层双向335Ф25@200、面筋选取35Ф20@200AS=35×3.14××12.52=171711.88mmm2，满足要求求！2、08栋建筑QTTZ125塔吊预应力管管桩基础2.1载荷参数塔吊型号QTZ125塔吊搭设高度H163m塔吊倾覆力矩M3200kN·m混凝土强度等级C35塔身宽度B1.7m基础承台厚度Hcc1.5m基础承台宽度Bcc5m承台砼的保护层厚厚度50mm预应力管桩直径dd0.5m桩间距a3m图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。基础载荷一览表（搭设高度为自由高度50m）Fk（kN）Fvk（kN）Mk（kN·m）工作工况820402380非工作工况7406532002.2计算简图2.3单桩竖向承载力桩基采用PHC-500(100)A-C80，桩径为Φ500mm，有效桩长L为26m，塔吊承台顶标高为-1.0m（绝对标高9.0m），桩顶标高为-2.5m（绝对标高7.5m）。单桩承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）单桩竖向承载力特征值验算应满足下面的公式：u——桩身的周长，u=1.571m；Ap——桩端面积，取Ap=0.13m2；li——第i层土层的厚度，取值如下表；桩基设计计算参数表层号土层名称土层厚度li桩周土极限侧阻力力标准值桩端土极限端阻力力标准值抗拔系数λiqsik（kPaa）qpk（kPa）1-1杂填土3.1//3-1粉质粘土2.7850.803-2粉质粘土11.5630.783-3粉质粘土3.58516m<L≤300m57000.803-3A粉质粘土4.5640.754-1含卵砾石粉质粘土土0.78662000.7备注参考《上坊北侧经经济适用房地地质勘察报告告》，塔吊基基本位于K46、K47之间。Quk=1.57×（2.7×85+11.5×63+3.5×85+4.5×64+0.7×86）+6200×0.13=3317.53kNRa=Quk/2=1658.77kN2.4桩顶竖向力计算根据《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）的第条其中F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.4×740=1036kN；Fv——作用于桩基承台顶面的水平力设计值，Fv=1.4×65=91kN；G——桩基承台的自重设计值G=1.2×（25×5000×5000×1500+20×5000×5000×1000）=1725kN；M——承台底面的弯矩设计值（kN·m），M=1.4×3200=4480kN·m；c——桩中心距离（m），c=3.0m；Ni——单桩桩顶竖向力设计值（kN）。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：Qk=（1036+1725）/4=690.25kN＜1658.77kNQc，kmax=（1036+1725）/4+（4480+91×1.5）/（1.414×3）=1778.534＜1.2Ra=1.2×1658.77=1990.52kNQt，kmax=（1036+1725）/4-（4480+91×1.5）/（1.414×3）=-398.0kN由上部计算可得，桩基承载力满足要求！2.5承台截面主筋的计算（1）承台弯矩的计算根据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.1条其中Mx1、My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN·m）；xi、yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）；Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN），Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：N=1036/4+（4480+91×1.5）/（1.414×3）=1347.28kNMx1=My1=2×1347.28×（1.5-0.8）=1886.19kN·m（2）依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第7.2条受弯构件承载力计算。式中a1——系数，当混凝土强度不超过C50时，a1取为1.0；fc——混凝土抗压强度设计值；h0——承台的计算高度；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。经过计算得as=1886.19×106/(1.0×16.7×5000×14502)=0.011=1-（1-2×0.011）0.5=0.011s=1-0.011/2=0.994Asx=Asy=1886.19×106/(0.994×1450×300)=4352.24mm2底筋选取25Ф25@200、面筋选取25Ф20@200AS=25×3.14×12.52=12265mm2AS＇=25×3.14×102=7850mm2承台最小配筋率不小于0.15%配筋率计算：（12265/5000×1400）×100%=0.17%＞0.15%满足要求！2.6承台斜截面抗剪切计算根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第5.9.10条：其中V——不计承台及其上土自重，在荷载效应基本组合下，斜截面最大V=1036/4+（4480+91×1.5）/（1.414×3）=1347.28kNft——混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.57N/mm2；b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1450mm；α——承台剪切系数，经计算取1.37λ——计算截面剪跨比，经计算取0.276βhs——受剪切承载力截面高度影响系数，经计算取0.8620.862×1.37×1.57×5000×1450=13442.05kN经过计算承台远远满足抗剪要求2.7桩的抗拔承载力验算计算简图：根据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）的第5.4.5、5.4.6条：桩抗拔承载力应满足下列要求：Nk——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；Tgk——群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值Tgk=（3.5+3.5）×2×（2.7×85×0.8+11.5×63×0.78+3.5×85×0.8+4.5×64×0.75+0.7×86×0.7）/4=4356.98kNTuk——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值Tuk=1.57×（2.7×85×0.8+11.5×63×0.78+3.5×85×0.8+4.5×64×0.75+0.7×86×0.7）=1954.42kNGgp——群桩基础所包围体积的桩土总自重除以总桩数Ggp=3.5×3.5×25×20/4=1531.25kNGp——基桩自重，地下水位以下取浮重度Gp=1.57×25×25=981.25kN4356.98/2+1531.25＞398kN1954.42/2+981.25＞398kN3、10栋建筑QTZ150塔吊预应力管桩基础3.1载荷参数塔吊型号JL150塔吊搭设高度H120m塔吊倾覆力矩M3200kN·m混凝土强度等级C35塔身宽度B1.8m基础承台厚度Hcc1.5m基础承台宽度Bcc5m承台砼的保护层厚厚度50mm预应力管桩直径dd0.5m桩间距a3m图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。基础载荷一览表Fv（kN）Fh（kN）M（kN·m）工作工况820402380非工作工况7006532003.2计算简图3.3单桩竖向承载力桩基采用PHC-500(100)A-C80，桩径为Φ500mm，有效桩长L为26m，塔吊承台顶标高为-1.0m（绝对标高9.0m），桩顶标高为-2.5m（绝对标高7.5m）。单桩承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）单桩竖向承载力特征值验算应满足下面的公式：u——桩身的周长，u=1.571m；Ap——桩端面积，取Ap=0.13m2；li——第i层土层的厚度，取值如下表；桩基设计计算参数表层号土层名称土层厚度li桩周土极限侧阻力力标准值桩端土极限端阻力力标准值抗拔系数λiqsik（kPaa）qpk（kPa）1-1杂填土1.75//3-1粉质粘土4.3850.803-2粉质粘土9.9630.783-3粉质粘土4.18516m<L≤300m57000.803-3A粉质粘土5.6640.754-1含卵砾石粉质粘土土0.58662000.7备注参考《上坊北侧经经济适用房地地质勘察报告告》，塔吊基基本位于K21、K22之间。Quk=1.57×（4.3×85+9.9×63+4.1×85+5.6×64+0.5×86）+6200×0.13=3536.39kNRa=Quk/2=1768.2kN3.4由于JL150在非工作状态时的荷载取值近似，因此其桩顶竖向力、承台弯矩、抗剪计算类似，在此不在赘述。Qk=（1036+1725）/4=690.25kN＜1768.2kNQc，kmax=（1036+1725）/4+（4480+91×1.5）/（1.414×3）=1778.534＜1.2Ra=1.2×1768.2=2121.84kNQt，kmax=（1036+1725）/4-（4480+91×1.5）/（1.414×3）=-398.0kN4、11栋建筑F0/23B塔吊预应力管桩基础4.1载荷参数塔吊型号F0/23B塔吊搭设高度H203.8m塔吊倾覆力矩M3341.85kkN·m混凝土强度等级C35塔身宽度B2.0m基础承台厚度Hcc1.65m基础承台宽度Bcc5m承台砼的保护层厚厚度50mm图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。基础载荷一览表（搭设高度为自由高度50.8m）Fk（kN）Fvk（kN）Mk（kN·m）工作工况750.5039.222013.56非工作工况650.50136.673341.854.2计算简图4.3单桩竖向承载力桩基采用PHC-500(100)A-C80，桩径为Φ500mm，有效桩长L为28m，塔吊承台顶标高为-1.0m（绝对标高9.0m），桩顶标高为-2.5m（绝对标高7.5m）。单桩承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）单桩竖向承载力特征值验算应满足下面的公式：u——桩身的周长，u=1.571m；Ap——桩端面积，取Ap=0.13m2；li——第i层土层的厚度，取值如下表；桩基设计计算参数表层号土层名称土层厚度li桩周土极限侧阻力力标准值桩端土极限端阻力力标准值抗拔系数λiqsik（kPaa）qpk（kPa）1-1杂填土0.4//2-1粉质粘土3.058520.722-2淤泥质粉质粘土6.8210.72-3粉质粘土3.0540.753-1粉质粘土2.7850.803-2粉质粘土6.4630.783-3粉质粘土4.38516m<L≤300m57000.804-1含卵砾石粉质粘土土1.258662005-1强风化泥质粉砂岩岩0.11608600备注参考《上坊北侧经经济适用房地地质勘察报告告》，塔吊基基本位于K9、K10之间。Quk=1.57×（3.0×58+6.8×21+3.0×54+2.7×85+6.4×63+4.3×85+1.25×86+0.1×160）+8600×0.13=3550.72kNRa=Quk/2=1775.36kN4.4桩顶竖向力计算根据《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）的第条其中F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.4×650.5=910.7kN；Fv——作用于桩基承台顶面的水平力设计值，Fv=1.4×136.67=191.34kN；G——桩基承台的自重设计值G=1.2×（25×5000×5000×1500+20×5000×5000×1000）=1725kN；M——承台底面的弯矩设计值（kN·m），M=1.4×3341.85=4678.59kN·m；c——桩中心距离（m），c=3.0m；Ni——单桩桩顶竖向力设计值（kN）。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：Qk=（910.7+17725）/4=658.993kN＜1775..36kNQc，kmax=（9110.7+1725）/4+（4678..59+191.334×1.5）/（1.4144×3）=1829..51＜1.2Ra=1.2×1775..36=2130..43kNQt，kmax=（9110.7+1725）/4-（4678..59+1991.34××1.5）/（1.4144×3）=-511..66kN由上部计算可得，桩基承载力力满足要求！！4.5承台截面主主筋的计算（1）承台弯矩的计算算根据《建筑桩基础础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.1条其中Mx1、Myy1──计算截面处处XY方向的弯弯矩设计值（kN·m）；xi、yi──单桩相对承台中心心轴的XY方向距离离（m）；Ni1──扣除承台台自重的单桩桩桩顶竖向力力设计值（kN），Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩矩设计值：N=910.7/4++（4678..59+1991.34××1.5）/（1.4144×3）=1398..26kNMx1=My1=22×1398..26×（1.5-1.0）=1398..26kN··m（2）依据《混凝土结构构设计规范》（GB50010-2002）第7.2条受弯构件承载力计算。式中a1──系数数，当混凝土土强度不超过过C50时，a1取为1.0；fc──混凝土土抗压强度设设计值；h0──承台的计算高度；；fy──钢筋受拉强度设计计值，fy=300N//mm2。经过计算得as==1398..26×106/(1.00×16.7×5000×14502)=0.0008=1-（1-2××0.008）0.5=0..008s=1-0.0008/2=00.996Asx=Asy==1398..26×106/(0.9996×1450×300)==3227..3mm2底筋选取25Ф225@200、面筋选取25Ф20@200AS=25×3.14××12.52=122655mm2AS＇=25×3.14××102=7850mmm2承台最小配筋率不不小于0.15%%配筋率计算：（12265/50000×1400）×100%%=0.117%＞0.15%满足要求！4.6承台截面抗抗剪切计算依据《建筑桩基础础技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.10条：V——不计承台及其其上土自重，在在荷载效应基基本组合下，斜斜截面最大V=910.7/4++（4678..59+1991.34××1.5）/（1.4144×3）=1398..26kNft——混凝土轴心抗抗拉强度设计计值，ft=1.57N/mm2；b0——承台计算截面面处的计算宽宽度，b0=5000mm；h0——承台计算截面面处的计算高高度，h0=1450mm；α——承台剪切系数数，经计算取取1.4λ——计算截面剪跨比，经经计算取0.25βhs——受剪切承承载力截面高高度影响系数数，经计算取取0.86220..862×1.4×1.57×5000×1450==133866.429kkN经过计算承台远远远满足抗剪要要求4.7桩的抗拔承承载力验算计算简图：根据《建筑筑桩基础技术术规范》（JJGJ94--2008）的第5.4.5、5.4.6条：桩抗拔承载力应满满足下列要求求：Nk——按荷载效应标标准组合计算算的基桩拔力力；Tgk——群桩呈整整体破坏时基基桩的抗拔极极限承载力标标准值Tgk=（3.5++3.5）×2×（3.8×58×0.72+6.6×21×0.7+2.8×54×0.75+3.5×85×0.8+6.7×63×0.78+0.8×85×0.8）/4=34667.11kkNTuk——群桩呈非整体体破坏时基桩桩的抗拔极限限承载力标准准值Tuk=1.57×（3..8×58×0.72+6.6×21×0.7+2.8×54×0.75+3.5×85×0.8+6.7×63×0.78+0.8×85×0.8）=1555..47kNGgp——群桩基础础所包围体积积的桩土总自自重除以总桩桩数Ggp=3.5×33.5×25×20/4=15331.25kkNGp——基桩自重，地地下水位以下下取浮重度Gp=1.57×225×25=9811.25kNN3467.11//2+15331.25＞511.666kN1555.47/22+981..25＞511.666kN5、预应力管桩与承承台接头处理理根据《预应力管桩桩图集》（03SG4409）第27页“截桩桩顶与与承台连接详详图”做如下处理理：四、塔吊基础定位位及施工1、塔吊基础定位：：详见附图。2、塔吊基础垫层施工工：塔吊基础础垫层混凝土土浇筑前，应应对基底标高高及地质情况况检查，其中中根据塔吊厂厂家的要求，满满足要求后进进行100mm厚C15素混凝土垫垫层施工。3、砖胎模：塔吊基基础均采用砖砖胎模，砖胎胎模的砌筑须须在浇筑完垫垫层后至少12小时才可进进行；砖胎模模采用标准砖砖砌筑，砂浆浆强度为M5.0，砖胎模厚厚度为120mm。4、机脚螺栓位置、尺尺寸要绝对正正确，应特别别注意做好复复核工作，尺尺寸误差不超超过±0.5mmm，螺纹位须须抹上黄油，并并注意保护。5、混凝土浇筑：塔吊基础混凝土强强度等级为C35，并按要要求做同条件件混凝土试块块2组，试块试试压达到混凝凝土强度的80%以上方可进进