某集中供热烟气脱硫除尘可行性报告

TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc230795817"1.总论1HYPERLINK\l"_Toc230795818"1.1项目及建设单位基本情况1HYPERLINK\l"_Toc230795819"1.2编制依据及原则2HYPERLINK\l"_Toc230795820"1.3项目建设的背景及必要性2HYPERLINK\l"_Toc230795821"2.项目建设规模4HYPERLINK\l"_Toc230795822"3.自然气象条件4HYPERLINK\l"_Toc230795823"4.燃煤的来源及煤质指标7HYPERLINK\l"_Toc230795824"5.工艺技术及设备方案9HYPERLINK\l"_Toc230795825"5.1现状分析9HYPERLINK\l"_Toc230795826"5.2工艺技术及设备方案14HYPERLINK\l"_Toc230795827"5.3灰尘储存、卸灰设施43HYPERLINK\l"_Toc230795828"5.4设计遵循的标准、规范43HYPERLINK\l"_Toc230795829"6.主要原材料、辅助材料44HYPERLINK\l"_Toc230795830"6.1生石灰的来源44HYPERLINK\l"_Toc230795831"6.2生石灰的质量44HYPERLINK\l"_Toc230795832"6.3钠碱的来源及价格45HYPERLINK\l"_Toc230795833"7.控制系统45HYPERLINK\l"_Toc230795834"7.1系统整体控制45HYPERLINK\l"_Toc230795835"7.2袋式除尘器的控制系统46HYPERLINK\l"_Toc230795836"7.3脱硫控制系统47HYPERLINK\l"_Toc230795837"7.4监测与安全保护措施48HYPERLINK\l"_Toc230795838"7.5设计遵循的标准、规范49HYPERLINK\l"_Toc230795839"8.总图运输及土建部分49HYPERLINK\l"_Toc230795840"8.1总图运输49HYPERLINK\l"_Toc230795841"8.2土建部分52HYPERLINK\l"_Toc230795842"9.公用工程56HYPERLINK\l"_Toc230795843"9.1给水、排水56HYPERLINK\l"_Toc230795844"9.2供电57HYPERLINK\l"_Toc230795845"9.3采暖通风及空气调节72HYPERLINK\l"_Toc230795846"10.节能、节水73HYPERLINK\l"_Toc230795847"10.1节能73HYPERLINK\l"_Toc230795848"10.2节水74HYPERLINK\l"_Toc230795849"11.消防74HYPERLINK\l"_Toc230795850"11.1消防给水系统74HYPERLINK\l"_Toc230795851"11.2灭火器配置74HYPERLINK\l"_Toc230795852"11.3可依托的消防条件74HYPERLINK\l"_Toc230795853"12.环境保护75HYPERLINK\l"_Toc230795854"12.1改造前后排放对比75HYPERLINK\l"_Toc230795855"12.2建设项目污染及处理措施75HYPERLINK\l"_Toc230795856"12.3执行的环境标准76HYPERLINK\l"_Toc230795857"12.4环境管理及监测76HYPERLINK\l"_Toc230795858"13．安全76HYPERLINK\l"_Toc230795859"13.1设计遵循的标准、规范76HYPERLINK\l"_Toc230795860"13.2主要安全问题77HYPERLINK\l"_Toc230795861"13.3安全防治措施77HYPERLINK\l"_Toc230795862"14．职业卫生78HYPERLINK\l"_Toc230795863"14.1设计遵循的标准、规范78HYPERLINK\l"_Toc230795864"14.2职业危险有害因素分析78HYPERLINK\l"_Toc230795865"14.3危害因素的防范和治理79HYPERLINK\l"_Toc230795866"15.人力资源配置79HYPERLINK\l"_Toc230795867"16.项目实施计划79HYPERLINK\l"_Toc230795868"17.投资估算及资金筹措80HYPERLINK\l"_Toc230795869"17.1投资估算的范围和内容80HYPERLINK\l"_Toc230795870"17.2投资估算编制原则及依据80HYPERLINK\l"_Toc230795871"17.3建设投资估算81HYPERLINK\l"_Toc230795872"17.4资金筹措82HYPERLINK\l"_Toc230795873"17.5建设期借款利息82HYPERLINK\l"_Toc230795874"17.6流动资金估算82HYPERLINK\l"_Toc230795875"17.7投资估算汇总82HYPERLINK\l"_Toc230795876"18.成本费用分析83HYPERLINK\l"_Toc230795877"18.1TFGD法工艺方案生产成本83HYPERLINK\l"_Toc230795878"18.2SDA法工艺方案生产成本84HYPERLINK\l"_Toc230795879"18.3方案比选85HYPERLINK\l"_Toc230795880"18.4优选结论86HYPERLINK\l"_Toc230795881"19.研究结论861.总论1.1项目及建设单位基本情况项目概况.1项目名称xxxxxxxxxx公司矿区服务事业部集中供热锅炉烟气除尘脱硫及余热回收技术改造。.2建设性质建设性质：本项目属技术改造项目，通过改造使集中供热锅炉烟气达标排放。企业性质为国有企业。.3建设地点建于xxxxxxxxxx公司矿区服务事业部公共事务管理公司集中供热锅炉房。1.1.1.4建设单位概况xxxxxxxxxx公司矿区服务事业部公共事务管理公司是独山子区内的唯一一家集中供热企业，公司前身为独石化物业公司水电汽管理站。该公司主要担负着独山子生活区采暖、热水的供给任务及供热管网系统的日常维护工作。公司现有职工总数189人，其中工程技术人员22人，主要资产包括：三台46MW和两台70MW高温热水锅炉为热源的锅炉房，18座换热站（2009年并入集中供热热源的换热站有3座）。目前锅炉房正在扩建的第三台70MW高温热水锅炉，2009年可建成投用。届时集中供热系统可提供348.0MW的供热负荷，可以承担独山子区420×104m2建筑的供暖需求。另外在锅炉房东侧还预留一台70MW高温热水锅炉的位置，为扩建作准备。1.1.2项目研究性质可行性研究项目研究单位xxxxxxxxxx有限责任公司1.2编制依据及原则编制依据.1xxxxxxxxxx公司矿区服务事业部技改技措项目设计委托书—集中供热锅炉烟气除尘、脱硫及余热回收技术改造（见附件1）。.2中国石油天然气股份有限公司《炼油化工建设项目可行性研究报告编制规定》（2002年试用版）。.3《xxxxxxxxxx公司安全环保责任书》（2009年度）编制原则.1遵循技术先进可靠，规模经济合理，节省投资，降低成本和减少能耗、物耗；.2遵循国家的节能减排政策；.3设备运行稳定、安全，检修维护方便，整机使用寿命长，能满足现行环保要求和未来更高环保标准的原则；.4遵循国家有关建设项目的程序和有关规定；.5严格执行国家安全、环保、消防以及职业安全卫生等方面的规范和标准。1.3项目建设的背景及必要性项目建设的背景xxxxxxxxxx集中供热锅炉系统始建于2002年，经过两次扩建达到3×46MW+2×70MW的供暖规模。锅炉为DHL46-1.6-130/70-AⅢ和DHL70-1.6-130/70-AⅡ燃煤链条式角管高温热水锅炉，其供回水温度为130～80℃。锅炉除尘系统采用的是湿式复合双击式除尘器。从2007年12月份至2009年3月，由独山子环境监测中心对锅炉排放烟气进行了检测，测试数据显示，烟尘平均排放浓度842mg/Nm3，二氧化硫平均排放浓度619mg/Nm3。排放量呈逐年提高态势，说明在用除尘设施的处理能力无法满足现行的《燃煤锅炉大气污染物排放标准》(DB65/2154-2004)，该标准要求烟尘排放指标≤50mg/Nm3；二氧化硫含量≤400mg/Nm3。热力公司对该除尘器运行进行了多次调整及技术改造，排放不达标状况未得到有效改善。并且该除尘器不能根据锅炉运行负荷变化对其进行调整，运行维护及检修难度较大，同时燃煤物性发生变化，燃煤灰分、硫含量较高，导致除尘设备在运行过程中折流板上部积灰严重，极易发生堵塞，导致烟气流通不畅，造成除尘器及锅炉产生正压。并且由于烟气含硫较高，部分二氧化硫溶于水后，形成硫酸及亚硫酸，防腐层开裂后，部分弱酸性水进入防腐层内部，造成防腐层与钢结构之间形成空鼓，造成防腐层脱落严重，每年为此所发生的维修费用在60万元以上。1.3.2项目建设的必要性按照《燃煤锅炉大气污染物排放标准》DB65/2154-2004，Ⅱ时段标准考虑，燃煤锅炉二氧化硫排放≤400mg/m3,烟尘排放≤50mg/m3。而依照此标准独山子集中供热锅炉烟气排放已严重超标，目前居民住宅距集中供热锅炉房已不足500米，锅炉烟气已经对对周边居民造成较大影响，根据独山子近期规划，新的居民区将环绕锅炉房附近建设,如届时烟尘排放超标的状况不进行改善，锅炉烟气对周围居民的影响范围将更加广泛。空气质量与居民的日常生活生活息息相关，如果空气质量不能达到标准，会对人们的身体健康会造成一定的损害。按照独山子地区环保总量控制指标分配给矿区服务事业部的二氧化硫总量排放指标≤850t/a。因此本项目对锅炉的尾气进行除尘、脱硫改造是非常有必要的。1.4项目研究范围．对锅炉房现有3台46MW和2台70MW锅炉原有除尘脱硫系统进行改造，除尘器改为袋式除尘器，脱硫采用专用脱硫岛；1.4.2．对已建锅炉增加烟气余热回收设施以降低排烟温度；1.4.3．除尘、脱硫系统相配套的总图、土建、电气、仪表自控系统。1.5项目设计达到的技术指标1.5.1．烟气进入除尘器前的温度≤145±10℃；1.5.2．锅炉烟气排放含尘量≤50mg/Nm3；1.5.3．烟气经过脱硫后二氧化硫排放浓度≤400mg/Nm3。1.5.4.烟气黑度限制：林格曼黑度1级2.项目建设规模改造锅炉房现有3台46MW和2台70MW锅炉除尘、脱硫系统；增加烟气余热回收设施使排烟温度降低，达到节能降耗的目标；烟尘排放指标符合《燃煤锅炉大气污染物排放标准》DB65/2154-2004的要求。3.自然气象条件独山子区地处新疆北疆西部中心、亚欧大陆腹地，远离海洋，属于典型的北温带干旱大陆性气候，其特点是夏季炎热，冬季严寒漫长，降雨较少，气候干燥，温度的年、日变化大，光照充足，无霜期长。主要气象参数如下：1）温度年平均温度7.5℃月平均最低气温的最低值（50年一遇）-21.4℃月平均最低气温的最低值（10年一遇）-19.9℃极端最低温度-37.3℃气候变化极端最低气温10年一遇-32.0℃气候变化极端最低气温20年一遇-34.0℃气候变化极端最低气温30年一遇-35.5℃气候变化极端最低气温50年一遇-37.1℃最热月（七月）平均温度26.0℃最冷月（一月）平均温度-16.4℃年连续五天最冷日平均气温-25.7℃年连续五天最冷日最低气温-32.9℃2）湿度年平均相对湿度58%年平均绝对湿度6.7hPa各月最小相对湿度0%各月最大相对湿度100%3）气压年平均气压940.3hPa极端最高气压974.8hPa年极端最低气压916.4hPa春季室外大气压力939.4hPa夏季室外大气压力931.3hPa秋季室外大气压力942.4hPa冬季室外大气压力947.2hPa4）风全年平均风速2.7m/s冬季室外风速1.6m/s夏季室外风速3.5m/s瞬间最大风速38.4m/s10m高度处年10分钟平均最大风速32.0m/s10m高度处年10分钟平均最大风压0.60kN/m2全年主导风向为W风频率11%全年次主导风向WSW风频率8%静风频率18%夏季主导风向为SW风频率10%夏季次主导风向为W和WSW频率分别为9.3%、9.0%冬季主导风向为W风频率11%年沙暴日数2.00天年大风日数10..3天雾日数25.8天天雷暴日数17.99天裹冰厚度15.00mm地面粗糙度BB类5）降雨量年平均降雨量1998.9mmm年最大降雨量2992.0mmm年最小降雨量1008.7mmm最大日平均降雨量量41.5mmm6）降雪、积雪多年平均降雪初日日为110月下旬，终终日为4月上旬年平均降雪量为36.3mm平均积雪深度211㎝最大积雪深度400㎝50年一遇雪荷载0..55kN/m27）蒸发量年平均小型蒸发皿皿蒸发量22307.66mm年平均水面蒸发量量11269.22mm月最大小型蒸发皿皿蒸发量33092.44mm月最大水面蒸发量量17700.8mmm月最小蒸发量1704..9mm月最小水面蒸发量量935.55mm8）最大季节冻土厚厚度气候变化最大季节节冻土深度（50年一遇）157cm9)采暖期天数为为159天10）地震抗震设防烈度8度度，设计基本本地震加速度度为0.2gg，第2组。4.燃煤的来源及及煤质指标新疆的煤炭储量约约2.1×10013t，占据了全全国煤炭总储储量的35～40%。神华华新疆能源有有限责任公司司拥有将近770×109t煤炭储量的的探矿权和采采矿权，其在独山子区区东有沙湾、玛玛纳斯、石河河子等煤矿，在自治区所有煤炭开采企业中居于首位。本工程煤炭来源主主要是新疆神华集团团煤矿和乌苏苏市四棵树煤煤矿。根据总总体规划，神神华新疆公司司矿区分为东东西两个部分分，即乌东区区和乌西头屯屯河西区。现现有6个矿，即六六道湾煤矿，苇苇湖梁煤矿、碱碱沟煤矿、小小洪沟煤矿、大大洪沟煤矿、铁铁厂沟煤矿均均分布在乌鲁鲁木齐东矿区区。乌东矿区区位于乌鲁木木齐市区东北北部，西南距距乌鲁木齐市市中心约300km。矿区范围围：西起乌鲁鲁木齐河以东东200m，东东至米泉市白白杨河，南起起八道湾含煤煤组底板露头头以南2kmm，北至奇台台公路矿区，东东西长29kkm，南北宽宽为8km左右，矿矿区总面积2232kmm2。截止20000年底总储储量为8.6656×1009t，现生产水水平有地质储储量2.1774×109t，可开采储储量1.3555×109t。乌苏四棵树矿区位位于乌苏市南南侧四棵树河河口东西两侧侧的山前地带带,距312国道道及北疆铁路路约40kmm,交通极为便便利。各煤矿矿分布广,西起克里阿阿特克沟及夹夹皮沟,经四苏木喇喇嘛庙、乌苏苏林场,东至托斯特特沟。以四棵棵树煤矿为中中心,东西长30kkm,南北宽约4kkm。四棵树树矿区产煤煤煤质较好,均为长焰煤煤,呈黑色、条条痕棕色或褐褐色,比重中等。根根据新疆维吾吾尔自治区国国土资源厅对对四棵树矿区区各国营煤矿矿资源的认定定,矿区内占有有资源量(332＋333＋334)约2.29×1109t,控制及推断断的内蕴经济济资源量(332＋333)即可可采储量1..2×109t。独山子燃煤现主要要使用乌苏四四棵树、神华华集团等煤矿矿的混合煤，煤质分析资料见下表。煤质分析资料序号项目乌苏四棵树沙湾云清神华集团沙湾八家户1全水W%(%)12.313.4810.558.52内水Wn%(%)4.662.442.502.713外水Ww%(%)7.6411.048.055.794灰分A(%)10.2225.4018.5711.695挥发分(%)44.3828.1841.4735.766碳Cdaf(%)43.7943.9856.03669.827硫Sdaf(%)0.250.730.8240.918低位发热量Q(kJ/kkg)23030222602163620000锅炉房的燃料运输输采用汽车运运输。其煤源源来自乌苏四四棵树、沙湾湾云清、神华华集团、沙湾湾八家户等煤煤矿。5.工艺技术及设备方方案5.1现状分析5.1.1工艺设备现状状独山子集中供热锅锅炉房现有设设备如下表：：独山子集中供热锅锅炉主要设备备参数表工艺编号设备名称规格型号及参数制造厂出厂日期1#炉角管式热水锅炉DHL46-1..6/1300/70-AAⅢ额定功率：46MW；额定进出口温度：：130/770℃；工作压力力：1.6MPPa上海四方锅炉厂2002.072#炉角管式热水锅炉DHL46-1..6/1300/70-AAⅢ额定功率：46MW；额定进出口温度：：130/770℃；工作压力力：1.6Mpa上海四方锅炉厂2002.073#炉角管式热水锅炉DHL46-1..6/1300/70-AAⅢ额定功率：46MW；额定进出口温度：：130/770℃；工作压力力：1.6Mpa上海四方锅炉厂2003.075#炉角管式热水锅炉DHL70-1..6/1300/70-AAⅡ额定功率：70MW；额定进出口温度：：130/770℃；工作压力力：1.6Mpa上海四方锅炉厂2005.096#炉角管式热水锅炉DHL70-1..6/1300/70-AAⅡ额定功率：70MW；额定进出口温度：：130/770℃；工作压力力：1.6Mpa上海四方锅炉厂2005.091#鼓风机离心式风机G4-73118D990°流流量：1299200m33/h；全压:26000Pa；主轴转速速：730r//min；电机功率：1322KW沈阳人民风机厂2002.072#鼓风机离心式风机G4-73118D990°流量：1299200m33/h；全压:26000Pa；主轴转速速：730r//min；电机功率：1322KW沈阳人民风机厂2002.073#鼓风机离心式风机G4-73NNO1800流流量：1777730m33/h；全压：1800PPa；主轴转速速：730r//min；电机功率：1322KW宁波风机有限公司司2003.075#鼓风机离心式风机G4-73NOO18D流流量：1411170m33/h；全压:2474Pa；；主轴转速：：730r//min；电机功率：1322KW中国宁波方圆风机机制造有限公公司2005.96#鼓风机离心式风机G4-73NOO18D流流量：1411170m33/h；全压:2474Pa；；主轴转速：：730r//min；电机功率：1322KW中国宁波方圆风机机制造有限公公司2005.91#引风机离心式风机Y4-73200D-0°流量量：2114470m3/h；全压：3545PPa；主轴转速速：960r//min；电机功率：3555KW沈阳人民风机厂2002.072#引风机离心式风机Y4-73200D-0°流量量：2114470m3/h；全压：3545PPa；主轴转速速：960r//min；电机功率：3555KW沈阳人民风机厂2002.073#引风机离心式风机Y4-73200D-0°流量量：2114470m3/h；全压：3545PPa；主轴转速速：960r//min；电机功率：3555KW宁波方圆风机制制造有限公司司2003.075#引风机离心式风机型号：Y4-73320D流量：2544670m33/h；全压：3290PPa;；主轴转速：：960r//min；电机功率：3555kW宁波方圆风机制造造有限公司2005.086#引风机离心式风机型号：Y4-73320D流量：2544670m33/h；全压：3290PPa；主轴转速：：960r//min；电机功率：3555kW宁波方圆风机制造造有限公司2005.081#除尘器复合湿式除尘器FCT-195--65T处理风量：1950000～2200000m3/h；除尘效率：90～～95%；除尘尘器阻力：700Pa；循环水量：0.22m3/h新疆巴州方舟环保保过程有限公公司2002.072#除尘器复合湿式除尘器FCT-195--65T处理风量：1950000～2200000m3/h；除尘效率：90～～95%；除尘尘器阻力：700Pa；循环水量：0.22m3/h新疆巴州方舟环保保过程有限公公司2002.073#除尘器复合湿式除尘器FCT-65T处处理风量：22200000m3/h；除尘效率：90～～95%；除尘尘器阻力：700Pa；循环水量：0.22m3/h新疆巴州方舟环保保过程有限公公司2003.75#除尘器FCT-F复合湿湿式除尘器FCT-300处理理风量：300×104m3/h；除尘效率：90～～95%；除尘尘器阻力：850Pa；循环水量：0.22m3/h新疆巴州方舟环保保过程有限公公司2005.106#除尘器FCT-F复合湿湿式除尘器FCT-300处理理风量：300×104m3/h；除尘效率：90～～95%；除尘尘器阻力：850Pa；循环水量：0.22m3/h新疆巴州方舟环保保过程有限公公司2005.105.1.2设备运行现现状存在问题题5.1.2.1锅炉炉烟气排放温温度过高锅炉年平均运行时时间为28000h。根据2008.112.3～2009.001.09期间锅炉房5#、6#炉运行记录录显示，在高负荷时时锅炉排烟过高高，部分运行记录录如下：2008-20009年供暖期运运行参数统计计表记录时间5#炉膛温度5#除尘器进口烟温6#炉膛温度6#除尘器进口烟温2008-12--35:118716.12254.36717.95221.932008-12--45:111711.36246.15709.89221.442008-12--55:004720.88260.51684.25223.22008-12--64:557700.37273.5678.75215.582008-12--74:550693.77267.25709.52214.92008-12--84:443713.19266.18753.11211.582008-12--94:337682.05254.46721.98204.542008-12--104::30709.89263.35695.6210.012008-12--114::23703.66256.51677.29202.692008-12--272::34703.3261.78742.49206.692008-12--282::27662.27259.15679.12205.032008-12--292::20661.54230.33717.58206.592008-12--312::06674.73238.93732.97210.112009-1-331:466621.3210.8708.4206.72009-1-441:399598.5224.4660.8205.62009-1-551:322676.2238.0664.1204.52009-1-661:255661.2220.8708.8205.32009-1-771:199657.1215.7689.0206.22009-1-881:122643.6213.9690.1202.12009-1-991:055661.2217.3746.5201.52009-1-1100:558692.7224.3723.1200.12009-1-1110:551710.3219.9681.0201.12009-1-1120:444690.1220.0689.0200.72009-1-1170:110723.4221.8747.6203.52009-1-1180:003690.5223.4716.5193.6平均值683.2239.3705.8207.4锅炉排烟温度较高高，热量损失失严重。5.1.2.2烟气气污染物排放放现状根据2008～20009年废气监测报报表，锅炉房房烟尘、二氧氧化硫排放严严重超标，检检测数据如下下表：2008年第一季季度燃料燃烧烧废气监测报报表序号监测点监测日期监测时间氮氧化物二氧化硫一氧化碳烟尘流量mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3m3/h1集中供热1#炉12:0029056929962453522集中供热1#炉12:10298574251003430143集中供热2#炉10:30343521741001571044集中供热2#炉10:4034953865892515645集中供热3#炉11:1031450330820472276集中供热3#炉10:2030851646922464721集中供热5#炉停工2集中供热5#炉停工3集中供热6#炉停工4集中供热6#炉停工2008年第二季季度燃料燃烧烧废气监测报报表序号监测点监测日期监测时间氮氧化物二氧化硫一氧化碳烟尘流量mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3m3/h1集中供热1#炉停2集中供热1#炉停3集中供热2#炉11:00164725<1786498644集中供热2#炉11:05161716<1791496055集中供热3#炉11:40217748<1803596756集中供热3#炉11:45227739<1806557147集中供热5#炉停工8集中供热5#炉停工9集中供热6#炉停工10集中供热6#炉停工2008年第四季季度燃料燃烧烧废气监测报报表序号监测点监测日期监测时间氮氧化物二氧化硫一氧化碳烟尘流量mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3m3/h1集中供热1#炉停工2集中供热1#炉停工3集中供热2#炉11:2023463910763791794集中供热2#炉11:2523966120778719445集中供热3#炉11:30279648347785653126集中供热3#炉11:33283632435756670697集中供热5#炉15:05190677328631220758集中供热5#炉15:10192687388541263559集中供热6#炉15:202246725387015931210集中供热6#炉15:25222653518731519532009年第一季季度燃料燃烧烧废气监测报报表序号监测点监测日期监测时间氮氧化物二氧化硫一氧化碳烟尘流量mg/m3mg/m3mg/m3mg/m3m3/h1集中供热1#炉11:5623650175756671152集中供热1#炉11:59239557168763526643集中供热2#炉11:4121856918745587774集中供热2#炉11:4322052521768612785集中供热3#炉11:4723854258794432546集中供热3#炉11:5123154557785494799集中供热5#炉15:38215498889647123510集中供热5#炉15:41231487269527619011集中供热6#炉10:422016242018347904112集中供热6#炉10:4720163830284776658根据以上数据统计计分析，烟气气中灰尘平均均排放浓度为为842mg//Nm3、二氧化硫硫平均排放浓浓度为619mg//Nm3。均高于《燃燃煤锅炉大气气污染物排放放标准》(DB65//2154--2004))中规定烟尘排排放指标≤50mgg/Nm3；二氧化硫硫含量≤400mgg/Nm3的指标。另外，由于受区域域煤炭资源、运运输条件、新新增燃煤用户户（独石化大大项目、天利利实业等企业业）对本地区区燃煤需求量量迅速增长，并并随着国家对对小煤矿的关关停，致使低低硫煤供应日日趋紧张，从从2007年至2009年所采购的的燃煤灰分、硫硫分(18.577%、0.8244%)比2006年前采购的的燃煤灰分、硫硫分(11.522%、0.25%%)都有大幅幅度提高，燃燃用低硫煤无无法得到有效效保证，从而而导致烟尘、二二氧化硫排放放量大幅增加加，烟尘、二二氧化硫浓度度超标，大气气污染物排放放浓度及排放放总量无法满满足环保要求求。本项目设设置脱硫设施施后能满足煤煤质变化的环环保排放要求求。目前在用的的复合湿式除除尘器在运行行过程中，无无法根据锅炉炉负荷的变化化对除尘器进进行调整，另另外，除尘器器运行过程中中，由于折流流板上部积灰灰较为严重，经经常造成烟道道的堵塞，致致使锅炉烟气气无法外排，造造成除尘器内内部压力升高高，锅炉正压压。同时在运运行过程中由由于防腐层开开裂，除尘器器内酸性水进进入防腐层与与钢板接合面面，导致防腐腐层空鼓脱落落，影响底部部积灰的外排排。为此每年年的防腐维修修费用约为60万元左右。5.2工艺技术及设备方方案5.2.1烟气余热回收收设施锅炉排烟温度较高高，热量损失失严重，将影响拟建的袋式除除尘器的滤袋袋使用寿命。因因此拟在原来除尘尘间对应每台台锅炉安装烟气余热热回收设施，有效地吸收收烟气中的余余热，以降低低排烟温度，减少热损失，提高锅炉热效率，相应地节省燃料。省煤器和空气预热热器是两种可以有效效降低排烟温温度的常用方方式。⑴采用省煤器：利用用高温烟气加加热进入锅炉炉的给水，使使锅炉给水在在未进入上锅锅筒之前先行行加热，以提提高给水温度度，选用省煤器。其优点是：水-气换热传热热系数较高，换换热面积相对对较少，相对对于空气预热热器体积较小小，占地面积积小，布置较为紧紧凑。经咨询46MMW锅炉所配省省煤器设备费费为39.8万元/台；70MW锅炉所配省省煤器设备费费为50.0万元/台，经过估算算，增加省煤煤器后省煤器器总体阻力按按50KPa考虑，根据公式计计算年增加电耗如如下：N1=L1×H1××r/(1002×n1×n2)符号说明：L1——水流量（L/s）H1—水泵压头（mH22O）r—比重（水或所用液液体）n1—水泵效率=0.77～0.85n2—传动效率=0.99～1.03×46MW+22×70MWW锅炉所配省煤煤器年增加电电耗为1.28××104KWh。⑵采用空气预热器，利用锅炉的的高温烟气加热热即将进入炉炉膛的空气，这样不仅可以降低排烟温度，还可以提高炉膛温度，有助于燃料的燃烧。一般采用的是管式空气预热器。其优点是：结构简单；其缺点是：体积大，管内飞灰容易堵塞，烟气进口端容易磨损。经咨询46MW锅炉所配空预器设备费为47.0万元/台；70MW锅炉所配空预器设备费为60.0万元/台，经过估算，增加空预器后空预器总体阻力按0.5KPa考虑，根据公式计算年增加电耗如下：N2=L2×H2//(102××n3×n4)符号说明：L2——水流量（L/s）H2—水泵压头（mH22O）n3—风机效率n4—传动效率（直连时n3=1，皮带传动n4=0..9）3×46MW+22×70MWW锅炉所配空空预器年增加加电耗为0.83××104KWh。用以降低锅炉排烟烟温度的省煤煤器与空预器器两种方案主主要经济与技技术指标对比比见下表：省煤器与空预器主主要经济技术术对比表项目1#-3#、5##-6#省煤煤器1#-3#、5##-6#空气气预热器设备费用（1044元）219.4261.0运行费用（1044元）4.63.0占地面积（m2）10.1(46MMW),200.7(700MW)16.9(46MMW),299.7(700MW)节能效果相同优缺点1、体积小，占地面面积小。2、省煤器加热进入锅锅炉回水，被加热热介质调节相相对方便。3、省煤器对出口烟温温的控制较为为灵活，可以以根据出口烟烟气温度调整整省煤器的出出口水温。4、省煤器进出的两两种介质相对对温度较高，不不易产生结露露现象，不存存在露点腐蚀蚀因素。1、体积大、布置困难难。2、空预器加热进入入锅炉的空气气，提高锅炉炉进风温度，被加热介质调节相对困难。3、空气预热器加热热进入锅炉的的冷空气，由由于锅炉负荷荷是发生变化化的，对出口口烟温的控制制相对困难。4、空预器进出的介质质相对温差较较大，易产生生结露现象，造成设备腐蚀。5、加热后较高温度度的空气进入入炉膛，对水水分低、灰分分少的煤容易易引起结焦。经过以上对比，本本项目选用省省煤器作为烟烟气余热回收收设备。省煤器技术参数一一览表序号项目名称单位5#、6#1#、2#、3#备注1进烟温度℃2462502出烟温度℃1471453烟气流量m3/h2000001500004进热水温度℃80805出热水温度℃97976热水流量m3/h9977907受热面积m28256605.2.2除尘工艺5.2.2.1除尘尘工艺的选择择除尘器按照其原理理可分为：机机械式除尘器器（重力沉降降室、惯性除除尘器、旋风风除尘器），湿湿式除尘器（麻麻石水膜除尘尘器、喷雾式式除尘器），过过滤式除尘器器（袋式除尘尘器、颗粒层层除尘器）和和静电除尘器器。根据《锅炉大气污污染物排放标标准》（GB132271-20001），对于层层燃锅炉烟尘尘允许初始排排放浓度为22.0g/mm3，只有除尘器除除尘效率≥97.5%，才可满足《燃燃煤锅炉大气气污染排放标标准》（DB65//2154--2004）中关于污污染物烟尘排排放标准的要求，根据煤煤质资料可选选择的链条炉炉排锅炉除尘尘方式有以下下两种：袋式除尘器（效率率η≥99％）⑵静电除尘器（二或或三电场，效效率η≥97.5％）两种除尘方式性能能对比项目袋式除尘器电除尘器优点1.除尘效率高，能长长期保证粉尘尘排放浓度≤50mg//m3。2.不受入口粉尘浓度度、比电阻的的影响，能捕捕集比电阻高高的粉尘。3.内部结构简单、附附属设备少，无无须专设操作作工。4.性能稳定可靠，对对负荷变化适适应性好，运运行管理简便便，特别适宜宜捕集细微而而干燥的粉尘尘。5.能实现不停机检修修，即在线检检修。6.自动化程度较高，对对操作人员要要求较低、操操作维护人员员的劳动强度度较低。1.初期除尘效率能达达到99%，能捕集1um以下的细微微粉尘。2.处理烟气量大，可可用于高温（可可高达500℃）、高压和和高湿（相对对湿度可达100%）的场合，能能连续运转。3.自动化程度较高。4.具有低阻的特点，电电除尘器压力力损失仅200～400Pa。缺点1.用于净化含有油雾雾、水雾及粘粘结性强的粉粉尘时对滤料料有相应要求求；2.用于处理相对湿度度高的含尘气气体时，需要要采取保温措措施，以免因因结露而造成成“糊袋”；用于处理理高温烟气需需要采取降温温措施，将烟烟温降到滤袋袋长期运转所所能承受的温温度以下。3.除尘器压力损失大大，800～1500PPa。1.耗钢多，需高压变变电和整流设设备。2.制造、安装和管理理的技术水平平要求较高。3.除尘效率受粉尘比比电阻影响大大，一般对比比电阻小于104～105Ω·cm或大于1010～1011Ω·cm的粉尘,若不采取一一定措施,除尘效率将将受到影响。4.不具备在线检修功功能，设备出出现故障，或或者带病运行行，或者只能能停炉检修。5.运行一段时间后，电电极可能发生生变形，引起起电场变化，除除尘效率因而而降低。虽然在袋式除尘器器前设有省煤煤器，使烟气温度可降至145℃左右，但在非正常常运行工况下下锅炉烟气会会出现超高温温的工况。烟气气温度过高可可能烧坏滤袋袋。袋式除尘尘系统的核心心部件为滤袋袋，滤袋的价价格又极为昂昂贵。因此，在省省煤器后部烟烟道设计一套套紧急喷雾降降温系统，来来避免烟气超超高温对滤袋袋造成损伤。采采用紧急喷雾雾降温装置后后，可以直接接降低烟气温温度幅度为220℃/3s。烟气经过省煤器降降温后进入除除尘器前的温温度≤145±10℃。经过袋式式除尘器的烟气再经过脱硫岛后，烟尘浓浓度进一步降降低，含尘浓浓度能长期低低于50mg//m3。5.2.2.2袋式除除尘器的工作作原理锅炉烟气自灰斗上上部的进气口口进入除尘器器，进入除尘尘器灰斗后的的烟气流速急急剧降低，较较低的流速使使得烟气中部部分较大的尘尘粒由于惯性性碰撞、自然然沉降等作用用直接落入灰灰斗，达到预预分离的目的的。烟气在引引风机作用下下在过滤室内内上升，穿过过滤袋，从滤滤袋口排放出出来，粉尘被阻挡在在滤袋外侧，含含尘烟气得以以净化。随着着积灰的增多多，滤袋内外外的压差也随随之增加，当当压差达清灰灰设定值时，控控制系统发出出清灰指令，脉脉冲阀动作，储储气罐中的压压缩空气通过过清灰喷管和喷嘴，喷喷入滤袋内完完成清灰。当当滤袋的内外外压差降低到到清灰停止的的设定值时，清清灰系统将停停止工作。低压脉冲喷吹袋式式除尘器结构构图Ⅰ—上箱体

Ⅱ—中中箱体

Ⅲ—下箱体1—喷吹管

2—喷吹孔

3—电磁阀

4—脉冲阀

5—压缩空气贮贮气包

6—文丘里管

7—多孔板8—脉冲控制仪

9—含尘空气进进口

10—排灰装置

11—灰斗

12—检查门

13—U形压力计

14—外壳

15—滤袋

16—滤袋框架

17—净气出口清灰的脉冲时间和和脉冲间隔时时间可以根据据锅炉负荷、燃燃煤灰份、粉粉尘量等情况况自动进行调调整。根据滤滤袋差压值的的变化，自动动启动和停止止清灰程序，并并循环工作，使使滤袋的内外外压差始终保保持在一个理理想的设定值值范围内，从从而保证了除除尘器和锅炉炉系统的持续续、安全、正正常运行。5.2.2.3袋式除除尘器的结构构及组成部件除尘器主要由上箱箱体、中箱体体、灰斗、卸卸灰系统、清清灰系统和控控制系统等几几部分组成，并并采用下进气气分室结构。除除尘器采用外外滤过滤方式式，滤袋吊挂挂在花板上，滤滤袋内有袋笼笼支撑。1）除尘器壳体钢结结构除尘器钢结构的设设计温度为3300℃，因锅炉烟气中中的的二氧化化硫在结露的的情况下对除除尘器的板件件有很强的腐腐蚀，对除尘尘器各部件表表面进行除锈锈后再喷涂新新型耐高温防防腐涂料，提提高除尘器的的耐腐蚀性能能。除尘器壳体密封防防雨，上部箱体设有检修修门，以方便便设备检修和和运行中观察察，检修门进行行防漏风检测测设计，减少少检修门的漏漏风。所有平台设设栏杆和护沿沿，平台扶梯梯采用网格栅栅，确保平台台楼梯不积水水、积雪。扶扶梯应满足到到各层需检修修和操作的作作业面，角度度不大于45°。设备支撑件件的底座考虑虑到地震加速速度对它的作作用。除尘器器外壳充分考考虑到膨胀要要求。距壳体体1.5m处最大噪噪声级不超过过80分贝。2）滤料的选择近年来，随着国内内外过滤材料料制造技术的的不断进步，各各种耐高温过过滤材料相继继被开发出来来，如聚苯硫硫醚(PPS)、亚酰胺（Noomex）、P-84、氟美斯（FMMS）、玻纤针刺刺毡等过滤材材料。这些材材料在高温及及化学腐蚀的的气氛中能保保持良好的化化学稳定性；；同时这些材材料都是三维维非织造（针针刺毡）结构构，其透气性性能大大提高高，过滤风速速通常可以达达到1.0m/min以上。所有有这些特点使使得除尘器可可以采用高能能脉冲清灰方方式，根据多多家使用经验验，在此次工工程中建议袋式除尘尘器中采用改改性聚苯硫醚醚（PPS）滤料料。聚苯硫醚是由对二二氯苯与硫化化钠反应制得得。结构式为为数均分子量量为100000-500000。白色或朱朱黄色粉末。结结晶度高，硬硬而脆，相对对密度1．362。熔点275-2990℃，玻璃化温温度l50℃，700℃开始分解，热热变形温度＞＞260℃，在400℃的空气或氮氮气中稳定，长长期使用温度度250℃。耐化学腐腐蚀性优异，对对无机酸、碱碱、盐、有机机酸、酯、酮酮、酯、醇、酚酚、脂肪烃、芳芳香烃、氯代代烃等稳定。溶溶于氯代联苯苯，在1700℃以下不溶于于绝大多数溶溶剂。耐紫外外线和60Co射线良好。相对密度

1.334-1.336

吸水性(24h))

＜0．02％拉伸强度

＞996Mpa伸长率

0.88％-1.3％马丁耐热

＞1102℃冲击强度(无缺口口)＞7.2kJJ/m2洛氏硬度

Rl221极限氧指数

444～53％化学结构式国内外燃煤锅炉使使用较多的滤滤料是PPS，这种滤料料的各项性能能都比较优异异，而且价格格也相对适中中。该滤料最佳烟气温温度为125～160℃条件下，其其使用寿命可可达30000小时，最高高不得超过1190℃。3）花板及袋笼花板为大型孔板结结构，花板采采用6mm厚的低低碳钢板。滤滤袋吊挂在花花板上。袋笼是布袋的的支撑部件，其质量的好好坏直接影响响到布袋的使用寿寿命。袋笼要便于安装，并并保证骨架具具有极好的刚刚度、强度和和尺寸精度，长长期使用不变变形，对滤袋袋的磨损降至至最低限度。袋笼设计要轻便坚固，结构合理结实。4）灰斗除尘器底部设锥形形灰斗，用于于收集滤袋外外的灰尘。由于收集的粉尘性质特特殊，不但粒粒径较细，而而且比重很轻轻，同时还有有一定的附着着性，因此容容易集聚搭桥桥。为解决粉尘尘在灰斗内的的附着问题，可可在灰斗上和和小仓上增设设空气炮，并设设有手动捅灰灰装置。为避避免粉尘在灰灰斗内受扰动动二次扬尘，要要求除尘器布布袋底部距锥锥斗上口不小小于2.5米。灰斗有良好好的保温。每每个灰斗均设设高料位计，料料位计位置考考虑检修的方方便性。5.2.2.4清灰系系统目前袋式除尘器采采用的清灰模模式有两种：：一是采用低压脉冲行喷吹反吹的清灰模模式，二是采用低压脉冲冲旋转反吹的清灰模式。1）脉冲行喷吹反吹的的清灰模式包括压缩空气储气气罐、脉冲阀阀、行喷吹管管及其喷嘴。每每一根行喷吹吹管对应花板板上一列布袋袋，喷吹管上上的每一个喷喷嘴对应一个个滤袋，每一一个脉冲阀控控制一根行喷喷吹管。当滤滤袋内外的压压差达清灰设设定值时，控控制系统发出出清灰指令，首先令一个袋室的进气阀关闭以切断进入该室的烟气，然后打开电磁脉冲阀，压缩空气由空气压缩机提供，顺序由气源经空压管道、脉冲阀、喷吹管上的喷嘴以极短的时间（0.065～0.085秒）向滤袋喷射。压缩空气在箱内高速膨胀，使滤袋产生高频振动变形，再加上逆气流的作用，使滤袋外侧所附尘饼变形脱落。当滤袋的内外压差降低到清灰停止的设定值时，清灰系统将停止工作。2）低压脉冲旋转动态态清灰模式每一个过滤单元的布袋束束配有一套清清灰装置，包包括压缩空气气储气罐、电电磁脉冲阀、旋转转传动机构、旋旋转风管、喷喷吹臂及其喷喷嘴等。除尘器的脉冲清灰灰压缩空气由由罗茨风机提提供，每台除除尘器一般配配备两台罗茨茨风机，一开开一备。罗茨风机机就近安装在在袋式除尘器器的下部（或或顶部），配配套有底座、电电机、入口过过滤器、消音音器、伸缩节节、安全保护护装置等。罗茨风机提供的压压缩空气，经经由输气管道道输送到位于于除尘器顶部部的气罐中。储储气罐上部安安装有一个大大型脉冲隔膜膜阀，脉冲阀阀的出气口与与花板上方的的竖直旋转风管管连通。旋转风风管下部分支支出3根组合清灰灰臂，各清灰灰臂上有数量量不等的喷嘴嘴，分别对准准花板上滤袋袋孔分布的各各同心圆。旋转风管由位于顶顶部的一个旋旋转电动机驱驱动，旋转风风管连续不停停地旋转，使使喷吹清灰臂臂转动至不同同的角度位置置，按一定的的间隔时间，对对喷嘴下方的的滤袋喷吹清清灰。经过若若干个循环的的喷吹，即可可完成对所有滤袋的反吹清灰。袋式除尘行喷吹与与旋转喷吹优优缺点比较项目行喷吹布袋除尘器器旋转喷吹布袋除尘尘器喷吹气源高压气源0.4~~0.7MPPa低压气源0.088~0.155MPa脉冲阀布置方式每一行有一个脉冲冲电磁阀和一一个行喷管，只有一个脉冲电磁磁阀，喷吹方方式控制较为为简单。可以以实现自动（压压力、时间）、手手动多种清灰灰模式设定。电磁阀检修电电磁阀数量较多多，喷吹方式式控制实现较较为复杂。电电磁阀出现故故障时不易查查找故障。电磁阀数量仅为11只，判断故故障点十分简简单，检修更更换工作耗用用时间较少更换布袋更换布袋必须将行行喷吹管线拆拆除，更换工工作量较大，行行喷吹管安装装精度不满足足要求时，容容易造成布袋袋的损坏、喷喷吹管漏气。同同时判断布袋袋泄露工作较较为困难。更换布袋工作非常常简单，更换换工作量较小小，由于是低低压脉冲喷吹吹方式，布袋袋的安装精度度与设备制造造本身有关，安安装更换布袋袋工作基本没没有技术上的的难度。占地面积由于布袋长度较短短，同样的气气布比情况下下，所需袋笼笼较多，所以以占地面积相相对较大。使用长布袋，气布布比相同的情情况下，所需需袋笼较少，所所以占地面积积较小。根据对比分析本次次推荐选用旋旋转清灰模式式。5.2.2.5除尘主主要设备主要设备一览表序号名称型号数量备注1除尘器钢结构及过过滤系统本体与锅炉配套2套3台46MW合并2炉70MW合并钢结构平台与锅炉配套2套滤袋聚苯硫醚(PPSS)4008条袋笼φ130x800004008个2除尘器清灰系统喷吹系统与除尘器配套2套电磁脉冲阀与除尘器配套2套罗茨风机与除尘器配套2套3除尘器卸灰系统清堵空气炮2套加湿搅拌机2套灰斗加热系统2套4除尘器保护系统紧急降温系统2套5烟道系统烟道电动阀与烟道配套16个5.2.3烟气脱脱硫系统5.2.3.1烟烟气脱硫技术术现状目前脱硫方法一般般可划分为燃燃烧前脱硫、燃燃烧中脱硫和和燃烧后脱硫硫等三类。燃烧前脱硫、燃烧烧中脱硫对于于本工程来说说，脱硫效率率低，难以满满足环保要求求，所以不进行行讨论。以下下针对燃烧后后脱硫进行主主要介绍。5.2.3.2燃燃烧后脱硫技技术介绍燃烧后脱硫又称烟烟气脱硫（简简称FGD）。燃煤的烟烟气脱硫技术术是当前应用用最广、效率率最高的脱硫硫技术。在今今后一个相当当长的时期内内，FGD将是控控制SO2排放的主要要方法。按脱脱硫产物的干干湿形态，烟烟气脱硫主要要又可分为湿湿法、半干法法脱硫工艺。㈠湿法脱硫工艺

⑴..石灰/石灰石-石膏法石灰/石灰石—石石膏湿法烟气气脱硫工艺主主要是采用廉廉价易得的石石灰石或石灰灰作为脱硫吸吸收剂，石灰灰石经破碎磨磨细成粉状与与水混合搅拌拌制成吸收浆浆液。当采用用石灰作为吸吸收剂时，石石灰粉经消化化处理后加水水搅拌制成吸吸收浆液。在在吸收塔内，吸吸收浆液与烟烟气接触混合合，烟气中的的二氧化硫与与浆液中的碳碳酸钙以及鼓鼓入的氧化空空气进行化学学反应被吸收收脱除，最终终产物为石膏膏。脱硫后的的烟气依次经经过除雾器除除去雾滴，加加热器加热升升温后，由增增压风机经烟烟囱排放，脱脱硫渣石膏可可以综合利用用。石灰/石灰石—石石膏湿法脱硫硫工艺脱硫过过程的主要化化学反应为：：①在脱硫吸收塔内，烟烟气中的S02首先被浆液液中的水吸收收，形成弱酸酸：SO2＋H2OH2SO3H＋＋HSO3－2H＋＋SO32－②与吸收塔浆液中的的CaCO3细颗粒反应应生成CaSO3细颗粒：CaCO3＋2H＋Ca2+＋H2O＋CO2↑Ca2+＋SOO32-CaSOO3↓＋H＋③SO3被鼓入的氧氧化空气中的的O2氧化，最终终生成石膏晶晶体CaSO4·2H2OHSO3－＋1/2OO2H++＋SO42-Ca2+＋SOO42-＋2H2OCaaSO4·2H2O↓上述反应中第一步步是较关键的的一步，即SS02被浆液中的的水吸收。根根据S02的化学特性性，S02在水中能发发生电离反应应，易于被水水吸收，只要要有足够的水水，就能将烟烟气中绝大部部分S02吸收下来。但但随着浆液中中HSO3－和SO32－离子数量的的增加，浆液液的吸收能力力不断下降，直直至完全消失失。因此要保保证系统良好好的吸收效率率，不光要有有充分的浆液液量和充分的的气液接触面面积，还要保保证浆液的充充分新鲜。上上述反应中第第二和三步其其实是更深一一步的反应过过程，目的就就是在于不断断地去掉浆液液中的HSO3－和SO32－离子，以保保持浆液有充充分的吸收能能力，以推动动第一步反应应的持续进行行。其主要优点是能广广泛地进行商商品化开发，且且其吸收剂的的资源丰富，成成本低廉，废废渣既可抛弃弃，也可作为为商品石膏回回收。目前，石灰/石灰石—石膏法是世界上应用最多的一种FGD工艺，对高硫煤，脱硫率可在90%以上，对低硫煤，脱硫率可在95%以上。传统的石灰/石灰灰石法工艺有其潜潜在的缺陷，主主要表现为设设备的积垢、堵堵塞、腐蚀与与磨损。设备备投资较大（通通常占电厂投投资的15～20%）、运行费费用较高（液液气比12～15：1，工程实例例有的达26：1），对占地地和供水要求求大，石灰/石灰石法宜宜用于大型电电厂或含硫量量高的中型电电厂，对于小小电厂和供热热系统来说不不太合适。⑵.双碱法双碱法是先用可溶溶性的碱性清清液作为吸收收剂吸收SO2，然后再用用石灰乳或石石灰对吸收液液进行再生，由由于在吸收和和吸收液处理理中，使用了了不同类型的的碱，故称为为双碱法。该法使用Na2CCO3或NaOH液吸吸收烟气中的的SO2，生成HSOO32-、SO32-与SO42-，工艺流流程见下图：：反应方程式如下：：a.脱硫过程（1）（2）（3）其中：式（1）为为启动阶段NNa2CO3溶液吸收SOO2的反应；式（2）为再生液液pH值较高时时（高于9时），溶液液吸收SO2的主反应；；式（3）为溶液ppH值较低（5~~9）时的主主反应。b.氧化过程(副反应应)（4）（5）c.再生过程（6）（7）d.氧化过程CaSO3++1/22O2→CaSSO4（8）式(6)为第一步反应再生生反应，式((7)为再生至pHH＞9以后继续发发生的主反应应。钠钙双碱法以石灰灰浆液作为主主脱硫剂，钠钠碱只需少量量补充添加。由由于在吸收过过程中以钠碱碱为吸收液，脱脱硫系统不会会出现结垢等等问题。由于于钠碱吸收液液和二氧化硫硫反应的速率率比钙碱快很很多，能在较较小的液气比比（0.5～3:1）条件下，达达到较高的二二氧化硫脱除除率。双碱法具有以下优优点：①用NaOH脱硫，循循环水基本上上是NaOH的水溶液，在在循环过程中中对水泵、管管道、设备均均无腐蚀与堵堵塞现象，便便于设备运行行与保养；②吸收剂的再生和脱脱硫渣的沉淀淀发生在塔外外，这样避免免了塔内堵塞塞和磨损，提提高了运行的的可靠性，降降低了操作费费用；同时可可以用高效的的板式塔或填填料塔代替空空塔，使系统统更紧凑，且且可提高脱硫硫效率；③钠基吸收液吸收SSO2速度快，故故可用较小的的液气比，达达到较高的脱脱硫效率，一一般在90%以上。双碱法的缺点：Na2SO3易发发生氧化反应，并且为为不可逆反应应，副反应产产物Na2SO4较难再生，直直接排放至下水系统统，需向系统补补充NaOH而增加碱的的消耗量。⑶.海水洗涤法海水烟气脱硫工艺艺是利用海水水的碱度达到到脱除烟气中中的二氧化硫硫的一种脱硫硫方法。此方方法主要应用用在沿海城市市，我们不具具备条件。⑷.氨法脱硫氨法脱硫以氨水为为脱硫剂，锅锅炉烟气进入入脱硫塔经氨氨水循环吸收收生成亚硫酸酸铵，脱硫后后的烟气经除除雾净化进入入换热器换热热后进入烟囱囱排放。石化公司炼油厂22008年的氨产量量是721t，最少月为30~400t，价格为1600元/t（资料来源源于规划计划划处）。根据据测算：氨按按纯度90%计，3×46MMW+4×770MW的锅炉烟气气脱硫的氨用用量为2047tt/a。本地区的的氨资源远远远不够，需外外购，但氨属属于危险化学学品，运输要要求高。所以以受氨资源及及氨法脱硫投资资（投资大）所所限，本工程程不具备上氨氨法脱硫的条条件。㈡半干法烟气脱硫工工艺⑴.喷雾干燥法旋转喷雾半干法烟烟气脱硫工艺艺也是目前应应用较广的一一种烟气脱硫硫技术，其工工艺原理是以以石灰为脱硫硫吸收剂，石石灰经消化并并加水制成消消石灰乳，消消石灰乳由泵泵打入位于吸吸收塔内的雾雾化装置，在在吸收塔内，被被雾化成细小小液滴的吸收收剂与烟气混混合接触，与与烟气中的二二氧化硫发生生化学反应生生成CaSO3，烟气中的的二氧化硫被被脱除。工艺艺流程见下图图。该工艺反应机理为为：

SO2+H2O→H2SO3

Ca(OHH)2+H2SO3→CaSO3+2H2O

CaSO3在微滴中过过饱和沉淀析析出：

CaSO3（l）→CaSO3（g）↓

CaSO3氧化成CaSO4：

CaSO3（l）+1/2HH2O→CaSO4（l）

CaSO4溶解度极低会迅速速析出：

CaSO4（l）→CaSO4（g）↓与此同时，吸吸收剂带入的的水分迅速被被蒸发而干燥燥，烟气温度度随之降低。脱脱硫产物及未未被利用的吸吸收剂以干燥燥的颗粒物形形式随烟气带带出吸收塔，进进入除尘器被被收集下来。脱脱硫后的烟气气经除尘器除除尘后排放。为为了提高脱硫硫吸收剂的利利用率，一般般将部分脱硫硫灰加入制浆浆系统进行循循环利用。该方法的优点：投资费用较低（和和石灰石-石膏法相比比）；脱硫产物呈干态，并并与烟气相混混，对烟道没没有腐蚀；设备不易产生腐蚀蚀、结垢及堵堵塞。该方法的缺点：①吸收剂利用率低于于湿式烟气脱脱硫；②脱硫产物与烟气相相混，增加后后续除尘设备备的除尘负荷荷；③雾化喷嘴高速旋转转，存在磨蚀蚀问题。⑵.烟气循环流化床法法循环流化床半干法法烟气脱硫工工艺主要由反反应器、旋风风分离器、再再循环机构、石石灰制浆系统统、浆液喷射射系统、除尘尘器及升压风风机等组成。脱硫工艺系统示意如下图：从锅炉出来的脏烟烟气经反应器器底部的文丘丘里管向上进进入反应器，在在文丘里管的的中央装有浆浆液喷射器，从从制浆系统(如果利用电电石渣作脱硫硫剂，制浆系系统结构稍有有不同)来的浆液在在压缩空气和和工艺水的作作用下，通过过浆液喷射器器上的二相流流喷嘴雾化喷喷出，雾化的的氢氧化钙液液粒与烟气中中的SO2、HCl、HF等酸性气体体发生反应，生生成固体颗粒粒；未反应完完的氢氧化钙钙液粒被高温温烟气干燥后后进入反应器器顶部的旋风风分离器，大大部分颗粒被被分离出来，被被分离出来的的颗粒一部分分经再循环机机构送回反应应器继续进行行脱硫反应，一一部分作为脱脱硫副产物外外排；从旋风风分离器出来来的细小颗粒粒随脱硫后烟烟气进入除尘尘器，进一步步除尘后经升升压风机进入入烟囱排放。脱硫反应主要在反反应器内进行行，其主要化化学反应如下下：烟气中的SO2向向石灰液粒扩扩散：SO2(气)→SO2(液)SO2溶解于浆液液的水中：SO2+H2O→H2SO3形成的H2SO33在碱性介质质中离解：H2SO3→H++HSO3-→2H++SO32-脱硫剂溶解：Caa(OH)22→Ca2++2OHH-形成脱硫产物：CCa2++SO32-+1/22H2O→CaSO3•1/2H2O部分还会被氧化成成CaSO4：CaSO3+1/2OO2+2H2O→CaSO4•2H2O它具有以下优点：：①脱硫率较高，最高高可达90%以上；②脱硫后排烟温度较较高，便于烟烟囱直接排放放；③脱硫渣为固态，处处理方便。该方法的缺点：①因需稳定流化床层层，负荷适应应性较差，不不能适应锅炉炉负荷波动太太大太频繁的的运行方式。②吸收剂利用率低于于湿式烟气脱脱硫；③脱硫产物与烟气相相混，增加后后续除尘设备备的除尘负荷荷。烟气循环流化床法法适应负荷较大大的电厂煤粉锅炉炉，不太适应于于燃煤的链条条供热锅炉，而而且供热锅炉炉负荷相对较小小，波动范围较大，单单台锅炉运行行期间随供暖暖负荷的调整整，负荷通常常在60%~990%之间波动，对对我们来说，由由于负荷波动动较大，运行行中会存在塌塌床现象，所所以对供热锅锅炉来说该方方法亦不合适适。⑶.NID脱硫工艺艺NID（NoveelInttegrattedDeesulphhurizaation）脱硫除尘尘一体化脱硫硫技术由ALSTOOM公司在90年代初从喷喷雾干燥法开开发而成，用用于燃煤、燃燃油电厂、工工业锅炉、垃垃圾焚烧电厂厂的烟气脱硫硫及有害气体体的处理。工艺原理:NIDD是利用含有CaO的吸收剂或或消石灰（氢氢氧化钙）与与二氧化硫反反应生成CaSO3和CaSO4。除尘器收收集下来有一一定碱性的粉粉尘与CaO混合增湿后后再进入除尘尘器入口烟道道和烟箱，反反复循环。NID工艺特征是是吸收剂的低低湿度和高比比例循环。在在吸收剂的大大表面积和低低湿度作用下下，烟温快速速下降，吸收收剂水份快速速蒸发。由于于水份蒸发时时间很短，使使得反应器容容积减小。NID脱硫工艺可可与除尘器组组合为一体，结结构简单，占占地面积小，物物料循环倍率率可达30～50次以上。NID脱硫工艺的的优缺点与烟气循环流化化床法基本一一致。并且对供热锅锅炉必须一炉炉一塔。对我我们来说，一一炉一塔投资资较高，所以以对供热锅炉炉来说该方法法亦不合适。5.2.3.3工程方案根据脱硫工艺的分分析，石灰石石-石膏法虽然然是国内电厂厂应用最多的的脱硫工艺，但但由于占地面面积大，投资资大，运行费费用高，仅适适合应用于大大电厂及煤的的含硫量高的的中型电厂，对对小电厂和供供热系统，由由于脱硫剂用用量少，输送送脱硫剂浆液液的管道管径径也较小，结结垢和堵塞的的现象会更加加严重。本工工程与电厂相相比，不仅容容量小，而且且本地区煤的的含硫量也低低，此方法不不合适。烟气循环流化床法法适合应用于于容量较大的电厂煤煤粉锅炉，对供热锅炉容量量较小，波动较大的运行方方式，也不太太适合应用。对于本工程来讲，双双碱法和旋转转喷雾干燥法法能适应本工工程的特点，我我们对这两种种方法在本工工程的应用进进行介绍。㈠双碱法(TFGDD法)锅炉房现有3台446MW(11#、2#、3#炉)和2台70MW(55#、6#炉)及在建1台70MW(7#炉)高温热水锅锅炉，并预留1台70MW锅炉(8#炉)。本项目共建吸收塔塔2座，其中1-3#锅炉共用一一座吸收塔，5-6#锅炉共用一一座吸收塔((7-8#锅炉共用一一座吸收塔,,不包括在本本项目内)，吸收塔采采用烟塔合一一形式，这样样可避免吸收收塔后烟道及及烟囱腐蚀问问题，现有烟烟囱做为脱硫硫系统停运时时的应急备用用烟囱，烟囱囱可不做防腐腐处理。若吸吸收塔采用烟烟塔分离形式式，吸收塔后后烟道及烟囱囱需做防腐处处理，由于防防腐处理面积积大，施工质质量难以保证证，而且要保保证烟气温度度不能高于990℃，否则高温温烟气会破坏坏防腐层。所所以我们考虑虑吸收塔采用用烟塔合一，对对吸收塔上的的烟囱进行造造型处理。反应池、沉淀池、再再生池利用现现有的灰水池池改造。工艺艺流程见附图图一，设备平平面见附图二二，主要设备备规格见下表表。吸收塔外形尺寸及及设计参数项目3×46MW锅炉