框剪结构综合住宅楼工程悬挑脚手架方案

高层悬挑脚手架方案目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc226707992"目录1HYPERLINK\l"_Toc226707993"1工程概况2HYPERLINK\l"_Toc226707994"1.1工程概述2HYPERLINK\l"_Toc226707995"1.2工程概况3HYPERLINK\l"_Toc226707996"2脚手架方案的选择3HYPERLINK\l"_Toc226707997"3脚手架的材质要求4HYPERLINK\l"_Toc226707998"4落地式架体施工方法及搭设要求4HYPERLINK\l"_Toc226707999"5通道5HYPERLINK\l"_Toc226708000"6接料台搭设7HYPERLINK\l"_Toc226708001"7悬挑脚手架构造要求11HYPERLINK\l"_Toc226708002"8脚手架搭设技术要求及验收标准14HYPERLINK\l"_Toc226708003"9脚手架的验收与检查16HYPERLINK\l"_Toc226708004"10脚手架的拆除16HYPERLINK\l"_Toc226708005"11脚手架的安全管理及应急预案17HYPERLINK\l"_Toc226708006"12脚手架计算书18HYPERLINK\l"_Toc226708007"12.1落地式脚手架计算18HYPERLINK\l"_Toc226708008"12.2挑架计算30HYPERLINK\l"_Toc226708009"12.3悬挑脚手架阳角型钢计算书46HYPERLINK\l"_Toc226708010"12.4人货电梯进料口悬挑通道计算书50HYPERLINK\l"_Toc226708011"落地式人货电梯进料口悬挑通道计算书50HYPERLINK\l"_Toc226708012"悬挑式进料通道计算书56HYPERLINK\l"_Toc226708013"附图一、工程概况本工程为九九阳光乐园一期2#综合楼工程，工程位于广饶县国安路以西，广颖路以北，长安路以东，乐安大街以南，同安医院南邻。施工单位：建设单位：监理单位：设计单位：本工程结构为框剪结构，建筑面积35036.67平方米。地下1层，地上16层，框剪结构，总高度88.85米。建筑结构安全等级为二级，合理使用年限为50年，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度7度。基础地基设计等级为乙级，本工程主楼采用钢筋砼桩筏基础，裙房采用预应力砼管桩。混凝土强度等级，筏板砼采用C30，垫层采用C15，抗渗等级P6级。负一层至四层柱墙为C40，五至七层为C35，七层至十七层（设备房）为C30。主楼梁板及裙房柱墙梁板均为C30。二、编制依据依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑地基基础设计规范》、《建筑结构荷载规范》、《钢结构设计规范》等编制。三、脚手架方案的选择根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59～99）规定，结合本工程的实际情况楼层采用型钢悬挑脚手架的方案。从4层起采用型钢悬挑脚手架的方案。中间在9、14层各悬挑一次，采用16号工字钢悬挑，不同的悬挑梁单独使用不得混用。统一涂刷黄黑相间油漆。根据工程的需要，落地式外架在结构外墙施工完毕后先拆除，架体材料转至上部结构主体施工使用。上部外墙粉刷及装饰分段完工后，再将上部材料分段转至以下重新搭设使用。本工程脚手架搭设应达到标化要求，突出本工程特色。搭设前钢管重新刷油漆，立杆、大小横杆为黄色；外架剪刀撑、地面底步架子立杆和上下斜道立杆、护栏扶手栏杆、18cm高踢脚板均刷红黄相间油漆。每级悬挑段底部的外边设18cm高标志板，刷红黄相间油漆。本工程合同工期紧，建筑面积大，脚手架工程是影响工程施工进度和生产安全及企业形象的关键因素，架设脚手架材料需求量大，应尽早做好材料需求计划。本工程为创市级安全文明工地，所以在搭设方案的编制、搭设材料、班组的选择都要提高要求，力创特色。四、脚手架的材质要求1、钢管：采用外径48mm，臂厚3.5mm的焊接钢管，其质量要符合现行国家标准规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》中的规定，且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件应与钢管的贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm。扣件的规格有三种：（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。3、连墙件：采用ф48×3.5焊接钢管，其质量应符合现行国家标准中的规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用。4、安全网：采用栏杆围网选用合格的密目式安全立网，安全网应为不小于2000目/100cm2的密目围护立网，经建设主管部门认证并应符合要求。5、工字钢及槽钢：其质量应符合现行国家标准规定。6、预埋吊环：采用ф16光圆钢筋7、钢丝绳：采用6×19+1、ф17钢丝绳。8、卡环：采用直径32绳夹。五、落地式架体施工方法及搭设要求1、立杆：横向间距0.9m，纵向间距1.5，内立杆距墙面300mm，步高1.8m，且相邻接头错开。2、大横杆：间距0.3m，接头错开，每一立面同一步架内纵向水平高低差应控制在60mm以内。落底处设置纵横向扫地杆。3、小横杆：小横两端各伸出立杆净长度不少于100mm，端头离墙面250～300mm，并尽量保持一致。4、剪刀撑（又称斜撑或十字撑）：在脚手架的转角、端头水平距离每隔6m(即四跨)，全部落地（底），从底到顶呈“之”字型连续设置，连接处用回转扣件连接，与地面夹角成45°～60°之间，连续设置。剪刀撑的钢管接长采用搭接方式，三只回转扣件接长，搭接长度不小于1m。回转扣件固定在与这相交。5、外架搭设同时每班做到落手清，一步一清，现场清。6、搭设人员必须是经过专业技术培训合格持证上岗，且上岗前必须要经过分部分项安全技术交底。六、通道1、作业层拦杆和挡脚板的搭设：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2M；中栏杆应居中设置，挡脚板高度不应小于180mm。具体做法参下图示意图：2、门洞留设：在一楼出入口处需留设门洞，所留设的门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的倾斜角α应在45～60°之间。门洞桁架的形式应符合规范规定：并在门洞口上部搭设宽≥2m的防护棚。具体做法见下图:安全通道示意图七、悬挑脚手架构造要求搭设要求：悬挑段采用16#工字钢外挑间距1.2米，各段步高均为1.8M，立杆间距1.5，架子宽0.9M，每挑五层。1、16#工字钢作挑杆，钢丝绳反拉，具体做法见示意图。内立杆外立杆密目网小横杆踢脚杆900内立杆外立杆密目网小横杆踢脚杆900600420180水平拦杆≤600200≤1600≤1800≤1800大横杆楼层结构拉结点H楼层高度楼层结构26009001400脚手片300900300100配套卸甲（不少于3个）φ48×3.5钢管φ16圆钢锚环悬挑梁φ16钢丝绳φ16圆钢锚环踢脚板2、架子与墙体拉结采用钢管连接，双扣件扣接，高度方向为层高，水平方向每4.5m设一拉结点，成梅花型，架体边缘及转角处1m范围内必须设¢16拉结筋，刚性拉结结点做法见示意图。3、挑架立杆离墙距离0.3m，挑架底部0.3m间隙用平网或密目网封闭，挑架中间空隙层层隔离封闭，以防高空坠物。4、平面每隔9m和转角设45°～60°剪刀撑一道，剪刀撑要贯通，用转向接头错开，接头长度不少于1m，且应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10cm。5、搭设要求横平竖直、连接牢固、层层连结、设施齐全牢固，每悬挑段分单独承载，架体不变形、不摇晃，垂直偏差小于1/200h，承受荷载不超过200kg/m2。6、脚手架各杆件相交，伸出的端头，均应大于10cm，以防杆件滑胶。阳角型钢示意图拉结示意图7、严格按施工方案施工，对原材料进行严格的质量检查，特别是紧固件，所有结构连接的预埋件，做到埋设牢固，位置正确。施工中要随时检查紧固件是否缺少和破损。严禁在施工过程中随意拆除拉结点；严格控制施工堆积荷载和单位面积堆积荷载。在检查中发现失稳和松动现象要立即进行加固。8、搭设每一个悬挑段，必须经项目部安全员、技术负责人，公司施工处验收，验收合格后方可使用，再往上搭设。9、外脚手架搭设完毕后，在施工过程中难免遭到破坏，应由专人进行维修、保养，始终保证外脚手架安全可靠是非常必要的。项目部由安全员负责，二名架子工配合对外架每隔2天检查一次，确保安全。10、施工现场应严格执行明火使用审批制度和完善有效防火措施，严防火灾。11、脚手架的避雷做法：在每级挑架四角的立杆上焊接高度1.5m的φ12的光圆钢筋，架底部每沿长50m设一个接地极，在立杆上焊φ10光圆钢与房屋的接地钢筋焊接，并经电阻测试≤10Ω。八、脚手架搭设技术要求及验收标准1、钢管上严禁打孔。2、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用出现滑丝的螺栓必须更换。3、脚手片对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手片外伸长130～150mm，两块脚手片伸长度的和不大于300mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距，不大于150mm，靠墙一端的外伸长度不大于0.4L，且不大于500mm。4、连墙杆保证架子稳定的关键，必须按标准进行设置拉结点采用ф48×3.5钢管预埋于梁上再用钢管连结。连墙杆靠近主节点设置，偏高主节点的距离不应大于300mm，连垟与主节点呈水平连结，当不能水平设置时，与脚手架连结的一端采用下余连接。连垟杆的排形式采用梅花型。当脚手架施工操作层高出连垟杆两步时，采取与砼连结加固，直至上一层连垟杆搭凤后方可根据情况拆除。外墙装饰阶段位结点因施工需要需除去原拉结点时，采取与柱窗洞口临时拉结加固，以确保外架的安全可靠。连墙杆设置在架体的边缘及转角1m范围内和水平6m以内，垂直一个楼层，顶部800mm范围内每6m设拉结点加密，使每个拉结点的覆盖架体面积不大于28㎡。5、脚手架必须设置纵横扫地杆，纵向扫地采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧纵扫地杆下方的立杆上。6、立杆必须用连垟件与建筑物连接。每根连垟件覆盖面积≤28m２。7、立杆接长除顶层顶步可采用接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定：（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于600mm。（2）搭接长度大于1m，采用不小于2个回转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。8、排脚手架必须用刚性连接垟件与建筑物可靠连接。9、连墙件必须采用可承受拉力压力的构造。10、脚手架必须配备施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连垟件以上。11、剪刀撑横向搭撑搭设必须随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。12、节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度控制在扭力矩40～50KN(采用力矩扳手)。13、脚手架立杆垂直度应≤1／300，且应同时控制其最大垂直偏差值(不得大于75mm)。14、纵向水平杆的水平偏差应≤1／250，且全架长的水平偏差不大于50mm。九、脚手架的验收与检查1、架子按需要进行分段搭设，搭设后要经过验收，合格后挂验收合格牌才能投入使用。验收时项目经理、架子班长、安全部门有关人员要参加并签字。2、架子投入使用后，项目部在定期安全检查时要对架子进行检查。3、脚手架的验收按以下规定执行，检查合格后方允许投入使用或继续使用。（1）搭设完毕后（2）连续使用达到六个月（3）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后（4）施工中途停止作用超过15天，在重新使用前（5）在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除拉结以及安全隐患存在的情况时。4、在装饰开始后，要重点检查架子的拉接与脚手板的铺设情况。5、脚手架在使用期间，严禁随意拆除或剪断各种设施。10脚手架的拆除根据工程的需要，挑架以下外架在结构外墙施工完毕后先拆除，架体材料转至上部结构主体施工使用。等以上外墙粉刷及装饰分段完工后，再将上部材料分段转至挑架把以下重新搭设使用。在工程完成外墙抹灰后，全部拆除外脚手架。（1）拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除中不发生危险。（2）划区工作标志，禁止行人进入，并有专人监护。（3）统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告诉对方，以防坠落。（4）材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。（5）严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，拆除顺序是：安全网→挡脚板→脚手片→栏杆→剪刀撑（随每步脚手架拆除）→大横杆→小横杆→立杆→斜撑杆。（6）脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除。不可两步或两步以上同时拆除，脚手架与建筑物拉结点应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑拆除应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或运送垂直运输设备处。（7）拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运送地面后，应及时清除清理，归类堆放。（8）在拆除脚手架与建筑物的连结和拆除脚手架、挑架需气割，应严格遵守现场消防的有关规定，要防止火星、溶渣和切割下的金属物件下落的措施，要有切实可行的监护组织和消防器材。（9）每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除脚手架的安全状况进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时处理，确保一切安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。十一、脚手架的安全管理及应急预案1、上岗人员应必须定期体检，合格者方可持证上岗。2、作业层上的施工荷载(作业层人员、器具、材料的重量)的标准值(取3KN／m2)，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。3、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杠件：（1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2）连墙件4、在架板上堆放上砂浆和容量总重量不得大于1.5KN／m2。5、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作人员通行。6、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为准，禁止在架板上加垫器物或脚手板以增加操作高度。7、作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杠件，整体性杠件，连接紧固件和连墙件。因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后及时修复。8、工人在架上作业中，应注意自我保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息。9、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁抛援脚手架上下。10、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查。11、每步脚架完成之后必须将架上剩余材料移至上(下)步架或室内。12、根据专项应急预案的要求，成立应预案处理小组，由项目经理担任组长，处理突发应急事件。13、发现外架变形超出规范要求或挑梁变形时，应及时对外架周边作业人员进行疏散，并检查挑架连墙件是否出现破坏、卸荷钢丝绳是否全部拉结、钢丝绳卡扣是否松、掉必要时要对外架进行部分的拆除、卸荷。十二、脚手架计算书12.1落地式脚手架计算（一）、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0。9米，大小横杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5（计算取Φ48×3.0）；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.60；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标标准值:2.0000kN//m2；脚手架用用途:装修脚手架架；同时施工层数:22层；3.风荷载参数风荷载高度变化系系数μz为1.00，风荷载体体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑虑风荷载作用用4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重标准准值(kN/m2):0.11248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/mm):0.1150；安全设施与安全网网(kN/m2):0.0005；脚手板铺铺设层数:13；每米脚手架钢管自自重标准值(kN/m2):0.0033；（二）、大横杆的计算::按照《扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》规规定，大横杆杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。将大大横杆上面的的脚手板自重重和施工活荷荷载作为均布布荷载计算大大横杆的最大大弯矩和变形形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0333kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3××0.9/((2+1)==0.9kkN/m；活荷载标准值:Q=2×00.9/(22+1)=00.6kNN/m；静荷载的设计值::q1=1.2××0.0333+1.2××0.1055=0.1666kN//m；活荷载的设计值::q2=1.4××0.7=00.98kkN/m；图1大横杆设计计荷载组合简简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计计荷载组合简简图(支座最大弯弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯弯距分别按图图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下:跨中最大弯距为MM1max=00.08×00.166××1.52+0.100×0.988×1.522=0.225kN..m；支座最大弯距计算算公式如下:支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0..166×11.52-0.1117×0.998×1.552=-0..295kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.225×1066,0.2995×1066)/44990=65..702NN/mm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=65..702NN/mm2小于大横杆的抗抗压强度设计计值[f]==205NN/mm2，满足要求求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准准值:q1=P1+P2=0.0333+0.1105=0..138kkN/m；活荷载标准准值:q2=Q==0.7kkN/m；最大挠度计算值为为：V=0.6777×0.1338×150004/(1000×2.066×105×1078800)+00.990××0.7×115004/(1000×2.066×105×1078800)==1.7993mm；大横杆的最大挠度度1.7993mm小于大横杆的最最大容许挠度度15000/150mm与10mm，满足要求求！（三）、小横杆的计算::根据规定，小横杆杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用用大横杆支座座的最大反力力计算值作为为小横杆集中中荷载，在最最不利荷载布布置下计算小小横杆的最大大弯矩和变形形。1.荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0033×1..5=00.05kkN；脚手板的自重标准准值：P2=0.3××0.9×11.5/(22+1)=00.135kN；活荷载标准值：QQ=2×0..9×1.55/(2+11)=0..9kN；集中荷载的设计值值:P=11.2×(00.05+00.135))+1.4×0.9=1.4482kNN；小横杆计算算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=11.2×0..033×00.922/8=0.0044kN.m；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=11.482××0.9/33=0..445kkN.m；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.4499kN.m；最大应力计算值σ=M/W==0.4499×106/44900=100N//mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=100N/mmm2小于小横杆的抗抗压强度设计计值205N/mm22，满足要求求！3.挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下:Vqmax=5×00.033××0.94/(3844×2.066×105×1078800)==0.0001mm；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.005+0.1135+0..9=11.085kN；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:Vpmax=11085×00.9×(33×0.922-4×0..92/9)/(72××2.06××105×107800))=1.33mm；最大挠度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..001+11.3=1.3mmm；小横杆的最大挠度度为2.355mm小于小横杆的最最大容许挠度度900//150=66与10mmm,满足要求！！（四）、扣件抗滑力的计计算:按规范,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣件件抗滑承载力力系数0.60，该工程实实际的旋转单单扣件承载力力取值为4.80kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:R≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承载载力设计值,取4.80kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；大横杆的自重标准准值:P1=0..033×11.5×2//2=0.005kN；小横杆的自重标准准值:P2=0..033×00.9/2==0.0155kN；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×0.99×1.5//2=0.2203kNN；活荷载标准值:Q=22×0.9××1.5//2=11.35kkN；荷载的设计值:R=1.22×(0.005+0.0015+0..203)++1.4×11.35=22.21kkN；R<4.800kN，单扣件抗抗滑承载力的的设计计算满满足要求!（五）、脚手架立杆荷载载计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN)，为0.12448NG1=[0.12248+(11.50×22/2)×00.033//1.80]]×24.000=33.661；(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0.3NG2=00.3×133×1.5××(0.9++0.3)//2=33.51kkN；(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；采用栏杆杆、竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0.15NG3=0.15××13×1..5/2==1.4662kN；(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网(kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.5××24=0.18kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=88.813kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2××0.9×11.5×2//2=22.7kNN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo==0.355kN/mm2；Uz风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=1；Us风荷载体型型系数：取值值为0.645；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.35××1×0.6645=0.1588kN/mm2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×8.8113+1..4×2.77=14..356kkN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NNQ=1..2×8.8813+00.85×11.4×2..7=133.789kN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×1.4WWkLah2/10==0.8500×1.44×0.1558×1.55×1.82/10=0..091kkN.m；（六）、立杆的稳定性计计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=114.3566kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.59ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=11.155；当验算杆杆件长细比时时，取块1.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k××μ×h确定：l0=3..118mm；长细比Lo/ii=1996；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=143566/(0.1188×4224)=1880.0988N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1800.098N/mm22小于立杆的抗压压强度设计值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=113.7899kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.59ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：l0=3..118mm；长细比:L0//i=1196；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=13.7889/(0..188×4424)+991392..178/44490==193..34N//mm2；立杆稳定性计算σ=1933.34NN/mm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，基本满足足要求！（七）、最大搭设高度的的计算:按《规范》不考虑虑风荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=44.59kkN；活荷载标准值：：NQ=2.77kN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；Hs=[0.1888×4.244×10-44×205××103-(1.22×4.599+1.4×2.77)]/(11.2×0..125)==47.022m；按《规范》5.33.6条脚手架搭搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=477.02//(1+0..001×447.02))=44.9908m；[H]=44..908和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=44.9908m。脚手架单立杆搭设设高度为20.755m，小于[H]，满足要求求！按《规范》5.33.6条考虑风荷荷载时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kNN)计算公式为为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=44.59kkN；活荷载标准值：：NQ=2..7kN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：Mwk=Mw/(11.4×0..85)==0.0991/(11.4×0.85))=0..077kkN.m；Hs=(0.1888×4.224×10--4×2055×103-(1.22×4.599+0.855×1.4××(2.7++0.1888×4.244×100××0.0777/4.499)))/((1.2×00.125))=39.9953m；按《规范》脚手架架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下下式调整且不不超过50米：[H]=399.953/(1+00.001××39.9553)=388.418m；[H]=38.4418和50比较取较小小值。经计算算得到，脚手手架搭设高度度限值[H]=38.4418m。脚手架单立杆搭设设高度为20.755m，小于[H]，满足要求求！（八）、连墙件的计算::连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..158kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积Aw=166.2m22；按《规范》5.44.1条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=1.44×Wk×Aw=3..584kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=8.5584kNN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比l0/i=3300/155.9的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..24cmm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×44.24×110-4×2055×103=822.487kN；Nl=8.5844<Nff=822.487,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=8..584小于双扣件件的抗滑力9.6kN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图（九）、立杆的地基承载载力计算:立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgk×kkc=1660kpaa；其中，地基承载力力标准值：fgk=1660kpaa；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=1；立杆基础底面的平平均压力：p=NN/A=559.4066kpa；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=114.8511kN；基础底面面积：：A=00.25mm2。p=59.4066≤fg=160kpa。地基承载载力满足要求求！12.2挑架计算算（一）、参数信息息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为20.33米，立杆采采用单立杆；；搭设尺寸为：立杆杆的纵距为1.5米，立杆的的横距为0.9米，立杆的的步距为1.8米；内排架距离墙长度度为0.30米；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2根；脚手架沿墙纵向长长度为150米；采用的钢管类型为为Φ48×3.55；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；取扣件抗抗滑承载力系系数0.80；连墙件布置取两步步三跨，竖向向间距3.6米，水平间间距4.5米，采用扣扣件连接；连墙件连接方式为为双扣件连接接；2.活荷载参数施工均布荷载(kkN/m2):2.0000；脚手架用用途:装修脚手架架；同时施工层数:22层；3.风荷载参数本工程地处安徽省省宿州市，查查荷载规范基基本风压为0.350，风荷载高高度变化系数数μz为0.740，风荷载体体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重荷载载标准值(kN/m2):0.11248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆挡脚脚板自重标准准值(kN/mm):0.1150；安全设施与安全网网自重标准值值(kN/m2):0.0005；脚手板铺铺设层数:11层；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用用16号工字钢，其其中建筑物外外悬挑段长度度1.3米，建筑物物内锚固段长长度2.6米。与楼板连接的螺栓栓直径(mm)::16.000；楼板混凝土标号::C25；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；；120013002600900120013002600900钢丝绳安全系数为为:6.0000；钢丝绳与墙距离为为(m):22.900；悬挑水平钢梁采用用钢丝绳与建建筑物拉结，最最里面面钢丝丝绳距离建筑筑物1.255m。（二）、大横杆的计算::同落地式脚手架，满满足要求。（三）、小横杆的计算::同落地式脚手架，满满足要求。（四）、扣件抗滑力的计计算:同落地式脚手架，满满足要求。（五）、脚手架立杆荷载载的计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN)，为0.12448NG1=[0.12248+(11.50×22/2)×00.033//1.80]]×20.330=33.097；(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0.3NG2=00.3×111×1.5××(0.9++0.3)//2=22.97kkN；(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；采用栏杆杆、竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0.15NG3=0.15××11×1..5/2==1.2337kN；(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网(kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.5××20.3=0.1152kNN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=77.456kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2××0.9×11.5×2//2=2..7kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：Wo==0.355kN/mm2；Uz风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=0.74；Us风荷载体型型系数：取值值为0.645；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.35××0.74××0.6455=0..117kkN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×7.4556+1..4×2.77=12..727kkN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=1.2NG+0.855×1.4NNQ=1..2×7.4456+00.85×11.4×2..7=122.16kkN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=0.85×1.4WWkLah2/10==0.8500×1.44×0.1117×1.55×1.82/10=0.0068kNN.m；（六）、立杆的稳定性计计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=112.7277kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.59ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=11.155；当验算杆杆件长细比时时，取块1.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k××μ×h确定：l0=3..118mm；长细比Lo/ii=1996；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果果查表得到：φ=0.1188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=127277/(0.1188×4224)=1559.6622N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1599.662NN/mm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=112.16kN；计算立杆的截面回回转半径：i=11.59ccm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表5.3.3得：k=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表5.3.3得：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：l0=3..118mm；长细比:L0//i=1196；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到：φ=0.1188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=44.49ccm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[f]==205NN/mm2；σ=131411.818//(0.1888×4244)+676630.2112/44990=1167.6112N/mmm2；立杆稳定性计算σ=1677.612NN/mm2小于立杆的抗压压强度设计值值[f]=2055N/mmm2，满足要求求！（七）、连墙件的计算::连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..117kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积Aw=166.2m22；按《规范》5.44.1条连墙件约约束脚手架平平面外变形所所产生的轴向向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照下式式计算：Nlw=1.44×Wk×Aw=2..652kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=7.6652kNN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴心受压压立杆的稳定定系数；由长细比l0/i=3300/155.9的结果查表表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..24cmm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×44.24×110-4×2055×103=822.487kN；Nl=7.6522<Nff=822.487,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=7..652小于双扣件件的抗滑力12.88kN，满足要求求！连墙件扣件件连接示意图图（八）、悬挑梁的受力计计算:1、工字钢悬挑梁计计算悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架架排距为900mm，内排脚手手架距离墙体体300mm，支拉斜杆杆的支点距离离墙体为12000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=11130ccm4，截面抵抗抗矩W=1141cmm3，截面积A=226.1ccm2。受脚手架集中荷载载N=1..2×7.8828+11.4×2..7=113.1744kN；水平钢梁自重荷载载q=1..2×26..1×0.00001×778.5==0.2446kN//m；悬挑脚手架架示意图2600120026001200悬挑脚手架架计算简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架架支撑梁剪力力图(kN)悬挑脚手架架支撑梁变形形图(mm)悬挑脚手架架支撑梁弯矩矩图(kN.m))各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R[1]=116.2499kN；R[2]=112.4477kN；R[3]=00.003kN。最大弯矩Mmaax=2..406kkN.m；最大应力σ=M/1..05W+NN/A=22.406××106/(0..9×1441000)+0××103/26610=24.0008N/mmm2；水平支撑梁的最大大应力计算值值24.0008N//mm2小于水平支撑梁梁的抗压强度度设计值215N/mm22,满足要求！！工字钢悬挑梁的整整体稳定性计计算:水平钢梁采用166号工字钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570××9.9×888×2335/((13500×160××235)=2.33由于φb大于0..6，查《钢结结构设计规范范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值为0.947。经过计算得到最大大应力σ=2..406×1106/(00.947××1410000)=18.0116N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算σ=188.016小于[f]=2155N/mmm2,满足要求!各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R[1]=116.2499kN；R[2]=112.4477kN；R[3]=00.003kN。最大弯矩Mmaax=2..406kkN.m；最大应力σ=M/1..05W+NN/A=22.406××106/(0..9×1411000))+133.174//26100=244.008N/mm22；水平支撑梁的最大大应力计算值值24.0008N//mm2小于水平支撑梁梁的抗压强度度设计值215N/mm22,满足要求！！水平钢梁采用166号槽钢,计算高度仍仍取20.3米（实际为17.4米），经过计算得到最大大应力σ=2..406×1106/(00.947××1410000)=18.0116N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算σ=188.016小于[f]=2155N/mmm2,满足要求!斜拉挑架验算不考虑斜拉钢丝绳绳所产生的有有利作用1采用16号工字钢时强度验验算Mx=1.35N1＋0.3NN2＋ql2/2=1.35×13.1774＋0.3×113.1744+1.2××0.2466×1.4552/2=222047N··m水平钢梁采用166号工字钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570××9.9×888×2335/((13500×160××235)=2.33由于φb大于0..6，查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值为0.9447。水平钢梁的稳定性性计算σ=1733小于[f]]=1665N/mmm2,满足要求求!2抗剪验算VVmax=22×13.1174+0..246×11.45=226.7055KNVV=＜fv=125N/mmm23挠度验算△===16..26+0..12=15.53mmm＞[△]=所以挠度不符合要要求，必须进进行卸荷处理理。施工时用钢丝绳进进行斜拉，且且在悬挑边的的挑梁下设置置垫块进行起起拱，所以实实际补偿的挠挠度小。2、16#槽钢悬挑梁梁的整体稳定定性计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值(kN)，为0.12248NG1=[0.12248+(11.50×2/2)×0.0333/1.800]×17.400=2..654；(2)脚手板的自重重标准值(kN/m2)；采用竹笆笆片脚手板，标标准值为0..3NG2=00.3×11×1.5×(0.9+0..3)/2=2.997kN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；采用栏杆杆、竹笆片脚脚手板挡板，标标准值为0..15NG3=0.15××11×1.5/22=1..237kkN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m2)；0.0055NG4=0.0055×1.5×17.4=0.113kN；；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=6.9991kNN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2××0.9×11.5×2/2==2.7kNN；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×6.9991+1..4×2.77=12.117kN；悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本方案中，脚手架架排距为900mm，内排脚脚手架距离墙墙体300mmm，支拉斜斜杆的支点距距离墙体为1200mmm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=8666.2cmm4，截面抵抵抗矩W==108..3cm33，截面积A=21..95cmm2。受脚手架集中荷载载N=1..2×6.9991+11.4×2..7=112.17kNN；水平钢梁自重荷载载q=1..2×21.955×0.00001×78.5=0.2207kNN/m；悬挑脚手架示意图图2600120026001200悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R[1]=115.59kN；R[2]=111.8555kN；R[3]=--0.0322kN。最大弯矩Mmaax=2..324kkN.m；最大应力σ=M/1..05W+NN/A=22.324××106//(0.99×1088300))+12170/2195=5.5543N//mm2；水平支撑梁的最大大应力计算值值5.5433N/mmm2小于水水平支撑梁的的抗压强度设设计值2115N/mmm2,满足足要求！悬挑梁的整体稳定定性计算:水平钢梁采用166a号槽钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=5570×110×63××235/(11350×1160×2335)=1.66由于φb大于0..6，查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值为0.9。经过计算得到最大大应力σ=2..324×1106/((0.9××1083000)=23.8333N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算σ=233.833小于[f]]=2115N/mmm2,满满足要求!斜拉挑架验算不考虑斜拉钢丝绳绳所产生的有有利作用Mx=1.35N1＋0.3NN2＋ql2/2=1.35×13.2446＋0.3×113.2466+1.2××0.2077×1.4552/2=222117N··m其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：φb=570××10×63×2335/((13500×160××235)=1.66625由于φb大于0..6，查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值为0.975。水平钢梁的稳定性性计算σ=2088N/mmm2小于[f]]=2115N/mmm2,满足要求求!2抗剪验算VVmax=22×13.2247+0..246×11.45=226.85KKNVV=＜fv=125N/mmm26.2.5.1．．3挠度验算△===15..6+0.11=16.6mm＞[△]=所以挠度不符合要要求，必须进进行卸荷处理理。施工时用钢丝绳进进行斜拉，且且在悬挑边的的槽钢下设置置垫块进行起起拱，所以实实际补偿的挠挠度小。（九）、拉绳的受力计算算:水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicosθi为为钢绳的拉力对水平平杆产生的轴轴压力。各支点的支撑力RCi=RUiisinθi按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为：：RU1=17.9224kN；（十）、拉绳的强度计算算:钢丝拉绳(支杆))的内力计算算：钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU均取最大值值进行计算，为为RU=17.924kN如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算：其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)，计算中可以近似计计算Fg=0.5dd2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取17.9244kN，α=0.822，K=6，得到到：经计算，钢丝绳最最小直径必须须大于17mmm才能满足足要求！十一、钢丝拉绳((斜拉杆)的拉环强度度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU的最大值进进行计算作为为拉环的拉力力N，为N=RU=17..924kN钢丝拉绳(斜拉杆杆)的拉环的强强度计算公式式为其中[f]为为拉环受力的的单肢抗剪强强度，取[ff]=1125N/mmm2；所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的拉环最小小直径D==(179224×4/33.142××125)1/2=114mm；选用φ16圆钢吊环，吊环采采用HPB2235级钢筋制作作，严禁使用用冷加工钢筋筋。吊环锚入入混凝土的深深度不应小于于30d，并应焊接接或绑扎在钢钢筋骨架上。（十二）、锚固段与与楼板连接的的计算:1.水平钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=00.003kN；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》条[ff]=550N/mmm2；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[3.3114×4/(3..142×50×2)]1/22=0.2205mmm；水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。选用φ16圆钢锚环。水平钢钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧30cm以上搭接长长度。12.3悬挑脚手手架阳角型钢钢计算书一、参数信息::1、荷载参数脚手架挑梁传递支支座力F(kkN)：13.9077;2、阳角型钢构造参参数型钢支撑形式：两两根钢丝拉绳绳;立杆横向间距或排排距La(mm)：900;内排架距离墙长度度a(m)：0.30;;阳角型钢长度L((m)：4.50;;点M到Q点的距离D1(mm):2..90;支点P到建筑物角角点O的距离D3((m)：2.12;;O点到QQ点的距离D22(m)：0.30;;3、阳角型钢材料参参数:型钢型号：16号号工字钢;钢丝绳规格型号：：6×19;二、阳角型钢计算算水平阳角型钢采用用焊接建筑物物埋件连接，计计算条件为一一端固支的连连续梁。型钢截面惯性矩II=11130.000cm4，截面抵抗抗矩W=1141.000cm3，截面积A=26.110cm2。阳角型钢示意图阳角型钢计算简图图1、型钢受力计计算脚手架联梁传递支支座力F=113.9077kN;水平钢梁自重荷载载q=1..2×20.500×9.8×10-3=0.2241kN//m经过连续梁的计算算得到阳角型钢支撑梁剪剪力图（kNN）)阳角型钢支撑梁弯弯矩图（kNN.m）)阳角型钢支撑梁变变形图(mm)型钢支点的的支撑撑力为RA=13.8868kN;;型钢固接处的支撑撑力为RB=15.0031kN;;型钢最大弯矩MMmax=55.493kkN.m;图中距离|MP||=(2..900×2.9000+0.3000×0.3000+2.1220×2.1200+1.4114×0.3000×2.1200)1/2=3..727m图中角度<MPPQ=arccsin(22.900//3.7277)=51..0790图中角度<OPPQ=arcctan(00.300/2.1120)=88.05400每根钢丝绳的拉力力T=133.868//2/sinn(51.00790)=8.9912kN水平型钢的轴向力力N=2×8.9122×cos(551.07990)×cos(88.05400)=11..08kN型钢最大应力计算算值σ=M/11.05W++N/A=55.493××106/(1.005×1411×103)+11..08×1003/(26..1×1022)=41..345N//mm2型钢的最大应力计计算值σ=41..345N//mm2小于型钢的的抗弯强度设设计值2115.0000N/mmm2，满足要要求！2、型钢整体稳定性性计算水平型钢采用166号工字钢,计算公式如如下:其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，查表《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B得到：φb=1.9116由于φb大于0..6，查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)，得得到φb'。经过计算得到最大大应力σ=5..493×1106/(00.923××141×1103)=422.213N/mm22型钢的最大应力计计算值σ=42.2113N/mmm2小于[f]]=2115N/mmm2,满足要求求!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力为8..912kNN；如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力计算公式：：其中[Fg]钢丝绳的的容许拉力((kN)；Fg--钢丝丝绳的钢丝破破断拉力总和和(kN)；计算中近似取Fgg=0.5dd2，d为钢丝绳直直径(mm)；α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数，对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K--钢丝丝绳使用安全全系数，取88.0。计算中[Fg]取取8.9122kN，α=0.855,K=8，得得到：d=113.0mmm。选择6×19钢丝丝绳,最小直径必必须大于133mm才能满满足要求！选用φ17钢丝绳。钢丝拉绳(斜拉杆杆)的吊环强度度计算公式为为其中[f]为为吊环抗拉强强度，取[ff]=550.00NN/mm2，每每个吊环按照照两个截面计计算;所需要的钢丝拉绳绳(斜拉杆)的吊环最小小直径:D==（2×T/[ff]/π）0.5=((2×8.9122×103/50/33.142))1/2=111mm；选用单D=16mmm圆钢吊环满满足要求4、型钢与建筑物连连接选用单D=16mmm圆钢吊环满满足要求12.4人货电梯梯进料口悬挑挑通道计算书书人货电梯通道宽度度为1.2米，长度为0.9米.5层以下采用用落地料台,5层以上采用16#工字钢悬挑挑，每段悬挑挑高度同同段段外架悬挑梁梁。每根挑梁梁根部外立杆杆底部采用直直径17mm钢丝绳张拉拉。因每根挑挑梁承载宽度度小于外架宽宽度1.5米，通道口口按楼层搭设设，挑梁受力力与悬挑脚手手架基本相当当。通道里立立杆每层均与与楼层拉结。按按照外架计算算，人货电梯梯通道能满足足要求。12.4.1落地地式人货电梯梯进料口悬挑挑通道计算书书一、参数信息:1.基本参数立杆横距lb(mm):0.99，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(mm):1.220，平台支架架计算高度H(m)：24.00；平台底钢管间距离离(mm)：300.000；钢管类型(mm)):Φ48×3..0，扣件连连接方式：单单扣件，取扣扣件抗滑承载载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kNN/m2):0.3300；钢管Φ48×3..5重量37.677N/m，直角扣件12.955N/个栏杆、挡脚板自重重(kN/m2):0.1150；施工人员及卸料荷荷载(kN/m2):4.0000；安全网自重(kNN/m2):0.0005；3.地基参数地基土类型:粉质质粘土；地基基承载力标准准值(kpa)):260..00；立杆基础底面面积积(m2):0.225；地基承载载力调整系数数:1.00。二、板底支撑钢管管计算:板底支撑钢管按照照均布荷载下下简支梁计算算，截面几何何参数为截面抵抗矩W=4.449cm33；截面惯性矩I=10..78cm44；900900板底支撑钢钢管计算简图图1.荷载的计算：(1)脚手板自重重(kN/mm)：q1=0.3×0..3=00.09kkN/m；(2)施工人员及及卸料荷载标标准值(kN/mm)：Q1=4×0.33=1..2kN//m；2.强度验算:板底支撑钢管按简简支梁计算。最大弯矩计算公式式如下:最大支座力计算公公式如下:荷载设计值：q==1.2×qq1+1.4××Q1=1.22×0.099+1.4××1.2==1.7888kN/m；最大弯距Mmaax=00.125××1.7888×0.922=0..181kkN.m；支座力N=0.5×11.788××0.9==0.8005kN；最大应力σ==Mmaxx/W=0.1181×1006/(44.49×1103)=400.312N/mm22；板底钢管的抗弯强强度设计值[f]==205NN/mm2；板底钢管的计算应应力40.3112N/mmm2小于板底钢管的的抗弯设计强强度205N/mm22，满足要求求！3.挠度验算:计算公式如下:均布恒载:qq=q11=00.09kkN/m；V=(5××0.09××(0.99×103)4)/(3384×2..06×1000000××10.788×104)=0.0035mm；板底支撑钢管的最最大挠度为0.0335mm小于钢管的最大大容许挠度11000/150与10mm，满足要求求！三、纵向支撑钢管管计算:纵向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的简支支梁计算；集中荷载P取板底底支撑钢管传传递力，P=0..983kkN；支撑钢管计计算简图支撑钢管计计算弯矩图(kN.m))支撑钢管计计算变形图(mm)支撑钢管计计算剪力图(kN)最大弯矩Mmaax=00.59kkN.m；最大变形Vmaax=33.787mm；最大支座力Qmmax=2.4588kN；最大应力σ=Mmax/w==0.59××106/4.499×103=131..42N//mm2；纵向钢管的计算应应力131..42N//mm2小于纵向钢管的的抗弯强度设设计值205N/mm22，满足要求求！纵向支