某电视塔钢结构工程施工组织设计米

第一章总体概述1.1工程概况图1.1-1整体建筑效果图图1.1-1整体建筑效果图xxx广播电视发射塔的整体结构组成见图1.1-2。井道结构外塔柱结构井道结构外塔柱结构天线结构塔楼结构塔座结构塔座部分塔座部分塔身部分塔楼部分天线部分-2.050m标高37.500m标高215.750m标高260.000m标高388.000m标高图1.1-2整体结构示意图1.2吊装技术方案简述通过综合的技术、经济分析比较，本工程的吊装技术方案见表1.2-1。表1.2-1吊装技术方案简述结构部位方案名称主要吊装设备配备备内容简述塔体内爬塔吊结合履带带吊吊装方案案M600D内爬塔塔吊150T履带吊250T履带吊65m标高以下构构件采用150T履带吊吊装装，见图1.2-11。65～75m标高构件和和塔吊安装采采用250T履带吊吊装装，见图1.2-22。75m标高以上构构件采用内爬爬塔吊吊装，见见图1.2-3。天线附着塔吊结合液压压提升吊装方方案M220D附着塔塔吊液压同步整体提升升装置天线格构部分（2268～363.775m标高）采用用塔吊吊装正正装，见图1.2-4天线实腹部分采用用整体提升。图1.2-1150T履带吊吊装65m标高以下外塔柱图1.2-1150T履带吊吊装65m标高以下外塔柱图1.2-2250T履带吊吊装65--75M标高外塔柱图1.2-2250T履带吊吊装65--75M标高外塔柱图1.2-3M600D塔吊吊装75--260M标高塔体图1.2-3M600D塔吊吊装75--260M标高塔体图1.2-4M220D塔吊吊装天线格构部分图1.2-4M220D塔吊吊装天线格构部分1.3主要吊装设备简介1M660D-442内爬塔吊（600t.m）M660D-4442（塔身高366臂长45.8m）(澳大利亚FAVCOO)半径（m）15.020.030.037.542.5起重（t）50.037.022.716.314.52CKE2500履带吊（250T）CKE2500（主主臂长76.2m）(日本神钢)半径（m）12.018.024.030.040.0起重（t）53.539.928.521.313.433KH850-3履带吊(150T)KH850-3（主臂臂长72m）(日本住友)半径（m）16.020.028.032.040.0起重（t）34.426.415.912.88.74M220D附着塔吊M220D（塔身身高76m，臂长36.6m）(澳大利亚FAVCOO)半径（m）17.522.527.532.535.0起重（t）18.013.310.48.37.55整体液压提升装置(200KN)1.4施工区、段划分1.4.1塔座高度内的施工区划分图1.4.1-1塔座高度内的施工分区图以外塔柱的吊装为中心主线，从满足履带吊行走和站位的需求、满足内爬塔吊起重性能对构件堆放位置的要求、满足外塔柱构件（双向倾斜）支撑与校正的需求等三个方面来考虑塔座高度内的施工平面分区，见图1.4.1-1。图1.4.1-1塔座高度内的施工分区图1.4.2塔体施工竖向分段根据结构设计特征和吊装方法的不同，整个塔体施工竖向分段见图1.4.2-1。天线天线部分150T履带吊吊装阶段-2.050m标高65.300m标高268.000m标高388.000m标高内爬塔吊吊装阶段附着塔吊吊装阶段液压整体提升阶段250T履带吊吊装阶段74.900m标高365.000m标高内爬塔吊开始安装附着塔吊安装内爬塔吊拆除开始安装塔体部分图1.4.1-1塔体施工竖向分段示意图

第二章塔体结构施工方法及其技术措施2.1桉叶糖型外塔柱构件的特征分析2.1.1外塔柱的竖向分节图图2.1.1-1外塔柱竖向分节示意图根据设计要求和对X型节点的分节处理，将整个外塔柱竖向分为26节，见图2.1.1-1。图2.1.1-1外塔柱竖向分节示意图2.1.2外塔柱构件特征表2.1.2-1外塔柱构件特征一览表构分节件构件编号构件长度（m）底部半径（m)顶部标高（m)重量(t)备注第1节GKZ812.25035.110.227.064第2节GKZ812.25035.122.4527.064第3节0-TZXAA8.10435.130.08523.670-TZXA第4节0-TZXB9.25033.5263520.8535M标高X型节节点一分为四第5节1-TZXA5.3503243.6220.85第6节1-TZX-111.63829.23150.17233.653第7节1-TZX-211.63826.18865.333.653第8节1-TZXB10.10022.6374.935.7092-TZXA第9节2-TZX-111.04719.07287.532.075第10节2-TZX-211.04717.29396.3232.075第11节2-TZXB8.95015.762105≤40105m标高X型型节点一分为四第12节3-TZXA11.95014116.73≤40第13节3-TZX-111.90012.523128.96534.356第14节3-TZX-211.90011.429140.132.732第15节3-TZXB8.05010.841148≤40148m标高X型型节点一分为四第16节4-TZXA11.75010159.63≤40第17节4-TZX-19.8709.434167.15226.179第18节4-TZX-29.8709.039179.1525.185第19节4-TZXB8.950≈9188≤40188m标高X型型节点一分为四第20节5-TZXA8.5509196.44≤40第21节5-TZ1-18.927≈9206.58322.191第22节5-TZX-28.927≈9214.521.409第23节5-TZXB7.850≈9224.536.134221.8标高XX型节点6-TZXA3.100第24节Z213.3069237.8064.6第25节Z213.0009250.8064.5第26节Z29.19492603.12.2外塔柱吊装技术方案的选择2.2.1初步可行性对比、分析按照超高层钢结构工程安装的施工规律，塔吊是必选的垂直运输设备。按塔吊的设置方式不同，外塔柱吊装技术方案的选择主要有爬升（内爬或外爬）塔吊吊装和附着（内附或外附）塔吊吊装两大方面，其技术、经济的可行性比较见表2.2.1-1.表2.2.1-1爬升塔吊和附着塔吊吊装的可行性比较表方案类型优点缺点技术可行性经济可行性爬升塔吊吊装方案案内爬1、塔吊位于井道结结构内，各外外塔柱的吊装装半径相差很很小，塔吊起起重性能的利利用率高。2、塔吊位于井道结结构内，相应应楼层的钢板板铺设后可自自然形成塔吊吊爬升的操作作平台，保证证了塔吊爬升升操作的高效效率和安全性性。1、塔吊爬升所需的的洞口尺寸大大于塔身截面面尺寸，对井井道内结构空空档大小的要要求高于外爬爬塔吊和内附附塔吊，甚至至需要部分楼楼层次梁先不不安装，影响响了楼层钢梁梁结构安装的的完整性和延延续性。2、对楼层钢梁结构构的荷载作用用大，需对钢钢梁结构采取取相应的加固固措施。3、根据井道结构布布置，只能设设置1台内爬塔吊吊，吊装进度度风险较大。可行可行外爬1、塔吊荷载直接作作用于井道柱柱上，无需对对结构采取任任何加固措施施。2、可以设置2台塔塔吊，吊装进进度风险小。1、塔吊位于井道结结构外，各外外塔柱的吊装装半径最大相相差14m，大大影响响了塔吊起重重性能的利用用率。2、塔吊位于井道结结构外，处于于悬空状态，须须另行设置塔塔吊支撑牛腿腿和爬升操作作平台，不利利于保证塔吊吊爬升操作的的高效率和安安全性。3、105m～2211.8m标高内的外外塔柱的部分分构件将位于于塔吊的正下下方，该部分分构件将无法法用塔吊吊装装就位。不可行----附着塔吊吊装方案案内附1、对井道内结构空空档大小的要要求低于内爬爬塔吊。2、塔吊荷载直接作作用于井道柱柱上，无需对对结构采取任任何加固措施施。3、塔吊起重性能的的利用率同内内爬塔吊。1、近300m高的塔吊吊标准节相当当于1台同等级内内爬塔吊的费费用。2、相对于爬升塔吊吊，增加料塔塔吊基础的设设置费用。3、附着杆的费用将将远大于爬升升套架的费用用。4、大大增加了塔吊吊拆除的工作作量。5、根据井道结构布置置，只能设置置1台塔吊，吊吊装进度风险险大。可行不可行外附1、塔吊荷载直接作作用于井道柱柱上，无需对对结构采取任任何加固措施施。2、可以设置2台塔塔吊，吊装进进度风险小。1、塔吊起重性能的的利用率大大大降低，必须须设置两台塔塔吊。2、近300m高的塔吊吊标准节相当当于1台同等级内内爬塔吊的费费用，费用大大大增加。3、塔吊必须置于2260m标高塔楼结结构外轮廓以以外，附着距距离将达20m，而且附着着杆的设置将将造成部分构构件无法吊装装就位。不可行----通过上表可知：只有采取内爬塔吊的吊装技术方案才是可行的。按内爬塔吊的利用深度不同，外塔柱内爬塔吊吊装技术方案的选择主要有全部采用塔吊吊装和塔吊结合履带吊吊装两大方面，其可行性比较见表2.2.1-2.表2.2.1-2全内爬塔吊吊装和内爬塔吊结合履带吊吊装的可行性比较表方案类型优点缺点结论全部采用塔吊吊装装方案作业半径大、覆盖盖范围广，吊吊装便捷、效效率高。根据构件重量及其其定位半径的的统计分析，所所需塔吊的最最大起重能力力为37m*299t，能满足该该要求的塔吊吊的塔身截面面尺寸均为3m以上，无法法在井道结构构内放下。如如果减小标准准系列的塔身身截面尺寸，将将会降低塔吊吊的使用性能能和增加塔吊吊的使用费用用。不可行塔吊结合履带吊吊吊装方案1、上部构件采用塔塔吊吊装为主主，下部构件件采用履带吊吊吊装为主，分分别发挥塔吊吊的高效性和和履带吊的机机动性，而且且二者之间有有多种组合方方式，便于找找到最经济合合理的吊装方方案。2、履带吊的数量及及其吊装所覆覆盖的高度的的选择机动性性大，便于下下部构件吊装装抢工的组织织与实施，确确保实现总工工期目标。1、履带吊吊装半径径有限，吊装装效率相对塔塔吊要低。2、履带吊行走、站站位的地面或或地下室顶板板，需采取一一定的处理措措施，将增加加相应的处理理费用。可行通过上表可知：只有采取内爬塔吊结合履带吊吊装的技术方案才是可行的。2.2.2塔吊结合履带吊吊装技术方案的细化比选2.2.2.1内爬塔吊品牌的选择本工程钢结构工程量大、工期紧。同时，塔体结构构件吊装的最大高度达到270M，最重构件重量约40T。与常规建筑施工相比，本工程塔吊的使用特点及其性能的要求的特殊性见表2.2.2.1-1.表2.2.2.1-1本工程塔吊使用的特殊要求一览表序号塔吊使用的特点对塔吊性能的要求求1吊装钢丝绳长：单单绳起重绳长长>600M；双绳起重绳绳长>12000M。加大卷扬机容绳量量，要求在800M以上。2构件从地面到高空空起升时间长长。采用快速卷扬机系系统，缩短每每吊次时间。3卷扬机容绳量增加加后，引擎驱驱动效率降低低。具有大功率引擎。4电力输送距离长，电电压降大，降降低引擎功率率。采用柴油机驱动。5构件重量达具有起重能力大的的卷扬系统依据上述分析，本工程内爬塔吊将选用澳大利亚FAVCO生产的动臂式塔吊。2.2.2.2内爬塔吊定位和履带吊站位的选择1内爬塔吊定位选择井道柱井道钢梁塔吊图2.2.2-1内爬塔吊平面定位图根据井道内钢梁结构的布置状况和FAVCO内爬塔吊所需的洞口尺寸要求，内爬塔吊在井道结构内的平面定位具有一定的唯一性，见图2.2.2-1。井道柱井道钢梁塔吊图2.2.2-1内爬塔吊平面定位图2履带吊站位选择履带吊地下室履带吊地下室基坑边线图2.2.2.2-2履带吊站位图2.2.2.3内爬塔吊和履带吊组合状况的技术分析根据外塔柱各构件的重量、位置以及塔吊的定位、履带吊的站位，并结合各型号塔吊和履带吊的起重能力，各构件的吊装工况分析见表2.2.2.3-1、2。表2.2.2.3-1内爬塔吊吊装工况分析表构件分段名称顶部标高(m)吊装重量(t)最小吊装半径(m)塔吊起重能力(tt)M900DM760DM600DM440D45.8m45.8m45.8m41.2m第1节10.229.137.128.721.017.214.2第2节22.4529.137.128.721.017.214.2第3节30.08525.736.130.422.318.215.1第4节35≈2334.631.423.018.815.6第5节43.62≈2332.634.325.420.716.7第6节50.17235.729.837.727.723.119.0第7节65.335.726.843.532.527.521.3第8节74.937.723.051.737.833.024.8第9节87.534.120.359.043.038.030.7第10节96.3234.118.859.946.639.932.6第11节105≤4017.060.052.944.036.1第12节116.73≤4016.060.056.246.940.1第13节128.96536.416.060.056.246.940.1第14节140.134.716.060.056.246.940.1第15节148≈3016.060.056.246.940.1第16节159.63≈3016.060.056.246.940.1第17节167.15228.216.060.056.246.940.1第18节179.1527.216.060.056.246.940.1第19节188≈3016.060.056.246.940.1第20节196.44≈3016.060.056.246.940.1第21节206.58324.216.060.056.246.940.1第22节214.523.416.060.056.246.940.1第23节224.538.116.060.056.246.940.1第24节237.8064.616.060.056.246.940.1第25节250.8064.516.060.056.246.940.1第26节2603.116.060.056.246.940.1说明：1、“塔吊起重能力”栏栏中的数字是是红色，表示示其起重能力力不能满足构构件吊装要求求。2、构件吊装重量==构件净重+2T。3、当构件定位中心心距塔吊中心心的距离小于于该构件起吊吊半径时，该该构件的起吊吊半径为其最最小吊装半径径，构件最小小起吊半径为为16M。表2.2.2.3-2履带吊吊装工况分析表构件分节名称构件特征履带吊起重能力底部标高(m)构件重量(t)距基坑边距离(m)150T履带吊250T履带吊500T履带吊吊装半径起重能力吊装半径起重能力吊装半径起重能力第1节10.229.104√5√6√第2节22.4529.104√5√6√第3节30.08525.70.965√5√7√第4节35≈232.4356√7√8√第5节43.62≈234.49√9√10√第6节50.235.77.312√12√13√第7节65.335.710.315√15√16√第8节74.937.714.118Х19√20√第9节87.534.116.821Х21Х23√第10节96.3234.118.323Х23Х24√第11节105≈352024Х25Х26√第12节116.73≈3521.926Х27Х28Х说明：1、“履带吊起重能力”栏中的打“Х”的，表示其起起重能力不能能满足构件吊吊装要求。2、构件吊装重量==构件净重+2T。3、150T履带吊选选日本住友的的KH8500-3，最大臂长长为72M，中心离基基坑边取4M。250T履履带吊选日本本神钢的CKKE25000，最大臂长长为76.2M，中心离基基坑边取4.2M。500T履带吊选选LR50000，最大臂臂长为112M，中心离基基坑边取5.5M。通过上述的分析可知：内爬塔吊结合履带吊吊装技术方案有多种组合方式，见表。表2.2.2.3-3内爬塔吊与履带吊组合方式一览表序号塔吊配置履带吊配置规格、型号覆盖高度规格型号1FAVCO--MM900D22.45m标高高以上150TKH850-32FAVCO--MM760D65.3m标高以以上150TKH850-33FAVCO--MM600D74.9m标高以上上250TCKE2500150TKH850-34FAVCO--MM440D96.32m标高高以上150TKH850-3250TCKE2500500TLR50002.2.2.4塔吊和履带吊组合状况的经济分析根据本工程的工期进度要求，结合塔吊、履带吊使用的相关费用，不同组合状态的经济性分析见表2.2.2.3-4。表2.2.2.3-4塔吊与履带吊组合吊装方式经济分析一览表序号塔吊配备履带吊配备建议报价规格、型号覆盖高度使用本体租价安拆爬用合计规格使用台班费进退场费合计单价小计单价小计1FAVCO--MM900D22.45m标高高以上1096960901050150T11818224010902FAVCO--MM760D65m标高以上107878070850150T2183622589663FAVCO--MM600D75m标高以上105454070610250T128283098806150T11818224FAVCO--MM440D96m标高以上103838050430150T1181822248926250T1282830500T1656585通过上表分析可知：采用M600D塔吊+150t、250t履带吊的吊装技术方案是最经济的。2.2.3M600D内爬塔吊结合履带吊吊装技术方案的设备及其性能通过上述技术、经济方面的综合对比分析，选择“M600D内爬塔吊结合150t、250t履带吊”作为本工程的吊装技术方案。2.2.3.1主要吊装设备的组成在满足塔体结构构件吊装要求的基础上，综合考虑塔吊的安装、拆除和天线、塔座结构等吊装需求，本方案主要吊装设备的配备见表2.2.3.1-1。表2.2.3.1-1主要吊装设备组成表序号设备名称规格、型号数量相关参数备注最大起重量最大臂长1内爬塔吊FAVCO-M6600D-4442164T45.8M塔体构件吊装ZLS2400屋屋面吊安装2履带吊神钢-KE250001250T76.2M塔体构件吊装3履带吊日立-H850--31150T21.35M塔体构件吊装内爬塔吊安装4履带吊住友-C500-2150T72M构件卸车、拼装塔座构件吊装5龙门吊自制-50T150T16M（跨距）塔体构件卸车、移移位6汽车吊多田野-R4500M145T21.35M构件卸车7附着塔吊FAVCO-M2220118T36.6M内爬塔吊拆除天线构件吊装SDD20/155屋面吊安装装8屋面吊FAVCO-SDDD20/115120T19MZLS2400屋屋面吊拆除2.2.3.2FAVCO--600D-442内爬塔吊性能及相关参数

2.2.3.3神钢--CE2500履带吊性能及相关参数2.2.3.4日立--KH850-3履带吊性能及相关参数2.3内爬塔吊设置、安装、拆除2.3.1塔吊定位后的井道结构状况阴影区域结构预留阴影区域结构预留图2.3.1-1内爬塔吊定位后的井道结构状况图内爬塔吊所需洞口2.3.2内爬塔吊爬升套架设置支撑钢梁图2.3.1-2内爬塔吊爬升套架平面示意图支撑钢梁图2.3.1-2内爬塔吊爬升套架平面示意图井道柱套架主梁楼层次梁楼层主梁套架系梁塔吊井道柱楼层钢梁井道次柱塔吊井道柱楼层钢梁井道次柱爬升套架支撑钢梁套架主梁套架联系梁结构钢梁图2.3.1-3内爬塔吊爬升套架立面图图2.3.1-2爬升套架示意图2.3.3内爬塔吊支撑体系设计及其受力验算2.3.3.1支撑体系设计2.3.3.2内爬塔吊对结构的荷载模型及参数M600D-442型内爬塔吊的荷载模型及其设计计算参数见表1。表2.3.3.1-1塔吊计算参数表表2.3.3.1-1塔吊计算参数表参数代号参数名称塔吊类型（M6000D）G支撑间距（m）14J塔身长度（m）50K最大支撑反力（tt）95L最大垂直力（t）2702.3.3.3重力作用分析图2.3.3.3-11LB受力计算简图1最大垂直作用力（设计值）2700KN，由4点承受，新增纵梁LB计算：图2.3.3.3-11LB受力计算简图竖向最大力水平力图2.3.3.2-1LB与其它构件连接图图2.3.3.2-1LB与其它构件连接图纵梁LB取为□450×300×10×20强度满足要求，稳定也满足要求。连接8M24，8.8级单剪，满足M24抗剪要求。满足M24抗拉要求。2原结构横梁L01（H600×250×10×16）计算抗剪：加大L01以下柱的支撑节点板，加两侧加劲板－10×120×600.7。见图2=4\*GB3④。3新增主梁LA计算注：LA跨中连接件同端部。取[40c（Q345），实际4柱的加固每柱作用力（竖向），中间加一道柱间支撑，整体稳定承载力[N]计算：，，，（整体稳定承载力）柱连接计算：4M20，双剪，8.8级，改用4M24，双剪，（抗剪承载力）对塔架下层节点，上下受立柱和斜柱制约，上下各一节点，受力为：,由主要节点强度控制。与柱连接的边板10厚，Q345，与梁L01连接的中板厚20，Q345，连接螺栓在施工阶段按承压型高强螺栓，安装后椭圆孔一侧螺栓改为普通螺栓。对L01，因为没有上方的拉杆，仍有一半作用力靠受弯。图2.3.3.2-1L01受力计算简图图2.3.3.2-1L01受力计算简图采用，所以对中间大梁L01上的四根柱要加强。=1\*GB3①节点，4M24双剪。=2\*GB3②中部加抱箍支撑（双向），离开受力区后可拆除上移。对边柱，有斜撑作用.,抗拉，竖向提升力，足够，但节点强度不够。节点强度不小于用4M24双剪(8.8级，)合计抗力，不满足。加临时拉杆一道，抗拉（配套用花篮螺栓）2.3.3.3水平力作用分析水平力：推力引起拉杆作用引起1顺LB方向，检查2－L02C强度：950KN水平推力集中到两点，由两根2－L02C承受压力（推力引起）推力引起拉杆作用引起节点（刚结）强度足够。L02C，H500×200×10×12，，，2顺LA方向水平力（假定水平推力1/3由L01承受，2/3由两根LC承受，计算LC）H＝950KN，单杆受力=1\*GB3①由LC抵抗一侧LC长度取□300×168×8×8，，，，太大。采用□300×167×6×8由普通螺栓8M20连接。=2\*GB3②由L01抵抗一侧L01无问题，但要设一牛腿将水平力传至L01。（见02图=4\*GB3④）2.3.4M600D内爬塔吊的安装、爬升与拆除1内爬塔吊的安装当150T履带吊将安装外塔柱至50.2M标高、井道结构至60.576M标高时，250T履带吊进场、组装后，将内爬塔吊安装于14.475M标高的井道楼层上，见图2.3.4-1。图2.3.4-1塔吊安装示意图图2.3.4-1塔吊安装示意图2塔吊爬升内爬塔吊安装后，井道结构每安装一个节点（2—3层），塔吊爬升一次，直至塔体结构全部施工完毕，共需爬升21次。图2.3.4-2塔吊爬升过程示意图图2.3.4-2塔吊爬升过程示意图3塔吊拆除当塔体结构全部施工完毕后，先用M600D塔吊将M220D塔吊安装于260M标高楼层上，然后用M220D塔吊将M600D塔吊拆除，见图2.3.4-2。图2.3.4-1塔吊拆除示意图图2.3.4-1塔吊拆除示意图2.4吊装作业平面布置2.4.1履带吊吊装作业平面布置履带吊吊装作业平面布置见图2.4.1-1。150T、250T履带吊行走或吊装站位时，对地面的承载力要求为12T/M2。因此，对图2.4-1中的构件运输通道和履带吊吊装站位区的地面，采取的处理措施为：分层回填、分层压实至±0.000标高后，再均匀平铺一层10CM厚的石子。2.4.2内爬塔吊吊装作业平面布置内爬塔吊吊装阶段的作业平面布置见图2.4-2。有部分钢构件和部分龙门吊轨道至于地下室顶板上，其对地下室顶板的最大作用荷载为6T/M2。地下室顶板的设计荷载要求也为6T/M2，不须另行加固。为提高安全程度，该区域的混凝土施工用的脚手架暂不拆除，一直保留至该区域使用完毕。图2.4-1图2.4-1履带吊吊装作业平面布置图图2.4-1图2.4-1内爬塔吊吊装作业平面布置图

2.5外塔柱柱构件的吊装装和校正工艺艺桉叶糖柱吊装由于本工程桉叶糖糖柱外露部分分全部为镀锌锌件，端部设设置法兰，采采取高强度螺螺栓连接。根根据构件的结结构形式，特特设计两组（六六只）吊装卡卡具。利用高高强度螺栓将将吊装卡具与与柱端部法兰兰连接进行吊吊装，吊装示示意图如-1图所示。桉叶糖斜柱吊装用卡具桉叶糖斜柱吊装用卡具吊索图-1桉叶糖斜柱吊装示意图桉叶糖柱矫正由于桉叶糖柱呈折折线向上，而而且与内井道道柱之间连接接仅通过五道道支撑相连。桉桉叶糖柱在安安装过程中基基本处于自立立状态，为了了施工操作以以及矫正桉叶叶糖柱，综合合考虑在没有有正式支撑的的安装高度设设置临时支撑撑，该支撑即即作为矫正、稳稳固桉叶糖柱柱使用，又作作为施工操作作、检查通道道利用。临时时支撑兼通道道杆件制作成成标准的零部部件，以便于于、拆卸、再再组装，周转转使用。长度度上能够满足足不同距离的的支撑需要。临时支撑与桉叶糖糖柱之间通过过可拆卸式抱抱箍上的连接接板相连。连连接板上开长长圆孔，以便便于调整矫正正桉叶糖柱。每每根桉叶糖柱柱上抱箍设置置成3块，每块之之间通过高强强度螺栓连接接，抱箍与桉桉叶糖柱之间间加衬2mmm橡胶皮，起起到防滑动、保保护镀锌层双双层作用。抱抱箍结构形式式示意图见图图-1所示。图-1抱箍结构形式示意图桉叶糖柱可拆卸抱箍调整连接板临时支撑采用标准准节设计，长长3米，调整段利利用部分非标标准节，用来来调整实际需需要长度。具具体做法见施图-1抱箍结构形式示意图桉叶糖柱可拆卸抱箍调整连接板桉叶糖柱矫正、操操作临时支撑撑兼通道设置置示意图，见见图-2、3所示。图-2矫正、操操作临时支撑撑兼通道平面面布置图图-3桉叶糖柱柱安装矫正示示意图2.6井道柱柱的吊装和校校正工艺首节钢柱安装1钢柱吊装前，对其其进行制作允允许偏差复核核，并做好记记录，以便安安装测量时作作修正处理。2钢柱吊装采采用塔吊吊装装就位，钢柱柱吊装之前，在在钢柱地脚螺螺栓群的每一一个螺栓上拧拧进一个螺母母和一个盖板板或设置钢垫垫铁，用于调调节钢柱的安安装标高。通通过调节螺母母的标高或钢钢垫铁，将所所有标高误差差控制在1..0mm以内内。垫铁位置置处基础凿平平，根据各钢钢柱底座板的的大小和地脚脚螺栓数量安安置垫铁组，每每组垫铁设一一块平垫铁，两两块斜垫铁，并并经水准仪抄抄平至相应标标高。3钢柱就位以以后，先对准准钢柱中心线线与基础中心心线，确定钢钢柱的平面位位置。由于地地脚螺栓孔与与地脚螺栓之之间有3～5mm的调整整余量，因此此，可通过调调整余量调节节钢柱位置。标标高控制按钢钢柱上的标高高基准线进行行，调整通过过钢柱底板下下的螺母和斜斜垫铁进行调调节。然后，将将地脚螺栓的的螺母微微拧拧紧。4钢柱的垂直直度调整通过过钢柱底板下下的螺母和斜斜垫铁调节，如如图首节钢节节安装示意图图。通过微微微调节斜垫铁铁和螺母可以以控制钢柱的的垂直度。要要求钢柱在自自由状态下，两两个正交方向向的垂直度偏偏差校正到零零，然后拧紧紧地脚螺栓。5待首节钢柱柱的平面位置置、标高和垂垂直度调整完完毕，拧紧柱柱脚底板上下下的地脚螺栓栓，用比基础础混凝土标号号高一个等级级的细石混凝凝土，采用压压力灌浆的方方法进行二次次灌浆。2.6.2钢柱柱与混凝土连连接地下室楼板为井字字楼板，钢管管砼柱需与钢钢筋砼梁的连连接，连接方方法为在钢筋筋砼梁高度范范围内的钢管管柱外侧设加加强环（加强强环的宽度见见设计要求）。钢钢筋砼梁内纵纵筋与加强环环焊接，焊接接采用对称焊焊，见下图--1。图-1钢筋砼梁梁内纵筋与加加强环连接示示意图多节钢柱安装立柱的吊装程序：：立柱进场验验收→立柱基础验验收、放线→立柱吊装→立柱的标高高、垂直度检检验→立柱地脚螺螺栓固定→补刷油漆。1钢柱吊装之之前，在钢柱柱地脚螺栓群群的每一个螺螺栓上拧进一一个螺母和一一个盖板，用用于调节钢柱柱的安装标高高。在钢柱吊吊装之前，通通过调节螺母母的标高，将将所有盖板的的标高误差控控制在1.00mm以内。2钢柱的吊装装采用专用扁扁担（吊装吨吨位按10t设计）吊耳耳采用柱上端端连板上的吊吊装孔。起吊吊时钢柱的根根部要垫实，保保证在根部不不离地的情况况下，通过吊吊钩的起升与与变幅及吊臂臂的回转，逐逐步将钢柱扶扶直，待钢柱柱停止晃动后后再继续提升升。为了使吊吊装平稳，应应在钢柱上端端拴两根白棕棕绳牵引，单单根绳长取柱柱长的1.2倍,直径取φ16，如图-1所示。图-1钢柱吊装装示意图3钢柱吊装就就位以后，先先对准钢柱中中心线与基础础中心线，确确定钢柱的平平面位置。由由于地脚螺栓栓孔与地脚螺螺栓之间有调调整余量，因因此，可以将将钢柱中心线线与基础中心心线的误差控控制在允许偏偏差以内。然然后，将地脚脚螺栓的螺母母微微拧紧。4钢柱的垂直直度调整通过过钢柱底板下下的螺母调节节。如图-2所示。通过过微微调节螺螺母的高低可可以控制钢柱柱的垂直度。要要求钢柱在自自由状态下，两两个正交方向向的垂直度偏偏差校正到零零，然后拧紧紧地脚螺栓。钢钢柱的标高可可能会发生微微小变化，正正常情况下不不会超过2..0mm。图-2钢柱安装示意图图5待钢柱的平平面位置、标标高和垂直度度调整完毕，拧拧紧柱脚底板板上下的地脚脚螺栓和调节节螺栓，用比比基础混凝土土标号高一个个等级的细石石混凝土，采采用压力灌浆浆的方法进行行二次灌浆。灌灌浆用砂浆应应基本保持自自由流动，在在灌浆前先在在钢柱底板四四周立模板，灌灌浆时以从一一边进行连续续灌注，灌浆浆后用湿草包包、麻袋等遮遮盖养护。6钢柱安装过过程中，用经经纬仪监视钢钢柱的垂直度度变化，如果果在规范允许许范围内，则则不做调整。如如果超过规范范允许误差，应应该分析原因因，针对不同同情况，分别别处理。2.7网架安安装工艺网架结构概况网架共分五片，每每片结构形式式均相同——外侧为加强强桁架（高度度4700mmm），中间间为双层螺栓栓球平面网架架（网架厚度度850mmm）。网架安安装标高——35.0000m～103.335m，由外外塔桉叶糖柱柱斜向内井道道。桁架杆件件规格为：φ180×110、φ168×110、φ140×44.5三种规格，每每片约35吨。网架杆杆件规格为：：φ95×7、φ95×3..5、φ60×3、φ57×3、φ48×3..5等五种规格格，每片约15吨。所有钢钢管材质均为为Q235。每片网架架所需：螺栓栓球及螺栓材材料表、封板板与锥头材料料表，另见表表―1、2所示。结构图见图―1、2、3、4所示。图-1网架结构构立面图图-2网架结结构平面图图-3网架结构构单元杆系图图图-4螺栓球球网架节点构构造图2.7.2网网架安装工艺艺1网架安装上部安全网105米支撑桉叶糖柱平面网架加强桁架图-1网架结构形式及上部安全网示意图根据本工程网架的的结构特点以以及安装位置置，计划对网网架进行高空空散装，首先先安装四周的的加强桁架，加加强桁架利用用塔吊分片吊吊装，待桁架架与塔身结构构形成稳定的的单元体后，利利用桁架搭设设悬挂式操作作平台——该悬挂式操操作平台与加加强桁架需经经过安全核算算——然后在悬挂挂式操作平台台上高空散装装螺栓球网架架。高空悬挂挂式操作平台台共设置两套套，单独成立立网架施工班班组。网架施施工不占用主主体塔楼的施施工时间，待待主塔楼施工工到105米标高节点以以上后开始组组织进场施工工。但要求施施工每片网架架时，在其上上、下均设置置密目安全网网。由于下部部已经设置悬悬挂式操作平平台，能够保保证作业人员员安全作业，而而上部的安全全网应能够起起到防止高空空坠物，保护护网架安装上部安全网105米支撑桉叶糖柱平面网架加强桁架图-1网架结构形式及上部安全网示意图2悬挂操作平平台利用网架四周的加加强桁架，搭搭设悬挂式操操作平台。平平台受力点设设在桁架HJ1上。在桁架架底部张拉密密目安全网，悬悬挂式操作平平台利用脚手手架管搭设。局局部与桁架连连接部位采取取抱箍式连接接，以便于拆拆卸。具体设设置示意图见见图-1、2所示。图-2网架下下部安全网以以及悬挂操作作平台设置图图

第三章天天线结构施工工方法及其技技术措施3.1天线结结构特征本工程天线塔架高高约120mm，总重约294t（含爬梯、平平台、水箱及及支架）。天天线塔架自下下而上由14个节段组成成，各段之间间通过法兰进进行连接。天天线塔架顶上上的第13段、第14段的结构形形式为实腹式式，用钢板制制作而成，第第2段至第12段的结构形形式为格构式式，用钢管制制作而成，天天线塔架底部部的第1段结构形式式为主塔体井井道柱十变四四的结构形式式，用钢管制制作而成。其其中第14段截面尺寸寸为700×7700，第13段截面尺寸寸为900×9900，第9段至第11段截面为尺尺寸为2000××2000，第5段至第7段截面尺寸寸为3500××3500，第2段至第3段截面尺寸寸为5000××5000。第12段为第11段与第13段之间的过过渡段，第8段为第7段与第9段之间的过过渡段，第4段为第3段与第5段之间的过过渡段。天线线塔架立面图图见图3.1.1。图3.1.1天线塔塔架立面图天线塔架各段重量量、最大构件件重量、塔柱柱长度见下表表。段号总重最大单件重量塔柱长度第1段约56.629t3.582t11.835m第2段约26.849t3.31t11m第3段约24.22t2.614t10m第4段约8.044t1.065t4.07m第5段约15.168t2.169t8.3m第6段约20.711t2.64t12.45m第7段约11.413t1.142t7.5m第8段约4.527t0.578t3.794m第9段约10.106t1.462t9.6m第10段约11.12t1.374t12.8m第11段约4.868t0.5t5.6m第12段约1.62t0.23t2.589m第13段约6.181t10.2m第14段约3.591t10.45m水箱15t平台9.31t爬梯3.055t3.2施工方方案分析3.2.1各各类施工方案案简介3.2.1.1自制桅杆与与液压提升组组合安装天线线塔架1）概述利用自制桅杆爬升升进行天线塔塔架安装为传传统的高塔施施工方案之一一，本工程天天线从2688m超高空开开始直至3888m，塔架架构件完全采采用自制桅杆杆进行构件吊吊装，自制桅桅杆的起重能能力可以自行行设计，费用用较低。根据设计图纸，本本工程天线塔塔架格构段杆杆件较轻，但但实腹段重量量较重，且其其塔柱杆件长长度比较长，在在8m—13m之间，因因此所需用的的自爬桅杆高高度也相应增增加，桅杆高高度达16mm左右，桅杆杆截面尺寸也也比较大，这这给桅杆爬升升带来了一定定的困难。高高空作业多，安安全问题突出出，且施工效效率不高。基于这一点，采用用塔吊、自爬爬桅杆、液压压提升组合安安装天线塔架架施工方法就就有效地降低低了高空作业业量，施工效效率也得到了了一定的提高高。在此方案中，利用用拆除主塔吊吊的屋面吊进进行天线塔架架下部分第1段、第2段、第3段、第4段构件安装装，实腹段天天线塔架利用用屋面吊在已已安装好的1、2、3、4段天线塔架架内进行组装装，天线塔架架构件也利用用屋面吊完成成从地面到塔塔顶的垂直运运输，然后利利用自制桅杆杆进行剩余天天线格构段5、6、7、8、9、10、11段的高空散散装，最后进进行实腹段的的整体提升和和补缺，此方方案施工费用用得到了一定定的降低，但但是还存在自自制桅杆吊装装构件效率低低、安全风险险高等缺点。2）天线塔架安装方方法（1）用M220D--1。图3.-1天线线塔架1-3段塔吊安装装、实腹段组组装示意图（2）利用自制桅杆散散件安装第5、6、7、8、9、10、11段。第5至11段天线塔架安装时时，制作4组提升独立立桅杆，独立立桅杆用L25*3角钢制作，桅桅杆长度为116m。桅杆杆最大截面尺尺寸为250*2250，然后逐渐渐变截面，最最小截面尺寸寸100*1100，结构形式式为格构式。桅桅杆起重能力力设计为3t，见图3.2.1..1-2、、、5。桅杆固定定在天线塔架架的四个塔柱柱上。4台3t卷扬机布置置在天线塔架架底部的屋面面上。塔架安装时先利用用4个桅杆将4根塔柱安装装到位，再进进行4根桅杆两两两组合完成天天线塔架的横横杆和系杆的的安装。图2桅杆外形尺寸示意意图图3截面1—1示意图图4截面2—2示意图图5桅杆顶部示意图（3）自制桅杆的爬升升在利用桅杆将上一一个分节段安安装就位后，分分别用2个1t倒链将桅杆杆固定在上一一个分节的塔塔柱上，且在在天线塔柱顶顶部设一个限限位装置（也也可以当作滑滑道），然后后松开桅杆底底部的固定装装置，用2个1t倒链交换提提升桅杆，直直至桅杆的高高度满足吊装装高度要求后后固定桅杆。在桅杆提升过程中中，将提升吊吊钩与桅杆进进行临时固定定，避免吊钩钩晃动，同时时卷扬机必须须配合桅杆的的提升而松放放钢丝绳。提提升过程见图图6。图6桅杆爬升示意图（4）桅杆的固定当桅杆提升到位后后，对桅杆进进行固定，桅桅杆与塔柱的的固定采用抱抱箍连接。即即将桅杆的固固定支座通过过抱箍与塔柱柱固定。（5）实腹段天线塔架架的整体提升升整体提升系统布置置在第五段天天线杆顶部，利利用此处的平平台作为操作作面，将计算算机控制系统统及液压泵等等辅助设施布布置在平台上上，考虑最大大提升荷载约约30t，拟采用4台200KN的液压穿心心式千斤顶作作为提升千斤斤顶，四组钢钢绞线承重，在在被提升的天天线段底部设设置钢绞线下下锚，总提升升能力达到800KN，安全系数数大于2，满足安全全需求。计算算机可根据垂垂直度、油压压等多项参数数，实现多目目标实时控制制和自动连续续作业，保障障作业人员的的安全。提升升速度为每小小时提升速度度6～12m。提升时，首先利用用4台桅杆的卷卷扬机将实腹腹段预提到天天线塔架第9、10、11段内，拼接接延长段100m,在延长段底底部设提升托托梁，在第9至11段内设置滑滑道及限位装装置，再用液液压千斤顶提提升实腹段，当当其提升高度度达到安装标标高时，用桅桅杆配合补缺缺第12段。天线塔塔架最终成为为一个整体。在实腹段提升过程程中，当实腹腹段超出提升升平台时及时时安装阻尼器器等其它设施施。见图7。第一阶段首首先用4台卷扬机将将实腹段提升升到第9至11段内第二阶段将实腹段段提升到位补补缺图7实腹段天线塔架安安装示意图3.2.1.2液压提升倒倒装天线塔架架1）概述此方案是充分考虑虑天线塔架的的结构特点和和重量而进行行设计的，首首先用屋面吊吊将天线塔架架的1、2、3段安装好，然然后在其塔架架内组装天线线实腹段13、14段，再在实实腹段外侧套套装格构段9、10、11段和5、6、7段，安装提提升架，逐节节提升实腹段段，补缺12段、继续提提升，逐步补补缺第8段和第4段，使天线线塔架成为一一个整体。施施工费用高，但但高空作业量量大大降低，施施工效率大大大提高。2）天线施工分段图3.2.11.2-1天线塔架架分段示意图图3）整体提升倒装工工艺流程利用主塔吊安装M220D屋面吊利用主塔吊安装M220D屋面吊利用M220D安装天线塔架第一段对塔体井道柱顶部进行补强（即天线塔架底部）在天线塔架第一段内利用M220D组装天线塔架第七、五、三段利用M220D安装临时提升框架在提升框架上设置操作平台、安装提升系统及滑道、限位装置第七段整体提升补缺段第六段安装，使第五、六、七段连成一整体第五、六、七段整体提升继续提升天线塔架，补缺完成第二段拆除提升系统、滑道、限位装置、提升框架、M220D屋面吊等措施天线塔架安装完成补缺安装第四段整体提升天线塔架，给第三段增加延长段此时天线塔架形成一个整体。在提升过程中，当天线塔架超出提升平台时，应及时将天线塔架的配套设施安装结束4）天线塔架吊装方方法（1）天线塔架第一段段构件吊装在260m标高处架架设一台M2220D屋面面吊，塔身高高度20m，起重重臂长36.6m，在回转半半径14m的工况况下，起重量量为17t，满足构件件吊装要求。M220D屋面吊吊位于标高2260m的平平台上，对永永久结构进行行适当加固即即可满足屋面面吊支撑需要要。M220D屋面吊吊采用主塔吊吊安装，待其其安装结束后后，可利用MM220D拆拆除主塔吊，空空出天线塔架架安装空间。见见图。图M220D屋面吊吊吊装示意图图（2）天线塔架高空组组装临时平台台处理由于天线塔架第三三段、第五段段、第七段需需在天线塔架架第一段内拼拼装，考虑其其构件拼装所所产生的施工工荷载应有效效安全地传递递给塔体主井井道，拟将主主井道最上二二层用临时结结构使其形成成桁架体系，提提高楼层承载载力，满足天天线塔架在楼楼层上的拼装装需求。（3）天线塔架第八段段、第十段在在天线塔架第第一段内拼装装在天线塔架第七段段、第五段及及第三段各分分节节段中，只只有一个分节节节段重量约约21t，其余节段段均小于18t，因此除最最重的分节段段散装外，其其余分节段可可预组装成整整体，直接由由屋面吊进行行吊装。在此此工况下，回回转半径144m，屋面吊吊起重量为18t，满足需求求。拼装时先先拼装第7段（包括横横膈及阻尼器器），然后拼拼装第五段及及第三段。第第五段和第三三段内的横膈膈暂不安装。见见图。图天线塔架拼装示意意图（4）提升系统安装整体提升系统布置置在第一段天天线杆顶部，提提升支座通过过包箍与第一一段天线塔柱柱固定。利用用300m标高高处的平台作作为工人操作作面，将计算算机控制系统统及液压泵等等辅助设施布布置在3000m标高的平平台上，考虑虑最大提升荷荷载约200t，拟采用4台1000KKN的液压穿心心式千斤顶作作为提升千斤斤顶，四组钢钢绞线承重，在在被提升的天天线段底部设设置钢绞线下下锚，总提升升能力达到4000KKN，安全系数数为2，满足安全全需求。计算算机可根据垂垂直度、油压压等多项参数数，实现多目目标实时控制制和自动连续续作业，保障障作业人员的的安全。提升升速度为每小小时提升速度度6～12m。（5）第七段天线塔架架（实腹段）提提升由于其截面尺寸较较小，远小于于第一段格构构段截面尺寸寸，因此为了了保证其在提提升过程中的的稳定性，须须在第一段天天线塔柱上部部设置数道限限位装置，确确保天线在提提升过程中垂垂直上升。当第七段提升到预预定位置时，用用M220DD塔吊散件补补缺第六段，使使第七段与第第五段连成一一个整体。见见下图。图第七段提升示意图图（6）第五、六、七段段整体提升重复第七段天线杆杆件提升过程程，用M2220D塔吊散散件补缺第四四段，使三、四四、五、六、七七段连接成一一个整体。见见图。图第五、六、七段整整体提升示意意图（7）第三至第七段整整体提升采用4台液压千斤顶将其其提升到一定定高度后，在在第三段底部部接一段延长长段，继续提提升，加长延延长段，当延延长段长度达达到24m时，将将提升钢绞线线下锚转换至至延长段底部部提升托梁，延延长段必须与与第三段天线线塔架连接牢牢靠，将第三三至7段整体提升升到位后，用用M220DD塔吊散件补补缺第二段，使使天线塔架最最终成为一个个整体，拆除除延长段。见见图。第一阶段提升加延延长段第二步补缺图3.2.1.2--6第三三至七段整体体提升示意图图8）梯子平台及阻尼尼器安装在天线塔架提升过过程中，当天天线杆件超出出提升操作平平台时，及时时进行阻尼器器及梯子平台台的安装。3.2.1.3利用塔吊与与液压提升安安装天线塔架架1）概述天线塔架构件垂直直运输由屋面面吊完成，再再利用外爬塔塔吊进行天线线塔架的安装装。这种方案案比传统方案案有了很大的的进步，施工工效率高，但但还存在大量量的高空作业业，塔吊本身身由于塔身较较高需与天线线塔架进行附附着，在工作作状态下对天天线塔架带来来一定的影响响。费用相对对不是很高。本本施工方法示示意图见图。图3.2.1.3--1塔吊吊高空正装天天线塔架示意意图根据本工程的结构构特点，利用用塔吊进行天天线施工是一一个很好的方方案，但由于于在实腹段还还需安装天线线等附属设施施，这给高空空作业带来了了一定的困难难，因此经过过综合考虑：：采用塔吊将将天线塔架的的格构段安装装完，天线塔塔架的实腹段段安装采用液液压提升。2）天线塔架安装方方法（1）天线塔架图纸设设计分段1—6段采用散件件安装，安装时先安安装塔柱后安安装横杆、最最后安装系杆杆及横膈。散散装部分见下下图所示。图3.2.1.3--2散件件安装段示意意图（2）天线塔架7—111段采用各段段整体安装。即即先将天线塔塔架的第7、8、9、10、11段在地面各各自组装成一一个整体（横横膈暂不安装装），然后用用M220DD将其分别分分段整体安装装。见图所示示。图3.2.1.3--3第7—11段安装示意意图（3）利用M220DD塔吊将天线线塔架的13、14段吊至第9、10、11段内进行组组装。（4）实腹段液压提升升。当实腹段段被提升超出出提升平台时时，及时将实实腹段上的天天线、阻尼器器等附属设施施安装完。（5）天线塔架的梯子子平台及其他他设施随着天天线塔架的安安装而进行。3.2.2各各类方案技术术经济效果分分析1）各方案中的措施施用料（1）自制桅杆+液压压提升名称规格单位数量角钢L25*3m500槽钢[20am200钢板20mm㎡20钢板30mm㎡50H型钢H250*2500*9*144m120H型钢H200*2000m4钢丝绳6*37—φ200--17000m1000加工件t1（2）液压提升倒装名称规格单位数量钢管φ402*12m100钢管φ219*10m400槽钢[20am200钢板20mm㎡10H型钢H250*2500*9*144m240H型钢H200*2000m100加工件t3（3）塔吊与液压提升升名称规格单位数量槽钢[20am200钢板20mm㎡10钢板30mm㎡20H型钢H250*2500*9*144m120H型钢H200*2000m4加工件t12）各方案比较方案名称工期作业效率操作安全性经济合理性综合评价自制桅杆+液压提提升70天一般一般较好一般液压提升倒装40天好好一般较好塔吊+液压提升50天较好较好好好通过上述分析本工工程优选塔吊吊与液压提升升组合安装天天线塔架方案案。3.3利用塔塔吊与液压提提升安装天线线塔架关键技技术3.3.1塔塔吊与液压提提升组合安装装天线塔架总总体技术路线线通过主塔吊安装MM220D，利用M2200D塔吊将构构件吊装就位位。天线塔架架1-6段散件安装装，7—11段首先在地地面分别组装装成整体，然然后用M2220D分段安安装，7-11段横膈暂不不安装，在天天线塔架第9段底部搭设设天线实腹段段组装平台，将将天线塔架实实腹段13、14段吊放在已已安装好的天天线塔架9—11段内进行组组装，使天线线塔架13、14段成一整体体。然后在天天线塔架第11段顶部设置置液压提升支支架与平台，安安装提升系统统，整体提升升13、14段，最后补补缺天线第12段，使天线线成为一个整整体。天线塔塔架安装结束束后，用M2220D来安装一台SDDD20/115屋面吊，用SDD220/15屋面吊来拆M2200D除，SDD220/15屋面吊分件解解体后用施工工电梯运输到到地面。3.3.2塔塔吊性能描述述M220D塔吊塔塔身高度766m，起重臂长36.6m，在回转半半径14m的工况况下，起重量量为18t，容绳量满满足构件垂直直运输要求。3.3.3塔塔吊安装塔吊的平、立面布布置见图3.3.33-1、2。图3.3.3-1塔吊平面图图图3.3.3-2塔吊立面图图3.3.4构构件吊装1）塔柱单件及塔架架段吊装吊点点设置见图3.3.4-1。图3.3.4-1塔塔柱吊点示意意图吊索选用6*377-φ20—1700、吊耳法兰兰盖用20mmm厚钢板制制作。连接螺螺栓选用M20*1100。卡环选用用规格为3t。2）天线塔架横杆吊吊装吊点设置置见图2。图2横杆钢丝绳吊点捆捆绑示意图横杆在用钢丝绳捆捆绑时，应在在钢丝绳和横横杆之间垫上上胶皮，以防防破坏横杆涂涂层。3.3.5实实腹段在天线线塔架内的组组装平台平台用H150**150型钢搭设，平平台通过抱箍箍与天线塔架架塔柱固定。见见图。在平台台上画出定位位轴线和设置置限位挡板。图3.3.5-1实腹段组组装平台示意意图3.3.6实实腹段延长段段及导轮设置置见图3.3.6-1。图3.3.6-1实腹段延延长段、限位位滑轮及提升升托梁布置示示意图3.3.7提提升滑道设置置滑道用H250**250*99*14型钢制作，共共4根，每根长长度280000mm。滑滑道布置平面面图见图。滑滑道通过抱箍箍与天线塔架架9段、10段、11段的横杆固固定图3.3.7-1滑道布置置平面图3.3.8提提升设备及计计算机同步控控制系统1）计算机液压同步步整体提升系系统介绍:由液压同步提升设设备（主要为为提升油缸、液液压泵站组成成）和计算机机实时网络控控制系统(包括电气系系统)两部分组成成。整体提升升系统布置在在第11段天线杆顶顶部，利用此此处的平台作作为操作面，将将计算机控制制系统及液压压泵等辅助设设施布置在平平台上，考虑虑最大提升荷荷载约30t，拟采用4台200KN的液压穿心心式千斤顶作作为提升千斤斤顶，四组钢钢绞线承重，在在被提升的天天线段底部设设置钢绞线下下锚，总提升升能力达到800KN，安全系数数大于2，满足安全全需求。计算算机可根据垂垂直度、油压压等多项参数数，实现多目目标实时控制制和自动连续续作业，保障障作业人员的的安全。提升升速度为每小小时提升速度度6～12m。2）液压提升设备（1）提升油缸计划采用4台2000kN级穿心式液液压千斤顶,见图。图3.3.88-1液液压千斤顶示示意图（2）液压泵站液压系统（液压泵泵站）是提升升设备的动力力驱动部分，其其性能和可靠靠性对提升系系统的性能影影响极大。根根据本工程特特点，计划采采用如下的液液压系统：型号额定压力额定流量泵站功率TX－P8031.5MPaa80l/minn<50KW3）计算机实时网络络控制系统计算机系统是同步步提升的控制制机构，电气气系统则是同同步提升的驱驱动机构，是是计算机系统统与液压系统统之间的联系系和中介。计计算机系统通通过电气系统统采集液压系系统的工作状状态和吊点数数据，经过运运算后发出控控制指令，电电气系统将计计算机系统的的指令放大传传递给液压系系统，使液压压系统按规定定的程序和要要求进行提升升作业。控制机构控制机构计算机系统驱动机构电气系统执行机构液压系统指令驱动信息反馈信息采集图2同步提升系系统的原理框框图同步提升的控制功功能主要包括括由千斤顶集集群动作控制制（顺序控制制）、吊点高高差控制（偏偏差控制）、提提升力均衡控控制（偏差控控制）、操作作台控制，以以及安全控制制等。（1）千斤顶集群作业业的动作控制制要控制4个吊点44个液压千斤斤顶同步动作作，主要的动动作有上下锚锚具的紧与松松，油缸的伸伸与缩，同时时还要控制紧紧锚、松锚、伸伸缸、缩缸等等各步动作持持续时间的长长短，保证提提升载荷在上上下锚具之间间的平衡转换换。因此，要通过传感感器不断检测测锚具的状态态和油缸的位位置，信号输输入计算机后后，经判断与与决策，再由由计算机发出出控制信号，开开关锚具和油油缸的电磁阀阀，实现集群群控制。所以以，这是一个个位置反馈的的闭环控制子子系统。（2）吊点提升力的均均衡控制要保持提升的稳定定可靠，必须须控制提升过过程中各吊点点的提升力，使使之保持均衡衡。为此，要要通过传感器器不断检测各各提升器的荷荷载，信号输输入计算机后后，经计算与与决策后，再再由计算机发发出控制信号号，调整各吊吊点的动力载载荷比。所以以，这是一个个压力反馈的的控制子系统统。（3）天线段在提升过过程中的垂直直度控制提升前，在桅杆中中设置垂直度度传感器，并并进行标定，垂垂直度传感器器输出的数字字信号由计算算机系统实时时处理后，调调节各提升点点的提升速度度，来保持天天线桅杆的垂垂直度。计算机实时控制系系统可进行多多目标控制，并并进行加权处处理。由于天天线杆的垂直直度有导轮导导轨系统基本本保证，故在在上海东方明明珠电视塔的的桅杆提升过过程中是以提提升力均衡控控制为主进行行的。这样做做不仅提升顺顺利，而且对对导轮导轨系系统的受力也也是有利的。（4）操作台控制操作台控制的功能能主要是：系系统的启动、停停止、异常时时的紧急停车车；系统操作作方式切换；；系统工作时时各类状态、参参数、数据等等实时信息监监视；吊点偏偏差超限时报报警，并决定定采取停升、微微调等措施；；控制策略转转换或修正；；系统设定值值和控制参数数修正；各类类图表打印；；自动存储各各类重要数据据；历史数据据查阅、分析析等。实时监控的画面：：控制系统和和执行系统状状态图、吊点点高度直方图图、系统控制制量直方图、偏偏关与控制量量对比直方图图、吊点平面面布置图及偏偏差指示、偏偏差一时间曲曲线图、各吊吊点数据表、系系统工作数据据表、PID响应曲线图图、总体载荷荷分布图、整整体平衡度分分析图等。系统状态系统状态信息系统控制指令安全控制总控制台监控计算机安全控制顺序控制操作控制偏差控制系统控制电路液压驱动电路传感检测电路行程传感器信息各传感器信息电磁阀控制指令比例阀控制指令计算机系统电气系统系统操作员图3同步提升系系统的计算机机子系统原理理框图（5）安全控制●防止误操作措施电气系统设置了各各种安全闭锁锁，防止手动动误操作。系统启动、停止、操操作方式转换换等均用主控控台的硬旋钮钮，不用监控控微机的键盘盘和鼠标，防防止误触键、碰碰撞等引致的的误动作。软件具有各种检验验算法，防止止操作者修改改系统参数时时误操作。●断点保护措施系统控制逻辑中设设置了各种互互锁算法，确确保在任何情情况下以任何何方式中断系系统运行都不不会引发系统统紊乱。系统的断点保护功功能，确保系系统不会因停停电或其它硬硬件故障引起起的中断而丢丢失数据。恢恢复供电后系系统自动恢复复断点现场，并并能自动检测测系统状态，决决定从断点处处恢复运行，还还是从行程第第一步重新运运行。●数据镜像备份系统对重要数据自自动作在线的的镜像备份，数数据损坏时自自动提示，便便于操作者及及时发现问题题，并恢复正正确数据。●抗干扰措施在易受干扰的物理理层面上采用用抗干扰性能能好的可编程程控制器(PLC)。信号线采取屏蔽措措施。采取电源抗干扰措措施。采取软件抗干扰措措施。●系统连接的可靠性性系统的连接严格按按有关规范进进行，并采用用各种接插件件，做到简捷捷可靠。●辅助检测手段为确保万无一失，在在实际提升时时采用与计算算机控制系统统完全独立的的辅助检测手手段，防止传传感器和控制制系统的意外外故障。3.3.9天天线桅杆安装装过程中的测测量、校正和和定位措施1）测量天线安装是在塔楼楼结构工程完完成之后进行行的，首先利利用井道的投投影点定位天天线根部控制制位置。在分分段安装过程程中，逐节控控制天线顶部部空间坐标，并并时时校核。天天线安装测量量控制以GPS控制和经纬纬仪场外测校校同步进行。天线整体测量校正正宜选择阴天天或适当时机机进行。以保保证其测校精精度。天线实腹段在下面面拼装时可以以在外围用经经纬仪测量调调整箱形段拼拼装的垂直度度，或在箱形形段里面用天天顶仪来测量量调整箱形段段的拼装垂直直度。2）校正天线实腹段提升到到位后需要与与下面的格构构段进行对中中定位和垂直直度调整。此此时在天线桅桅杆格构段的的顶面，围着着箱形段四周周设置调整千千斤顶，通过过千斤顶进行行实腹段对格格构段的对中中定位。3）固定一旦完成测量和定定位工作，立立即用预先准准备的铁锲和和临时定位板板对天线桅杆杆进行可靠固固定，并连续续进行变截面面过渡段的连连接工作，减减少天气因素素造成的施工工风险。3.3.10安装过程中中的安全保证证措施1）提升工艺安全保保证依靠格构段内的四四根滑道与实实腹段（包括括接长段）上上下导向轮保保证天线实腹腹段整体提升升时的抗倾覆覆。采用计算机控制同同步提升系统统，实时控制制四个提升点点相互之间的的高差以及调调整四个提升升点的提升力力。同时计算算机实时控制制系统还具备备安全监测和和报警功能。一一旦系统异常常，即自动停停止执行，并并显示故障部部位，从而保保证提升时天天线箱形段。姿姿态受控和整整套提升装置置正常运行。2）安全操作脚手在天线塔架安装过过程中及时将将塔架自身的的梯子平台安安装到位，同同时在施工作作业面搭设简简易施工平台台，确保施工工作业人员安安全。具体见见安全方案安安全防护。3）提升阶段气象条件件的选择俗话说：“天有不不测风云”，不正常的的气象条件对对天线塔架的的组装和提升升作业具有极极大的危险性性，尽快缩短短组装和提升升时间，实现现一次连续提提升是规避不不良气候的根根本出路。同同时在提升作作业前，必须须搜集近期和和短期气候变变化的预测资资料，选择适适宜提升的天天气状况，如如：晴好及风风力小于6级等。以确确保天线桅杆杆超高空安装装的绝对安全全。

第四章定定位测量施工工方法及其技技术措施4.1测量定定位的主要内内容测量定位的内容主主要是钢结构构安装测量控控制网(平面、高程程)的布设及竖竖向传递、钢钢柱安装平面面及标高控制制线的放样、钢钢柱倾斜度测测量及监测等等。4.2测量仪仪器、测量人人员的配备1)拟对本工程配备主主要测量仪器器见表4.2-1，并对进场场的测量仪器器重新检定。表4.2-1主主要测量仪器器配备表序号仪器名称规格型号精度数量产地1全站仪LeicaTC20030.5″1mm+1ppm1台瑞士徕卡2全站仪LeicaTC1800L1″2mm+2ppmm1台瑞士徕卡3GPS接收机LeicaGGX12300静态测量：平面3mm+0..5ppm；高程5mm+0..5ppm。PTK实时动态测测量：平面10mm+11.0ppmm；高程15mm+11.0ppmm。3台瑞士徕卡4激光准直仪LeicaZLL1/20000002台瑞士徕卡5电子水准仪TrimbleDiNi120.3mm/Kmm1台美国天宝6经纬仪J22″4台苏州苏光7水准仪S22mm/Km2台苏州苏光8钢卷尺50m经计量检验合格4把宁波长城9风速/风向仪ZCF-30～60m/s0.5m/s4台国产10红外线测温仪TES1326-20～500℃℃0.5℃2台国产2)针对本工程钢结构构安装测量的的难度及工程程量拟配测量量人员数量及及分工见表4.2-2。表4.2-2钢钢结构安装测测量人员配备备及分工表职务人数岗位责任测量高级工程师1名测量总策划及总负负责测量工程师2名方案编制、理论分分析、测量控控制网的布设设和传递、楼层测量作业、技技术资料编制制、内业计算算测量员4名配合测量工程师工工作、测量细细部作业4.3测量定定位的工艺流流程平面和高程控制网的布设平面和高程控制网的布设控制网的竖向传递楼层控制网测量、平差改化钢柱安装定位测量放样钢柱安装控制点复核构件检查返修设测量标志钢柱吊装合格合格合格倾斜度调校不合格不合格不合格柱高强螺栓紧固其余构件安装钢柱倾斜度监控复测下节点测量工作记录钢柱安装图4.3测量定定位工艺流程程示意图4.4测量的的基础条件4.4.1测测量依据1《钢结构工程施工工质量验收规规范》(GB502205-2001)；2《高层民用建筑钢钢结构技术规规程》(JGJ999-98)；3《工程测量规范》(GB50026-93)；4《建筑变形测量规规程》(JGJT88-97)；5业主提供的有关测测量资料和实实物,工程图纸及及其它相关技技术文件。4.4.2统统一计量尺度度本钢结构工程拟设设三把“基准尺”，制造单位位、安装单位位和监理单位位各执一把。这这几把钢卷尺尺必须是经同同一部门检定定改正并经各各方认可的长长度计量标准准用尺，不同同于一般经计计量检定合格格的尺子。在在构件加工、安安装和验收过过程中，各单单位实际使用用的尺子都应应跟各自所持持的“基准尺”进行比尺，并并经温度、尺尺长修正。4.4.3钢钢构件的制造造尺寸构件制作精度决定定了超高层钢钢结构的安装装精度、施工工进度及质量量。超高层钢钢结构安装测测量的前提条条件是运至施施工现场的钢钢构件必须具具有合格的制制造尺寸。4.5测量控控制网的布设设本工程塔体高2660m，施工测量量精度受结构构风振、日照照的影响大，因因此平面控制制网的布设拟拟分阶段实施施。钢塔施工工到±0.0000、+60.9000m、+103.3500m、+148.3550m、+188.3350m、+222.7500m、+260.0000m标高时时进行测量控控制基准点的的转换(平面和高程程，见图4.5-11)，这样可以以减少投测高高度过高的影影响，保证控控制测量的精精度。第一控制基准层第一控制基准层第二控制基准层第三控制基准层第四控制基准层第五控制基准层第六控制基准层第七控制基准层图4.5-1控制基准点传递楼层设置示意图平面控制基准点的的竖向传递采采用通过计算算机技术处理理的激光准直直仪进行，且且通过计算机机软件自动处处理动态测量量数据，消除除结构风振、日日照对施工测测量精度的影影响(见图4.5-2～4)。高程控制制基准点的竖竖向传递采用用全站仪测天天顶距法进行行。图4.5-2平面控制基准点传递示意图(一)图4.5-2平面控制基准点传递示意图(一)图4.5-3平面控制基准点传递示意图(二)图4.5-3平面控制基准点传递示意图(二)图4.5-4平面控制基准点传递示意图(三)图4.5-4平面控制基准点传递示意图(三)地下室施工前，根根据业主提供供的测量控制制基准点的坐坐标、高程及及设计图纸提提供的建筑物物坐标和±0.0000处绝对高程程取值，经换换算后运用全全站仪、电子子水准仪，按按照《工程测测量规范》中中所规定的四四等导线控制制网和二等水水准测量的要要求，由场外外测量基准点点引测至现场场(见图4.5-55)。测量控制制点必须设置置在施工区域域外不受施工工影响处，且且平面和高程程控制点设置置在同一位置置，并进行保保护(见图4.5-66)。说明：图中表示平面和高程控制点。说明：图中表示平面和高程控制点。图4.5-5总控制网布置示意图图图4.5-6控制点埋设及保护示意图Ø25螺纹钢维护栏杆控制点在地下室施工完成成后，依据基基坑边布设的的平面控制网网，在标高±0.0000楼面布设地地上核心筒和和标高＋1005.0000m以上外钢钢架平面控制制基准网(见图4.5-77)。图4.5-7图4.5-7±0.000核心筒内平面控制点布置图4.6钢柱地地脚螺栓定位位测量钢柱地脚螺栓定位位测量关系到到钢梁、钢支支撑的装配，以以及外钢架两两柱交叉处的的安装。根据据钢柱地脚螺螺栓的分布特特点，采用“十”字放样法，确确定出“十”字的四个点点，并由该四四点确定钢柱柱地脚螺栓的的中心线。即即按照基础平平面布置图提提供的数据，计计算出钢柱定定位螺栓中心心线的“十”字四点坐标标；以布设的的总平面控制制网作为测量量依据，全站站仪极坐标法法放样出这些些钢柱地脚螺螺栓组中心线线控制点(见图4.6-11)。根据高程程控制点和中中心线控制点点，进行钢柱柱地脚螺栓组组的预埋固定定。图4.6-1图4.6-1钢柱地脚螺栓中心线测量示意图4.7控制点点的竖向传递递4.7.1平平面控制点的的竖向传递本工程±0.0000以下、标高＋＋105.0000m以下下外钢架的平平面控制点竖竖向传递拟采采用外控法。即即以总平面控控制网为测量量依据，按照照《工程测量量规范》所规规定的四等导导线测量精度度要求，采用用全站仪极坐坐标法进行平平面控制点的的测量放样。另外，根据本工程程的特点，地地上核心筒和和标高1055.000mm以上外钢架架的平面控制制点竖向传递递拟采用内控控法，投点仪仪器选用瑞士士产徕卡ZL型激光准直直仪。先在需需要传递控制制点的楼面水水平固定好激激光靶，然后后在控制点上上架设激光准准直仪，经严严密对中、整整平之后，从从0°、90°