参考分析讲稿

第一章设计基本情一、建筑设计说宁远县机关办公18.45m，3.6m0.45mm，底层室内设计标高±0.0004871.84m2。II50C301240M10M5.02120M10M5.012、内抹灰：凡阳角及门洞转角处均为水泥砂浆护角二、结构设计说67要求加强其抗震构造措施；设计抗震分组为第一组；设计基本加速度为0.05g。0基本风压0.35kNm20aa

f200～250kN/

，砾石层为2）水位：地表以下2.0m，无侵蚀性3）1.2m处，马路3.0m。第二章③号轴线框架计一、计算任、计算简图的确定，选定一榀框架对其进行计算内力计算要求采用D值法。、通过《建筑结构荷载规范》的规定，进行内力组合、对各梁柱截面进行配筋计算二、计算53.6m。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.50m3.6,5.1m楼面算至上一层楼面（即层高，均为3.60m。由此可绘2.1所示。图 框架结构平面布置1~1 1~11200mm NAc

N式中：N为柱组合的轴压力设计值；FEg为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，近似取12-14KNm2进行计算En为验算截面以上的楼层层数。由于该框架结构抗震等级为四级，其轴压比限值N＝0.92.1可知：边柱及中柱的负载面积分别为4.23.84.25、梁的截面计

650mm，取h650mmb250mm

240mm，取h400mmb250mm柱距为4.2m，则取、柱截面

h8

~1)l400,b

AC

1.34.23.8121031.254.2512103

2

AC

330mm371mm。350450mm2,中柱350图 ③轴框架结构立面、梁、柱的计算高（跨）7.5m2.40m；1.5m5.1m；3.6m、梁、柱刚度计I1.5I0，Ibh/度l(hI/0ibEcI/icEcI0/梁0.255.728.58103c1.144103c0.252.666103c1.108103c柱跨0.352.658—0.783103c12.658—0.521103c跨0.352.658—0.783103c12.658—0.521103c2.3图 框架梁柱相对线刚三、荷载计、自重计135厚C20

250.0350.875KN/MSBS(3+3)改性沥青防水卷材 0.4KN/M20厚1:2.5水泥砂浆找 200.020.4KN/M20厚憎水珍珠岩板找坡 3.50.020.07KN/M50厚挤塑聚苯 0.50.050.025KN/M100厚钢筋混凝土 250.102.50KN/M10厚板底抹 170.010.17KN/M

1-5层楼面：12厚1:2水泥石子磨 18厚1:3水泥砂浆找平 200.0180.36KN/M100厚钢筋混凝 250.102.50KN/M2

3.1。表 梁、柱重力荷载标准b/h//kN/m3g/kN/2～51为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；n构件数量；g表示单位长度构件的重力荷载；梁的长度取净长；柱长度取层高。，括水泥砂浆打底共厚25mm内为水泥砂浆（17kN/m3,包括15厚1:3水泥砂浆，5厚1:2水泥砂浆，共厚20mm。则外墙单位的重力荷载为：0.515.00.24170.02内墙体为厚240mm粉煤灰（15.0kN/m3），两侧内为石灰砂浆（17kNm3151:3水泥砂浆，51:2水泥砂浆，共厚20mm，则内墙 241720.024.28kN/ 25kN/m3×0.35m×0.45m=3.93kN/m20mm厚混合砂浆：0.02m×(0.35m+0.45m)×2×17kN/m3=0.544kN/m合计 木门单位面积重力荷载为0.2kNm2铝合金窗单位面积荷载为0.4kNm2荷载计3.3m3.1图 双向板导荷示意3.315层框架梁

图 各梁上作用的恒载计算q1、q1q10.250.65251.054.265kN/m22q4.44kN/m22.4m10.656kN/222214

4.4

M1P1e138.5670.5(0.450.25)3.857kN·mM2P2e238.6290.5(0.450.25)3.862kN·m21-41q'2.625kN/1q2、q2q23.524.214.784kN/q23.522.48.48kN/P1、P2分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载：包括主梁自重、楼板自重1

M1P1e157.480.5(0.450.25)5.748kN·m表 横向框架恒载汇总q2M51- 图 恒载图活荷载计一般楼面 、教室 等）均布活荷载标准

2

q2q23.5所示。3.53.1（1）q24.20.52.1kN2q`2.40.51.2kN/2 p

11

0.)73km

2 2 2 P(4.20.3)1.54.21.650.50.452.81kN/

M1P1e11.560.45(0.450.25)0.14kN·m（2）1-4q12.04.28.4kN2q`2.52.46kN/2P(4.20.3)1.54.21.650.52.515.62kN/

M2P2e215.620.5(0.450.25)1.56kN·m3.3表 横向框架活载汇总q2M51-6风荷载计

图 活载图kzs基本风压0C类地区。迎风面s0.8，s0.5。忽略梁的轴力，合并得s1.3。由于高宽比21.617.41.241.5，取z=1.0Hiz，代入上式即可求得各楼层标高处的k3.4。表 沿房屋高度分布风荷载标准Hi/w/kN/m20w/kN/m2k54321

hi4.2mHiz，代入上式即可求得各楼层标高处的k3.5。表 集中风荷载标准w/kN/m2khi/hj/B/Fk/四、恒荷载作用下内4.1所示

图 三角形及梯形荷载换算为等效均不荷l01 ①524001 q4.256(120.1620.163)18.64822.025kN/②5q2.625510.6569.285kN/81-424001 q17.105(120.1620.163)14.78431.193kN/②1-4q2.62558.488.85kN/84.2 图 恒荷载作用分布杆端内力值杆端 杆端轴弯剪-1----2----3----4----5----6- - 7- 8- 9- - - --- --- --- --- --- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -：4.5、梁剪力计

图 恒荷载作用下的M图（单位4.6、柱轴力计

图 恒荷载作用下的V图（单位以第五层B柱为例，具体计算如下：P＝38.63kN(柱两端受梁剪力分别为：Vb右84.5kn(，Vb右11.79kn(NVBVBp4.84.8N图（五、活荷载作用下内、计算原①524001 q(120.1620.163)2.12.046kN/②5q51.20.7581-424001 q(120.1620.163)8.48.00kN/②1-4q563.75kn/m5.1 图 活荷载作用分布、活荷载作用下固端弯矩计标题：活荷内力计杆端内力值-杆端 杆端-轴弯剪-1----2----3----4----5----6----7--8--9---------------------------------------------------------------------------------------图 活荷载作用下的M图（单位、梁剪力荷载引起的剪力将梁上的分布力转化为集中力即可,弯矩引起的剪力由弯矩、柱轴力计

图 活荷载作用下的V图（单位柱轴力＝5.7图 活荷载作用下的N图（单位六、风荷载作用下内、风荷载作用分布6.1 内力计杆端内力值-杆端 杆端- 轴 弯 剪 -1-2-3-4-56----7-8-9---------------------------------------------------------------------------------6.6、梁剪力计

图 左风荷载作用下的M图（单位6.3V图（6.4N图（七、内力组7.1。同理给出两种组合下框架梁边柱AB7.27.37.4。八、截面设混凝土强度：C30，fc14.3Nmm2ft1.43Nmm2ftk2.01N 钢筋强度：HPB300，f270N/mm2， 300N/ HRB400，f360N/mm2， 400N/ b f 8.1、框架梁的配筋计

现以A1B1为例，说明框架梁的配筋过程fMMax92.22knm,框架梁跨中截面为T形，T形截面翼缘宽度f

bsb12h b`

750032500mm f fb`f

f hha65035615mm，h`h1006150.1620.1，不考虑此项，故取b`2500mmf ①判断Tfb'h'(hf)1cf 2019.87KNM所以，该截面属于第一类T11xh0h0As

fb'x

c1yc1minbh0.002250mm满足要求，选用412，实际钢筋面积为452mm2f21 Mmaxf21 x

h0 1.014.3N/mm2250mm5652

f 1.014.3N/mm2250mm As1 y 360N/y bh0.002250mm650mm满足要求，选用416，其中216通长，实际钢筋面积为804mm2Vmaxhwbh0b6152502.464

f

0.251.014.3N/mm2250mmc 0.7f

0.71.43N/mm2250mm615mm141.391KN 选肢箍8，则

2s A

2

sv

sv,min0.24t0.24 f

所以箍筋选肢8@200表 框架梁截面内力选取及截面配筋梁M/KNM4—-42—-24—-42—-24—-42—-24—-42—-24—-44—-38.2、框架柱的配筋计A1A0为例，说明框架柱的配筋过程，混凝土C30HRB400 f360N/mm2， 400N/mm2，0.518箍筋HPB300， 270N 300N/(1)

，bMmax78.00KNM,NmaxM151.92KN.MM1M 00mm,ilc510039.26 Meh450mm15mme20mm，比较二者取较大值，

20mm C0.70.3M10.70.3

M2 M2 0.5f 0.514.3N/mm2350mm 1059.19103

l ns

c

c

1.061300(M2e)/

h

450

e

0.13m128.12mm,

128.12mm20mmNx N

969.731032

211.62mmbh00.518410mm1

1.014.3N/mm重新计算eeh'148.12mm450mm40mm Ne fbhA` 1Max 0y0s f'ha'y0sfbhfA`As

1c f

0.002bh0.002300mm450mm270mm2取，每侧选用416钢筋，

m2（2）

14.38KN，

H

2

6.213，取c0.3fA0.314.3N/mm2350mm450mm675.675KN＜N862.24KNc所以取N675.675KN

f

0.07N

1.43N/mm2350mm410mm0.071.0 3可不进行斜截面受剪承载力计算。故按构造要求配置箍筋，选肢8@200 A

2

sv

sv,min0.24t 250mm f

excel8.2：表 框架柱截面内力选取及截面配筋柱M/KNM上12下上12下上12下上12下上12下上-12下-上-12下-上-12下-上-12下-上-12下-框架梁、柱配筋图详见附图九、基础设以B的要求，假定基础底面标高为-2.5m，1m。 砼：C30（f1.43Nmm2f14.3Nmm2 钢筋：HRB400（f360N/mm2， 400N/mm2， Mkmax21.88KN.M,Vkmax5.46KN,NkmaxMmax40.14KN.M,Vmax34.04KN,Nmax1087.03KN,fa确定基础底面先按受压估算基础底面d2.52.50.452A'

fa

考虑偏心受压，将基础底面增大20A'1.2A1.25.6m26.72m2取矩形基础长短边之b

1.5,故b 2.12m,取bGAd20KN/m33.6m2.4m2.275m e MKFK

27.3560.018ma3.6m0.6m pkmaxFkGk(16e) (160.02m)k

3.6m

176.91KPa