某层厂房全套设计 约平含计算书建筑图结构图

第一部分：工程概况㈠建筑概况设计题目：某厂房设计本工程为某厂房楼。2、建筑介绍：建筑面积约2500m2，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，层数为3层，一层层高为4.5m，其余均为4.2m，室内外地坪高差为0.45。㈡建筑技术条件资料1、气象条件：地区基本风压0.55kn/m2，基本雪压0.20kn/m2。2、地质条件：地质构造情况（自上而下）：本场地地形平坦，自然地表内一米内为填土，填土后为粉压粘土，再下为卵石层，fk粉=250Kn/M2,fk卵=300-400KN/M2地下水位较深，无浸蚀性。3、框架结构承重方案的选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载直接作用在主梁上，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本商场框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。4、框架结构的计算简图结构柱网尺寸图本方案中，需近似的按横向的平面框架计算。(所取框架本为首层为复式框架，为计算简便且具代表性，简化为普通框架计算)6、梁柱截面尺寸的初步确定①主梁截面高度一般取梁跨度的1/14至1/8，次梁截面高度一般取梁跨度的1/18至1/12。本方案为横向承重。本方案纵向梁取（1/14~1/8）×6300=450~787.5mm，取为500mm，截面宽度取500×1/2,初取b=250mm，横向取1/12.5×7200=600mm，截面宽度取600×(1/2～1/3),初取b=300mm，可得梁的截面初步定为纵向b×h=250mm×500mmb×h=300mm×600mm。②框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：（1）柱组合的轴压力设计值N=βFgEn注：β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2。F按简支状态计算柱的负载面积gE折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取12-15kN/m2n为验算截面以上的楼层层数。（2）Ac≥N/UNfc注：UN为框架术轴压比极限值，本方案为二级抗震等级，查《抗震规范》可知取为0.8；fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。（3）计算过程对于边柱：N=βFgEn=1.3×33.7×13×2=1139.1(kN)Ac≥N/UNfc=1139.1×103/0.8×14.3=99568.2(mm2)初取500mm×500mm对于内柱：N=βFgEn=1.25×67.5×13×2=2278.2(kN)Ac≥N/UNfc=2278.2×103/0.8×14.3=199143.4(mm2)初取500mm×500mm第二部分：重力荷载代表值的计算一、查《荷载规范》可取1、屋面永久荷载标准值（上人）30厚细石混凝土保护层0.03×22=0.66kN/m2冷底子油一遍三毡四油防水层0.4kN/m220厚矿渣水泥找平层14.5×0.02=0.29kN/m260厚聚苯乙烯保温层0.06×0.5=0.03kN/m2100一150mm厚膨胀珍珠岩找坡(2%)0.1+0.15/2/7=0.88kN/m220厚矿渣水泥找平层0.02×14.5=0.29kN/m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3kN/m220厚水泥砂浆板底抹灰0.02×20=0.4kN/m2合计:5.95kN/m2楼面均布恒荷载（1～2层）水磨石地面(10mm面层,20mm水泥砂浆打底)0.65kN/m2120mm厚钢筋混凝土板25×0.12=3kN/m220mm厚水泥砂浆板底抹灰0.02×20=0.4kN/m2合计:4.05kN/m23、屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2楼面活荷载标准值3.5kN/m2屋面雪荷载标准值SK=UXS0=1.0×0.75=0.75kN/m2(式中UX为屋面积雪分布系数)4、梁柱密度25kN/m2,蒸压粉煤灰加气混凝土砌块5.5kN/m3。5、风荷载为简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载代替。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：Wk=βzμsμzω0(hi+hj)B/2式中ω0——基本风压，ω0=0.55kN/m2;μz——风压高度变化系数，建设地点在市中山路沿街的地段，故地面粗糙度为B类；μs——风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得μs=1.3；βz——风振系数βz=1.0；hi——下层柱高；hj——上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍；B——迎风面的宽度，B=9.0m（取选取框架为代表计算）。横向风荷载计算离地高度H1/mμzμsβzω0/(kN/m2))hi/mhj/mWk/kN14.251.171.31.150.554.21.416.2510.051.421.31.100.554.24.531.665.851.001.31.030.554.55.422.77二、重力荷载代表值的计算1、第一层（1）梁、柱类别净跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)横梁（主梁）7200300×600（300×480）251.012325.25580.75纵梁（次梁）6300250×500（250×380）250.80755520.191110.45类别计算高度(mm))截面(mm×mm)密度(kN/m3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)柱5900500×500251.4753736．8751364.38（2）内外填充墙重的计算①横墙：AB跨eq\o\ac(○,1)轴,墙厚200mm,计算长度1250mm，计算高度4500-600=3900mm单跨体积：0.2×1.25×3.9=1.2m3单跨重量：5.5×1.2=6.6kN数量：1总重：6.6×1=6.6kNAB跨eq\o\ac(○,5)轴,墙厚200mm,计算长度2500mm，计算高度4500-600=3900mm单跨体积：0.2×2.5×3.9=2.4m3单跨重量：5.5×2.4=13.2kN数量：1总重：13.2×1=13.2kNAB跨eq\o\ac(○,7)轴，墙厚200mm,计算长度7000mm,计算高度4500-600=3900mm单跨体积：0.2×7.0×3.9=6.72m3单跨重量：5.5×6.72=36.96kN数量：1总重：36.96×1=36.96kNBC跨①轴，墙厚200mm,计算长度1250mm,计算高度4500-600=3900mm单跨体积：0.2×1.25×3.9=1.2m3单跨重量：5.5×1.2=6.6kN数量：1总重:6.6×1=6.6kNBC跨eq\o\ac(○,6)，eq\o\ac(○,7)轴，墙厚200mm,计算长度7200mm,计算高度4500-600=3900mm单跨体积：0.2×7.2×3.9=6.72m3单跨重量：5.5×6.72=36.96kN数量：2总重：36.96×2=73.92kNCD跨①，eq\o\ac(○,7)轴，墙厚200mm,计算长度7200mm,计算高度3900mm单跨体积：0.2×(7.2××3.6)=4.56m3单跨重量：5.5×4.56=25.08kN数量：2总重:25.08×2=50.16kNCD跨eq\o\ac(○,6)轴、墙厚200mm,计算长度7200mm,计算高度3900mm单跨体积：0.2×(7.2××2.1)=6.09m3单跨重量：5.5×6.09=33.495kN数量：1总重:33.495×1=33.495kNDE跨，墙厚200mm,计算长度7200mm,计算高度3900mm体积：0.2×(7.2×4.8×6-0.9×2.1+3.0×4.8+3.7×4.8+5.9××2.1)=51.744m3总重：51.744×5.5=284.592kN玻璃幕墙1.5×5.4×1.5×3=36.45kN2.5×5.4×1.5×2=40.5kN横墙总重：6.6+13.2+36.96+6.6+73.92+50.16+33.495+284.592+36.45+40.5=582.48kN②纵墙A轴,0.2×3.1×4.9+0.2×(8.5××3.9×2)=6.69m3B轴,0.2×(2.75+3.1+3.1+7)×4.9=15.63m3D-E跨，0.2×(6.0+5.0+4.1+3.7)×4.9=18.42m3E轴0.2×(8.5×××3.0)+0.2×(8.5××3.9)×2+0.2×(8.5××3.6)+0.2×(8.0××2.1)+8.5×4.9=73.57m3玻璃幕墙2.7×5.4×1.5×6=131.22kN纵墙总重6.69+15.63+18.42+73.57+131.22=245.53kN弧形玻璃幕墙2/4×3.14×6.0×5.4×1.5=76.30kN⑶窗户计算(钢框玻璃窗）C-1尺寸：3000mm×3900mm自重：0.4kN/m2数量：6重量：3.0×3.9×0.4×6=28.08kNC-3尺寸：1800mm×3000mm自重：0.4kN/m2数量：1重量：1.8×3.0×0.4×1=2.16kNC-4尺寸：1500mm×3000mm自重：0.4kN/m2数量：1重量：1.5×3.0×0.4×1=1.8kN总重：28.08+2.16+1.8=32.04kN⑷门重计算M-1:木门尺寸：900mm×2100mm自重：0.15kN/m2数量：2重量：0.9×2.1×0.15×2=0.567kNM-2:木门尺寸：700mm×2100mm自重：0.15kN/m2数量：2重量：0.7×2.1×0.15×2=0.441kNM-3:铁门尺寸：1000mmm×21000mm自重：0.4kNN/m2数量：1重量：1×2.11×0.4××1=0.884kNM-4:钢框玻玻璃门尺寸：3000mmm×36000mm自重：0.4kNN/m2数量：3重量：3×3.66×0.4××3=12..96kNM-5：铁门尺寸：1500mmm×21000mm自重：0.4kNN/m2数量：1重量：1.5×22.1×0..4×1=11.26kNNM-6：钢框玻璃璃门尺寸：5400mmm×54000mm自重：0.4kNN/m2数量：1重量：5.4×55.4×0..4×1=111.6644kN总重：0.5677+0.4441+0.884+12..96+1..26+111.664==27.733kN⑸楼板恒载、活载计计算（楼梯间间按楼板计算算,弧形板按矩矩形计算）面积：(54.00+0.5))×(30..0+0.55)-0.55×0.5××36-366×7.5==1383..25m2恒载：4.05××1383..25=56602.1663kN活载：3.5×11383.225=48441.3755kN由以上计算可知：：一层重力荷荷载代表值为为G1=G恒+0.5××G活=(580.755+18.00+28.88+11100.45+223.75++104.550+11..87+6..41+400.32+11364.338+5822.477++245.553+76..30+322.04+227.73))×1.055+56022.163++4841..375×00.5=12488.882kN2、第二层的计算（1）梁、柱类别净跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)横梁7200300×600(300×480))251.012525.25631.25纵梁（次梁）6300250×500(250×380))250.80755520.191110.31类别计算高度(mm))截面(mm×mm)密度(kN/m3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)柱4200500×500251.353533.751181.25（2）内外填充墙重的的计算①横墙：AB跨eq\o\ac(○,1)轴,墙厚200mm,计算算长度1250mmm，计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：00.2×1..25×3..6=1.22m3单跨重量：5..5×1.22=6.6kkN数量：11总重：6.6×11=6.6kkNAB跨eq\o\ac(○,5)轴,墙厚200mm,计算算长度2500mmm，计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：00.2×2..5×3.66=2.4mm3单跨重量：5..5×2.44=13.22kN数量：11总重：13.2××1=13..2kNAB跨eq\o\ac(○,7)轴，墙厚200mmm,计算长度7200mmm,计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：00.2×7..2×3.66=6.722m3单跨重量：5..5×6.772=36..96kN数量：11总重：36.966×1=366.96kNNBC跨①轴，墙厚200mmm,计算长度1250mmm,计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：00.2×1..25×3..6=1.22m3单跨重量：5.55×1.2==6.6kkN数量：11总重:6.6×1=66.6kNNBC跨eq\o\ac(○,6)，eq\o\ac(○,7)轴，墙厚200mmm,计算长度7200mmm,计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：0.22×7.2××3.6=66.72m33单跨重量：5.55×6.722=36.996kN数量：22总重：36.966×2=733.92kNNCD跨①轴，墙厚200mmm,计算长度2500mmm，计算高度4200--600=33600mmm单跨体积：00.2×2..5×3.66=2.4mm3单跨重量：5..5×2.44=13.22kN数量：1总重:13.2×1==13.2kNCD跨eq\o\ac(○,6)轴、墙厚200mmm,计算长度7200mm,计算高度3600mm单跨体积：00.2×(77.2××22.1)=66.09m33单跨重量：5.55×6.099=33.4495kN数量：1总重:33.495××1=33..495kkNCD跨eq\o\ac(○,7)轴、墙厚200mmm,计算长度7200mm,计算高度3600mm单跨体积：0.22×(7.22××3.99)=4.338m3单跨重量：5.55×4.388=24.009kN数量：1总重:24.09×11=24.009kNDE跨，墙厚200mmm,计算长度7200mmm,计算高度3600mm体积：0.22×(7.22×3.6××6++3..7×3.66+5.9××4.8)--0.72××2.1=448.0666m3总重：48.0666×5.55=264..363kkN玻璃幕墙1.5×5.4××1.5×66=73kNN横墙总重：6.6+13.22+36.996+6.66+73.992+13..2+33..495+224.09++264.3363+733=545..428kNN②纵墙A轴,0.22×3.1××4.9+00.2×(88.5××33.9×2))=6.6888m3B轴,0.2×(2..75+3..1+3.11+7)×44.9=155.631m3D-E跨，00.2×(55.0+4..1+3.77)×4.99=12.5544m33E轴0.2×(8.55×××3..0)+0..2×(8..5××3..9)×2++0.2×88.5×4..9+0.22×(8.00××3.00)+8.55×4.9==75.255m3玻璃幕墙2..7×5.44×1.5××6+8.55×5.4××1.5×11=200..07kN纵墙总重(66.688++15.6331+12..544+775.25))×5.5++200.007=8055.69kNN弧形玻璃幕墙22/4×3..14×6..0×5.44×1.5==76.300kN⑶窗户计算(钢框玻玻璃窗）C-1尺寸：：30000mm×39900mm自重：：0.4kkN/m2数量：：7重量：：3.0×33.9×0..4×7=332.76kkNC-3尺寸：：18000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2数量：：1重量：：1.8×33.0×0..4×1=22.16kNNC-4尺寸：：15000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2数量：：2重量：：1.5×33.0×0..4×2=33.6kN总重：32.766+2.166+3.6==38.522kN⑷门重计算M-1:木门尺寸：：900mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：2重量：0.9×22.1×0..15×1==0.2844kNM-2:木门尺寸：700mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：2重量：0.7×22.1×0..15×2==0.4411kNM-5：铁门尺寸：1500mmm×21000mm自重：0.4kNN/m2数量：1重量：1.5×22.1×0..4×1=11.26kNN总重：0.2844+0.4441+1.226=1.9985kN⑸楼板恒载、活载计计算（楼梯间间按楼板计算算,弧形板按矩矩形计算）面积：(54.00+0.5))×(30..0+0.55)-0.55×0.5××36-366×7.5==1383..25m2恒载：4.05××1039..75=42210.999kN二层屋面恒载：55.95×((1383..25-10039.755)=20443.83kN活载：3.5×11039.775=48441.3755kN二层屋面活载：22.0×(11383.225-10339.75))=687..0kN(6)二层部分女女儿墙荷载计计算(7.5+18.00+30.00+9.0))×0.7××0.2×55.5=499.665kkN由以上计算可知：：二层重力荷荷载代表值为为G2=G恒+0.5××G活=(631.255+11100.31+223.75++117.556+11..87+6..41+400.32+11181.225+5455.428++805.669+76..30+388.52+11.985++49.6665)×1..05+(4210.999+20443.83))+(36339.13++687)××0.5=13290.221kN3、第三层（1）梁类别净跨（mm）截面(mm)密度(kN/m3)体积(m3)数量(根)单重(kN)总重(kN)横梁7200300×600(300×480))251.011725.20428.40纵梁6300250×500(250×380))250.80754720.19948.81（2）内外填充墙的计计算①横，纵墙eq\o\ac(○,B)轴线，0.2×2.755×3.9++0.2×22.1×3..9+0.22×(3.99××3.00)×2=13.443m3eq\o\ac(○,E)轴线，0.2×(3.99××3)++0.2×((8.5×××3.0)××3+0.22×(3.99××3.00)=19..23m33eq\o\ac(○,1)轴线，0.2×1.255×3.9++0.2×((7.0×××3.0)++0.2×77.0×3..9=10..995mm3eq\o\ac(○,5)轴线及外机房，0.2×(3.99×7.0××3-0.99×2.1))+0.2××6.5×33.9+0..2×(3..1××2..4)=222.77mm3内墙,0.2×7.0××3.9×99+0.2××12×3..9×3+00.2×(55.5××22.1)+00.2×(88.5××22.1×2))×3+0..2×(455××2.11×2-0..9×2.11×3)+00.2×211×3.9++0.2×((4.1×33.9+5..8×3.99+5.9××××2.11×2)=1159.1998m3横纵墙，总重：((13.4443+19..23+100.995++22.777+159..198)××5.5=11241.00kN②玻璃幕墙2..7×4.55×1.5××2+8.55×4.5××1.5×11=93.883kN弧形玻璃幕墙22/4×3..14×6..0×5.44×1.5==76.300kN总重1241.0++93.833+76.33=14111.13kNN⑶窗户计算C-2尺寸：：15000mm×24400mm自重：：0.4kkN/m2数量：：1重量：：1.5×22.4×0..4×1=11.44kNNC-3尺寸：：18000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2数量：：1重量：：1.8×33.0×0..4×1=22.16kNNC-4尺寸：：15000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2数量：：3重量：：1.5×33.0×0..4×3=55.4kNC-5尺寸：：30000mm×30000mm自重：：0.4kkN/m2数量：：12重量：：3.0×33.0×0..4×12==43.2kkN总重：1.44++2.16++5.4+443.2=552.2kNN（4）门重计算M-1：木门尺尺寸：900mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：12重量：0.9×22.1×0..15×122=3.400kNM-2:木门尺寸：700mmm×21000mm自重：0.15kkN/m22数量：8重量：0.7×22.1×0..15×8==1.7644kNM-5：铁门尺寸：1500mmm×21000mm自重：0.4kNN/m2数量：2重量：1.5×22.1×0..4×2=22.52kNN总重：3.40++1.7644+2.522=7.688kN（5）楼板恒载、活载载计算（楼梯梯间按楼板计计算）面积：(45.00+0.5))×(22..5+0.55)-0.55×0.5××27=10039.755m2恒载：5.95××1039..75=61186.511kN活载：2.0×11039.775=20779.5kNN（6）层顶女儿墙计算算(22.5-6+445-6+22/4×3..14×6..0+22..5+45))×0.7××0.2×55.5=1001.96kN由以上计算可知：：三层重力荷荷载代表值为为G3=G恒+0.5××G活=(428.400+948..81+133.06+440.32++1411..13+522.2+7..68+1001.96))×1.055+6186.511+20799×0.5=10379.775kN集中于各楼层标高高处的重力荷荷载代表值Gi的计算结结果如下图所所示：三、竖向荷载下框框架受荷总图图1.由上面荷载计算可可得各恒载标标准值：(具体见上)屋面：5.95kkN/m2;楼面：4.05kN/m22;梁自重主梁：b×h=3300×6000；梁自重255×0.3××(0.6--0.12))=3.6kN/m次梁及纵向框架梁梁：b×h=2250×5000；梁自重255×0.255×(0.55-0.122)=2.338kN/mm梁自重255×0.255×0.4==2.5kNN/m柱自重255×0.5××0.5=66.25kkN/m墙自重为计计算方便，所所有墙自重取取5.5kkN/m(外墙含窗及及外墙装饰)20厚水泥泥砂浆抹灰0.002×20××4×0.55=0.8kN/m合计：77.05kkN/m2.活荷载载标准值(详见上部分分计算)上人屋面均布活荷荷载标准值22.0kNN/m2楼面活荷载标准值值3.55kN/mm2屋面雪荷载标准值值SKK=UXS0=1.0××0.75==0.75kN/m22(式中UX为屋面积雪雪分布系数)3.竖向荷载下下框架受荷总总图当结构布置图确定定后，荷载的的传递路径就就已经确定。从从本设计结构构布置图中可可盖布置的梁梁格将板划分分为单向板体体系（l2/l1=9.0//2.5=33.6>3）。由此可可知板面均布布次梁及纵向向框架梁，纵纵向次梁及纵纵向框架梁的的荷载以集中中力的方式传传给横向承载载。为计算方方便将框架主主梁的自重简简化为集中荷荷载。受载总总图中荷载作作用位置的正正确是结构内内力分析的基基础。顶层梁柱恒载计算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁(纵向向)中间次梁及中框架架梁gk=5.955×2.5==14.8775kN//m边框架梁gkk1=5.995×1.225=7.4438kNN/mB,E轴gk2=5.55kN/mm(女儿墙)eq\o\ac(○,2)次梁传递给横框架架梁(主梁)中间次梁传递次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板－次梁－主梁传传递Gk2=14..875×99.0=1333.8755kN/mm小计G1k=20..23+1333.8755=154..105kkN/meq\o\ac(○,3)横框架梁自重gk=3.6kN/m折算为集中中荷载GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合计Gk=G1k+G2k=1633.11kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁gkk=5.955×2.5==14.8775kN//meq\o\ac(○,2)次梁传给主梁次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板传递Gk2=14..875×99.0=1333.8755kN/mm小计G1k=20..23+1333.8755=154..105kkN/meq\o\ac(○,3)横框架梁自重G2kk=3.6××2.5=99.0kNN/m合计Gk=G1k+G2k=1633.11kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴，E轴)边框架梁传传递Gk1=(7..438+55.5)×99.0=1116.4422kN边框架梁自自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN合计GBk=GEk=Gk1+Gk2=1477.04kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架梁传递递Gk1=14..875×99.0=1333.8755kN纵向中框架架梁自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN合计GGCk=Gk1+Gk2=1644.48kkN活载计算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁中间次梁及中框架架梁qk=2.0××2.5=55.0kNN/m边框架梁qkk1=2.00×1.255=2.5kN/meq\o\ac(○,2)次梁传递给横框架架梁(主梁)中间次梁传递Qk=5.0××9.0=445.0kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁qkk=2.0××2.5=55.0kNN/meq\o\ac(○,2)次梁传给主梁Qk=5.0××9.0=445.0kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴，E轴)边框架梁传传递QBk=QEk=2.55×9.0==22.5kNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架梁传递递Qk=5.0××9.0=445.0kkN顶层荷载位置如图图所示顶层荷载位置图二层梁柱恒载计算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁(纵向向)中间次梁及中框架架梁gk=4.055×2.5==10.1225kN//m边框架梁gkk1=4.005×1.225=5.0063kNN/mB,E轴gk2=5.55kN/mm(墙)eq\o\ac(○,2)次梁传递给横框架架梁(主梁)中间次梁传递次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板－次梁－主梁传传递Gk2=10..125×99.0=911.125kN/m小计G1k=20..23+911.125==111.3355kNN/meq\o\ac(○,3)横框架梁自重gk=3.6kN/m折算为集中中荷载GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合计Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁gkk=4.055×2.5==10.1225kN//meq\o\ac(○,2)次梁传给主梁次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板传递Gk2=10..125×99.0=911.125kkN/m小计G1k=20..23+911.125==111.3355kNN/meq\o\ac(○,3)横框架梁自重G2KK=3.6××2.5=99.0kNN/m合计Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴，E轴)边框架梁传传递(板荷载+墙荷载)Gk11=(5.0063+5..5)×9..0=95..067kkN边框架梁自自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重Gk3=7.005×4.338=30..88kNN/m合计GBk=GEk=Gk1+Gk2=1255.67kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架梁传递递Gk1=10..125×99.0=911.125kN纵向中框架架梁自重GK2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重Gk33=7.055×4.388=30.888kN//m合计GGCk=Gk1+Gk2=1211.73kkN活载计算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁中间次梁及中框架架梁qk=3.5××2.5=88.75kkN/m边框架梁qkk1=3.55×1.255=4.3775kN//meq\o\ac(○,2)次梁传递给横框架架梁(主梁)中间次梁传递Qk=8.755×9.0==78.755kN/mm2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁qkk=3.5××2.5=88.75kkN/meq\o\ac(○,2)次梁传给主梁Qk=8.755×9.0==78.755kN/mm3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴，E轴)边框架梁传传递QKk=QEk=4.3375×9..0=39..375kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架梁传递递Qk=8.755×9.0==78.755kN(注：以上式中的柱柱高取层高减减去板厚，4.5-00.12=44.38m))一层梁柱恒载计算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁(纵向向)中间次梁及中框架架梁gk=4.055×2.5==10.1225kN//m边框架梁gkk1=4.005×1.225=5.0063kNN/mB,E轴gk2=5.55kN/mm(墙)eq\o\ac(○,2)次梁传递给横框架架梁(主梁)中间次梁传递次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板－次梁－主梁传传递Gk2=10..125×99.0=911.125kN/m小计G1k=20..23+911.125==111.3355kNN/meq\o\ac(○,3)横框架梁自重gk=3.6kN/m折算为集中中荷载GG2k=3.66×2.5==9.0kkN/m合计Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁gkk=4.055×2.5==10.1225kN//meq\o\ac(○,2)次梁传给主梁次梁自重Gk1=2.338×(9..0-0.55)=20..23kNN/m板传递Gk2=10..125×99.0=911.125kkN/m小计G1k=20..23+911.125==111.3355kNN/meq\o\ac(○,3)横框架梁自重G2KK=3.6××2.5=99.0kNN/m合计Gk=G1k+G2k=1200.36kkN/m3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴，E轴)边框架梁传传递(板荷载+墙荷载)Gk11=(5.0063+5..5)×9..0=95..067kkN边框架梁自自重Gk2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重Gk3=7.005×5.228=37..22kNN/m合计GBk=GEk=Gk1+Gk2=1255.67kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架梁传递递Gk1=10..125×99.0=911.125kN纵向中框架架梁自重GK2=3.66×(9.00-0.5))=30.66kN柱自重Gk33=7.055×5.288=37.222kN//m合计GGCk=Gk1+Gk2=1211.73kkN活载计算1)BC及DE跨跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁中间次梁及中框架架梁qk=3.5××2.5=88.75kkN/m边框架梁qkk1=3.55×1.255=4.3775kN//meq\o\ac(○,2)次梁传递给横框架架梁(主梁)中间次梁传递Qk=8.755×9.0==78.755kN/mm2)CD跨梁eq\o\ac(○,1)板传给次梁qkk=3.5××2.5=88.75kkN/meq\o\ac(○,2)次梁传给主梁Qk=8.755×9.0==78.755kN/mm3）柱子eq\o\ac(○,1)边柱(B轴，E轴)边框架梁传传递QKk=QEk=4.3375×9..0=39..375kkNeq\o\ac(○,2)中柱C轴，D轴纵向中框架梁传递递Qk=8.755×9.0==78.755kN(注：以上式中的柱柱高取层高减减去板厚，5.4-00.12=55.28m))底层荷载计算1)柱自重G=7..05×(55.9-0..12)=440.75kkN2)墙自重gk2=5.55×0.2××(5.4--0.6)==5.28kkN/m20厚水泥砂浆浆抹灰gk1=0.002×20××4×0.55=0.8kN/m合计Gk1=(gk1+gk2)×9..0=54..72kN3)基础梁自重GGk2=2.55×(9.00-0.5))=21.225kN基础顶面恒载边柱GBkk=GEk=Gk1+Gk2=75..97kN中柱GCkk=GDk=Gk2=21..25kN4)以上荷载在计算基基础时用综合上述各楼层的的荷载计算结结果，绘出结结构竖向受载载总图如图所所示第三部分框架架侧移刚度的的计算梁的线刚度混凝土为C30，Ec=3××104N/mm2在框架结构中，有有现浇层楼面面，可以作为为梁的有效翼翼缘，增大梁梁的有效刚度度，减少框架架侧移，为考考虑I0这一有利作作用，在计算算梁的截面惯惯性矩时，现现浇楼面得边边框架取I=1.55I0(I0为梁的截面面惯性矩)，对中框架架梁取I=2.00I0柱线刚度ic=bbh3/12层次hc(mm)Ec(N/mm2)b×hIc(mm4)Kc=EcIc//hc342003.0×104500×5000.52×101103.46667××1010242003.0×104500×5000.52×101102.88889××1010145003.0×104500×5000.52×101102.64441××1010横纵梁线刚度Ibb的计算考虑整体现浇结构构中，板对梁梁的有利作用用，对中框架架取I=2I0，对边框架I=1.55I0。I0为矩形截面面框架梁的惯惯性矩。梁号Ec(N/mm22)b×h(mm×mm)I0(mm4)L(mm)kb=EcI0/LL(N·mm)边框架1.5EEcI0/L(N·mm)中框架2EcII0/L(N·mm)LZ13.0×1044300×6005.4×10972002.16×101103.24×101104.32×10110LZ23.0×1044300×6005.4×10963003.6×101005.4×101007.20×10110相对线刚度的计算算令各层柱子线刚度度i=1.0，则其余各各杆件的相对对线刚度如图图所示相对线刚度是计算算各节点杆端端得弯矩分配配系数的依据据。选取框架（中框架架）横向侧移移刚度计算地震作用是根据各各受力构件的的抗侧刚度来来分配的，同同时，若用顶顶点位移法球球结构的自振振周期时也要要用到结构的的抗侧刚度，为为此先计算各各楼层柱的抗抗侧刚度。中框架柱侧移刚度度计算第三层边柱中柱第二层1）边柱2）中柱第一层1）边柱2）中柱边框架柱侧移刚度度计算（1）第三层1）边柱2）中柱（2）第二层1）边柱2）中柱（3）第一层1）边柱2）中柱计算结果(详见下下表)中框架柱侧移刚度度D值边柱层次/(104kN**m)/(104kN//m)一榀框架根数31.240.3833.466674.50.7868055694221.490.4272.888895.40.5076366226211.630.5872.464415.90.49868772742中柱32.480.5543.466674.51.1380944921222.990.5992.888895.40.7121177329213.260.7152.464415.90.60742999852/(104kN//m)31.9249×22=3.8449821.21975××2=2.4439511.1061×22=2.21120边框架柱侧移刚度度D值边柱层次/(104kN**m)/(104kN//m)一榀框架根数30.930.3173.466674.50.6512200379221.120.3592.888895.40.4267966337211.220.5352.464415.90.45451005482中柱31.860.4823.466674.50.9901833668222.240.5282.888895.40.6277099432212.450.6632.464415.90.56325332592/(104kN//m)31.6414×22=3.2882821.0545×22=2.1009011.01776××2=2.00355横向框架层间侧移移刚度层数123104kN/m2.2120×55+0.60074×2+2.00355×2+0.44545=116.800032.4395×55+0.71121×2+2.11090×2+0.44268=118.266653.8498×44+3.28828×2=21..9648第四部分横向水水平荷载作用用下框架结构构的内力和侧侧移计算一、横向自振周期期的计算基本自振周期T11(S)可按下式计计算：T1=1.7ψT(UUT)1/2注：UT假想把集中在各层层楼面处的重重力荷载代表表值Gi作为水平荷荷载而显得的的结构顶点位位移；ψT结构基本自振周期期考虑非承重重砖墙影响的的折减系数，取0.7。UT按以下公式计算：VGi=∑Gk(△U)i=VGi//∑GiJUT=∑(△U)注：∑GiJ为第i层的层层间侧移刚度度；(△U)i为第i层层的层间侧移移；(△U)k为第K层的的层间侧移；；S为同层内框架柱的的总数。结构顶点的假想侧侧移计算过程程见下表：结构顶点的假想侧侧移计算层次Gi(kN)VGi(kN)∑Di(kN/m)△Ui(m)Ui(m)310379.75510379.7552196480.04725660.3920655213290.21123669.9661826650.12958110.3448099112488.82236158.7551680030.21522770.2152277T1=1.7ψT(UUT)1/2=1.7×0.77×(0.339)1//2=0.74(S))二、水平地震作用用及楼层地震震剪力的计算算本结构高度不超过过40m，质量和刚刚度沿高度分分布比较均匀匀，变形以剪剪切型主，故故可用底部剪剪力法计算水水平地震作用用，即：1、结构等效总重力力荷载代表值值GeqGeq=0.85∑∑Gi=0.85×(110379..75+133290.221+124488.822)=30734.9963kN2、计算水平地震影影响系数a1查表得二类场地近近震特征周期期值Tg=0.355S查表得高防烈度为为7度的amax=0..08a1=(Tg/Tr))rη2amax注：r为曲线下降段的衰衰减指数，一一般到0.9;η2为阻尼调弯系数，一一般取1.0;a1=(0.35/00.74)00.9×1..0×0.008=0.004083、结构总的水平地地震作用标准准值FEKFEK=a1Geqq=0.04408×300734.9963=12253.9886kN因1.4Tg=1..4×0.335=0.449S＜T1=0.744S，所以应考考虑顶部附加加水平地震作作用。顶部附附加地震作用用系数：δn=0.08T1++0.07==0.08××0.74++0.07==0.12992△F5=0.1292××1253..986=1162.0115kN各质点横向水平地地震作用按下下式计算：FEEK(1-δn)=12553.9866×(1-00.12922)=10991.9711kNFi=GiHiFEKK(1-δn)/(∑GkHK)=(GiHi/∑GkHK)×10991.9711kN地震作用下各楼层层水平地震层层间剪力Vi为：Vi=∑FK计算过程如下表：：各质点横向水平地地震作用及楼楼层地震剪力力计算表层次Hi(m)Gi(kN)GiHi(kN·m)GiHi/∑GJHJFi(kN)Vi(kN)315.810379.755164000.0050.423461.90461.90211.313290.211150179.3370.387422.59884.4915.912488.82273684.0440.190207.471091.96∑387863.446各质点水平地震作作用及楼层地地震剪力沿房房屋高度的分分布见下图三、多遇水平地震震作用下的位位移验算水平地震作用下框框架结构的层层间位移(△U)i和顶点位移Ui分别按下式式计算：(△U)i=Vi/∑∑DiJUi=∑(△U)k各层的层间弹性位位移角θe=(△U)i/hi，根据《抗抗震规范》，考考虑砖填充墙墙抗侧力作用用的框架，层层间弹性位移移角限值[θe]＜1/550。计算过程程如下表：横向水平地震作用用下的位移验验算层次Vi(kN)∑Di(kN/m)(△U)i(m)Ui(m)hi(m)θe=(△U)i/hi3461.902196480.00210330.01339554.51/21402884.491826650.00484220.01129225.41/111511091.961680030.00645000.00645005.91/914由此可见，最大层层间弹性位移移角发生在第第三层，1/914＜1/550，满足规范范要求。四、水平地震作用用下框架内力力计算1、框架柱端剪力及及弯矩分别按按下列公式计计算柱端剪力：ViJJ=DiJVi/∑DiJ（i—层，J—柱）下端MbiJ==ViJ·yh上端MMuiJ=ViJ(1-y)hhy=yn+y1++y2+y3注：yn为框架柱的标准反反弯点高度比比；y1为为上下层梁线线刚度变化时时反弯点高度度比的修正值值；y2、y3为上下层层层高变化时反反弯点高度比比的修正值；；y为框框架柱的反弯弯点高度比；；底层柱需考虑修正正值y2。为梁柱刚度比各层柱端弯矩及剪剪力计算层次hi(m)Vi(kN)∑Di(kN/m)边柱B,E柱Di(kN/m)Vi(B,E)(kN)y(m)Mbi(kN·m)Mui(kN·m)34.5461.90219648786816.551.240.3626.8147.6625.4884.49182665507624.581.490.4559.7373.015.91091.96168003498732.411.630.57108.9982.22各层柱端弯矩及剪剪力计算层次hi(m)Vi(kN)∑Di(N/mm)中柱C,D柱Di(N/mm)Vi(C,D)(kN)y(m)Mbi(kN·m)MuikN·m)34.5461.902196481138123.932.480.4245.2362.4625.4884.49182665712134.482.990.5093.1093.1015.91091.96168003607439.483.260.55128.11104.822、梁端弯矩、剪力力及柱轴力分分别按以下公公式计算：Mlb=ilb(Mbii+1+Mui,J)/((ilb+irb)ilb/(ilb+irb)=1.224/(1..24+1..24)=00.5Mrb=irb(Mbii+1+Mui,J)/((ilb+irb)irb/(ilb+irb)=0.55Vb=(Mlb+Mrrb)/LL==7.5mNi=∑(Vlb-Vrb)k具体计算过程见下下表：层次边梁中梁柱轴力NMlb/kN·mMrb/kN·mL/mVb/kNMlb/kN·mMrb/kN·mL/mVb/kN边柱中柱347.6631.237.510.5231.2331.237.58.33-10.52-2.19299.8169.177.522.5369.1769.177.518.45-33.05-6.271141.9598.967.532.1298.9698.967.526.39-65.17-12.0注：表中柱轴力中中的负号表示示拉力，当为为左震时，左左侧两根柱为为拉力，对应应的右侧柱为为压力右地震作用下框架架弯矩图(kN·m))右地震作用下框架架弯矩图(PKPM计算结果)水平地震作用下框框架剪力图(kN)右地震作用下框架架轴力图(kN)五、风荷载作用下下的内力计算算风荷载已简化为作作用于框架上上的水平节点点力，计算过过程类同水平平地震作用下下的情况。风荷载作用下框架架侧移计算水平荷载作用下框框架的层间侧侧移可按下式式计算：式中－－第j层的的总剪力；－－第j层所有柱柱的抗侧刚度度之和；－－第j层的层间间侧移。第一层的层间侧移移值求出来以以后，就可以以计算各楼板板标高处的侧侧移值的顶点点侧移值，各各层楼板标高高处的侧值是是该层以下各各层层间侧移移之和。顶点点侧移是所有有各层层间侧侧移之和。j层侧移j层侧移框架在风荷载作用用下侧移的计计算见下表层次316.2516.25384980.000421/10714231.6647.91243950.001961/2755122.7770.68221200.003201/18440.00105mm侧移验算：层间侧移最大值：：1/18444<1/5550(满足要求)2.风荷载作用下的内内力计算根据各楼层剪力及及柱的抗侧刚刚度可求得分分配至各框架架柱的剪力，根根据与地震作作用下内力分分析相同的方方法可求得柱柱的反弯点高高度。由此可可求得框架柱柱的柱端弯矩矩。计算结果果如表所示。由由柱端剪力根根据节点的弯弯矩平衡条件件求得各梁端端弯矩及梁端端剪力，其结结果见表；再再由节点力的的平衡条件求求得柱的轴力力，其结果见见表。由此作作风荷载作用用下的M,V,N图见图所示示。eq\o\ac(○,1)框架柱端剪力及弯弯矩分别按下下列公式计算算柱端剪力：ViJJ=DiJVi/∑DiJ（i—层，J—柱）下端MbiJ==ViJ·yh上端MMuiJ=ViJ(1-y)hhy=yn+y1++y2+y3注：yn为框架柱的标准反反弯点高度比比；y1为为上下层梁线线刚度变化时时反弯点高度度比的修正值值；y2、y3为上下层层层高变化时反反弯点高度比比的修正值；；y为框框架柱的反弯弯点高度比；；底层柱需考虑修正正值y2。为梁柱刚度比风荷载作用下3轴轴框架各层柱柱端弯矩及剪剪力计算表边柱（B,E柱）层次hi/mVi/kN∑Di/(kN/m)Di/(kN/m)Vi(B,E)/kNMb/kN·mMu/kN·m34.516.253849878683.321.240.365.389.5625.447.912439550769.971.490.4524.2329.6115.970.6822120498715.931.630.5753.5740.42中柱（C,D柱）层次hi/mVi/kN∑Di/(kN/m)Di/(kN/m)Vi(B,E)/kNMb/kN·mMu/kN·m34.516.2538498113814.802.480.429.0712.5325.447.9124395712113.992.990.5037.7737.7715.970.6822120607419.413.260.5562.9951.53eq\o\ac(○,2)梁端弯矩、剪力及及柱轴力分别别按以下公式式计算：Mlb=ilb(Mbii+1+Mui,J)/((ilb+irb)ilb/(ilb+irb)=1.224/(1..24+1..24)=00.5Mrb=irb(Mbii+1+Mui,J)/((ilb+irb)irb/(ilb+irb)=0.55Vb=(Mlb+Mrrb)/LL==7.5mNi=∑(Vlb-Vrb)k风荷载作用下3轴轴框架各层柱柱端弯矩及剪剪力计算表层次边梁中梁柱轴力NMlb/kN·mMrb/kN·mL/mVb/kNMlb/kN·mMrb/kN·mL/mVb/kN边柱中柱39.566.277.52.116.276.277.51.672.110.44234.9923.427.57.7923.4223.427.56.259.891.98164.6544.657.514.5744.6544.657.511.9124.464.64注：柱轴力中的负负号表示拉力力，当为左风风作用时，左左侧两根柱为为拉力，对应应的右侧柱为为压力左风弯矩图（单位位：kN·m))左风弯矩图（PKKPM计算结果)——分析误差较大的原原因：1.很有可能是是在计算框架架侧移时出现现了较大的误误差。2.y的取值不够够准确等原因因，导致手算算与PKPM计算结果产产生了相对较较大的误差。由由于风荷载产产生的弯矩较较小，在后面面的计算中还还是采用手算算的结果进行行设计。左风剪力图（单位位：kN)左风轴力图（单位位：kN)第五部分竖向荷荷载作用下框框架结构的内内力计算迭代法计算竖向荷荷载作用下框框架结构内力力根据本设计的实际际情况，迭代代法的计算按按以下步骤具具体实施：1．计算杆端得固端端弯矩及机电电部平衡弯矩矩:从框架的受载总图图可知，恒载载和活载均化化为了集中力力，梁受载情情况如图所示示：框架梁的受载简图图固端弯矩：====依次可以算出各种种条件下的固固端弯矩和节节点不平衡弯弯矩。固端弯弯矩填入杆端端，节点不平平衡弯矩填入入内方框（如如图所示）2．计算杆端的弯矩矩分配系数:由前述刚的比可根根据下式计算算出节点各端端的弯矩分配配系数，将分分配系数填入入内外框各对对应的杆端处处。汇于同一一节点各杆端端得分配系数数之和为0.5.如图所示：：3．计算节点各杆件件的近端转角角弯矩:该计算在图图上完成。4.计算杆端得最后弯弯矩Mik:将固端弯矩及节点点不平衡弯矩矩填入图中节节点的方框后后，即可以进进行叠代计算算，直至杆端端弯矩趋于稳稳定，最后按按下式求得各各杆端弯矩，如如图所示。式中－－杆端最最后弯矩；－－各杆端固端弯弯矩；－－叠代所得的杆杆端近端转角角弯矩；－－叠代所得的杆杆端远端转角角弯矩；已知某节点上柱传传来的轴力NNu和左右传来来的剪力Vl,Vr,其下柱的轴轴力：Nl=Nu-Vl++Vr式中，Nu,Nll以压力为正正，拉力为负负。恒荷载标准值作用用下的弯矩图图，剪力图，轴轴力图如图所所示为便于计算，叠加加杆件最后的的杆端弯矩在在另一张图上上进行。eq\o\ac(○,1)恒载作用下的内力力分析1.第三层固端弯矩====2.第二，一层固端弯弯矩====eq\o\ac(○,2)活载作用在BC跨跨的内力分析析第三层：==C柱柱集中力为22.5kkN第二，一层：==C柱集中力为39..375kNN分析方法及分析过过程与恒载作作用下框架的的迭代分析相相同。其过程程不再重复，给给出相应的弯弯矩，剪力和和轴力图。eq\o\ac(○,3)活载作用在CD跨跨的内力分析析第三层：==C柱集中力为45..0-22..5=22..5kN第二，一层：==C，D柱集中力为78..75-399.375==39.3775kN分析方法及分析过过程与恒载作作用下框架的的迭代分析相相同。其过程程不再重复，给给出相应的弯弯矩，剪力和和轴力图。eq\o\ac(○,4)活载作用在DE跨跨的内力分析析该情况与BC跨时时的情况对称称，分析过程程和结果不再再重复，只在在内力组合时时考虑此种情情况，其内力力的方向和符符号与活载作作用在BC跨时对称考考虑。eq\o\ac(○,5)重力荷载代表值作作用下的内力力分析此时重力荷载代表表值作用的位位置与受载总总图一致，其其数值要经过过计算。重力力荷载代表值值的取值：一般层：GEi==恒载+0.5楼面活载屋面层：GEi==恒载+0.5雪荷载重力荷载代表值作作用下框架的的受载总图与与恒载或活载载下的受载总总图类似。以以下分别计算算各作用点的的荷载大小。1.屋面GEB=GEE=GGBk+0.55×雪荷载×跨度×负载宽度=147.04++0.5×00.75×99.0×1..25=1551.26kNGE(BC跨1,22)=GE(DE跨1,2)=GGk+0.5×雪荷载×跨度×负载宽度=1633.11+00.5×0..75×9..0×2.55=171..55kNNGE(CD)跨=G中k+0.5×雪荷载×跨度×负载宽度=163.11++0.5×00.75×99.0×2..5=1711.55kkNGEC=GED=1164.488+0.5××0.75××9.0×22.5=1772.92kN2.第二层和第一层GEB=GEE=1125.677+0.5××39.3775=1455.36kkNGE(BC跨1,22)=GE(DE跨1,2)=1120.366+0.5××78.755=159..735kkNGE(CD)跨=1120.366+0.5××78.755=159..735kkNGEC=GED=1121.733+0.5××78.755=161..11kNN4.固端弯矩(1)屋面固端弯弯矩====(1)第二，一层层固端弯矩====由迭代法分析计算算出结构的弯弯矩，剪力及及轴力。前为手算结果计算算简图，后为为PKPM计算简图，用用以和手算结结果进行比较较，内力组合合及配筋计算算采用手算结结果来进行设设计与计算。恒载下的弯矩图（单单位：kN·m))恒载作用下弯矩图图（PKPM计算结果）恒载下的剪力图（单单位：kN)恒载下剪力图（PPKPM计算结果）恒载下的轴力图（单单位：kN)恒载下轴力图（PPKPM计算结果）活载作用在BC跨跨的弯矩图（单单位：kN·m))活载作用在BC跨跨的弯矩图（PKPM计算结果)活载作用在BC跨跨的剪力图（单单位：kN)活载作用在BC跨跨的剪力图（PKPM计算简图)活载作用在BC跨跨的轴力图（单单位：kN)活载作用在BC跨跨的轴力图（PKPM计算结果）活载作用在CD跨跨的弯矩图（单单位：kN·m))活载作用在CD跨跨的弯矩图（PKPM计算结果)活载作用在CD跨跨的剪力图（单单位：kN)活载作用在CD跨跨的剪力图（PKPM计算结果)活载作用在CD跨跨的轴力图（单单位：kN)活载作用在CD跨跨的轴力图（PKPM计算结果)重力荷载代表值作作用下的弯矩矩图（单位：：kN·m))重力荷载代表值作作用下的弯矩矩图（PKPM计算结果）重力荷载代表值作作用下的剪力力图（单位：：kN)重力荷载代表值作作用下的剪力力图（PKPM计算结果)重力荷载代表值作作用下的轴力力图（单位：：kN)重力荷载代表值作作用下的轴力力图（PKPM计算结果)——据对比手算结果和和PKPM计算结果，使使用迭代法计计算的手算结结果具有较大大的准确性，可可以用来进行行内力组合。第六部分内力组组合各种荷载分别作用用下的内力分分析结果取得得后，结构的的所有构件需需进行内力组组合。组合时时一般是针对对受力较大构构件的最不利利截面进行，对对于梁而言，左左，右梁端及及跨中为最不不利截面；对对于柱而言，柱柱顶和柱底为为最不利截面面。本设计取取底层，顶层层BC和CD跨梁，以及及一，二，三三层B柱，C柱进行内力力组合。本结结构应考虑抗抗震设防，应应比较抗震和和非抗震内力力组合后确定定界面设计的的内力依据。本设计为核查数据据方便，组合合的基础数据据均采用框架架计算轴线处处的数据，实实际工程中应应采用梁端和和柱端数据，这这样会更加准准确和经济。内力组合具体过程程详见内力组组合表。非抗震组合相对比比较简单，但但也要注意确确定组合项时时一定要多种种方案进行比比较，使组合合出的目标值值最大。当只只有一种活载载参与组合时时，组合系数数取1.0.用于承载力计算的的框架梁由可可变荷载效应应控制的基本本组合见表，由由于抗震要求求应考虑强剪剪弱弯，故梁梁的剪力应考考虑框架抗震震等级进行调调整，现就表表中几个带下下划线的数据据加以说明：：3层L-BC左端最大大负弯矩组合合：Ml=γRE(1.2eq\o\ac(○,1))+1.3eq\o\ac(○,3))=0.75×[11.2×(--148.338)+1..3×(-447.66))]=-180.0011kNN·m剪力组合应考虑强强剪弱弯的调调整：V=γRE[ηVb(MMbl+Mbr)/Ln+VGb]=0.75×[[-1.2××(-1800.011++217.1103)/((7.0×00.75)++147.332]=0.75×[--1.2×((-8.488)+1477.32]=118.02kkN式中7.0m为梁的净净跨；式中γRE=0.775(弯矩)0.855(剪力)为调整系数数。用于承载力计算的的框架柱考虑虑地震作用效效应与其他荷荷载效应的基基本组合分别别见表。由于有抗震设计要要求，柱端弯弯矩除考虑一一般组合外，还还要考虑强柱柱弱梁的作用用，对柱端弯弯矩组合值之之和的计算应应考虑在相应应梁端弯矩组组合值之和的的基础上作相相应的调整(二级抗震，增增大系数为1.2),然后再按柱柱端线刚度的的比例分配给给各柱端，得得到柱端弯矩矩的组合值。所所以表和表是是配合使用的的，现就表中中带下划线的的数据加以说说明：2层B柱上端弯矩：式中0.8为偏心受压压构件的抗震震承载力调整整系数；0.83//1.83为柱端弯矩矩抗柱线刚度度的分配系数数；1.2为二级抗震震强柱弱梁的的调整系数。2层B柱下下端弯矩：柱剪力：式中1.2为二级抗震震强柱弱梁的的调整系数，4.8为二层的净净高，0.8是偏压构件件的调整系数数，在剪力计计算时予以还还原。一层柱上端弯矩：：一层柱柱底弯矩：：底层柱柱底弯矩，对对于二级抗震震直接由柱组组合值乘以扩扩大系数1.25。柱剪力：式中5.3为底层柱的的净高，0.8仍为还原系系数。最后为基础设计对对柱顶(即基顶)进行了内力力标准值及设设计值的组合合，因为基地地面积计算时时要用标准值值组合，而基基础高度的抗抗冲切验算及及基底配筋计计算用到设计计值组合。基基顶作用效应应抗震标准值值组合见表。框架梁内力组合层次位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与风荷载载组合竖向荷载组合竖向荷载与地震荷荷载组合恒载=1\*GB3①活载=2\*GB3②风载=3\*GB3③地震=4\*GB3④1.2*=1\*GB3①+1..4*=2\*GB3②1.2*=1\*GB3①+0.9*1.44*（=2\*GB3②+=3\