地下室工程轮扣式支模施工组织设计方案

{工程设计管理}地下室工程轮扣式支模施工组织设计方案目录第一章：编制依据6第二章：工程概括72.1建设简介72.1.1工程概括72.1.2工程规模72.2建筑概括72.2.11#楼情况72.2.22#、3#楼概况82.2.34#楼概况82.2.45#楼概括82.3结构概括82.3.11#楼结构层楼面标高、砼标号、梁板说明82.3.22#、3#楼结构面标高、砼标号、梁板说明92.3.34#楼结构面标高、砼标号、梁板说明102.3.45#楼结构面标高、砼标号、梁板说明112.4支模概况112.4.1支模情况说明112.4.2支模特点介绍122.4.3支模搭设注意重点122.5施工条件122.6施工准备及资源配置132.6.1技术准备132.6.2技术交底132.6.3物质准备142.6.4劳动力准备和计划142.6.5组织机构及管理职责152.6.6支模施工主要设备及监视测量装置投入172.6.7劳动力配置172.6.8材料配置182.6.9支模施工进度计划18第三章：支架和模板设计方案193.1设计说明193.1.1支模梁设置为2种支撑方式：193.2轮扣式钢管构造要求措施203.3构造要求措施223.4材料管理措施233.5检查、验收措施243.6使用管理措施263.7搭设安全管理措施273.8拆除安全管理措施27第四章：计算书284.1400*1000mm梁模板轮扣钢管高支撑架计算书284.1.1计算参数284.1.2模板面板计算294.1.3梁底支撑木方的计算304.1.4梁底顶托梁计算324.1.5立杆的稳定性计算344.1.6基础承载力计算354.2200*1850mm梁模板轮扣钢管高支撑架计算书364.2.1计算参数364.2.2模板面板计算374.2.3梁底支撑木方的计算384.2.4梁底顶托梁计算404.2.5立杆的稳定性计算424.2.6基础承载力计算444.3300*800mm梁模板轮扣钢管高支撑架计算书444.3.1计算参数444.3.2模板面板计算454.3.3梁底支撑木方的计算464.3.4梁底顶托梁计算494.3.5立杆的稳定性计算504.3.6基础承载力计算524.44.4米高120mm楼板模轮扣式钢管高支撑架计算书534.4.1计算参数534.4.2模板面板计算544.4.3支撑木方的计算554.4.4托梁的计算564.4.5立杆的稳定性计算荷载标准值584.4.6立杆的稳定性计算59第五章：安全技术措施615.1一般安全要求615.2高处作业安全技术措施625.3支撑架体系施工安全技术措施625.4模板安装安全技术措施635.5模板体系拆除安全技术措施645.5.1拆除支撑体系前的准备工作应符合下列规定645.5.2模板拆除条件65第六章：事故预防应急预案666.1应急救援指挥机构666.2事故应急处理程序666.3事故应急处理措施686.3.1高处坠落的应急措施686.3.2物体打击预防及应急措施696.3.3支架坍塌预防及应急措施706.3.4救护场所选择716.3.5救护工具716.3.6应急救援装备71第七章：支撑架系沉降观测727.1监测目标727.2监测要求73第八章：混凝土浇筑施工技术措施758.1工艺流程758.2作业准备758.3混凝土生产758.4混凝土运输758.5混凝土泵送操作工艺768.5.1、作业条件768.5.2、泵送工艺778.5.3、泵送结束778.6浇筑与振捣788.7梁板砼浇筑78第九章：支模施工质量保证措施809.1原材料的质量809.2技术交底809.3轴线偏位的预防措施809.4垂直偏差的预防措施809.5标高不正确的预防措施819.6柱、梁模板胀模的预防措施819.7梁模下垂、失稳倒塌的预防措施819.8漏浆的预防措施829.9拆模时出现缺陷的预防措施82第十章：施工图83第一章：编制依据本方案。方案编制依据如下：1GB50009-2012）2GB/T13793GB/T3092GB/T700）3GB50204-2002）4GB50205-2001）5(JGJ162-2008)。61号楼至5号楼、地下室）图纸》7JGJ59-2011）8[2009]87号文件》9JGJ130-2011）10DBJ15-98-2014）11JGJ300-2013）12、计算软件：PKPM建设工程施工安全设施计算软件2014版。第二章：工程概括2.1建设简介2.1.1工程概括工程名称锦绣佳缘（1号楼至5号楼、地下室）工程项目地点xxx施工单位xxx有限公司建设单位xxx设计单位xxx监理单位xxx总建筑面积27488.84m²结构框架剪力墙结构外架栋数/层数2栋16层、2栋17层、一栋1层、地下室1层2.1.2工程规模建筑型号栋数层数结构形式基地面积本栋建筑面积1#楼1栋16框剪结构652.06m²3889.04m²2#、3#楼2栋17框剪结构995.67m²9123.92m²4#楼1栋16框剪结构752.25m²6486.00m²5#楼1栋1框剪结构1027.03m²1018.66m²地下1地下室1栋框剪结构6971.22m²层2.2建筑概括2.2.11#楼情况序号层数层高建筑面积建筑物外围最高高度1一层5.8m652.06m²2二层3m213.47m²3三~十六层3m213.47m²4屋顶1.5m34.93m²49.8m2.2.22#、3#楼概况序号层数层高建筑面积建筑物外围最高高度1一层4.5m982.95m²2二层3m504.77m²3三~十七层3m504.77m²4屋顶2m64.65m²52.8m说明：2#、3#楼为两梯四户型户型2.2.34#楼概况序号层数层高建筑面积建筑物外围最高高度1一层5.4m750.89m²2二层3m380.11m²3三~十六层3m380.11m²4屋顶1.5m33.46m²50.7m2.2.45#楼概括序号层数层高建筑面积建筑物外围最高高度1一层5.8m1018.66m²4.8m2.3结构概括2.3.11#楼结构层楼面标高、砼标号、梁板说明1、1#楼结构层楼面标高、砼标号屋面49.51646.53C30C301543.53C30C301440.53C30C301337.53C30C301234.53C35C301131.53C35C301028.53C35C30925.53C35C30822.53C40C30719.53C40C30616.53C40C30513.53C40C30410.53C45C3037.53C45C3024.53C45C301-1.35.8C45C40-1-5.13.8C45C40层号标高（m）层高（m）墙、柱砼强度梁、板砼强度注：±0.000相对绝对标高3.750m，垫层100厚C15砼2、1#楼各层梁板说明200*650、300*700、200*500、250*500、200*700、200*600、200*400、300*800、150*400、150*500、200*1600mm。最大梁板跨度为8m，板的厚度为：120mm。2.3.22#、3#楼结构面标高、砼标号、梁板说明1、2#、3#楼结构面标高、砼标号屋面52.51749.53C30C301646.53C30C301543.53C30C301440.53C30C301337.53C30C301234.53C35C301131.53C35C301028.53C35C30925.53C35C30822.53C40C30719.53C40C30616.53C40C30513.53C40C30410.53C45C3037.53C45C3024.53C45C301±0.0004.5C45C40-1-5.15.1C45C40层号标高（m）层高（m）墙、柱砼强度梁、板砼强度注：±0.000相对绝对标高3.750m，垫层100厚C15砼2、2#、3#楼各层梁板说明200*650、300*700、200*500、250*500、200*700、200*600、200*400、300*800、200*1200、200*1600mm。最大梁板跨度为7.6m，板的厚度为：120mm。2.3.34#楼结构面标高、砼标号、梁板说明1、4#楼结构面标高、砼标号屋面50.41647.43C30C301544.43C30C301441.43C30C301338.43C30C301235.43C35C301132.43C35C301029.43C35C30926.43C35C30823.43C40C30720.43C40C30617.43C40C30514.43C40C30411.43C45C3038.43C45C3025.43C45C301-0.66C45C40-1-5.14.5C45C40层号标高（m）层高（m）墙、柱砼强度梁、板砼强度注：±0.000相对绝对标高3.750m，垫层100厚C15砼2、4#楼各层梁板说明200*550、300*700、200*500、250*500、200*700、200*600、200*400、300*800、150*500、200*1000、200*1100、200*1400、200*1600、300*1400mm。最大梁板跨度为7.2m，板的厚度为：120mm。2.3.45#楼结构面标高、砼标号、梁板说明屋面4.51-1.35.8C45C40-1-5.44.1C45C40层号标高（m）层高（m）墙、柱砼强度梁、板砼强度注：±0.000相对绝对标高3.750m，垫层100厚C15砼2、5#楼各层梁板说明250*600、300*800、300*650、200*500、mm。最大梁板跨度为9m，板的厚度为：150mm。2.4支模概况2.4.1支模情况说明2.4.1.1、1#楼支模说明：1、1#楼一层高度为4.5米，2-16层3米。2、1#楼各层均采用轮扣式支模体系。3、梁板最大跨度为8米，最大梁为200*1600mm。4、轮扣式支模的基础为各楼层的结构板，板厚度为120mm，在本层的浇筑混凝土强度不达到100%时，下一层的支模体系不能拆除。2.4.1.2、2#、3#楼支模说明：1、2#楼一层高度为4.5米，2-17层3米。2、2#楼各层均采用轮扣式支模体系。3、梁板最大跨度为7.6米，最大梁为200*1600mm。4、轮扣式支模的基础为各楼层的结构板，板厚度为120mm，在本层的浇筑混凝土强度不达到100%时，下一层的支模体系不能拆除。2.4.1.3、4#楼支模说明：1、4#楼一层高度为4.5米，2-16层3米。2、4#楼各层均采用轮扣式支模体系。3、梁板最大跨度为7.2米，最大梁为300*1400mm。4、轮扣式支模的基础为各楼层的结构板，板厚度为120mm，在本层的浇筑混凝土强度不达到100%时，下一层的支模体系不能拆除。2.4.1.4、5#楼支模说明：1、5#楼1层5.8米。2、5#楼各层均采用轮扣式支模体系。3、梁板最大跨度为9米，最大梁为300*900mm。4、轮扣式支模的基础为各楼层的结构板，板厚度为150mm，在本层的浇筑混凝土强度不达到100%时，下一层的支模体系不能拆除。2.4.2支模特点介绍1、本工程支模采用轮件式钢管支模。2、在模板措施这块需严格按要求控制，每个支模施工前需技术交底方可施工。3、支模的支撑立杆需和周边的柱子抱住、顶紧措施。4、支模采用轮扣式钢管支模。2.4.3支模搭设注意重点1、支模从下往上搭设两道水平剪刀撑，标高分别为+0.2和在梁底搭设一道。2、垂直剪刀撑必须控制8米立杆一道，而从四周向中间搭设。3、支模的支撑体系和附近的柱子顶紧，抱柱子为1步距一道。4、柱先浇筑，待强度达到75%才浇支模区域的梁、板。5、本轮扣材料，搭设中易为梁板分开独立支撑，所以在搭设过程中，特别注意梁板连为整体。不得分离。2.5施工条件本工程位于珠海市金湾区平沙镇紫园东路138完善。施工人员配备齐全，支撑体系的钢管施工特殊工种证件齐全钢管。顶托、扣件等材料合格，材料配备到场。2.6施工准备及资源配置2.6.1技术准备1、在施工前完成图纸会审、编制专项施工方案、复核轴线标高等技术工作，并全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、专项方案应当由施工单位技术部门组织本单位施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行编制及审核。经审核合格的，由施工单位技术负责人签字。3、本方案为如果需要论证，应当由施工单位组织召开专家论证会。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。2.6.2技术交底彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素，样本格式如下：1工程名称号楼至5号施工单位xxx限公司楼、地下室）交底部5.8、4.5米分项工程名称模版交底时间位支模交底内容主要参数梁为：300*1400mm梁的立杆纵横向间距0.9*1.2m安装示意图见施工图施工工艺流程钢管支撑施工—模版施工—支撑系统验收—钢筋施工—浇筑质量要求钢管、木方，模板的质量质量保证措施见第三章安全保证措施抱柱、顶紧、连墙件、先浇筑柱子注意事项平杆整体拉通。文明施工按中的施工方案文明施工应急措施见方案第六章节点示意图见施工图交底人被交底人2.6.3物质准备（1）材料准备：a、确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并规定地点该进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必须的强度测试。b、机具准备：检验、保养工作，确保运转正常。c、周转材料准备：做好模板、钢管、木方、支顶等周转材料的备料工作，分批分期进场。2.6.4劳动力准备和计划（1）根据开工日期和劳动力需要量计划。组织工人进场，并安排好工人生活。用电需要。（2对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行安全三级技术交底，交底内容包括：法教育。（3）配备专职安全生产管理人员2名，进行施工过程中的安全检查，安全技术GB5036）培训和考核的架子工，经过严格培训和交底，并取得特种作业人员上岗证方能施工。上岗人员定期体检，并体检合格。2.6.5组织机构及管理职责一、支模安全管理组织机构框架图二、各主要的项目安全管理人员工作职责（1）项目经理职责：度、安全教育制度、安全交底制度、安全检查制度。发生应急事件应立即停工，保护现场并报告。（2）项目技术负责人职责：改进措施，防止再发生。（3）资料员职责：资料员在施工员、质量检查员、安全员的积极配合下，做好安全资料工作。忠于职守，不断总结提高本身的业务能力，更好地做好本职工作。（4）安全员职责：1）认真执行党和国家的安全生产政策、法规、条例和安全技术，操作规程，贯彻“安全第一、预防为主、综合治理的方针，严格执行安全奖惩制度，确保安全生产与文明施工同步进行。2）坚持原则，秉公办事，在项目部的领导下，主动以身作责，参加组织落实各导书面汇报情况，提出整改措施，做好详细记录。3）参与工程图纸的交底的安全技术交底工作，履行各分项验收交底重签字手续制订计划措施，及时落实。4）安全设施及机具设备验收项项有记录，使用按标准，记载有资料。5）建立健全各项安全管理制度，如实填写安全生产档案，发生工伤事故及时组瞒事故情况，真实地向有关领导汇报情况，按事故处理规定填报工伤事故报告。6，并做好记录，倘若发生意外，坚决按“三不放过”为原则，进行严肃认真的处理。7）深入实际搞好调查研究，总结经验教训，坚持杜绝事故发生。2.6.6支模施工主要设备及监视测量装置投入序号设备名称规格型号功率kw数量备注1砼输送泵HBG-509512震动式打夯机H2012.143插入式混凝土振动器HZ-501.544平板式混凝土振动器HZ2-202.245钢筋切断机GJ5-407.526钢筋弯曲机GJ7-402.827钢筋对焊机UN1-10010028钢筋调直机TQ4-14929电焊机GTZ-40B21410木工园盘锯SCT-1603411经纬仪T2212水准仪S322.6.7劳动力配置各工种人员根据施工进度需要提前安排进场，确保工期。序号工种人员数量使用部位1砼工30砼工程2钢筋工50钢筋制安3木工60砼模板、支撑架4电焊工5钢筋、构件、预埋件焊接5管工20施工及维护6电工2施工及维护、电气安装7测量工2施工测量8机械操作工3塔吊、施工电梯、提升架等9架子工30钢管立杆搭设2.6.8材料配置序号材料名称数量备注150*100木方30000条支模区域使用218厚模板10000张支模区域使用3.5*48扣件式钢350T支模区域使用管3.5*48扣件式钢4200T支模区域使用管2.6.9支模施工进度计划本工程总建筑面积为27488.84平方米，支模的进度计划转换层结构施工的进行安排时间：（1）支模区域搭设钢管顺每层的施工进度进行。搭设钢管的时间为4天。（2）支模区域安装模板时间为3天。（3）支模区域绑扎钢筋为3天。（4）混凝土浇筑为按该层砼浇筑进度，一起浇筑。浇筑时间为1天。第三章：支架和模板设计方案3.1设计说明3.1.1支模梁设置为2种支撑方式：1、200*1100、200*1850、200*1600、250*1600、200*1550、200*1200、400*1000、300*900、200*1100mm梁使用顶托梁双钢管受力，计算时按立杆纵横向间距为0.9*1.2m。纵横向水平杆步距为1.20m。2、300*800mm及以下梁使用单双件受力，梁板共同两排立杆受力支撑系统。立杆纵横向间距为0.9*1.2m。板顶托梁使用单钢管。3.1.2本工程支模施工使用48*3.5mm轮扣式钢管。木方采用50*100松木。3.1.348*3.0的标准钢管进行计算。但现场均使用48*3.5标准的钢管。3.1.4支模区域的水平剪撑均设置2道，底顶端部各一道。3.1.5纵向间距为8米为一排。3.1.6立杆和柱连接按设计图搭设。3.1.7支模钢管需要对接的。相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm歩距的1/3。3.1.8梁板支模的纵横向横杆步距为1200mm。扫地杆高度为200mm。3.1.9梁的木方纵向间距为200mm。板的木方纵向间距为300mm。3.1.10最顶端一道水平纵横杆距离立杆端部必须控制在0.2升出大于200mm。3.1.11由于本工程模板使用承插型套扣式钢管支架。所以立杆套扣节点间距为0.6数设置，横杆长度为0.3米模数设置。3.1.12计算依据：1300*1400mm3300*1400mm梁32排3排立杆支撑。3.2轮扣式钢管构造要求措施1、规格、型号名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米240014.02材质为Q235立杆LG2.1米210012.21壁厚为3.0MM立杆LG1.8米180010.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.5米15006.28横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.672.设计荷载(1600、1200、180mm时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。(2)、横杆设计荷载：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KNHG－180Pmax＝3.39KNQmax＝7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。(3)Pmax＝60KNPmax＝60KNPmax＝60KN。3、对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施，见施工图。4、立杆（1）立杆间距梁下采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，满足支撑系统的稳定性。5、歩距(1)搭接要求：如果立杆需要接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：1）立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3）扫地杆设置：模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题6、水平杆(1)每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2)搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1)对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；2)搭接长度不应小于1m3搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。3)主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。7、剪刀撑(1)设置数量，模板支架高度已超过4m的模板支架已按下列规定设置剪刀撑：1）梁支架四边满布竖向剪刀，由底至顶连续设置；纵向每隔8米布竖向剪刀。28米，顶层设置一道水平剪刀撑，中间设置一道，底部设置一道。共设置三道。(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~6045760°时，则不应超过5根；2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；4）设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。3.3构造要求措施1、对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施，见施工图。2、立杆（1）每根立杆底部宜设置可调底座或垫板；（2）立杆应采用连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不宜小于600mm；（3）当立杆基础不在同一高度上时，应综合考虑配架组合或采用扣件式钢管杆件连接搭设。3、可调托座使用底部度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题4、水平杆内表面相吻合，且插入轮扣底的外露长度不应小于3mm，并应保证锤击自锁厚不拔脱，其抗拔力不应小于3kN。5、剪刀撑(1)设置数量，模板支架高度已超过4m的模板支架已按下列规定设置剪刀撑：1）梁支架四边满布竖向剪刀，由底至顶连续设置；纵向每隔8米布竖向剪刀。28米，顶层设置一道水平剪刀撑，底部设置一道。共设置二道。(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；4）设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。6、周边拉接一般支模架体，模板支架高度已超过4m时，柱、梁混凝土应分二次浇筑，进行可靠连接。3.4材料管理措施1、验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件、连接套管必须有产品合格证和法定证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：（1）钢管、插销、连接轮、连接套管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（2）钢管、插销、连接轮、连接套外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；（3）钢管应进行防锈处理。2、扣件外观质量要求：（1）有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；（2）扣件应进行防锈处理。3、技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。3.5检查、验收措施1、验收程序的相关部门应参加验收，并且签字。全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过2、验收流程：（1）班组自检（班组长）（2）项目专检（项目经理、项目技术负责人、安全员）（3）企业检查（技术负责人安全负责人）（4（5）安全监督部门（分管小组）3、验收内容（1）材料——技术资料（2）参数——专项施工方案（3）构造——专项施工方案和本规程4、验收记录按相关规定填写验收记录表。5、钢管、插销、连接轮、连接套的检查应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）钢管、插销、连接轮、连接套必须涂有防锈漆。（3（4）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合国家标准6、扣件的验收符合下列使用要求（1）扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（2）扣件应进行防锈处理。（3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁施工、出现滑丝的螺栓必须更换。7、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。8、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3中心线位置5箍筋外露位置+10，0中心线位置2预埋螺栓外露长度+10，0中心线位置10预留孔尺寸+10，09、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、刚擦检查基础±10钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5钢尺检查不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检察层垂直高度大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检察相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查10满足《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014。11、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；12、施工方案搭设的验收（1）水平、垂直剪刀撑必须要控制在方案施工图施工。（2）梁底木方纵向间距不得大于200mm,板底木方纵向间距不得大于300mm。（3）梁顶托不得升出大于200mm。（4）浇筑梁混凝土时，要回弹柱子的强度超过设计强度的75%。（5）是否按方案实施抱柱、顶紧措施。3.6使用管理措施1、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。支撑体系不得与模板支架相连。2、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3、架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项4、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。3.7搭设安全管理措施1、严格按照支模模板支架安全施工方案进行搭设，不合格的材料、立杆、连接轮、连接套管、插销等不准使用。2、模板必须有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇混凝土的重量和侧压力及支模材料、支设稳固等问题特别重视。支设独立梁模应设临时操作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。3、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。4、支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、支撑体系或其他不稳固的物件上。在5、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。6、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。3.8拆除安全管理措施1、拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2、拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：（1）严禁将钢管、插销、连接轮、连接套由高处抛掷至地面；（2存放。3、应全面检查支撑系统的钢管、插销、连接轮、连接套连接等是否符合体系等是否符合构造要求。4、拆除要监理审批后方可实施、并应由技术负责人进行拆除安全技术交底。第四章：计算书4.1400*1000mm梁模板轮扣钢管高支撑架计算书4.1.1计算参数钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1。模板支架搭设高度为4.4m，梁截面B×D=400mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.9m，立杆的步距h=1.2m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m48×3.0。梁底按照均匀布置承重杆20.5kN/m225.5kN/m3均布荷载标准值2kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.3m。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.25m2，地基承载力调整系数1。扣件计算折减系数取1。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.5×0.12×0.3×0.25=0.275kN。采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。4.1.2模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁算。静荷载标准值q1=25.5×1×0.4+0.5×0.4=10.4kN/m活荷载标准值q2=2×0.4=0.8kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=40×1.8×1.8/6=21.6cm3；截面惯性矩I=bh3/12=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×(1.2×10.4+1.4×0.8)×0.25×0.25=0.085kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.085×1000×1000/21600=3.935N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×10.4+1.4×0.8)×0.25=2.04kN截面抗剪强度计算值T=3×2040/(2×400×18)=0.425N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×10.4×2504/(100×6000×194400)=0.236mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求!4.1.3梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5×1×0.25=6.375kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5×0.25×(2×1+0.4)/0.4=0.75kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2×0.4×0.25=0.2kN均布荷载q=1.2×6.375+1.2×0.75=8.55kN/m集中荷载P=1.4×0.2=0.28kN木方计算简图木方弯矩图（KN.m）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.125kNN2=2.125kN经过计算得到最大弯矩M=1.034kN.m经过计算得到最大支座F=2.125kN经过计算得到最大变形V=2.888mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5×10×10/6=83.333cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5×10×10×10/12=416.667cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.034×106/83333.3=12.408N/mm2木方的抗弯计算强度小于15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.125/(2×50×100)=0.637N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2(3)木方挠度计算最大变形v=2.888mm木方的最大挠度小于1200/250,满足要求!4.1.4梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.04kN/m。经过计算得到最大弯矩M=0.69kN.m经过计算得到最大支座F=8.443kN经过计算得到最大变形V=1.38mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.491cm3；截面惯性矩I=10.778cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.69×106/1.05/4491=146.324N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.38mm顶托梁的最大挠度小于900/400,满足要求!4.1.5立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.443kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.156×4.4=0.823kNN=8.443+0.823=9.266kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.595cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m；h——最大步距，h=1.2m；l0——计算长度，取1.2+2×0.2=1.6m；λ——由长细比，为1600/15.95=100.313；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=9266/(0.588×423.9)=37.173N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal024风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.5×0.51×0.241=0.061kN/m2h——立杆的步距，1.2m；la——立杆迎风面的间距，1.2m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.9m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.061×1.2×1.6/16=0.052kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.061×1.2×1.6×1.6/8-0.052×1.6/4=0.012kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8.443+1.2×0.686+0.9×1.4×0.012/0.9=9.283kN经计算得到σ=9283/(0.588×423.9)+12000/4491=39.726N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.061×0.9×1.2=0.066kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.2/1.2×0.066=0.066kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.2×1.2+1.2×1.2)11.2×0.066=0.094kN支撑架的步数n=3节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.094+(3-1)×0.094=0.282kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3×0.066=0.199kN架体自重为0.686kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!4.1.6基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=37.062N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.266A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=105地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1fgk——地基承载力标准值；fgk=105地基承载力的计算满足要求!4.2200*1850mm梁模板轮扣钢管高支撑架计算书4.2.1计算参数钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1。模板支架搭设高度为4.4m，梁截面B×D=200mm×1850mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.9m，立杆的步距h=1.2m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m。顶托采用单钢管：Φ48×3.0。模板自重0.5kN/m225.5kN/m32kN/m2楼板厚度0.12m0.3m105kN/m2础底面扩展面积0.25m2，地基承载力调整系数1。扣件计算折减系数取1。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.5×0.12×0.3×0.25=0.275kN。采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。4.2.2模板面板计算静荷载标准值q1=25.5×1.85×0.2+0.5×0.2=9.535kN/m活荷载标准值q2=2×0.2=0.4kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=20×1.8×1.8/6=10.8cm3；截面惯性矩I=bh3/12=20×1.8×1.8×1.8/12=9.72cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×(1.2×9.535+1.4×0.4)×0.25×0.25=0.075kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.075×1000×1000/10800=6.946N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f]，满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×9.535+1.4×0.4)×0.25=1.8kN截面抗剪强度计算值T=3×1800/(2×200×18)=0.75N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×9.535×2504/(100×6000×97200.01)=0.432mm面板的最大挠度小于250/250，满足要求!4.2.3梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5×1.85×0.25=11.7937kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5×0.25×(2×1.85+0.2)/0.2=2.4375kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2×0.2×0.25=0.1kN均布荷载q=1.2×11.7937+1.2×2.4375=17.0775kN/m集中荷载P=1.4×0.1=0.14kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.053kNN2=2.053kN经过计算得到最大弯矩M=1.103kN.m经过计算得到最大支座F=2.053kN经过计算得到最大变形V=3.044mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5×10×10/6=83.333cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5×10×10×10/12=416.667cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.103×106/83333.3=13.236N/mm2木方的抗弯计算强度小于15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.053/(2×50×100)=0.616N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=3.044mm木方的最大挠度小于1200/250,满足要求!4.2.4梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.04kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.667kN.m经过计算得到最大支座F=8.156kN经过计算得到最大变形V=1.378mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.491cm3；截面惯性矩I=10.778cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.667×106/1.05/4491=141.447N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.378mm顶托梁的最大挠度小于900/400,满足要求!4.2.5立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.156kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.156×4.4=0.823kNN=8.156+0.823=8.979kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.595cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m；h——最大步距，h=1.2m；l0——计算长度，取1.2+2×0.2=1.6m；λ——由长细比，为1600/15.95=100.313；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=8979/(0.588×423.9)=36.022N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal024风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.5×0.51×0.241=0.061kN/m2h——立杆的步距，1.2m；la——立杆迎风面的间距，1.2m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.9m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.061×1.2×1.6/16=0.052kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.061×1.2×1.6×1.6/8-0.052×1.6/4=0.012kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8.156+1.2×0.686+0.9×1.4×0.012/0.9=8.996kN经计算得到σ=8996/(0.588×423.9)+12000/4491=38.574N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.061×0.9×1.2=0.066kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.2/1.2×0.066=0.066kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.2×1.2+1.2×1.2)11.2×0.066=0.094kN支撑架的步数n=3节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.094+(3-1)×0.094=0.282kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3×0.066=0.199kN架体自重为0.686kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!4.2.6基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=35.914N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.979A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=105地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1fgk——地基承载力标准值；fgk=105地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！4.3300*800mm梁模板轮扣钢管高支撑架计算书4.3.1计算参数钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1。模板支架搭设高度为4.4m，梁截面B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.2m，立杆的步距h=1.2m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。梁底支撑木方长度0.90m。顶托采用单钢管：Φ48×3.0。模板自重0.5kN/m225.5kN/m32kN/m2楼板厚度0.12m0.3m105kN/m2础底面扩展面积0.25m2，地基承载力调整系数1。扣件计算折减系数取1。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.5×0.12×0.3×0.25=0.275kN。采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。4.3.2模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁算。静荷载标准值q1=25.5×0.8×0.3+0.5×0.3=6.27kN/m活荷载标准值q2=2×0.3=0.6kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=30×1.8×1.8/6=16.2cm3；截面惯性矩I=bh3/12=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×(1.2×6.27+1.4×0.6)×0.25×0.25=0.052kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.052×1000×1000/16200=3.227N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×6.27+1.4×0.6)×0.25=1.255kN截面抗剪强度计算值T=3×1255/(2×300×18)=0.349N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×6.27×2504/(100×6000×145800)=0.19mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求!4.3.3梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5×0.8×0.25=5.1kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5×0.25×(2×0.8+0.3)/0.3=0.7917kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2×0.3×0.25=0.15kN均布荷载q=1.2×5.1+1.2×0.7917=7.07kN/m集中荷载P=1.4×0.15=0.21kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.441kNN2=1.441kN经过计算得到最大弯矩M=0.512kN.m经过计算得到最大支座F=1.441kN经过计算得到最大变形V=0.804mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5×10×10/6=83.333cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5×10×10×10/12=416.667cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.512×106/83333.3=6.144N/mm2木方的抗弯计算强度小于15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.44/(2×50×100)=0.432N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.804mm木方的最大挠度小于900/250,满足要求!4.3.4梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.04kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.842kN.m经过计算得到最大支座F=7.607kN经过计算得到最大变形V=2.842mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.491cm3；截面惯性矩I=10.778cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.842×106/1.05/4491=178.558N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=2.842mm顶托梁的最大挠度小于1200/400,满足要求!4.3.5立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=7.607kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.156×4.4=0.824kNN=7.607+0.824=8.431kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.595cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m；h——最大步距，h=1.2m；l0——计算长度，取1.2+2×0.2=1.6m；λ——由长细比，为1600/15.95=100.313；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=8431/(0.588×423.9)=33.823N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal024风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.5×0.51×0.241=0.061kN/m2h——立杆的步距，1.2m；la——立杆迎风面的间距，0.9m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.2m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.061×0.9×1.6/16=0.039kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.061×0.9×1.6×1.6/8-0.039×1.6/4=0.009kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=7.607+1.2×0.687+0.9×1.4×0.009/1.2=8.44kN经计算得到σ=8440/(0.588×423.9)+9000/4491=35.724N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.061×1.2×1.2=0.088kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.2/0.9×0.088=0.118kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.2×1.2+0.9×0.9)10.9×0.088=0.147kN支撑架的步数n=3节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.147+(3-1)×0.147=0.442kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3×0.118=0.354kN架体自重为0.687kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!4.3.6基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=33.722N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.431A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=105地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1fgk——地基承载力标准值；fgk=105地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！4.44.4米高120mm楼板模轮扣式钢管高支撑架计算书4.4.1计算参数钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1。模板支架搭设高度为4.4mb=1.2ml=0.9mh=1.2m18mm1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm248×3.0mm。模板自重0.5kN/m2，混凝土钢筋自重25.5kN/m3。施工均布荷载标准值2.5kN/m2。扣件计算折减系数取1。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。4.4.2模板面板计算面板为受弯结构,静荷载标准值q1=25.5×0.12×1.2+0.5×1.2=4.272kN/m活荷载标准值q2=2.5×1.2=3kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=120×1.8×1.8/6=64.8cm3；截面惯性矩I=bh3/12=120×1.8×1.8×1.8/12=58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×(1.2×4.272+1.4×3)×0.3×0.3=0.084kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.084×1000×1000/64800=1.295N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×4.272+1.4×3)×0.3=1.679kN截面抗剪强度计算值T=3×1679/(2×1200×18)=0.117N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.272×3004/(100×6000×583200.1)=0.067mm面板的最大挠度小于300/250,满足要求!4.4.3支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.5×0.12×0.3=0.918kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5×0.3=0.15kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=2.5×0.3=0.75kN/m静荷载q1=1.2×0.918+1.2×0.15=1.282kN/m活荷载q2=1.4×0.75=1.05kN/m计算单元内的木方集中力为(1.05+1.282)×1.2=2.7984kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.798/1.2=2.332kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.332×1.2×1.2=0.336kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.2×2.332=1.679kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.2×2.332=3.078kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=5×10×10/6=83.333cm3；截面惯性矩I=bh3/12=5×10×10×10/12=416.667cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.336×106/83333.34=4.029N/mm2木方的抗弯计算强度小于15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1678.752/(2×50×100)=0.504N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.068kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.068×12004/(100×9000×)=0.4mm木方的最大挠度小于1200/250,满足要求!4.4.4托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.078kN均布荷载取托梁的自重q=0.04kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.88kN.m经过计算得到最大支座F=10.247kN经过计算得到最大变形V=1.003mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=4.491cm3；截面惯性矩I=10.778cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.88×106/1.05/4491=186.617N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.003mm顶托梁的最大挠度小于900/400,满足要求!4.4.5立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.156×4.4=0.686kNA满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×1.2×0.9=0.54kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5×0.12×1.2×0.9=3.3048kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.