20m^3氮气储罐设计

...wd......wd......wd...课程设计任务书1．设计目的：使用国家最新压力容器标准、标准进展设计，掌握典型过程设备设计的全过程。掌握查阅、综合分析文献资料的能力，进展设计方法和方案的可行性研究和论证。掌握电算设计计算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠，且正确掌握计算机操作和专业软件的使用。掌握工程图纸的计算机绘图。2．设计内容和要求〔包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等〕：原始数据设计条件表序号项目数值单位备注1名称氮气储罐2用途氮气储配站3最高工作压力2.5MPa由介质温度确定4工作温度-20～48℃5公称容积〔Vg〕20M36工作压力波动情况可不考虑7装量系数(φV)0.98工作介质氮气9使用地点室外10安装与地基要求储罐底壁坡度0.01～0.0211其它要求管口表接收代号公称尺寸连接尺寸标准连接面形式用途或名称A80HG20592-1997MFM物料进管B80HG/T21514-2005MFM物料出管C80HG20592-1997MFM安全阀接口D80HG20592-1997MFM排污管E80HG20592-1997MFM放气管F28HG20592-1997MFM温度计接口G28HG20592-1997MFM压力表接口H450HG20592-1997MFM人孔课程设计任务书2．设计内容1〕设备工艺、构造设计；2〕设备强度计算与校核；3〕技术条件编制；4〕绘制设备总装配图；5〕编制设计说明书。3．设计工作任务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书(论文)、图纸、实物样品等〕：1〕设计说明书：主要内容包括：封面、设计任务书、目录、设计方案的分析和拟定、各局部构造尺寸的设计计算和确定、设计总结、参考文献等；2〕总装配图设计图纸应遵循国家机械制图标准和化工设备图样技术要求有关规定，图面布置要合理，构造表达要清楚、正确，图面要整洁，文字书写采用仿宋体、内容要详尽，图纸采用计算机绘制。课程设计任务书4．主要参考文献：[1]国家质量技术监视局，GB150-1998?钢制压力容器?，中国标准出版社，1998[2]国家质量技术监视局，?压力容器安全技术监察规程?，中国劳动社会保障出版社，1999[3]全国化工设备设计技术中心站，?化工设备图样技术要求?，2000，11[4]郑津洋、董其伍、桑芝富，?过程设备设计?，化学工业出版社，2001[5]黄振仁、魏新利，?过程装备成套技术设计指南?，化学工业出版社，2002[6]国家医药管理局上海医药设计院，?化工工艺设计手册?，化学工业出版社，1996[7]蔡纪宁主编，?化工设备机械根基课程设计指导书?，化学工业出版社，2003年5．设计成果形式及要求：1〕完成课程设计说明书一份；2〕草图一张〔A1图纸一张〕3〕总装配图一张(A1图纸一张)；系主任审查意见：签字：年月日前言本设计是针对?过程设备设计?这门课程所安排的一次课程设计，是对这门课程的一次总结，要综合运用所学的知识并查阅相关书籍完成设计。本设计的物料为氮气，它是一种无色无味气体。氮气作为一种重要的化工原料，应用广泛于氨氮的生产制造。分子式N，密度1.25g/L，熔点63K，沸点75K，临界温度126K。氮气通常不易燃烧且不支持燃烧。化学性质很稳定，常温下很难跟其他物质发生反响，但在高温、高能量条件下可与某些物质发生化学变化，用来制取对人类有用的新物质。设计基本思路：本设计综合考虑环境条件、介质的理化性质等因素，结合给定的工艺参数，按容器的选材、壁厚计算、强度核算、附件选择、焊缝标准的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、接收、管法兰、人孔接收、人孔接收补强、液位计、鞍座、焊接形式进展了设计和选择。设备的选择大都有相应的执行标准，设计时可以直接选用符合设计条件的标准设备零部件，也有一些设备没有相应标准，那么选择适宜的非标设备。各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到构造方面的要求，合理地进展设计。目录TOC\o"1-5"\h\z\u1.工艺设计11.1.存储量11.2.设备的选型及轮廓尺寸12.筒体及封头设计22.1.筒体材料设计22.2.圆筒设计22.3.封头厚度23.接收、法兰、垫片和螺栓的选择23.1.接收和法兰23.2.垫片的选择23.3.螺栓〔螺柱〕的选择23.4.人孔的选取23.5.人孔补强圈设计：24.容器支座24.1.制作所承受最大载荷24.2.鞍座选择24.3.支座的位置24.4.焊接机构设计25.附件选择26.整体布局27.强度校核2完毕语2参考文献2工艺设计存储量盛装氮气的压力容器设计存储量W=φVρt式中：W存储量，t；Φ装量系数；V压力容器容积；ρt设计温度下的饱和溶液的密度，t/m3压力容器的工作温度是-20~48℃，取设计温度为50℃，设计压力Pc=2.5MPa由气体状态方程：PV=nRT得PM=ρRT查得，标准状况下氮气的密度ρ0=1.251kg/m3设计温度下的密度ρ=ρ0Pc/P0T0/T=26.094kg/m3根据设计条件W=φVρt=0.9×20×26.094=469.692kg设备的选型及轮廓尺寸粗略计算内径：L=20m3取L/D=4,得Di=1853mm圆整为1900mm根据氮气的性质及设计条件，选用卧式椭圆形封头容器。就力学性能而言，半球形封头效果较好，但是冲压工艺较难，不易成型。根据JB/T4737-1995选用EHA椭圆形封头公称直径DN/mm曲面高度h/mm直边高度h/mm内外表积A/m容积V/m1900500254.06240.9687图1-1椭圆形封头压力容器体积V=2V封头+DL=20m3得L=5750mm圆整得L=6000mmV实=2V封头+L=20.9687+1.926=20.79m3100%=4%<5%不符合设计要求要根据100%>5%可得L=6800mm综上所述，筒体的公称直径为Di=1900mm，长度L=6800mm。筒体及封头设计筒体材料设计设计压力，工作温度-20～48℃根据GB6654选用16MnR热轧钢圆筒设计材料许用应力表得16MnR的=163MPa(~)由?钢制压力容器的焊接接头系数值?表，选择双面焊对接接头无损检测比例为100%，所以=1.00=14.68mm取腐蚀裕度，负偏差设计厚度名义厚度根据?钢材标准规格?GB709-88，得：名义厚度为18mm检查：,没有变化，故取名义厚度18mm适宜封头厚度标准椭圆形封头形状系数k=1取腐蚀裕量，负偏差设计厚度名义厚度据JB/T4737-1995知，=18mm检查：，没有变化，故取名义厚度18mm适宜接收、法兰、垫片和螺栓的选择接收和法兰氮气储罐应设置排污口，物料进口，物料出口，人孔，温度计口，压力表口，安全阀口，放空口。法兰公称压取根据?压力容器与化工设备实用手册?a时，可选接收公称通径DN=80mm。根据设计压力，查HG/T20592-97?钢制管法兰?表4-4，选用PN=4.0MPa带颈平焊法兰〔SO〕，由介质特性和使用工况，查密封面型式的选用，表3.0.2。选择密封面型式为凹凸面〔MFM〕，压力等级为1.0~4.0MPa，接收法兰材料选用16MnR。根据各接收公称通径，查表4-4得各法兰的尺寸。图3-1带颈平焊钢制管法兰表3-1法兰尺寸序号名称公称通径DN钢管外径B连接尺寸法兰厚度C法兰高度H法兰颈法兰内径B1坡口宽度b法兰理论质量kg法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺栓孔数量n螺栓ThB系列A物料入口8089200160188M1624401189164.86B物料出口8089200160188M1624401189164.86C安全阀口8089200160188M1624401189164.86D排污口8089200160188M1624401189164.86E放空口8089200160188M1624401189164.86F温度计口283210575144M121626452641.03G压力表口283210575144M121626452641.03接收外径的选用以B国内沿用系列〔公制管〕为准，对于公称压力0.25≤PN≤25MPa的接收，查?压力容器与化工设备实用手册?普通无缝钢管，选材料为16MnR。对应的管子尺寸如下如表：表3-2管子尺寸序号名称公称直径管子外径数量管口伸出量管子壁厚伸长量质量〔kg〕A物料进管80891150154.106B物料出管80891150154.106C安全阀管80891150154.106D排污管80891150154.106E放气管80891150154.106F温度计管2832110080.474G压力表管2832110080.474垫片的选择查?钢制管法兰、垫片、紧固件?，表4.0.2-3凹凸面法兰用MFM型垫片尺寸，根据设计压力为Pc=2.5MPa，采用金属包覆垫片，选择法兰的密封面均采用MFM〔凹凸面密封〕。金属材料为纯铝板L3，标准为GB/T3880，最高工作温度200℃，最大硬度40HB。填充材料为非石棉纤维橡胶板，代号为NAS，最高工作温度为290℃。得对应垫片尺寸如表：图3-2凹凸面型垫片表3-3垫片尺寸序号名称公称直径DN(mm)内径D1(mm)外径D2(mm)厚度δ(mm)A物料进管801201423B物料出管801201423C安全阀管801201423D排污管801201423E放气管801201423F温度计管2845.5613G压力表管2845.5613螺栓〔螺柱〕的选择根据密封所需压紧力大小计算螺栓载荷，选择适宜的螺柱材料。计算螺栓直径与个数，按螺纹和螺栓标准确定螺栓尺寸。选择螺栓材料为Q345。查?钢制管法兰、垫片、紧固件?中表5.0..07-9和附录中标A.0.1，得螺柱的长度和平垫圈尺寸：图3-4双头螺柱图3-5螺母 表3-4螺栓及垫圈尺寸序号名称公称直径螺纹螺柱长紧固件用平垫圈mmd1d2hA物料进管80M127513242.5B物料出管80M1610017303C安全阀管80M1610017303D排污管80M1610017303E放气管80M1610017303F温度计管32M1610017303G压力表管32M1610017303人孔的选取查?压力容器与化工设备实用手册?，因筒体长度7600mm>6000mm，需开两个人孔，可选回转盖带颈对焊法兰人孔。由使用地为太原市室外，确定人孔的公称直径DN=450mm，以方便工作人员的进入检修。配套法兰与上面的法兰类型一样，根据HG/T21518-2005?回转盖带颈对焊法兰人孔?，查表3-1，由PN=4.0MPa选用凹凸面的密封形式MFM，采用8.8级35CrMoA等长双头螺柱连接。其明细尺寸见以以下图：图4-1回转盖带颈对焊法兰人孔表4-1人孔尺寸表密封面型式凹凸面MFMD6855530公称压力PNMPa4.061057螺柱数量20公称直径DN450270A390螺母数量40127B175螺柱尺寸d451.6b57L250总质量kg278人孔补强圈设计：图4-2补强圈设计方法判别按HG/T21518-2005，选用回转盖带颈对焊法兰人孔，设：厚度附加量C=2mm开孔直径D=Di+2C=450+4=504mm那么=1900/3=633mm故可以采用等面积法进展开孔补强计算。接收材料选用16MnR钢，其许用应力根据GB150-1998中，其中：壳体开孔处的计算厚度接收的有效厚度强度削弱系数那么补强范围补强有效宽度B确实定：按GB150中有：有效高度确实定外侧有效高度确实定根据GB150-1998中式8-9，得：内侧有效高度确实定根据GB150-1998中式8-9，得：有效补强面积根据GB150中式8-10~式8-13，Ae=A1+A2+A3分别计算如下：筒体多余面积管的多余面积接收厚度：焊缝金属截面积焊角取6.0mm补强面积Ae=A1+A2+A3=599.28+1382.3488+36=2017.6248mm2因为Ae＜A=4772.88mm2，所以开孔需另行补强A4=A–Ae=6664.72-2017.6248=4647.1mm2补强圈设计根据DN450取补强圈外径。因为B>，所以在有效补强范围。补强圈内径补强圈厚度：=A4／()=16.72mm圆整取名义厚度为18mm根据GB-150，JB/T4736-2002，补强圈焊接形式——D型，D1=d0+(6～12)。表4-2补强圈补强及附件的选择接收公称直径DN/mm外径D2内径D1厚度〔〕重量〔Kg〕4507604821836.3图4-3补强圈容器支座制作所承受最大载荷其中那么总载荷鞍座选择由?容器支座?JB/T4712.1-2007Q’=139.64kN选取轻型〔A型〕鞍式支座DN=1900mm如图图5-1鞍式支座表5-1鞍座的构造尺寸公称直径DN1900腹板δ210垫板b4430允许载荷Q/kN295筋板l3315δ410鞍座高度h250b2190e80底板l11360b3260螺栓间距l21200b1220δ38螺孔/孔长D/l24/40δ112弧长2330重量kg160标记：JB/T4712.1-2007支座A2000—FJB/T4712.1-2007支座A2000—S支座的位置因为鞍座位置的要求为A≤0.2L=1360mm,并尽量使A≤0.5R.，综合考虑选择A=484mm.焊接机构设计焊接接头设计筒体、封头与筒体的焊接形式由于筒体、封头与筒体焊接为A类、B类，所以才用对接接头对接接头特点：受热均匀、受力对称、便于无损检测，焊接质量容易得到保证。管材与筒体、封头焊接采用带补强圈的角焊接管材与法兰相连接采用无补强圈的角焊接坡口形式 筒体、筒体与封头采用双V形坡口接收与筒体接收与法兰焊条的选择表5-1焊条型号及牌号〔JB/T4709-2007〕接头母材焊条型号焊条牌号16MnR+16MnRE5016J506附件选择安全阀的选择由操作压力决定安全阀的公称压力，由操作温度决定安全阀的使用温度范围，所以由本设计的温度、压力、介质等基本参数选用弹簧封闭式安全阀CA41H-25.图6-1安全阀整体布局强度校核钢制卧式容器计算单位太原科技大学计算条件简图设计压力p2.5MPa设计温度t50℃筒体材料名称16MnR(热轧)封头材料名称16MnR(热轧)封头型式椭圆形筒体内直径Di1900mm筒体长度L6800mm筒体名义厚度n18mm支座垫板名义厚度rn10mm筒体厚度附加量C2mm腐蚀裕量C12mm筒体焊接接头系数1封头名义厚度hn18mm封头厚度附加量Ch2mm鞍座材料名称16MnR鞍座宽度b220mm鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A509mm鞍座高度H250mm地震烈度低于7度内压圆筒校核计算单位太原科技大学计算条件筒体简图计算压力Pc2.50MPa设计温度t50.00C内径Di1900.00mm材料16MnR(热轧)(板材)试验温度许用应力163.00MPa设计温度许用应力t163.00MPa试验温度下屈服点s325.00MPa钢板负偏差C10.00mm腐蚀裕量C22.00mm焊接接头系数1.00厚度及重量计算计算厚度==14.68mm有效厚度e=n-C1-C2=16.00mm名义厚度n=18.00mm重量5789.44Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值PT=1.25P=3.7500(或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平TT0.90s=292.50MPa试验压力下圆筒的应力T==224.53MPa校核条件TT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力[Pw]==2.72234MPa设计温度下计算应力t==149.69MPat163.00MPa校核条件t≥t结论合格左封头计算计算单位太原科技大学计算条件椭圆封头简图计算压力Pc2.50MPa设计温度t50.00C内径Di1900.00mm曲面高度hi500.00mm材料16MnR(热轧)(板材)设计温度许用应力t163.00MPa试验温度许用应力163.00MPa钢板负偏差C10.00mm腐蚀裕量C22.00mm焊接接头系数1.00厚度及重量计算形状系数K==0.9350计算厚度==13.68mm有效厚度e=n-C1-C2=16.00mm最小厚度min=5.70mm名义厚度n=18.00mm结论满足最小厚度要求重量582.37Kg压力计算最大允许工作压力[Pw]==2.92295MPa结论合格右封头计算计算单位太原科技大学计算条件椭圆封头简图计算压力Pc2.50MPa设计温度t50.00C内径Di1900.00mm曲面高度hi500.00mm材料16MnR(热轧)(板材)设计温度许用应力t163.00MPa试验温度许用应力163.00MPa钢板负偏差C10.00mm腐蚀裕量C22.00mm焊接接头系数1.00厚度及重量计算形状系数K==0.9350计算厚度==13.68mm有效厚度e=n-C1-C2=16.00mm最小厚度min=5.70mm名义厚度n=18.00mm结论满足最小厚度要求重量582.37Kg压力计算最大允许工作压力[Pw]==2.92295MPa结论合格卧式容器〔双鞍座〕计算单位太原科技大学计算条件简图计算压力pC2.5MPa设计温度t50℃圆筒材料16MnR(热轧)鞍座材料16MnR圆筒材料常温许用应力[]163MPa圆筒材料设计温度下许用应力[]t163MPa圆筒材料常温屈服点325MPa鞍座材料许用应力[]sa170MPa工作时物料密度1000kg/m3液压试验介质密度1000kg/m3圆筒内直径Di1900mm圆筒名义厚度18mm圆筒厚度附加量2mm圆筒焊接接头系数1封头名义厚度18mm封头厚度附加量Ch2mm两封头切线间距离6850mm鞍座垫板名义厚度10mm鞍座垫板有效厚度10mm鞍座轴向宽度b220mm鞍座包角θ120°鞍座底板中心至封头切线距离A509mm封头曲面高度500mm试验压力pT3.75MPa鞍座高度H250mm腹板与筋板组合截面积19480mm2腹板与筋板组合截面断面系数367704mm3地震烈度<7圆筒平均半径Ra959mm物料充装系数0.9一个鞍座上地脚螺栓个数1地脚螺栓公称直径0mm地脚螺栓根径0mm鞍座轴线两侧的螺栓间距0mm地脚螺栓材料支座反力计算圆筒质量(两切线间)5832.18kg封头质量(曲面局部)563.467kg附件质量71.248kg封头容积(曲面局部)8.97841e+08mm3容器容积(两切线间)V=2.12174e+10mm3容器内充液质量工作时,19095.7压力试验时,=21217.4kg耐热层质量0kg总质量工作时,26126压力试验时,28247.8kg单位长度载荷34.10436.8737N/mm支座反力128174138584138584N筒体弯矩计算圆筒中间处截面上的弯矩工作时=1.405e+08压力试验=1.5191e+08N·mm支座处横截面弯矩操作工况：-4.49447e+06压力试验工况：-4.85947e+06N·mm系数计算K1=0.106611K2=0.192348K3=1.17069K4=K5=0.760258K6=0.0156516K6’=K7=K8=K9=0.203522C4=C5=

筒体轴向应力计算轴向应力计算操作状态77.962775.8338MPa-3.04081-0.505713MPa水压试验状态-3.28609-0.546782MPa115.671113.369MPa应力校核许用压缩应力0.00158316根据圆筒材料查GB150图6-3～6-10B=150.005MPa150.005150.005MPa<163合格||,||<150.005合格||,||<150.005合格T2,T3<0.9s=292.5合格MPa筒体和封头的切应力时(时,不适用)8.20368MPa时圆筒中：封头中：MPa封头椭圆形封头,碟形封头,半球形封头,MPa圆筒封头[]=0.8[]t=130.4MPa圆筒,<[]=130.4MPa合格封头,h<[h]=MPa鞍座处圆筒周向应力无加强圈圆筒圆筒的有效宽度424.96mm无垫板或垫板不起加强作用时在横截面最低点处MPa在鞍座边角处L/Rm≥8时,MPaL/Rm<8时,MPa无加强圈筒体垫板起加强作用时鞍座垫板宽度；鞍座垫板包角横截面最低点处的周向应力-0.953566MPa鞍座边角处的周向应力L/Rm≥8时,MPaL/Rm<8时,-13.3717MPa鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力L/Rm≥8时,MPaL/Rm<8时,-16.7961MPa应力校核|5|<[]t=163合格|6|<1.25[]t=203.75合格||<1.25[]t=203.75合格MPa有加强圈圆筒加强圈参数加强圈材料,e=mmd=mm加强圈数量,n=个组合总截面积,A0=mm2组合截面总惯性矩,I0=mm4设计温度下许用应力MPa加强圈位于鞍座平面上在鞍座边角处圆筒的周向应力：MPa：MPa

有加强圈圆筒加强圈靠近鞍座横截面最低点的周向应力无垫板时，〔〕采用垫板时，〔垫板起加强作用〕MPa在横截上靠近水平中心线的周向应力：MPa在横截上靠近水平中心线处，不与筒壁相接的加强圈内缘：MPa加强圈靠近鞍座鞍座边角处点处的周向应力无垫板L/Rm≥8时,MPa无垫板L/Rm<8时,MPa采用垫板时，〔垫板起加强作用〕L/Rm≥8时,MPa采用垫板时，〔垫板起加强作用〕L/Rm<8时,MPa应力校核|5|<[]t=合格|6|<1.25[]t=合格|7|<1.25[]t=|8|<1.25[]=MPa鞍座应力计算水平分力28204.8N腹板水平应力计算高度250mm鞍座腹板厚度10mm鞍座垫板实际宽度430mm鞍座垫板有效宽度424.96mm腹板水平应力,垫板起加强作用,4.17873MPa应力判断9<[]=113.333合格MPa腹板与筋板组合截面应力由地震水平分力引起的支座强度计算圆筒中心至根基外表距离1218mm轴向力N,MPa,MPa|sa|1.2[bt]=地脚螺栓应力拉应力MPabt1.2[bt]=MPa剪应力MPabt0.8Ko[bt]=MPa温差引起的应力N-41.4378MPa|a|<[]sa=170注：带#的材料数据是设计者给定的开孔补强计算计算单位太原科技大学接管:A,φ32×8设计条件简图计算压力pc2.5MPa设计温度50℃壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型16MnR(热轧)板材壳体开孔处焊接接头系数φ1壳体内直径Di1900mm壳体开孔处名义厚度δn18mm壳体厚度负偏差C10mm壳体腐蚀裕量C22mm壳体材料许用应力[σ]t163MPa接收实际外伸长度100mm接收实际内伸长度0mm接收材料16Mn(热轧)接收焊接接头系数1名称及类型管材接收腐蚀裕量2mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接收厚度负偏差C1t1.25mm补强圈厚度负偏差C1rmm接收材料许用应力[σ]t163MPa补强圈许用应力[σ]tMPa开孔补强计算壳体计算厚度δ14.68mm接收计算厚度δt0.093mm补强圈强度削弱系数frr0接收材料强度削弱系数fr1开孔直径d18.5mm补强区有效宽度B74.5mm接收有效外伸长度h113.6mm接收有效内伸长度h20mm开孔削弱所需的补强面积A271.6mm2壳体多余金属面积A173.74mm2接收多余金属面积A2181.1mm2补强区内的焊缝面积A336mm2A1+A2+A3=290.8mm2补强圈面积A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论:补强满足要求,不需另加补强。开孔补强计算计算单位太原科技大学接管:B,φ89×15设计条件简图计算压力pc2.5MPa设计温度50℃壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型16MnR(热轧)板材壳体开孔处焊接接头系数φ1壳体内直径Di1900mm壳体开孔处名义厚度δn18mm壳体厚度负偏差C10mm壳体腐蚀裕量C22mm壳体材料许用应力[σ]t163MPa接收实际外伸长度150mm接收实际内伸长度0mm接收材料16Mn(热轧)接收焊接接头系数1名称及类型管材接收腐蚀裕量2mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接收厚度负偏差C1t2.125mm补强圈厚度负偏差C1rmm接收材料许用应力[σ]t163MPa补强圈许用应力[σ]tMPa开孔补强计算壳体计算厚度δ14.68mm接收计算厚度δt0.425mm补强圈强度削弱系数frr0接收材料强度削弱系数fr1开孔直径d63.25mm补强区有效宽度B133.2mm接收有效外伸长度h132.79mm接收有效内伸长度h20mm开孔削弱所需的补强面积A928.7mm2壳体多余金属面积A192.18mm2接收多余金属面积A2816.5mm2补强区内的焊缝面积A336mm2A1+A2+A3=944.7mm2补强圈面积A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论:补强满足要求,不需另加补强。开孔补强计算计算单位太原科技大学接管:C,φ480×14设计条件简图计算压力pc2.5MPa设计温度50℃壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型16MnR(热轧)板材壳体开孔处焊接接头系数φ1壳体内直径Di1900mm壳体开孔处名义厚度δn18mm壳体厚度负偏差C10mm壳体腐蚀裕量C22mm壳体材料许用应力[σ]t163MPa接收实际外伸长度270mm接收实际内伸长度0mm接收材料16Mn(热轧)接收焊接接头系数1名称及类型管材接收腐蚀裕量2mm补强圈材料名称16MnR(热轧)凸形封头开孔中心至封头轴线的距离mm补强圈外径760mm补强圈厚度18mm接收厚度负偏差C1t1.75mm补强圈厚度负偏差C1r0mm接收材料许用应力[σ]t163MPa补强圈许用应力[σ]t163MPa开孔补强计算壳体计算厚度δ14.68mm接收计算厚度δt3.478mm补强圈强度削弱系数frr1接收材料强度削弱系数fr1开孔直径d457.5mm补强区有效宽度B915mm接收有效外伸长度h180.03mm接收