跨路门洞计算方案

中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段苏州市中环快速路北段工程ZH-LQ04标合同段门洞专项施工方案施工单位：中港建设集团有限公司日 期：2014年4月2日中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段目 录第一章 工程概况一、门洞简介二、编制原则三、编制依据四、编制目的五、工期目标第二章 施工资源配置一、机械材料准备二、主要材料选用三、人员投入四、劳动力管理和培训第三章 门洞施工方案一、门洞搭设方案二、门洞上方支架搭设方案三、门洞防护方案四、荷载计算1中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段门洞专项施工方案第一章 工程概况一、门洞简介本合同段跨路箱梁为第六联，位于澄阳路和太阳路十字，穿过太阳路上方横跨澄阳路，本联箱梁由P16～P19号墩三跨为一联，箱梁跨径为32+45+32=109m，其中P17～P18号墩梁体横跨澄阳路，箱梁跨径为45m，梁面宽度为31.5m。因澄阳路为交通主干道，车流量比较大，为了不影响正常交通，需在本跨箱梁下方设置门洞跨越澄阳路。门洞由双向四个机动车道和两个非机动车道组成，机动车道单幅净宽为7m，非机动车道净宽为2.5m，门洞净高为5.15m。门洞下方路长为33.1m。二、编制原则我项目部将第六联门洞作为重点管理对象，本着“安全为先，质量为本”的安全质量原则，以“确保安全，提高质量，均衡生产，文明施工，降低成本，如期高效”的管理思路进行本方案的编制。三、编制依据1、苏州市中环快速路北段（ 312国道苏州段分流线工程共线段） ZH-LQ04标段施工图纸、工程施工招标文件、补遗书以及施工现场踏勘及调查所获取的资料等。2、招标文件所载明的技术规程、 施工规范和工程质量检验评定标准， 国家、江苏省现行的其他有关公路和市政工程施工的规定、政策、法规。3、我公司现有的技术力量，机械设备能力、管理能力以及长期从事城市地区道路、桥梁、公路工程施工积累起来的丰富经验。4、业主、监理单位的要求。5、实施性施工组织设计。6、《简明施工计算手册》、《桥梁支架安全施工手册》、《碗扣式脚手架施工现场实用手册》、《路桥施工计算手册》等工程计算工具书。四、编制目的2中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段门洞施工是我标段重、难点工程，为确保生产计划的顺利实施，特制此方案，使每道施工工序都处于受控状态，保证工程施工的优质性和安全性。五、工期目标第六联现浇箱梁于 5月5日开始施工，于8月15日完成整联箱梁施工任务。3中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段第二章 施工资源配置一、机械材料准备机械准备：吊车1台、钢筋切断机1台、钢筋弯曲机 1台、电焊机10台、振捣棒10台；材料准备：500mm钢管柱65根、40b工字钢30根、1.5*3m贝雷梁384片、10#工字钢50根、碗扣式支架1联、10*15cm方木1联、10*10cm方木1联、15mm2竹胶板4000m。二、主要材料选用1、现浇箱梁模板采用 1.5cm厚高强度竹胶板，在工地现场进行加工成各种尺寸，并拼装成结构形式符合设计和规范要求，数量满足施工需求。2、支架材料采用标准碗扣式脚手架、工字钢、钢管柱等，进场材料首先进行自检，并委托有资质单位对支架进行检测， 现场取样需有代表性，合格后进场，搭设支架所需具体数量根据各现浇段面积确定。三、人员投入施工队现有：现场管理2人、技术负责1人，共配钢筋工48人，木工42人，架子工35人；4班拟配10个振捣工，杂工20人，合计158人。在施工其他分项工程的同时可以满足第六联箱梁施工。 第六联箱梁施工时，项目按安排一名工程师专职管理、指导本联箱梁门洞、支架搭设以及箱梁施工。四、劳动力管理和培训1、在第六联现浇箱梁正式施工前，由项目部统一组织对施工人员进行岗前培训，明确设计标准、技术要求、施工工艺、操作方法和质量标准，施工人员经培训合格后方可持证上岗。2、在施工人员进场时和各分项工程施工前对施工人员进行安全教育，树立安全第一的思想，并对特殊工种、危险区域操作进行专项安全交底。3、在施工过程中开展劳动竞赛、技术评比等活动，促进提高施工队伍的整体施工能力和业务水平。4中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段4、利用施工间隙进行法制宣传、文明施工和环保教育，教育施工人员遵章守纪，保障社会治安，保护周边环境。5、根据工程实际需要，各施工队、工种之间相互协调，由项目部统一调度，合理调配施工人员，减少窝工和施工人员浪费现象，同时，随工程进展，在统一安排、调度下，多余施工人员尽快安排退场。5中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段4、利用施工间隙进行法制宣传、文明施工和环保教育，教育施工人员遵章守纪，保障社会治安，保护周边环境。5、根据工程实际需要，各施工队、工种之间相互协调，由项目部统一调度，合理调配施工人员，减少窝工和施工人员浪费现象，同时，随工程进展，在统一安排、调度下，多余施工人员尽快安排退场。5中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段4、利用施工间隙进行法制宣传、文明施工和环保教育，教育施工人员遵章守纪，保障社会治安，保护周边环境。5、根据工程实际需要，各施工队、工种之间相互协调，由项目部统一调度，合理调配施工人员，减少窝工和施工人员浪费现象，同时，随工程进展，在统一安排、调度下，多余施工人员尽快安排退场。5中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段各延伸1.5m，密目网左右两个边固定在支架立杆上。密目网上边固定在箱梁临边防护栏杆上，下边固定在贝雷梁底边上。门洞顶面密目网设置：门洞顶面密目网采用钢管固定在贝雷梁底边上，钢管横桥向布设，顺桥向间距为2m。四、荷载计算：㈠、方木受力计算永久荷载的分项系数取 1.2，可变荷载的分项系数取 1.4.箱梁荷载计算：3混凝土自重：q1=26KN/m施工人员、机械荷载：取 q2=2.5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取 q3=2.0KN/m22振捣混凝土产生的荷载：取 q4=2.0KN/m2内模（包括支撑架）q5-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=1.2KN/m2底模（包括纵横方木）q5-3=0.8KN/mq6=15*3.84*（10/1000）/（）=1.6KN/m2模板下由两层方木搭成分配梁，第一层方木为 10*10cm，直接支承模板，横桥向布设。第二层方木为 15*15cm直接支撑在支架顶托上，顺桥向布设。1、10*10cm方木计算10*10cm方木横桥向布设，承受均布荷载，采用木材材料为 A-4类，其容许3应力、弹性模量按 A-4类计，即：[σw]=11MPa,E=9*10MPa。10*10cm方木的截2334面特性：W=10*10/6=166.667cm，I=10*10/12=833.333cm⑴、腹板位置荷载计算：腹板位置混凝土荷载计算，图纸设计腹板宽 50cm，计算按照60cm进行计算即：腹板处混凝土荷载 q1-12，10*10cm方木顺桥向间距8中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段为24cm，横桥向间距为60cm。腹板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=37.44+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=59.788KN/m在腹板部位碗口式支架立杆布设为 （纵桥向在前），步距为1.2m，所以，单根立杆受力为 ＜【N】=30KN纵向立杆间距按60cm计，所以方木计算长度为 60cm。方木间距（中心到中心）为24cm，按照两跨连续梁计算，作用在方木上的均布荷载为：方木均布荷载：最大弯矩：Mmax=qL22/10=0.646*106（N·mm）弯曲强度：σw=Mmax/W=0.646*106/166.667*103=3.88MPa<[σw]=11MPa，弯曲强度满足要求。挠度：fmax=qL4/(150EI)=17.94*6004/(150*9*103*833.333*104)=0.207mm<[f]=3mm，抗弯强度满足要求。结论：腹板位置10×10cm方木布置符合要求。⑵、底板位置荷载计算：底板位置混凝土荷载计算，底板设计有加厚段，计算式按照最后分部进行计算，图纸设计底板加厚段最厚部分为42cm，计算按照50cm进行计算即：底板处混凝土荷载q1-1=0.5*1*1*26=13KN/m2，10*10cm方木顺桥向间距为24cm，横桥向间距为60cm。底板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=13+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=30.46KN/m在底板部位碗口式支架立杆布设为（纵桥向在前），步距为1.2m，所以，单根立杆受力为＜【N】=30KN纵向立杆间距按90cm计，所以方木计算长度为90cm。方木间距（中心到中心）为24cm，按照三跨连续梁计算，作用在方木上的均布荷载为：方木均布荷载：最大弯矩：Mmax=qL22/10=0.329*106（N·mm）9中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段弯曲强度：σw=Mmax/W=0.329*106/166.667*103=1.97MPa<[σw]=11MPa，弯曲强度满足要求。挠度：fmax=qL4/(150EI)=9.14*6004/(150*9*103*833.333*104)=0.105mm<[f]=3mm，抗弯强度满足要求。结论：底板位置10×10cm方木布置符合要求。2、10*15cm方木计算10*15cm方木纵桥向布设，承受均布荷载，采用木材材料为 A-4类，其容许应力、弹性模量按A-43方木的截类计，即：[σw]=11MPa,E=9*10MPa。10*10cm2334面特性：W=10*15/6=375cm，I=10*15/12=2812.5cm⑴、腹板位置荷载计算：腹板位置混凝土荷载计算，图纸设计腹板宽50cm，计算按照60cm进行计算即：腹板处混凝土荷载q1-12，10*15cm方木（腹板位置顺桥向间距为60cm，箱室位置顺桥向间距为90cm），横桥向间距为60cm。腹板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=37.44+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=59.788KN/m在腹板部位碗口式支架立杆布设为（纵桥向在前），步距为1.2m，所以，单根立杆受力为＜【N】=30KN纵向立杆间距为60cm，横向立杆间距为60cm（横向立杆间距为l1，纵向立杆间距为l2），所以纵向铺设的10*15cm方木计算长度为60cm。横向铺设的10*10cm方木间距（中心到中心）为24cm，按照两跨连续梁来计算，所以：由横向方木传递到纵向方木的集中力为 ，所以最大弯按照查路桥施工计算手册（ 13-19式）Mmax=0.333Fl2。最大弯矩：Mmax=0.333Fl2 6(N·mm)弯曲强度：σw=Mmax/W=2.1*106/375*103=5.6MPa<[σw]=11MPa，弯曲强度满足要求。挠度：按照查路桥施工计算手册（ 13-19式）fmax=1.466Fl22/100EIfmax=1.466Fl22/100EI 3*6002/(100*9*103*2812.5*104)10中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段=0.0002mm<[f]=3mm，抗弯强度满足要求。结论：腹板位置10×15cm方木布置符合要求。⑵、底板位置荷载计算：底板位置混凝土荷载计算，底板设计有加厚段，计算式按照最后分部进行计算，图纸设计底板加厚段最厚部分为42cm，计算按照50cm进行计算即：底板处2混凝土荷载 q1-1=0.5*1*1*26=13KN/m，10*15cm方木（底板位置顺桥向间距为底板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=13+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=30.46KN/m在底板部位碗口式支架立杆布设为 （纵桥向在前），步距为1.2m，所以，单根立杆受力为 ＜【N】=30KN纵向立杆间距为90cm，横向立杆间距为60cm（横向立杆间距为l1，纵向立杆间距为l2），所以纵向铺设的10*15cm方木计算长度为90cm。横向铺设的10*10cm方木间距（中心到中心）为24cm，按照三跨连续梁来计算，所以：由横向方木传递到纵向方木的集中力为 ，所以最大弯按照查路桥施工计算手册（13-20式）Mmax=0.267Fl2。最大弯矩：Mmax2=0.267*5.48*0.6=0.88*106(N·mm)=0.267Fl弯曲强度：σw=Mmax/W=0.88*106/375*103=2.35MPa<[σw]=11MPa，弯曲强度满足要求。挠度：按照查路桥施工计算手册（ 13-20式）fmax=1.883Fl22/100EIfmax=1.883Fl223*6002/(100*9*103*2812.5*104)=0.00015mm<[f]=3mm，抗弯强度满足要求。结论：底板位置10×15cm方木布置符合要求。㈡、工字钢受力计算1、10#工字钢计算：10#工字钢（双排）横桥向布设，直接支撑在贝雷梁上，支承碗扣支架、10*15cm方木、10*10cm方木以及箱梁的重量，10#工字钢顺桥向间距于碗扣支架间距相11中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段同（工字钢顺桥向布设间距：箱室部位 90cm、腹板部位60cm计算时按照不利荷载90cm跨距进行计算），工字钢横桥向间距与贝雷梁纵桥向间距相同。I10工字钢截面特性：52433工字钢每延米重E=210*10KN/cm，I=245cm，Wx=49cm，SX=28.2cm,10#11.25kg。⑴、腹板位置荷载计算：腹板位置混凝土荷载计算，图纸设计腹板宽50cm，计算按照60cm进行计算即：腹板处混凝土荷载q1-12，贝雷梁最大间距为1.05m，位于翼缘板位置，取不利荷载进行计算，所以腹板区横向工字钢横向计算长度取1.05m，纵向间距按照箱室位置支架间距90cm来计算。作用于贝雷梁上的工字钢（双排）最大荷载在腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。（10#工字钢布设详见下图）腹板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=37.44+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=59.788KN/m跨顶总荷载：F=59.788*0.9*1.05=56.5KN均布荷载：q=F/1=56.5/1.05=53.8KN/m最大弯矩：Mmax=ql2/8=53.8*1.052/8=7.4*106（N·mm）弯曲强度：σ=M/W=7.4*106/49*2*103=75.5MPa＜145Mpa，满足要求。wmax挠度:fmax=5ql4/384EI=5×53.8×103×10504/（384×210*107×245*104）=0.165mm＜[f]=2.6mm（[f]=L/400），符合要求最大支座反力：弯剪应力:τ=RS/dI=28.25*103*28.2*1034)=72.3KN＜85KN/(4.5*245*10XX经验算，剪力符合要求。结论：腹板位置10#工字钢（双排）布置符合要求。⑵、底板位置荷载计算：底板位置混凝土荷载计算，底板设计有加厚段，计算式按照最后分部进行计算，图纸设计底板加厚段最厚部分为 42cm，计算按照50cm进行计算即：底板处12中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段混凝土荷载q1-1=0.5*1*1*26=13KN/m2，贝雷梁最大间距为 1.05m，位于翼缘板位置，取不利荷载进行计算，所以底板区横向工字钢计算长度取 1.05m，纵向间距按照支架间距90cm计算。作用于贝雷梁上的工字钢（双排）最大荷载在腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。底板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=13+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=30.46KN/m跨顶总荷载：均布荷载：q=F/1=28.8/1.05=27.4KN/m最大弯矩：Mmax=ql22/8=3.8*106（N·mm）弯曲强度： σw=Mmax/W=3.8*106/49*2*103=38.8MPa＜145Mpa，满足要求。挠度:fmax=5ql4/384EI=5×27.4×103×10504 /（384×210*107×245*104）=0.08mm＜[f]=2.6mm （[f]=L/400 ），符合要求最大支座反力：XX3*28.2*103/(4.5*245*104)=36.8KN＜85KN弯剪应力:τ=RS/dI=14.4*10经验算，剪力符合要求。结论：底板位置10#工字钢（双排）布置符合要求。㈢、贝雷梁计算贝雷梁桁架容许内力表类不加强加强型单层双排三排双排三排单层双层三排双排三排容许内单排单层单层双层双层单排单排单层双层双层力弯矩788.1576.2246.3265.4653.1687.3375.4809.67509618.（kn.m）244425048剪力245.490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.698.9（kn）2513中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段双排单层贝雷梁计算参数计算参数WxIE容许弯矩容许剪力不加强单位34MpaKN.mKNcmcm数值7157.1500994.42.1×1051576.4490.5计算参数WxIE容许弯矩容许剪力加强单位34MpaKN.mKNcmcm数值15398.31154868.82.1×1053375490.5三排单层贝雷梁计算参数计算参数WxIE容许弯矩容许剪力不加强单位cm3cm4MpaKN.mKN数值10735.6751491.62.1×1052246.4698.9计算参数WxIE容许弯矩容许剪力加强单位cm3cm4MpaKN.mKN数值23097.41732303.22.1×1054809.4698.9⑴、腹板位置贝雷梁受力计算：10#工字钢（双排）横桥向布设，直接支撑在贝雷梁上，支承碗扣支架、10*15cm方木、10*10cm方木以及箱梁的重量，10#工字钢顺桥向间距于碗扣支架间距相同，间距为60cm（计算时按照不利荷载 90cm跨距进行计算），工字钢横桥向间距与贝雷梁纵桥向间距相同。I10工字钢截面特性：52433工字钢每延米重E=210*10KN/cm，I=245cm，Wx=49cm，SX=28.2cm,10#11.25kg。腹板位置荷载计算：腹板位置混凝土荷载计算，图纸设计腹板宽 50cm，计算按照60cm进行计算即：腹板处混凝土荷载 q1-12，贝雷梁最大间距为 1.05m，位于翼缘板位置，取不利荷载进行计算，所以腹板区横向工字钢横向计算长度取1.05m，纵向间距按照箱室位置支架间距 90cm来计算。作用于贝雷梁上的工字钢（双排）最大荷载在腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。腹板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（37.44+1.2+1.2+0.8+1.6 ）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=59.788KN/m14中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段跨顶总荷载：均布荷载：q=F/1=56.5/1.05=53.8KN/m最大弯矩：Mmax=ql22/8=7.4*106（N·mm）弯曲强度： σw=Mmax/W=7.4*106/49*2*103=75.5MPa＜145Mpa，满足要求。挠度:fmax=5ql4/384EI=5×53.8×103×10504 /（384×210*107×245*104）=0.165mm＜[f]=2.6mm （[f]=L/400 ），符合要求最大支座反力：弯剪应力: τ=RSX/dIX=28.25*103*28.2*103/(4.5*245*10 4)=72.3KN＜85KN经验算，剪力符合要求。结论：腹板位置10#工字钢（双排）布置符合要求。根据腹板位置横向工字钢受力对贝雷梁进行验算， 即：贝雷梁上部荷载为跨度1.05米间距的横向工字钢传来的荷载折算成线荷载：贝雷梁采用国产 150*300cm，每片贝雷梁重量为 270Kg，贝雷梁为固定荷载计算式取1.2的安全系数进行计算，腹板位置为三排单层，故腹板位置贝雷梁的自重线荷载为：外腹板处三排单层贝雷梁计算：三排单层贝雷梁的自重线荷载为： 1.2×270kg×3/3=324Kg/m=3.2KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为： q=62.8+3.2=66KN/m在行车道位置贝雷梁跨度为 7m，计算时按照10m进行计算。安全系数取1.5。三排单层贝雷梁承受的最大弯矩： [M]=4809.4/1.5=3206.27KN·m三排单层贝雷梁的最大剪力： [Q]=698.9/1.5=465.9KN2 2最大弯矩：Mmax=qL/8=66×10/8=825KN·m≤[M加强]=3206.27KN·m弯曲强度：Q=ql/2=66×10/2=330KN≤[Q加强]=465.9KN 满足要求。挠度:fmax=5ql4/384EI=5×66×103×100004 /（384×210*107×1732303.2*104）=0.24mm＜[f] =25mm（[f] =L/400），符合要求15中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段所以，腹板处采用三排单层贝雷梁，满足要求。中腹板处双排单层贝雷梁计算：双排单层贝雷梁的自重线荷载为： 1.2×270kg×2/3=216Kg/m=2.12KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为： q=62.8+2.12=64.92KN/m在行车道位置贝雷梁跨度为 7m，计算时按照10m进行计算。安全系数取1.5。双排单层贝雷梁承受的最大弯矩： [M]=3375/1.5=2250KN·m双排单层贝雷梁的最大剪力： [Q]=490.5/1.5=327KN22·m≤[M加强]=2250KN·m最大弯矩：Mmax=qL/8=64.92×10/8=811.5KN弯曲强度：Q=ql/2=64.92×10/2=324.6KN≤[Q加强]=327KN满足要求。max434/挠度:f=5ql/384EI=5×64.92×10×10000（384×210*107×1732303.2*104）=0.23mm＜[f]=25mm（[f]=L/400），符合要求结论：中腹板处采用双排单层贝雷梁，满足要求。⑵、底板位置贝雷梁受力计算：底板位置混凝土荷载计算，底板设计有加厚段，计算式按照最后分部进行计算，图纸设计底板加厚段最厚部分为42cm，计算按照50cm进行计算即：底板处混凝土荷载q1-1=0.5*1*1*26=13KN/m2，贝雷梁最大间距为1.05m，位于翼缘板位置，取不利荷载进行计算，所以底板区横向工字钢计算长度取1.05m，纵向间距按照支架间距90cm计算。作用于贝雷梁上的工字钢（双排）最大荷载在腹板处，故取此段作为最不利荷载位置进行验算。底板位置最大分布力：Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=13+1.2+1.2+0.8+1.6）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=30.46KN/m跨顶总荷载：均布荷载：q=F/1=28.8/1.05=27.4KN/m最大弯矩：Mmax=ql22/8=3.8*106（N·mm）弯曲强度： σw=Mmax/W=3.8*106/49*2*103=38.8MPa＜145Mpa，满足要求。挠度:fmax=5ql4/384EI=5×27.4×103×10504 /（384×210*107×245*104）16中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段=0.08mm＜[f]=2.6mm （[f]=L/400 ），符合要求最大支座反力：弯剪应力: τ=RSX/dIX=14.4*103*28.2*103/(4.5*245*10 4)=36.8KN＜85KN经验算，剪力符合要求。结论：底板位置10#工字钢（双排）布置符合要求。根据腹板位置横向工字钢受力对贝雷梁进行验算， 即：贝雷梁上部荷载为跨度1.05米间距的横向工字钢传来的荷载折算成线荷载：贝雷梁采用国产150*300cm，每片贝雷梁重量为270Kg，贝雷梁为固定荷载计算式取1.2的安全系数进行计算，腹板位置为双排单层，故腹板位置贝雷梁的自重线荷载为：双排单层贝雷梁的自重线荷载为： 1.2×270kg×2/3=216Kg/m=2.12KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为： q=31.98+2.12=34.1KN/m在行车道位置贝雷梁跨度为 7m，计算时按照10m进行计算。安全系数取1.5。双排单层贝雷梁承受的最大弯矩： [M]=3375/1.5=2250KN·m双排单层贝雷梁的最大剪力： [Q]=490.5/1.5=327KN2 2最大弯矩：Mmax=qL/8=34.1×10/8=426.3KN·m≤[M加强]=2250KN·m弯曲强度：Q=ql/2=34.1×10/2=170.5KN≤[Q加强]=327KN 满足要求。挠度:fmax=5ql4/384EI=5×34.1×103×100004 /（384×210*107×1732303.2*104）=0.12mm＜[f] =25mm（[f] =L/400），符合要求结论：底板处采用双排单层贝雷梁，满足要求。㈣、40b工字钢受力计算40b工字钢（双排）直接支撑在直径 500钢管柱上，支承着贝雷梁、 10#工字钢、碗扣支架、10*15cm方木、10*10cm方木以及箱梁的重量，现对 40b工字钢受力进行计算。40b工字钢截面特性：17中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段=0.08mm＜[f]=2.6mm （[f]=L/400 ），符合要求最大支座反力：弯剪应力: τ=RSX/dIX=14.4*103*28.2*103/(4.5*245*10 4)=36.8KN＜85KN经验算，剪力符合要求。结论：底板位置10#工字钢（双排）布置符合要求。根据腹板位置横向工字钢受力对贝雷梁进行验算， 即：贝雷梁上部荷载为跨度1.05米间距的横向工字钢传来的荷载折算成线荷载：贝雷梁采用国产150*300cm，每片贝雷梁重量为270Kg，贝雷梁为固定荷载计算式取1.2的安全系数进行计算，腹板位置为双排单层，故腹板位置贝雷梁的自重线荷载为：双排单层贝雷梁的自重线荷载为： 1.2×270kg×2/3=216Kg/m=2.12KN/m综合两项荷截知贝雷梁纵向荷载为： q=31.98+2.12=34.1KN/m在行车道位置贝雷梁跨度为 7m，计算时按照10m进行计算。安全系数取1.5。双排单层贝雷梁承受的最大弯矩： [M]=3375/1.5=2250KN·m双排单层贝雷梁的最大剪力： [Q]=490.5/1.5=327KN2 2最大弯矩：Mmax=qL/8=34.1×10/8=426.3KN·m≤[M加强]=2250KN·m弯曲强度：Q=ql/2=34.1×10/2=170.5KN≤[Q加强]=327KN 满足要求。挠度:fmax=5ql4/384EI=5×34.1×103×100004 /（384×210*107×1732303.2*104）=0.12mm＜[f] =25mm（[f] =L/400），符合要求结论：底板处采用双排单层贝雷梁，满足要求。㈣、40b工字钢受力计算40b工字钢（双排）直接支撑在直径 500钢管柱上，支承着贝雷梁、 10#工字钢、碗扣支架、10*15cm方木、10*10cm方木以及箱梁的重量，现对 40b工字钢受力进行计算。40b工字钢截面特性：17中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段3混凝土自重：q1=26KN/m施工人员、机械荷载：取 q2=2.5KN/m2混凝土浇筑产生的冲击荷载：取 q3=2.0KN/m2振捣混凝土产生的荷载：取 q4=2.0KN/m2模板荷载：内模（包括支撑架）q5-1=1.2KN/m2侧模（包括侧模支撑）q5-2=1.2KN/m2底模（包括纵横方木）q5-3=0.8KN/m2支架自重：（按最高15m考虑）q6=15*3.84*（10/1000）/（）=1.6KN/m210#工字钢自重：q7=11.25*（ ）*（9.8/1000）=0.19KN/m40b工字钢自重：q8=73.84*（9.8/1000）=0.72KN/m贝雷梁自重：q9=270*2*2/3*（9.8/1000）=3.52KN/m1、1～2跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 1～2跨间距为2.5m，混凝土面积A=1.2526，故门洞上方1～2跨混凝土荷载为：q1-1=1.2526*8*26=260.54KN1～2跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=260.54+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=370.04KN均布荷载：q=Q/L=370.04/2.5=148.02KN/m最大弯矩：Mmax=ql2 2/8/2=57.82*106（N·mm）支座反力：Qmax弯曲应力：σmax=Mmax/Wx=57.82*106/1139*2*103=25.4Mpa<145Mpa，满足要求。剪应力：τmax=QmaxSx*2/Ix*2tw*2=92.5*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=10.9Mpa<85Mpa挠度：fmax=5ql4/384E*2I*2=5×148.02×103×25004/（384×210*107*2×22781*2*104）=0.04mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400），19中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段符合要求 。结论：翼缘板位置（1～2跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。2、2～3跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 2～3跨间距为2.5m，混凝土面积A=2.5484，故门洞上方2～3跨混凝土荷载为：q1-1=2.5484*8*26=530.1KN2～3跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（530.1+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8 ）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=693.518KN均布荷载：q=Q/L=693.51/2.5=277.4KN/mmax22/8/2=108.4*106（N·mm）最大弯矩：M=ql/8/2=277.4*2.5支座反力：Qmax弯曲应力：σmax=Mmax/Wx*2=108.4*106/1139*2*10 3=47.6Mpa<145Mpa，满足要求。剪应力：τ=Q*Sx*2/Ix*2*tw*2=173.4*10*671.2*2*103/maxmax322781*2*104*12.5*2=20.43Mpa<85Mpa挠 度：fmax=5ql4/384E*2I*2=5×277.4×103×25004 /（384×210*2*107×22781*2*104）=0.073mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400 ），符合要求 。结论：边腹板位置位置（ 2～3跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。3、3～4跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 3～4跨间距为2.5m，混凝土面积A=1.3553，故门洞上方3～4跨混凝土荷载为：q1-1=1.3553*8*26=281.9KN3～4跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（281.9+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8 ）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=395.668KN均布荷载：q=Q/L=395.668/2.5=158.3KN/m22/8/2=61.84*106（N·mm）最大弯矩：M=ql/8/2=158.3*2.5max20中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段支座反力：Qmax弯曲应力： σmax=Mmax/Wx*2=61.84*106/1139*2*103=27.15Mpa<145Mpa，满足要求。剪应力：τmax=Qmax*Sx*2/Ix*2*tw*2=98.94*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=11.7Mpa<85Mpa挠 度：fmax=5ql4/384E*2I*2=5×158.3×103×25004 /（384×210*2*107×22781*2*104）=0.04mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400 ），符合要求 。结论：箱室位置（3～4跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。4、4～5跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 4～5跨间距为2.5m，混凝土面积A=2.4898，故门洞上方4～5跨混凝土荷载为：q1-1=2.4898*8*26=517.88KN4～5跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=517.88+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=678.844KN均布荷载：q=Q/L=678.844/2.5=271.54KN/m最大弯矩：Mmax=ql2 2/8/2=106.1*106（N·mm）支座反力：Qmax弯曲应力：σmax=Mmax/Wx*2=106.1*106/1139*2*10 3=46.6Mpa<145Mpa，满足要求。剪应力：τmax=Qmax*Sx*2/Ix*2*tw*2=169.7*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=20Mpa<85Mpa挠 度：fmax=5ql4/384E*2I*2=5×271.54×103×25004 /（384×210*2*107×22781*2*104）=0.072mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400 ），符合要求 。结论：箱室位置（4～5跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。5、5～6跨40b（双排）工字钢计算：21中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段按照门洞设计图可知 5～6跨间距为2.5m，混凝土面积A=1.6861，故门洞上方5～6跨混凝土荷载为：q1-1=1.6861*8*26=350.7KN5～6跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（350.7+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8 ）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=478.23KN均布荷载：q=Q/L=478.23/2.5=191.3KN/m22/8/2=74.73*106（N·mm）最大弯矩：M=ql/8/2=191.3*2.5max支座反力：Qmax=qL/2/2=191.3*2.5/2/2=119.6KN弯曲应力：σmax=M/Wx*2=74.73*106/1139*2*103=32.8Mpa<145Mpa，满足要max求。剪应力：τmax=Qmax*Sx*2/Ix*2*tw*2=119.6*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=14.1Mpa<85Mpa挠 度：fmax=5ql4/384E*2I*2=5×191.3×103×25004 /（384×210*2*107×22781*2*104）=0.05mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400 ），符合要求 。结论：箱室位置（5～6跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。6、6～7跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 6～7跨间距为2.5m，混凝土面积 A=2.162，故门洞上方6～7跨混凝土荷载为：q1-1=2.162*8*26=449.7KN6～7跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（449.7+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8 ）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=597KN均布荷载：q=Q/L=597/2.5=238.8KN/m最大弯矩：Mmax=ql2 2/8/2=93.3*106（N·mm）支座反力：Qmax弯曲应力：σmax=Mmax/Wx*2=93.3*106/1139*2*10 3=41Mpa<145Mpa，满足要求。剪 应力：τmax=Qmax*Sx*2/Ix*2*tw*2=149.3*10 3*671.2*2*103/22中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段22781*2*104*12.5*2=17.6Mpa<85Mpa挠 度：fmax=5ql4/384E*2I*2=5×238.8×103×25004 /（384×210*2*107×22781*2*104）=0.063mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400 ），符合要求 。结论：箱室位置（6～7跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。7、7～8跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 7～8跨间距为2.5m，混凝土面积 A=2.162，故门洞上方7～8跨混凝土荷载为：q1-1=2.162*8*26=449.7KN7～8跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（449.7+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8 ）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=597KN均布荷载：q=Q/L=597/2.5=238.8KN/m最大弯矩：Mmax=ql2 2/8/2=93.3*106（N·mm）支座反力：Qmax弯曲应力：σmax=Mmax/Wx*2=93.3*106/1139*2*103=41Mpa<145Mpa，满足要求。剪应力：τmax=Qmax*Sx*2/Ix*2*tw*2=149.3*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=17.6Mpa<85Mpa挠max434度：f=5ql/384E*2I*2=5×238.8×10×2500/（384×210*2*107×22781*2*104）=0.063mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400），符合要求 。结论：箱室位置（7～8跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。8、8～9跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 8～9跨间距为2.5m，混凝土面积A=1.6861，故门洞上方8～9跨混凝土荷载为：q1-1=1.6861*8*26=350.7KN8～9跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（350.7+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8 ）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=478.23KN23中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段均布荷载：q=Q/L=478.23/2.5=191.3KN/m最大弯矩：Mmax=ql2 2/8/2=74.73*106（N·mm）支座反力：Qmax弯曲应力：σmax=Mmax/Wx*2=74.73*106/1139*2*10 3=32.8Mpa<145Mpa，满足要求。剪应力：τmax=Qmax*Sx*2/Ix*2*tw*2=119.6*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=14.1Mpa<85Mpa挠 度：fmax=5ql4/384E*2I*2=5×191.3×103×25004 /（384×210*2*107×22781*2*104）=0.05mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400 ），符合要求 。结论：箱室位置（8～9跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。9、9～10跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 9～10跨间距为2.5m，混凝土面积A=2.4898，故门洞上方9～10跨混凝土荷载为：q1-1=2.4898*8*26=517.88KN9～10跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=517.88+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=678.844KN均布荷载：q=Q/L=678.844/2.5=271.54KN/m最大弯矩：Mmax=ql2 2/8/2=106.1*106（N·mm）支座反力：Qmax弯曲应力：σmax=Mmax/Wx*2=106.1*106/1139*2*10 3=46.6Mpa<145Mpa，满足要求。剪应力：τmax=Qmax*Sx*2/Ix*2*tw*2=169.7*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=20Mpa<85Mpa挠 度：fmax=5ql4/384E*2I*2=5×271.54×103×25004 /（384×210*2*107×22781*2*104）=0.072mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400 ），符合要求 。24中港建设集团有限公司 苏州市中环快速路北段工程 ZH－LQ04标段结论：箱室位置（9～10跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。10、10～11跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 10～11跨间距为2.5m，混凝土面积A=1.3553，故门洞上方10～11跨混凝土荷载为：q1-1=1.3553*8*26=281.9KN10～11跨总荷载Q=（q1-1+q5-1+q5-2+q5-3+q6+q7+q8+q9）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（281.9+1.2+1.2+0.8+1.6+0.19*8+0.72*8+3.52*8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=395.668KN均布荷载：q=Q/L=395.668/2.5=158.3KN/m22/8/2=61.84*106（N·mm）最大弯矩：M=ql/8/2=158.3*2.5max支座反力：Qmax弯曲应力： σmax=Mmax/Wx*2=61.84*106/1139*2*103=27.15Mpa<145Mpa，满足要求。剪应力：τmax=Qmax*Sx*2/Ix*2*tw*2=98.94*103*671.2*2*103/22781*2*104*12.5*2=11.7Mpa<85Mpa挠 度：fmax=5ql4/384E*2I*2=5×158.3×103×25004 /（384×210*2*107×22781*2*104）=0.04mm＜[f]=6.25mm（[f]=L/400 ），符合要求 。结论：箱室位置（10～11跨）40b（双排）工字钢布置符合要求。11、11～12跨40b（双排）工字钢计算：按照门洞设计图可知 11～12跨间距为2.5m，混凝土面积A=2.5484，故门洞上方11～12