板梁模板支架施工设计计算讲座

模板支架设计一、编制依据：《混凝土结构工程施工质量验收规范》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《木结构工程施工质量验收规范》施工图纸（工程结构形式、荷载大小、地基土类别、承受浇筑混凝土的重量及侧压力）及施工组织设计（施工进度、施工设备、材料供应以及施工荷载）二、编织步骤及注意事项：脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。三、模板支架荷载：1、荷载分类作用于模板支架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。2、永久荷载（恒荷载）可分为：（1）模板及支架自重，包括模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆、立杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；（2）新浇混凝土自重；（3）钢筋自重3、可变荷载（活荷载）可分为：（1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；（2）倾倒或振捣混凝土荷载。四、方案确定：工程概况项目内容功能商业用房结构类型框架结构2建筑规模22地上18层，局部19层地下2层转换层4.5m240mm1000mm700mmmmmmmmmm2、顶板支撑方案搭设参数的确定现以转换层为例选择顶板模板支撑方案：①、由于层高为4.5m，可确定支架搭设高度为4.2m(层高减掉板厚)；现设定支撑架布距为1.2m×3-0.1=0.5②、初步确定立杆纵距和横距均为1.2m；③、模板材料选择竹胶板；相邻模板的小楞采用50×100mm2木方，间距为300mm；顶托梁采用100×100mm2木方，间距为1200mm。采用的钢管类型为48×3.5。3、设计计算内容：1.板底面板强度、挠度和剪力计算；2.板底木方强度、挠度和剪力计算；3.木方下面支撑梁（木方或钢管）强度、挠度计算；4.扣件的抗滑承载力计算；5.立杆的稳定性计算。4、计算解析：力传递过程：面板-木方-托梁-顶托(或扣件)-立杆楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m注：钢筋混凝土自重取25kN/m3活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m注：倾倒混凝土的荷载标准值：2kN/m2；施工均布荷载标准值：1kN/m2。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300×经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.115×1000×1000/64800=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]注：此公式为木结构抗剪公式依照构件截面是长方形的简化其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.300=2.294kN截面抗剪强度计算值T=3×2294.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×6.420×3004/(100×6000×583200)=0.101mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.823/1.200=3.186kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.19×1.20×最大剪力Q=0.6×1.200×3.186=2.294kN最大支座力N=1.1×1.200×3.186=4.206kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.459×106/83333.3=5.51N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2294/(2×50×100)=0.688N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×1.605×1200.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.569mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=4.206kN均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=18.684kN经过计算得到最大变形V=2.6mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=2.095×106/166666.7=12.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×10214/(2×100×100)=1.532N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算不满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=2.6mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；㈠、N为立杆的轴心压力设计值(kN)，如果不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ注：1、式中NG为静荷载，是模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。即NG=NG1+NG2+NG3=8.259kN其中：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.300=0.555kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN2、NQ为活荷载，是施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土产生的荷载标准值产生的轴向力总和。即NQ=(1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN最后得出N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.259+1.4×4.320=15.96kN㈡、A为支撑立杆（48×3.5）净截面面积(cm2)；查表或计算可得A=4.89㈢、为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；其中：l0为计算长度(m)；i为计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58l0的确定有以下3种公式：l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)l0=k1k2(h+2a)(3)其中：k1为计算长度附加系数，可查表得到取值为1.167，见下表：———————————————————————————————————————步距h(m)h≤0.90.9<h≤1.21.2<h≤1.51.5<h≤2.1k11..1631..1671.11851.2243———————————————————————————————————————————————u为计算长度系数，由由搭设高度确确定。可查表表得到取值为为：1.75。见下表h为支架搭设的步距距；取1.2a为立杆上端端伸出顶层横横杆中心线至至模板支撑点点的长度。取取0.5k2也为计算长度附加系数数，可查表得得到取值为11.007，见下表：：——————————————————————————————————————————————H(m)468100121411618202253035540h+2aa或u1h(mm)1.3351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911——————————————————————————————————————————————《扣件式规范》给给出的模板支支架轴向力设设计值N的计算式（）与与用于脚手架架计算的式（5.3.2）是相同的的，前者取ll01=h+2a，而后者者取l0=k1uh。当支架架的构造和约约束条件与双双排脚手架相相同时，则ll01应当与l0相同，即l01=l0，则有：h+2a=k11uha=h(k1u--1)/2当l01≥l0时，其其K≥2.0，可满足安安全要求；当当l01＜l0时，其K＜2.0，则安全度度不够。当kku=1.1155×（1.5⌒1.8）=1.7332⌒2.079代入上述公公式时，要使使得按l01=h+2a计算的支支架立杆的设设计稳定承载载能力具有K＞2.0的安全度，就就必须使a≥（0.367⌒0.54）h,即当h=1.8mm时，需让a≥0.66⌒0.97mm,而这又恰与与限制a的初衷相违违背。之所以以出现这一问问题，就是在在借用英国标标准时，忽视视了必须满足足K≥2.0的要求。按按照《扣件式式规范》的计计算规定，在在a＜（0.3677⌒0.54）h时，就会出出现不能满足足K≥2.0要求的结果果。鉴于这一一问题，在计计算模板支架架时，需要对对l01=h+2a作必要的的调整，以确确保使用安全全。两类构架梁梁板模板支架架立杆计算长长度l0的确定按两类构架架的情况，分分别采用相适适合的支架立立杆计算长度度l0的计算式：：几何不可变杆系结结构支架：l0=k1k22l01=k1k2(h+2aa)因而使h+2aa≤u’h故a≤0.5(u’-11)h非几何不可变杆系系结构支架：：l0‘=k1k2uu’hu’=m1m2uu1以上式中k1----考虑K≥≥2.0要求的立杆杆计算长度的的调整系数，其其对于l0的调整相当当于对对抗力f的调整，《扣扣件式规范》所所给k1=1.1555的取值偏低低，应按下表表选用：缺表表k2---考虑搭设高高度影响的立立杆计算长度度的调整系数数。因只调整整支架计算高高度H0＞4mm的高支支架，故u’---非几何不可可变杆系结构构支架立杆的的计算长度系系数，即计算算扣件式钢管管脚手架单肢肢立杆稳定性性的u1c值，分别别按角立杆、边边立杆和中立立杆给出。u1----将将非几何不可可变杆系结构构支架的立杆杆视为有侧移移框架柱，按按其两端交汇汇杆件线刚度度的比值K1、K2确定的计算算长度系数的的理论值。此此处有表m1、m2----考虑虑扣件式钢管管脚手架稳定定约束条件中中连墙件和纵纵向水平杆作作用的调整系系数，见表。当当支架的边排排立杆有附墙墙连结时，其其靠边两排立立杆按实际的的附墙连结情情况情况考虑虑，其内各排排立杆按无附附墙连结考虑虑；当支架边边排无附墙壁壁连结时，横横向立杆排数数≥学课排的支支架按两面三三刀步三跨边边墙考虑，横横向立杆排数数≤4排的支架按按三步三跨连连墙考虑。公式(1)的计算算结果：==165..57N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!公式(2)的计算算结果：==116..37N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!公式(3)的计算结果果：=1114.188N/mm22，立杆的稳稳定性计算<[f],满足要求!_楼板强度的计算1.计算楼板强度度说明验算楼板强度时按按照最不利考考虑,楼板的跨度度取6.000m，楼板承承受的荷载按按照线均布考考虑。宽度范围内配筋11级钢筋，配配筋面积As=1638..0mm2，fy=210..0N/mmm2。板的截面尺寸为b×h=42000mm×130mmm，截面有效效高度h0=110mmm。按照楼板每8天浇浇筑一层，所所以需要验算算8天、16天、24天...的承载能力是否满足足荷载要求，其其计算简图如如下：2.计算楼板混凝凝土8天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边6..00m，短短边6.000×0.70==4.20mm，楼板计算范围内摆摆放5×4排脚手架，将将其荷载转换换为计算宽度度内均布荷载载。第2层楼板所需承受的的荷载为q=1×1.2××(0.35++25.000×0.20))+1×1.2×(0.56×5×4/6.000/4.220)+1.4×(2.000+1.000)=111.15kNN/m2计算单元板带所承承受均布荷载载q=4.220×11.155=46.883kN/mm板带所需承担的最最大弯矩按照照四边固接双双向板计算Mmax=0.07735×ql2=0.07735×46.833×4.202验算楼板混凝土强强度的平均气气温为20..00℃，查温度、龄龄期对混凝土土强度影响曲曲线得到8天后混凝土土强度达到662.40%%，C40.00混凝土强度度近似等效为为C25.00。混凝土弯曲抗压强强度设计值为为fcm=11..88N/mmm2则可以得到矩形截截面相对受压压区高度：ξ=Asfy/bbh0fcm=11638.000×210.000/(42200.000×110.000×11.888)=0.006查表得到钢筋混凝凝土受弯构件件正截面抗弯弯能力计算系系数为s=0.067此层楼板所能承受受的最大弯矩矩为：MM1=sbh02fcm=00.067××4200..000×110.00002×11.9×10-6结论：由于ΣMii=400.46=440.46<Mmaax=60..71所以第8天以后的的楼板楼板强强度和不足以以承受以上楼楼层传递下来来的荷载。第2层以下的模板支撑撑必须保存。3.计算楼板混凝凝土16天的强度度是否满足承承载力要求楼板计算长边6..00m，短短边6.000×0.70==4.20mm，楼板计算范围内摆摆放5×4排脚手架，将将其荷载转换换为计算宽度度内均布荷载载。第3层楼板所需承受的的荷载为q=1×1.2××(0.35++25.000×0.20))+1×1.2×(0.35++25.000×0.13))+2×1.2×(0.56×5×4/6.000/4.220)+1.4×(2.000+1.000)=166.00kNN/m2计算单元板带所承承受均布荷载载q=4.220×16.000=67.119kN/mm板带所需承担的最最大弯矩按照照四边固接双双向板计算Mmax=0.07735×ql2=0.07735×67.199×4.202验算楼板混凝土强强度的平均气气温为20..00℃，查温度、龄龄期对混凝土土强度影响曲曲线得到16天后混凝凝土强度达到到83.211%，C40.00混凝土强度度近似等效为为C33.33。混凝土弯曲抗压强强度设计值为为fcm=15..88N/mmm2则可以得到矩形截截面相对受压压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=11638.000×210.000/(42200.000×110.000×15.888)=0.005查表得到钢筋混凝凝土受弯构件件正截面抗弯弯能力计算系系数为s=0.048此层楼板所能承受受的最大弯矩矩为：MM2=sbh02fcm=00.048××4200..000×110.00002×15.9×10-6结论：由于ΣMii=400.46+338.73==79.199<Mmmax=877.11所以第16天以后后的楼板楼板板强度和不足足以承受以上上楼层传递下下来的荷载。第3层以下的模板支撑撑必须保存。4.计算楼板混凝凝土24天的强度度是否满足承承载力要求楼板计算长边6..00m，短短边6.000×0.70==4.20mm，楼板计算范围内摆摆放5×4排脚手架，将将其荷载转换换为计算宽度度内均布荷载载。第4层楼板所需承受的的荷载为q=1×1.2××(0.35++25.000×0.20))+2×1.2×(0.35++25.000×0.13))+3×1.2×(0.56×5×4/6.000/4.220)+1.4×(2.000+1.000)=200.85kNN/m2计算单元板带所承承受均布荷载载q=4.220×20.855=87.555kN/mm板带所需承担的最最大弯矩按照照四边固接双双向板计算MMmax=0..0735××ql2=0.07735×87.555×4.202验算楼板混凝土强强度的平均气气温为20..00℃，查温度、龄龄期对混凝土土强度影响曲曲线得到24天后混凝凝土强度达到到95.377%，C40.00混凝土强度度近似等效为为C38.22。混凝土弯曲抗压强强度设计值为为fcm=18..21N/mmm2则可以得到矩形截截面相对受压压区高度：ξ=Asfy/bh0fcm=11638.000×210.000/(42200.000×110.000×18.211)=0.004查表得到钢筋混凝凝土受弯构件件正截面抗弯弯能力计算系系数为s=0.039此层楼板所能承受受的最大弯矩矩为：MM3=sbh02fcm=00.039××4200..000×110.00002×18.2×10-6结论：由于ΣMii=400.46+338.73++36.100=115..28>Mmax=1113.52所以第24天以后后的各层楼板板强度和足以以承受以上楼楼层传递下来来的荷载。第4层以下的模板支撑撑可以拆除。5、梁模板与顶板模模板计算内容容和过程基本本是一个道理理的，支撑模模式有以下几几种：1、多立杆承重，钢钢管支撑2、多根立杆杆承重，木方方顶托支撑3、多根立杆承重，木木方顶托支撑撑44、多根立杆杆承重，木方方顶托支撑现以第4种支撑模模式，做出梁梁支撑的方案案及计算如下下：①、由于层高为4..5m，可确确定支架搭设设高度为3..5m(层高减掉梁梁高)；现设定支支撑架布距为为1.2m,立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度a=0.3mm②、初步确定立杆纵纵横距为梁支支撑立杆的横横距(跨度方向)l=0.660米，③、模板材料选择竹胶胶板；相邻模模板的小楞采采用50×1000mm2木方，共3根；顶托梁梁采用1000×100mmm2木方，间距距为600mmm；梁底共用3道承重立杆杆。采用的钢钢管类型为448×3.5。梁模板支撑架立面面简图模板面板计算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。（因因为面板的支支点为相邻木木方，所以面面板的计算模模型应按实际际跨数）作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。1.荷载的的计算：(1)钢筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：qq1=255.000××1.0000×0.6000=15.0000kN//m(2)模板的自重线线荷载(kN/m))：qq2=0..350×0.6000×(2×1.0000+0.7000)/0..700=00.810kkN/m(3)活荷载为施工工荷载标准值值与振倒混凝凝土时产生的的荷载(kN)：（梁应取振振倒混凝土时时产生的荷载载，按规范查查找应比现计计算书中的大大）经计算得到，活荷荷载标准值P1=(11.000++2.0000)×0.7000×0.6000=1.2660kN均布荷载q==1.2××15.0000+1.22×0.8100=18.9972kN//m集中荷载P==1.4××1.2600=1.7664kN面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=60.000×1.80×1.80//6=332.40ccm3；II=600.00×1.80×1.80×1.80//12=29.166cm4；计算简图弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=2.490kNNN2=10..064kNNN3=2.490kNN最大弯矩最大变形V==0.9mmm(1)抗弯弯强度计算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f==0.2990×1000×1000//324000=8.9551N/mmm2面板的抗弯强度设设计值[ff]，取15.000N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<<[f],,满足要求!(2)抗剪剪计算[可以不计计算]截面抗剪强度计算算值T=33×4150..0/(2××600.0000×18.0000)=0..576N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]]=1.400N/mm22抗剪强度验算TT<[TT]，满足要要求!(3)挠度度计算面板最大挠度计算算值v==0.8557mm面板的最大挠度小小于350..0/2500,满足要求求!梁底支撑木方的计计算（一）梁底木方计计算按照三跨连续梁计计算，最大弯弯矩考虑为静静荷载与活荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，计计算公式如下下:（此处荷载载不应该人为为的取值，应应按其作为面面板支点时的的支座反力来来计算荷载）均布荷载q==10.0064/0..600=116.7744kN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1×16.777×0.60×最大剪力Q=00.6×0.6000×16.7774=6.0039kN最大支座力N==1.1×0.6000×16.7774=11..071kNN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；(1)木方抗弯强度度计算抗弯计算强度ff=0.6004×106/833333.3=77.25N//mm2木方的抗弯计算强强度小于133.0N/mmm2,满足要求!(2)木方方抗剪计算[可以不计计算]最大剪力的计算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/22bh<[T]截面抗剪强度计算算值T=33×6039//(2×50×100)==1.8122N/mm22截面抗剪强度设计计值[T]]=1.900N/mm22木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方方挠度计算最大变形v==0.6777×13.9778×600.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.3110mm木方的最大挠度小小于600..0/2500,满足要求求!托梁的计算托梁按照集中与均均布荷载下多多跨连续梁计计算。（此处处托梁同面板板一样，也应应该按照实际际的跨数建立立数学模型）均布荷载取托梁的的自重q==0.0996kN/mm。托梁计算简图托梁弯矩图(kNN.m)托梁变形图(mmm)托梁剪力图(kNN)经过计算得到最大大弯矩经过计算得到最大大支座F==11.0041kN经过计算得到最大大变形V==0.0mmm顶托梁的截面力学学参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=10.000×10.000×10.000/6=166.667cm3；II=100.00×10.000×10.000×10.000/12==833..33cm44；(1)顶托梁抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=0.1001×106/1666666.7==0.61NN/mm2顶托梁的抗弯计算算强度小于113.0N//mm2,满足要求!(2)顶托托梁抗剪计算算[可以不计计算]截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/22bh<[T]截面抗剪强度计算算值T=33×2040//(2×100×100)==0.3066N/mm22截面抗剪强度设计计值[T]]=1.900N/mm22顶托梁的抗剪强度度计算满足要要求!(3)顶托托梁挠度计算算最大变形v==0.0mmm顶托梁的最大挠度度小于4000.0/2550,满足要要求!扣件抗滑移的计算算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；上部荷载没有通过过纵向或横向向水平杆传给给立杆，无需需计算。立杆的稳定性计算算立杆的稳定性计算算公式其中N——立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座反反力N1=11.004kN((已经包括组组合系数1..4)脚手架钢管的自重重N2=1..2×0.1499×3.5000=0.6225kNN=11..041+00.625==11.6667kN——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i查表得得到；i——计算立杆的的截面回转半半径(cmm)；i=11.58A——立杆净截面面面积(ccm2)；A=4.89W——立杆净截面面抵抗矩(cm3)；W=55.08——钢管立杆抗压强度度计算值((N/mm22)；[[f]——钢管立杆抗抗压强度设计计值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l0=k1uh((1)l00=(hh+2a)((2)k1——计算长度附加系数数，按照表11取值为1.1167；u——计算长度系系数，参照《扣扣件式规范》表表；u=11.70a——立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.330m；公式(1)的计算算结果：==77.446N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!公式(2)的计算算结果：==48.004N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!如果考虑到高支撑撑架的安全因因素，适宜由由公式(3)计算l0=k1k2((h+2a)(3)k2——计算长度附加系数数，按照表22取值为1.0000；公式(3)的计算算结果：==61.774N/mmm2，立杆的稳稳定性计算<[f]],满足要求求!模板承重架应尽量量利用剪力墙墙或柱作为连连接连墙件，否否则存在安全全隐患。表1模板支架计计算长度附加加系数k1———————————————————————————————————————————————步距h(m)hh≤0.900.9<h≤≤1.21.22<h≤1.51.55<h≤2.1k11.16631.16671.18551.2433———————————————————————————————————————————————表2模板支架计计算长度附加加系数k2——————————————————————————————————————————————————————H(m)468100121411618202253035540h+2aa或u1h(m)1.351..01..0141.02661.003911.0421.05541..0611.08111.009211.1131.13371..1551.17331.4441..01..0121.02221.003111.0391.04471..0561.06441.007211.0921.11111..1291.14991.5531..01..0071.01551.002411.0311.03391..0471.05551.006211.0791.09971..1141.13221.6621..01..0071.01441.002111.0291.03361..0431.05111.005611.0741.09901..1061.12331.8801..01..0071.01441.002011.0261.03331..0401.04661.005211.0671.08811..0961.11111.9921..01..0071.01221.001811.0241.03301..0351.04221.004811.0621.07761..0901.10442.0041..01..0071.01221.001811.0221.02291..0351.03991.004411.0601.07731..0871.10112.2251..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0571.07701..0811.09442.7701..01..0071.01001.001611.0201.02271..0321.03771.004211.0531.06661..0781.0911———————————————————————————————————————————————————七、构造要求：模板支架的立杆构构造应该符合合以下规定：：1、每根立杆底部应应设置底座或或垫板。2、脚手架必须设置置纵、横向扫扫地杆。纵向向扫地杆应采采用直角扣件件固定在距底底座上皮不大大于200mmm处的立杆杆上。横向扫扫地杆也应采采用直角扣件件固定在紧靠靠纵向扫地杆杆下方的立杆杆上。当立杆杆基础不在同同一高度上时时，必须将高高处的纵向扫扫地杆向低处处延长两跨与与立杆固定，高高低差不应大大于1m。靠边坡坡上方的立杆杆轴线到边坡坡的距离不应应小于5000mm.(见下图)3、脚手架底层步距不不应大于2mm（见上图）。4、立杆接长除顶层顶顶步可采用搭搭接处，其余余各层各步接接头必须采用用对接扣件连连接。对接、搭搭接应符合下下列规定：

（1）立杆上的对对接扣件应交交错布置：两两根相邻立杆杆的接头不应应设置在同步步内，同步内内隔一根立杆杆的两个相隔隔接头在高度度方向错开的的距离不宜小小于500mmm；各接头头中心至主节节点的距离不不宜大于步距距的1/3；

（2）搭接长度不不应小于1mm，应采用不不少于2个旋转和扣扣件固定，端端部扣件盖板板的边缘至杆杆端距离不应应小于1000mm。5、支架立杆应竖直设设置，2m高度的垂垂直允许偏差差为15mmm；

6、设支架立杆杆根部的可调调底座，当其其伸出长度超超过300mmm时，应采采用取可靠措措施固定；

77、当梁模板支支架立杆采用用单根立杆时时，立杆应设设在梁模板中中心线外，其其偏心距不应应大于25mmm。

8、满堂模板支支架的支撑设设置