铁路工程施工技术总结

云桂铁路（云南段）YGYNZQ-2标段工程总结II剖面（2）膨胀土地段重力式路堑挡土墙结构形式图2-15膨胀土地段重力式路堑挡土墙大样图2.桩基托梁挡土墙结构形式图2-16桩基托梁挡土墙断面示意图3.桩板挡土墙桩板挡土墙施工工艺流程图如图2-17。施工准备施工准备施工准备施工准备施工准备施工准备施工准备桩孔开挖桩孔开挖桩孔开挖桩孔开挖桩孔开挖桩孔开挖桩孔开挖桩体混凝土浇筑砌体养护砌体养护桩体混凝土浇注砌体养护砌体养护桩体混凝土浇注砌体养护砌体养护桩体混凝土浇注砌体养护砌体养护桩体混凝土浇注砌体养护砌体养护桩体混凝土浇注砌体养护砌体养护桩体混凝土浇注砌体养护砌体养护桩体混凝土浇注砌体养护砌体养护上部模板安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装砂浆拌和砂浆拌和砂浆拌和桩底标高及承载力检查砂浆拌和砂浆拌和砂浆拌和桩底标高及承载力检查砂浆拌和砂浆拌和砂浆拌和桩底标高及承载力检查砂浆拌和砂浆拌和砂浆拌和桩孔检查砂浆拌和砂浆拌和砂浆拌和桩底标高及承载力检查砂浆拌和砂浆拌和砂浆拌和桩底标高及承载力检查砂浆拌和砂浆拌和砂浆拌和桩底标高及承载力检查砂浆拌和砂浆拌和砂浆拌和护壁支护护壁支护护壁支护护壁支护护壁支护护壁支护护壁支护挡板安装砌体养护挡板安装砌体养护挡板安装砌体养护挡板安装砌体养护挡板安装砌体养护挡板安装砌体养护挡板安装砌体养护挡板安装砌体养护桩体混凝土浇筑桩体混凝土浇注桩体混凝土浇注桩体混凝土浇注桩体混凝土浇注桩体混凝土浇注桩体混凝土浇注桩体混凝土浇注挡板预制挡板预制挡板预制挡板预制挡板预制挡板预制挡板预制挡板预制制作试件制作试件制作试件制作试件制作试件制作试件制作试件制作试件钢筋安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装上部模板安装护壁支护护壁支护护壁支护护壁支护护壁支护护壁支护护壁支护图2-17桩板挡土墙施工工艺框图三、高边坡防护1.边坡防护的原则（1）土质边坡：亚粘土和全风化层，坡率不陡于1：1，坡高不大于4m的段落采用植草防护；坡率1：0.75～1：1，坡高在4～8m时，采用三维网植草防护；坡率1：0.75～1：1.25，坡高大于8m时，采用衬砌拱骨架和格梁框架内植草防护，草籽选择适合本地生长的草籽，并加入种子量30%左右的矮灌木籽。（2）强～弱风化岩质边坡：采用TBS植被护坡。（3）边坡两端视坡面积堑顶部位采用植草或三维网植草防护，堑坡顶开口线处采用圆弧线与自然山体过渡衔接。（4）防护工程施工在满足设计要求的前提下，兼顾环境美观，尽量少使用圬工等人为痕迹，避免视觉单调；岩性较差且欠稳定的边坡，需要采用格梁加固时，与自然相适应，采用嵌入边坡+TBS或覆土挂网植草的形式，尽可能遮蔽坡面圬工，增强边坡的绿化和景观效果。2.富宁车站路堑高边坡施工（1）工程概况富宁车站位于云南省文山州富宁县境内，距离富宁县城约6.5公里，起止里程为D4K356+278.678-D2K357+733.106，长2516米。D4K356+285.007-D2K355+648左侧为深路堑高边坡段落，长425米。路堑边坡最大高度56米，分五级边坡，每级边坡高10米，边坡坡率1：1.5，土石方开挖总量为81.2万方。线路沿线地形起伏剧烈，属于典型的山岭重丘区。主要的工程地质问题有活动断裂与地震、滑坡、顺层、砂土液化、高地温与高地应力等不良地质现象。边坡主要地质为（24-2）断层角砾，上覆（7-4）粉质粘土。边坡采用了多种工程措施进行加固，确保边坡稳定。设计边坡防护主要工程措施有抗滑桩、挡土墙、锚杆框架梁内灌草护坡等。（2）高边坡防护工程施工部署高边坡施工流程：施作地表截排水沟、天沟→开挖第五级边坡，并施作锚杆框架梁护坡→待框架梁混凝土达到设计强度的75%后开挖第四级边坡，并施作锚杆框架梁护坡→施作第三级边坡平台锚固桩，待锚固桩施工完成并达到设计强度的75%，对全部锚固桩无损检测合格后施作桩顶平台→开挖第三级边坡，并施作锚杆框架梁护坡→待框架梁混凝土达到设计强度的75%后开挖第二级边坡，并施作锚杆框架梁护坡→待框架梁混凝土达到设计强度的75%后开挖第一级边坡，并施作锚杆框架梁护坡→施作桩间墙预加固桩，待锚固桩施工完成并达到设计强度75%、对全部桩作无损检测合格后分段开挖桩间土体，分幅一次性浇筑桩间挡土墙。第六节路基沉降控制与评估一、沉降监测工艺简介与流程（1）路基工程沉降变形观测以路基面沉降观测和地基沉降观测为主，根据不同的结构部位、填方高度、地基条件、堆载预压等具体情况来设置沉降变形观测断面。同时根据施工过程中掌握的地形、地质变化情况调整或增设观测断面。（2）路基基床以下沉降观测：路堤填筑前，用钢板做的沉降板应埋入地基底层并嵌入10cm，采用中粗砂回填密实，再套上保护套管，保护套管略低于沉降板顶端测杆高度，上口加盖封住管口。完成沉降板的埋设工作后采用二等精密水准测量方法测量，第1次测出初始值，随着路基填筑施工逐渐接高沉降板测杆和保护套管，每次接长高度以1m为宜，接长前后通过测量杆顶标高变化量确定接高量。沉降板现场施工如图2-18所示。图2-18沉降板示意图（3）沉降监测流程监测元器件的埋设监测观测资料整理数据分析（4）施工工艺流程路基沉降观测施工工艺流程见图2-19。未超填未超填选择观测断面埋设测点填土压实位移及沉降观测计算位移及沉降速率整理绘制“填土高-时间-沉降量”关系曲线推算预留沉降量暂停填筑超填图2-19路基沉降观测施工工艺流程图（5）路基水准路线观测按国家二等水准测量精度要求形成附合水准路线，沉降观测点位布设及水准路线观测示意图如图2-20所示。图2-20沉降观测点位布设及水准路线观测示意图二、观测点设置原则为有利于测点看护、集中观测、统一观测频率、观测数据的综合分析，各部位观测点须设在同一横断面上。断面观测点包括沉降观测桩、沉降板、单点沉降计等设备。其中沉降观测桩和沉降板需要进行水准测量，其余剖面沉降管、分层沉降计等设备用于特殊监测项目，由设计单位根据工程情况和地质情况明确设置位置、规格型号、观测技术要求及成果输出格式，在设计文件中说明并对施工单位、监理单位进行技术交底。地基换填渗水土经碾压处理合格后，进行地基沉降的动态观测。观测基桩必须置于不受施工影响的稳定地基内，并定期进行复核校正。按40m间距在线路中心线处埋设地基沉降板，一个监测断面共设3个监测点，分别在路基中心、两侧路肩各设一个监测桩，于路基成形后设置。监测断面里程位置分别为D2K355+880和D2K355+920。在填土过程中，应根据观测结果整理绘制“填土高度-时间-沉降量关系曲线图”，分析土体的沉降趋势，判定地基的稳定性。三、基底沉降监测1.路堤地段路基沉降监测路堤地段分别于路基中心、两侧路肩各设一个监测点，每个监测断面共3个点。采用监测桩方式，于路基成形后设置。路堤填筑前，分别于路堤基底地面的线路中线、两侧路肩各设一个监测点，每个监测断面共3个测点，测试设备可为沉降板或预埋单点沉降计，在试验段路基加密。一般路堤地段沉降监测见表2-3，一般软弱土地基路堤地段沉降监测见表2-4。表2-3一般路堤地段沉降监测表2-4一般软弱土地基路堤地段沉降监测表当路堤基底地面横坡或下卧土层横坡大于1：5时，于线路中心及填方较高侧或压缩层较厚侧左（或右）线外侧3.1m处预埋1个单点数码沉降计，其布置如图2-21和图2-22所示。图2-21横坡路基填方断面观测桩、单点沉降计布置示意图图2-22横坡路基填方断面观测桩、单点沉降计、沉降板布置示意图2.路堑地段路基沉降监测路堑地段分别于路基中心、两侧路肩各设一个监测点，每个监测断面共3个点，采用监测桩方式，路基成形后设置。路堑地段主要指：厚层地质、全风化层路堑和浅挖路堑(挖深≤3m)。除基床不换填的硬质岩路堑外，一般应进行路基面沉降监测，路堑有地基加固及红黏土、膨胀土地段，不仅路基面要进行沉降监测，且应对地基沉降或隆起进行监测，于线路中心换填底面埋设单点沉降计进行基底沉降监测，基岩埋深＜15m时，单点沉降计应锚固至基岩无压缩层，当覆盖土层厚＞15m，单点沉降计锚固深度为15m。路堑地段路基面变形监测见表2-5。表2-5路堑地段路基面变形监测表3.软土地基水平位移监测软土、松软土路基地段，沿线路纵向每隔30m～50m在坡脚外2m处设置边桩进行水平位移监测，以控制软土地段的填土速率。每监测断面设3个测点。软土、松软土路堤地段除设置沉降观测设施外，还应设置位移观测桩。位移观测桩设置与两侧坡脚外2m处，并与沉降观测桩、观测板等位于同一断面上。松软土地段观测断面布置图如图2-23所示。图2-23松软土地段观测断面布置图4.试验段及过渡段路基沉降监测试验段路基全断面沉降监测可采用剖面沉降仪进行。监测设备选用水平测斜仪，以满足测试精度要求。过渡段路基位移监测见表2-6。表2-6过渡段路基位移监测表5.地基深层沉降监测土层、全风化层厚度≥10m(软土、松软土厚度大于6m)地基，一般每隔50m设置一处深层沉降监测断面，过渡段路基必须设置。采用串联式分层沉降仪，每断面设1个，于路堤中心地基中设置。深厚覆盖层地基地段沉降监测见表2-7。表2-7深厚覆盖层地基地段沉降监测表四、观测元件与埋设技术要求1.沉降观测桩桩体选择Φ20mm不锈钢棒，顶部磨圆并刻画十字线，底部焊接弯钩，待基床表层级配碎石施工完成后，通过测量埋置在设计位置，埋置深度不小于0.3m，桩周0.15m范围内用C20混凝土浇筑固定，完成埋设后测量桩顶标高作为初始读数。路基沉降观测桩埋设如图2-24所示。图2-24路基沉降观测桩埋设布置图2.沉降板（1）应严格按设计要求进行埋设，一般情况如下：由钢底板、金属测杆（Φ40mm镀锌铁管）及保护套管（Φ75mmPVC管）组成。钢底板尺寸为50cm×50cm，厚1cm。路基沉降板埋设如图2-25所示。图2-25路基沉降板埋设布置图（2）沉降板位于路堤中心，基底铺设碎石垫层的地段埋设于垫层顶面，基底设混凝土板地段置于板顶面；沉降板埋设位置应按试验设计测量确定，埋设位置处可垫10cm砂垫层找平，埋设时确保测杆与地面垂直。（3）放好沉降板后，回填一定厚度的垫层，再套上保护套管，保护套管略低于沉降板测杆，上口加盖封住管口，并在其周围填筑相应填料稳定保护套管以完成沉降板的埋设工作。（4）采用水平仪按二级测量标准测量埋设就位的沉降板，并将测杆杆顶标高作为初始读数，随着路基填筑施工逐渐接高沉降板测杆和保护套管，每次接长高度以1m为宜，接长前后测量杆顶标高变化量来确定接高量。金属测杆用内接头连接，保护套管用PVC管外接头连接。（5）接长套管时应确保垂直，避免机械施工等因素导致套管倾斜。3.位移边桩采用Φ100mm松圆木制作，长1.0m，可采用打入埋设或开挖埋设，埋设深度0.9m，桩周上部0.3m用混凝土浇筑固定，完成埋设后采用全站仪测量边桩标高及距基桩的距离作为初始读数。4.单点沉降计单点沉降计是一种埋入式电感调频类智能型位移传感器，由电测位移传感器、测杆、锚头、锚板及金属软管和塑料波纹管等组成。采用钻孔引孔埋设，钻孔孔径Ф108或Ф127，钻孔垂直，孔深应达到硬质稳定层（最好为基岩），并与沉降仪总长一致。孔口应平整密实。安装前先在孔底灌浆，以便固定底端锚板，安装时锚杆朝下，法兰沉降板朝上，注意要用拉绳保护以防止元件自行掉落，采用合适方法将底端锚板压至设计深度。每个测试断面埋设完成后，位移计引出导线用钢丝波纹管进行保护，并挖槽集中从一侧引出路基，引入坡脚观测箱内。一般埋设完成后3～5天待缩孔完成后测试零点。观测路堑换填基底沉降或隆起变形时将其埋设在换填基底面，表面应平整密实；观测路基本体变形时按设计断面图埋设。一般情况于线路中心预埋1个单点数码沉降计，单点沉降计的埋设深度原则上应将沉降计的锚固端埋设至强风化岩面，但当强风化岩埋深很大时，单点沉降计的埋设深度应根据路堤填高等确定，即黏性土地基单点沉降计应埋至附加应力等于0.1倍自重应力深度处，砂类土、碎石类土地基单点沉降计应埋至附加应力等于0.2倍自重应力深度处，路堤基底单点沉降计的顶面应至路基基底垫层底面。一般路基填方断面观测桩、单点沉降计、沉降板布置如图2-26所示。图2-26一般路基填方断面观测桩、单点沉降计、沉降板布置示意图五、沉降变形观测数据分析与评估路基沉降观测分两个阶段：一是填筑期间的观测，二是主体完工后的观测，此外需根据数据分析推导出路基最终沉降稳定时间以及最早适合铺设无碴轨道的时间。从施工开始持续观测到施工结束后（不少于6个月的时间），根据观测数据，绘制“时间—填土高—沉降量”曲线，按实测沉降推算法或沉降反演分析法，分析并推算总沉降量、工后沉降值及后期沉降速率，初步分析推测最终完成时间，确定铺轨时间。根据分析结果，结合工期要求验证、调整设计措施使地基处理达到预定的变形控制要求。当评估结果表明沉降还不能满足无碴轨道的铺设要求时，则研究是延长路基摆放时间继续观测，还是采取（或调整）地基加固措施（如调整预压高度、确定预压土卸荷时间、调整或增加地基加固措施等），即进行“观测—评估—调整”循环，直至达到工期要求的时间，并满足无碴轨道铺设要求为止。第三章桥涵工程第一节工程概况一、桥梁工程概述本标段有特大桥2149.832延长米/2座，大桥2730.604延长米/9座，中桥308.32延长米/3座，小桥18.6延长米/1座，涵洞887.690横延米/9座，桥梁设置情况见表3-1。表3-1桥梁情况设置表二、桥梁工程特点（1）耐久性要求高。主要承重结构按100年使用要求设计，梁部、墩身及基础混凝土施工满足耐久性和安全性要求。（2）简支箱梁为主，受隧道控制，本标段135孔简支箱梁全部采用现浇施工，现场安全、质量管理是现场管理中的重点。跨既有公路、铁路、河流大多采用大跨连续梁通过，特殊结构桥型有预应力混凝土连续箱梁、连续刚构，特殊结构施工技术较复杂。（3）桥梁基础沉降要求严格。对于静定结构工后均匀沉降不得超过50mm，相邻墩台均匀沉降量之差不得超过20mm。对于超静定结构工后沉降需保证满足设计规定。溶洞发育地区配合采取有效措施防止桥梁基础下沉。（4）不良地质桥梁多。本标段所经地区地形陡峻、山高谷深，地质复杂，地震烈度高，桥梁跨度大，桥墩高，对桥梁抗震要求高。大多数桥梁处于软土、岩溶、膨胀土、断裂带等不良地质构造区域。（5）专业接口预留复杂。桥梁上线路两侧要求预设通信信号、电力电缆槽，箱梁预留接触网支柱基础，桥梁基础、墩台、梁部均要设置综合接地接口，施工中要避免出现差、错、漏，造成不必要返工。第二节基础施工一、基础施工概述本标段桥梁下部工程采用常规旱桥方法施工。根据架梁进度，合理划分施工区段，以便形成桩基、承台、墩台身的平行和流水作业。1.挖扩大基础框架桥、部分桥台基础一般采用明挖扩大基础。明挖扩大基础的土方采用人工配合挖掘机开挖，石方开挖采用风动凿岩机钻眼，浅眼爆破法开挖，开挖时采用预裂控制爆破，以保证基岩的完整性不被破坏。有水基坑开挖时，采用水泵直接抽水。基坑开挖完成后，采取内拉外撑钢模板进行基础混凝土模筑。扩大基础混凝土采取洒水覆盖养生措施。2.桩基施工桩基础采用冲击钻进行钻孔桩施工，水下混凝土灌注。钢筋笼加工制成“长笼”尽量减少分节，钢筋笼孔口接头采用焊接或套筒连接；如采用搭接焊，必须确保上下钢筋对中，保证现场立焊的焊接质量。3.承台施工陆地承台基坑采用人工配合挖掘机开挖。基坑开挖到设计标高后，采用风镐及人工破除桩头至设计标高。然后平整基坑底面，浇筑混凝土垫层。垫层混凝土达到设计强度后，在其上绑扎承台钢筋，支立模板，浇筑混凝土，洒水养生至规定时间。承台等大体积混凝土要采取控制水化热和混凝土内部降温措施，加强养护，防止混凝土开裂。4.墩、台身施工墩、台身模板采用厂制整体大块钢模板，墩台身模板四周设置环形上工作平台支架，墩台身模板采用吊车配合安装和拆除。然后绑扎钢筋浇筑砼，墩身高度小于20米的桥墩（台），混凝土一次浇筑施工到顶；墩身高度超过20m的桥墩，采用分次浇筑施工。混凝土由集中搅拌站提供，混凝土运输车运至现场，混凝土输送泵泵送入模内并振捣。墩身混凝土采用塑料薄膜包裹养护。二、下坝双线大桥高墩施工1.工程概述及工程量下坝双线大桥中心里程桩号为DK390+674,全长413.280m。本桥分2台9墩，桥台为矩形空心桥台，桥墩为倒桶式矩形实心与空心桥墩，其中50m～70m的桥墩3个，70m以上的桥墩3个，其中6#墩高达到73.5m，混凝土方量为3860.9m³。施工中墩位和墩形控制难，材料运输效率低。C35混凝土设计总量19103.8m³，C40混凝土设计总量24.6m³，钢筋总量1622.63t。2.总体施工方案桥台采用大块钢模分层浇筑，桥墩墩身高度30m以上的采用翻升模板的施工方法。其中混凝土均由6#拌合站集中生产，罐车运输，泵送入模，浇筑完毕后采用塑料薄膜包裹养护。3.空心高墩施工空心高墩计划采用翻模施工技术，利用泵车、塔吊运输混凝土，利用吊车、塔吊、手动葫芦提升、安装和拆除模板。（1）模板高度的选定翻模是由三节段大块组合模板及支架、内外工作平台、塔式起重机、手动葫芦组合而成的成套模具。每一节段翻转模主要由内外模板、模板固定架、围带、拉杆等构成。根据该桥实际情况，翻转模板采用大块组合模板拼成，因墩身较高，综合考虑了节段施工时间、机具长度及钢筋配料和减少砼施工缝的数量的目的，共加工3层模板，每层1.5m，总共4.5m。施工时，每次浇筑2节模板的高度，即每次翻2层模板，浇筑3m高的混凝土，翻模结构见图3-1。施工第1节段时模板支立于承台垫层顶上，第2节段模板及第三节段模板分别支立于前一节段模板上，测量定位后一次性浇筑砼。砼达到拆模强度后（须第3节段混凝土抗压强度达到2.5MPa，且第1节段混凝土抗压强度达到10MPa），拆除第1节段模板同时拆除第2节模板的最下层拉杆，此时荷载由已硬化的墩身混凝土传至墩底。待第1节段模板作调整和打磨后利用塔吊和手拉葫芦将其翻升至第三层，依此循环向上形成拆模、翻升立模、模板组拼、钢筋焊接绑扎、灌注混凝土、养生和测量定位、标高测量的不间断作业，直至达到设计高度。图3-1翻模结构（2）模板构造的设计薄壁空心墩身采用内外两套模板，外模采用整体钢模板，内模采用定型模板。由于墩身高，模板倒用次数多，钢外模面板使用6mm厚钢板制作，边框采用16mm厚钢板，中间竖筋为10#，背楞为16#b，横向最大间距为3500mm，背楞间距为1000mm，竖肋和后架皆组焊而成，后架为施工提供较为宽阔的操作平台,同时多层后架通过螺栓连接后组成空间桁架，保证了翻模模板的空间刚度，能有效地减少模板对拉杆的使用，提高墩身混凝土的外观质量。对于该桥薄壁墩身最下面实体段及两边部分，因墩身混凝土尺寸太大（13.6m），无法穿对拉杆，采用对拉杆与内部钢筋焊接来固定外模。（3墩身模板安装模板悬臂支架作为施工人员通行平台，先用砂浆调平承台垫块顶面，周围填充模板底部缝隙后安装定型钢模，用全站仪校正墩柱中心线及垂直度后，用直径20mm的精轧螺纹钢筋将模板对拉固定。墩身模板安装前应刷脱模剂，拆模后要用砂纸清除模板表面的杂物，同时校正模板，混凝土浇筑过程中进行观测，适时校正。墩身模板采用组合钢模，每节高1.5米（4）墩身空心顶部的模板设计本工程主墩顶部3～4米范围为实心段。在进行该实心段砼施工时，考虑在墩身内部预埋钢板，焊上牛腿，铺上工字钢、方木和竹胶板作为支架，然后绑扎钢筋，浇筑砼，支架放在墩身内不再取出。（5）模板的脱模剂为了保证砼的外观质量，模板的脱模剂为无色长效专用脱模剂。第三节框架桥施工一、框架桥施工方案框架桥采用支架法施工，跨越既有道路处采用墩梁式支架，墩梁式支架须满足净空要求，同时做好安全防护，其它地段采用满堂支架法施工。支架基底须进行处理，支架必须保证足够的刚度、强度和稳定性。支架在浇筑混凝土前必须进行等载预压和沉降观测，预压重量不得小于梁体自重的100%，以消除非弹性变形、地基沉降的影响。模板底应设预拱度，预拱度按设计设置并在施工中进行调整，确保梁体线型符合设计要求。采用厂制定型钢模板，框架桥混凝土按底板和梗肋、边墙和顶板分两次浇筑。二、施工要求与注意事项浇筑前，对模板、钢筋和预埋件进行检查，模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净，模板缝隙填塞严密并检查混凝土的均匀性和坍落度。浇筑混凝土使用的脚手架应便于人员与料具上下，且必须保证安全。混凝土分层浇筑厚度不宜超过30cm。混凝土的浇筑连续进行，如因故必须间断时，其间断时间应小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间，允许间断时间需经试验确定，若超过允许间断时间，采取保证质量措施或按工作缝处理。在混凝土浇筑过程中，要注意观测所设置的预埋螺栓、预留孔、预埋支座板的位置是否移动，若发现移位应及时校正。预留孔的成型设备应及时抽拔或松动。模板、支架等支撑情况，如有变形、移位或沉陷立即校正并加固，处理后方可继续浇筑。混凝土浇筑完成后，及时用塑料薄膜包裹并定时洒水养护。第四节大跨度桥梁施工一、响水河特大桥（68+128+68）m连续刚构施工方案（一）项目概况响水河双线特大桥（DK373+809.434-DK374+717.340）位于云南省广南县八宝镇。其中跨响水河段采用变截面连续刚构梁，其跨度布置为68m+128m+68m，起始里程为DK374+265.3-DK374+530.7。桥墩采用薄壁空心墩，墩高43m～70m，最高墩为15#墩，墩高70m，其中15#、16#墩为刚构墩。上部68m+128m+68m连续刚构梁采用挂篮悬臂现浇法施工。主桥设计为单箱单室变高度变截面连续箱梁。全梁共分69个梁段（64个悬臂灌注段、2个0#块、1个中间合拢段、2个边跨合拢段、2个边跨直线现浇段），最大悬臂浇筑块件重2198KN。梁体按全预应力结构设计，纵向、横向、竖向设预应力。（二）工程难点（1）工期紧。要求各工序必须严格按照所制订的工期计划如期按质按量地完成。（2）工艺复杂。本工程为高墩大跨连续刚构梁施工，主跨部分为跨响水河悬臂挂篮施工，技术含量高，工序紧凑，施工组织安排要求严谨详实。（3）质量要求高。响水河双线特大桥为云桂铁路重难点工程，为铁道部挂牌工程，因此各道工序必须严格按照设计和规范的要求施工，保证各检验批符合《验标》的要求。（三）刚构连续梁梁体的施工方案0#块段及边跨直线段采用三角托架法施工，其余各块段均采用挂篮悬臂浇筑施工。托架及挂篮拼装好后进行预压，消除非弹性变形。最后进行模板的安装及钢筋绑扎，检测合格后进行混凝土的浇筑。混凝土运输车运至施工现场并泵送混凝土入模。混凝土浇筑后进行养护，达到设计张拉强度要求后进行预应力施工。挂篮前移施工下一块段，重复进行完成悬臂段的施工，最后进行直线段及合拢段的施工。连续刚构箱梁挂篮悬浇施工工艺如图3-2所示。挂篮安装调试预压就位挂篮安装调试预压就位1#段钢筋安装，混凝土灌注，养护，张拉挂篮前移就位梁段悬灌循环施工中跨合拢段施工解除墩临时固结，完成体系转换边跨合拢段施工体系转换完成加设劲性骨架测量观测点标高挂篮制造、试验测量观测点标高张拉临时预应力束测量标高、设配重边跨直线段施工加设劲性骨架张拉临时预应力束测量标高、设配重墩身竣工、中线测量现浇0#块托架搭设预压图3-2连续刚构箱梁挂篮悬浇施工工艺框图（四）主要工序施工技术控制1.0＃段混凝土浇筑0#块箱梁内设置纵向预应力、横向预应力和竖向预应力，钢筋及管道密集，混凝土数量大，节段高。施工时采取如下措施保证0#块混凝土的质量：（1）0#块支架要牢固，混凝土浇筑前要进行全面检查和验收。（2）0#块钢筋安装要按设计图纸和施工规范的要求进行，同时一定要保证保护层厚度。（3）预应力管道和钢筋要定位准确，特别是墩顶下弯预应力管道的弯曲半径和角度严格控制，定位钢筋要与0#块结构钢筋点焊牢固。2.悬臂梁混凝土施工控制的技术措施混凝土由项目部中心搅拌站提供，混凝土运输车运送至现场。采取如下措施来加强混凝土点、线、面、色泽等外观质量的控制：（1）选用同一产地的优质沙石原材料和采用固定品牌的水泥、外加剂，按同一配合比相同工艺施工。（2）采用统一的脱模剂用滚筒沿同一方向两次均匀涂刷，从而保证混凝土色泽基本一致、轮廓分明。（3）采用千斤顶对顶、底模板后锚吊带施加5～10吨的预紧力，可有效克服吊带的弹性变形，避免前后节段错台，比较容易实现梁底面边缘曲线的顺滑。混凝土灌注应遵循“由远端到近端，两腹向中对称浇筑”的顺序，灌注顶板时，应从两侧向中间推进，以防产生裂缝。一个T构两悬臂端要均衡浇筑，梁段混凝土累计不平衡重不得大于设计要求（8t）。由于腹板截面小，钢筋密，人工无法进入其内振捣，为此对于底板附近的腹板混凝土振捣要特别注意，应在腹板合适位置开孔浇筑，并采用插入式振捣棒辅以外侧附着式高频振捣器联合振实的方式，以保证混凝土平整密实。张拉锚具部位特别防止漏振，必须振捣密实，以避免张拉时该部位混凝土被拉裂、锚具被拉坏。波纹管内衬高强度塑料管，接头处用胶带纸包裹密封，振捣混凝土时应避免振捣棒与波纹管接触振动，浇筑混凝土过程中，由专人经常抽动塑料管，确保管道畅通，要经常检查及时清除渗入管内灰浆，防止堵塞无法穿束。加强混凝土养护，不少于6天。梁体张拉检查试件要存放在梁顶与梁体同环境养护。梁体浇筑混凝土完成4～6小时后，抓紧拆端模，端头凿毛，下一节段浇筑前用高压水冲洗，新浇混凝土加强捣固，防止接头处出现蜂窝麻面。3.挂篮施工安全控制挂篮是悬臂灌注施工的主要设备，它既是梁段的承重结构，也是作业人员的工作场地，施工中安全控制成为重中之重。（1）挂篮行走轨道必须按设计要求铺设。（2）精轧螺纹钢筋安装时上下需保持顺直，不得倾斜安装，间距尽量靠近，每根的预应力尽量保持一致，以免造成不均匀受力，不得使用焊接的精轧螺纹钢筋。（3）菱形桁架是主要承重结构，在反复加载、卸载过程中各杆件之间的联结螺栓容易松动，在挂篮移动之前应经常检查螺栓的松动情况，松动的螺栓应及时拧紧。（4）经常检查菱形架之间的联结系、前上横梁与桁架之间的联结及底模架纵横梁之间的联结等处的联结螺栓。（5）前、后吊带之间的连接销应用螺母上紧，如上不紧则用垫板调整，尤其是吊带与底模架的连接，要经常检查吊座的牢固情况。后吊带的销子，应加铁链防护，严防拆装时高空坠落。（6）利用菱形挂篮悬臂灌注施工，属空中作业范围，一定要按高空作业的有关规定办理，如设置安全网和防护栏杆、戴安全帽、系安全带等。（7）挂篮行走时，应有保护措施，例如反方向应有倒链牵挂，防止溜滑。挂篮上使用的千斤顶、倒链、钢丝绳等要经常检查，发现状况不好的要及时更换。所有动力、照明电路须按规定铺设，定期检查，以防漏电，确保作业人员的安全。（8）每个T构上应安装2台灭火设备。（9）T构悬臂状态下的抗风稳定措施挂篮悬臂施工时T构是不稳定的临时结构，特别是最大悬臂时每边悬臂长度达二十多米，如果受到外界风力等外力的作用是十分危险的。为了防止意外的发生，应作好防风措施，保证万无一失。①两个单T同步施工，以便尽快合拢，减少T构最大悬臂状态的时间。②时刻与气象部门保持联系，建立气象日志，保持每天收听、记录气象预报。预报有6级及以上大风时不得移动挂篮，同时将挂篮稳固锚固于已浇筑的梁段上。③长悬臂状态下，左右幅的两个单T采取临时连接措施连接起来，以加强主梁的抗风稳定性。4.T构线型控制在整个施工过程中，大桥主梁的标高和内力都在不断地变化，并且受诸如温度变化、湿度变化、混凝土弹模变化、预应力损失、混凝土收缩徐变、施工工艺、施工偏差等众多因素的影响，因此有必要由监控单位对悬浇梁施工的线形和结构内力进行动态监控，保证大桥安全建成，顺利合拢，并综合考虑各因素的影响，使成桥状态最优或符合设计要求状态。施工监控在线形方面就是对施工过程的主梁标高变化进行预计，并根据施工实际反馈标高及应力情况等修正模型，提出指导后续阶段施工的数据；在内力控制方面主要是监测大桥在整个施工过程中的最不利截面的应力状况，对大桥的建成起到危险预警的作用，当大桥的施工工艺流程（如合拢顺序和合拢温度）与设计相差较大，以致成桥内力与设计相差较远，则应根据实际施工情况提出成桥内力符合设计要求的新施工工艺，这也是大桥内力监控的重要作用。成桥线形及内力的控制实际上是通过控制每节段立模预拱度来实现的。立模预拱度包括：A、成桥后期挠度；B、二期恒载挠度；C、1/2静活载挠度；D、自重及预应力产生挠度；E、挂篮等施工机具及其它施工临时荷载等产生的挠度；F、挂篮弹性变形产生挠度。其中，A项主要以经验值考虑，其余则以理论计算分析考虑，并实时考虑BDEF项实际施工与理论计算的偏差，在立模预拱度中加以修正。本桥施工控制的原则是在保证大桥结构安全的情况下，使大桥线形平顺，符合设计要求，成桥线形宁高勿低，与控制目标最大误差不超过3cm，合拢段两侧标高相对偏差不超过1cm。监控单位对每个节段的施工均进行跟踪、随时调整，根据实测数据进行前进分析、倒退分析、参数调整，直至分析结果符合成桥理想状态、线形符合要求，在此基础上提供每节段立模标高，指导施工，使每一节段的内力和标高都在预测和控制之中，从而实现成桥时桥的内力及线形符合设计要求的施工控制目的。本桥施工监控拟请第三方监测单位担任，监理及施工单位协助。在现场成立监控、设计、监理和施工单位参加的施工监控工作小组，进行有效的监控工作。监控方案由第三方进场后编制专项方案报审。每节段浇筑混凝土前后、张拉前后，共同参与各阶段的测量工作；每节段测量成果经监理签认由施工单位书面提交监控单位，监控单位电算校核反馈分析后将下一节段的立模预抬值控制文件经监理签认转发施工单位实施。本桥线性控制主要是对桥结构所发生的几何变形运用控制软件进行矫正，使其达到理想状态，施工控制详见图3-3。建立数据文件建立数据文件调用控制软件计算理论预拱度确定立模标高梁段施工施工观测及试验数据对比分析与反馈计算下一梁段拱度原始数据整理图3-3施工控制框图（1）原始数据在施工中实测统计后报监控单位，包括：混凝土的弹性模量及干容重；挂篮的实际重量（含模板）；钢绞线的弹性模量及截面积；纵向预应力束孔道摩阻系数及偏差系数、锚圈口摩阻损失、钢束回缩量；挂篮、托架及膺架的变形量（应消除其非弹性变形，取其弹性变形）；合拢时的温度；各梁段及体系转换的实际工期、桥面施工及铺轨的工期。（2）预拱度的设置应根据每节段挠度的数值确定,影响挠度的的因素主要有：挂篮的变形、箱梁段的自重、预应力的大小、施工荷载、结构体系转换、混凝土收缩与徐变、日照和温度变化等。其关键是在每节段箱梁施工时对立模的标高进行精确控制。（3）梁段施工时，中线按控制点进行控制测量，立摸放样的测点放在底模板梁段的前缘，在立模时将上述标高换算成底板标高。测点布置在各梁段端部顶面混凝土中（预埋钢质测点桩），各模板折线点设置测点。（4）在施工过程中对全桥中线和临时水准点进行定期复核和检查，确保各个T构施工测量的准确性。测量内容包括：灌注混凝土前模板标高测量；每灌注一段混凝土，均测量0#块墩顶的标高；测量每一梁段在灌注混凝土前后、张拉后本梁段及其他已施工梁段的标高；在合拢段施工过程中，测量合拢段临时锁定前、张拉前后的标高，以及与其相关的各梁段标高；选择三个梁段连续测量一天不同时段（每两小时为一时段）的标高；各梁段测量及模板调校的时间均宜安排在清晨。按照施工顺序，每悬浇一段，在挂篮就位后浇筑混凝土前、浇筑梁段混凝土后，张拉纵向预应力束前、建立纵向预应力后、移动挂篮前（即进行下一节段作业前）各观测一次，每次观测记录好标高、温度、承台沉降、水位变化情况。施工观测选在每天凌晨日出前，避开高温、强光和大风等情况。5.合拢段施工控制技术措施在合拢段施工过程中，昼夜温度变化、新灌混凝土的早期收缩、水化热影响、已完成结构混凝土的收缩徐变、结构体系变化以及施工荷载等各种因素，都会直接影响合拢段的施工质量，因此，必须采取下列措施：（1）合拢段混凝土灌注时间应选在一天中气温最低的午夜为宜，使混凝土在早期硬结过程中处于升温的受压状态。（2）合拢段选用早强、高强、收缩量小或微膨胀混凝土，以便及早施加预应力，防止接缝处出现裂纹。（3）合拢段混凝土在灌注前设置临时锁定装置，用320槽钢安装在合拢段的上下部作支撑，然后张拉部分预应力束或临时钢束，待合拢段混凝土达到要求强度后张拉，最后拆除临时锁定装置。（4）加强合拢段混凝土的养护，使之保持湿润，为减少日照的温度影响，应加遮盖。二、白腊寨1号四线大桥（32+48+32）m连续梁专项施工方案（一）项目概况新建云桂高速铁路白腊寨1号四线大桥位于文山州广南县八宝镇境内，本桥施工里程DK393+718.71～DK394+131.19，全长412.48m。正线数目：桥上线路共四线，中间I、II为正线，两侧3线、4线为到发线（安全线），相邻线间距均为5.0m，大桥中心里程桩号为DK393+782。本工程分为左右两幅连续梁，单幅结构为双线无砟轨道（32+48+32）m预应力混凝土连续梁，上部采用左右双幅单箱单室直腹板变截面预应力混凝土连续箱梁。边跨端块处顶板厚由32cm渐变至60cm。（二）总体施工方案该连续梁采用先中跨合拢，后用挂篮施工边跨至边墩墩顶（无边跨合拢）。箱梁0#块采用托架现浇法施工，其余梁段采用挂篮悬臂浇筑法施工，单个T悬浇梁段数量为5×2+2个节段（均不含0#、合拢段），全桥共分48个节段。现浇0#块长度为10.0m，浇筑混凝土方量最大、为161.4m3；悬浇节段长度分别为3.0m、4m和5.55m，中跨合拢段长度为2m。梁体采用纵、横、竖三向预应力体系。预应力束采用公称直径15.2高强度低松弛钢绞线，抗拉强度标准值1860Mpa，弹性模量195Gpa；顶板及腹板纵向预应力钢束采用9-15.2钢绞线，底板采用12-15.2钢绞线；横向预应力束采用3-15.2高强度低松弛钢绞线；梁体腹板竖向预应力采用Φ25mm的PSB830预应力混凝土用螺纹钢筋。（三）超高支架现浇箱梁施工方案1.工程概况双幅箱梁布置截面如图3-4所示。图3-4双幅箱梁布置截面图2.施工方案白腊寨1号四线大桥第4跨及第5跨为并置简支箱梁，两片箱梁的之间的净距只有10cm，无法采用移动模架施工，必须采用支架现浇施工，该桥桥墩最高为66m，国内外没有这么高支架施工的先例，经过多次方案比选，最终采用梁柱式支架施工。（1）支架结构体系的合理设计支架的基本组成从下往上依次是：地基、钢筋混凝土条形基础加直径1.0m的钻孔桩、钢管柱（Φ609×16mm）、活动端、横梁（双拼I45a）、纵梁（国产贝雷片）、I20a工字钢分配梁、模板系统。由于支架较高，达到66m，为了保证结构的稳定性，每排支撑采用双排钢管柱，形成格构体系，增加了结构的整体稳定性。现浇支架布置如图3-5所示。图3-5现浇支架布置图通过采用midascivil建模，模拟实际施工荷载及最不利工况等荷载情况，计算出安全系数可以满足规范要求。（2）施工工艺流程超高支架现浇箱梁施工工艺流程见图3-6。图3-6超高支架现浇箱梁施工工艺流程3.工法特点（1）超高支架体系安全可靠。利用钢管柱+贝雷梁+工字钢搭设支架平台，搭设速度快，在特殊条件不具备移动模架施工方法情况下作业，可实现最便捷操作，安全可靠。（2）对其他单位工程影响较小。本标段桥隧连接段多，施工相互影响大，在铁路桥梁下搭设大高度支架，不额外占用移动模架等设备组装场地，对临近隧道出洞掘进影响微乎其微。（3）施工进度快。基于该技术研究的钢管柱安装质量控制方法简单宜行，工期优势特别突出，安装时几乎与支架体系同步完成，无额外附加工期，可节省安装工期2个月以上。拆除时可在箱梁顶、底板范围内预留钢管柱拆除孔洞，确保模板支撑体系顺利拆除；安全风险小、易控，无大型设备吊装需要。（4）安全可靠。研究钢管柱安装时的操作平台及人员上下通道，确保了钢管柱安装及拆除时施工人员的安全。三、白腊寨2号四线大桥（6×32）m变宽连续梁专项施工方案（一）桥梁概况白腊寨2号四线大桥中心里程桩号为DK394+552,全长265.28m。孔跨布置为1×24m+1×32m+6×32m变宽连续梁，共计8跨，前两跨为简支箱梁。本桥共四线，I、II线位于线路中心，3线位于线路前进方向左侧、4线位于线路前进方向右侧，各线间距5m，桥上线路由四线变三线。上部结构包含简支箱梁、简支T梁及变宽度连续梁。连续梁体混凝土强度C55，防护墙、竖墙、盖板混凝土强度为C40，连续梁梁体截面类型为单箱三室变单箱双室直腹板等高变宽箱梁，第1跨（2#墩～3#墩）采用单箱三室等宽截面箱梁，第2～4跨（3#墩～6#墩）采用单箱三室变宽截面箱梁，第5跨（6#墩～7#墩）采用单箱双室变宽截面箱梁，第6跨（7#墩～8#墩）采用单箱双室等截面箱梁。梁体全长196.0m，梁高3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，箱梁顶宽14.9m～19.9m，箱底宽11.7m～16.7m，底板厚0.3m，顶板厚0.3m，靠近横隔板处4m段顶板厚由30cm渐变至60cm,底板厚由30cm渐变至60cm，腹板厚0.56m，局部由56cm渐变至70cm。全桥连续梁混凝土总共为3802m3。（二）总体施工方案本桥6x32m变宽连续梁采用梁柱式支架法现浇施工，按照设计顺序分四次浇筑完成。具体施工顺序详见附件。1.基底处理7个墩台位置的钢支墩直接安装在主体承台上，其余钢支墩采用钢筋混凝土条形基础作承力结构，根据设计地质及现场地形地貌的调查情况，本桥各跨的现浇支架基础处理情况见表3-2。表3-2白腊寨2号四线大桥现浇支架基础处理情况表2.支架设计变宽连续箱梁支架体系，从上至下采用2cm厚竹胶板+10x10cm纵向木枋（横桥向间距30cm）+Ⅰ20a工字钢分配梁(顺桥向间距50cm)+贝雷桁架+Ⅰ45a工字钢（双拼）+脱模砂箱+钢管立柱+承台基础或C25钢筋混凝土条形基础，扩大基础尺寸为2.2×1.0m。支架采用最大施工荷载的120％荷载对进行预压，测定弹性变形，消除非弹性变形，为现浇连续箱梁线性控制提供技术参数。根据现场的情况，考虑到地形纵向起伏较大，地质较为破碎，无法满足满堂红支架要求地基基础的平整性要求，同时也综合安全与经济性等方面的要求，现浇支架拟采用梁柱式支架。3.模板安装及钢筋、波纹管定位钢筋在钢筋加工场集中加工，分类堆放，再转运到施工现场，人工绑扎成型。支架体系搭设完毕后，先安装底模，预压完成后绑扎底板和腹板钢筋及底腹板波纹管定位，再人工配合吊车安装内模及端模就位，最后绑扎顶板钢筋和定位顶板波纹管道。4.梁部混凝土浇筑纵桥向采取“从跨中向两端、纵向分段、水平分层、全断面推进”；横桥向采用”从中心向两侧对称浇筑”的施工方法，按照一次浇筑法组织施工，混凝土在拌合站集中拌制，混凝土运输车运输，汽车泵泵送，采用以插入式振捣器振捣为主、高频附着式振动器辅助振捣，覆盖土工布撒水养护。在混凝土强度达到设计要求拆除内模，强度和弹性模量、龄期满足要求时，按照设计顺序进行预应力张拉，拆除模板和支架，完成连续梁的施工。四、工程质量保证措施（一）钻孔桩质量保证措施（1）正确埋设护筒，顶面位置偏差不大于5cm，斜度不大于1%。（2）保持孔内水位，泥浆相对密度和粘度要求符合有关规定，确保成孔质量。（3）正确选择导管，导管直径为25～32.5cm，保证密封性能好，不漏气、不渗水。导管组拼后需要作密封和抗拉试验。（4）严格控制混凝土水灰比和坍落度，坍落度控制在18～22cm。灌注中，导管埋入深度不小于2.0m，亦不得大于6.0m；（5）混凝土灌注过程中，应随时测量灌注混凝土面的标高及导管的埋深。（二）桥墩施工质量保证措施（1）将基础顶面冲洗干净，凿除混凝土基础表面浮浆。（2）严格检查模板、钢筋及预埋件的位置和保护尺寸，确保位置正确不发生变形。（3）钢筋骨架绑扎、焊接牢固，在浇筑混凝土过程中不发生任何松动。（4）模板表面应平整、光洁，接头接缝严密；满足设计及有关规范要求。（5）桥墩柱混凝土配合比、坍落度、和易性符合规范要求。（6）混凝土自由落体高度不超过2.0m。（三）钢筋工程质量保证措施（1）认真查对钢筋批号、炉罐号、出厂合格证，以及有关材质、化学成分、力学性能等质量证明资料。（2）进场钢筋按规范要求进行抽样试验，不合格的钢筋不得使用。（3）钢筋弯制成形、焊接前应进行工艺性试验和焊接性能试验。（4）钢筋的加工、绑扎、焊接及安装按照设计施工图和规范要求进行。（5）严格控制钢筋保护层，采用定制的垫块进行支垫，垫块的间距控制在1米以内，呈梅花状分布。（四）混凝土质量保证措施（1）混凝土所用的原材料要有质量保证，严格控制材料的进场关，每批材料进场，材料员要及时通知试验人员进行检验，通知监理抽验，不合格的材料必须清仓处理。特别是当地建筑用砂质量不达标，项目分部采取帮扶措施，提高其质量。（2）混凝土的配合比在试配时，多做方案，多做试件，精心设计，耐心钻研。试验合格的理论配合比需经监理审批才能使用。在混凝土搅拌时，应检测砂石的含水量，调整为实际配合比，先试配后，经监理认可后，方可继续搅拌。（3）加强混凝土的现场检验，在混凝土浇筑过程中，从开始到结束，每1小时做一次坍落度检验，检测混凝土的入模温度，在施工现场提取混凝土制作试件，做好试件的保管和养护工作。（4）所有混凝土均采用集中搅拌，严格按配合比计量，各种搅拌材料的配量偏差为：水泥不大于±2%，骨料不大于±3%，水、外加剂不大于±1%。材料含水量在拌合前现场取样测定。（5）采用运输车将混凝土运至现场，用机械泵送混凝土入模，混凝土出机至全部混凝土卸出时间不超过30分钟。（6）严格控制混凝土分层厚度，分层厚度不大于70cm。不得采用斜向浇筑。混凝土应连续进行，间断时间不超过混凝土的初凝时间，否则按照施工接缝处理。（7）加强混凝土的养护，在混凝土浇筑后的14天内，裸露的混凝土表面要覆盖土工布或包裹塑料布，每小时浇水养护一次，连续浇水养护7天。（五）预应力工程质量保证措施（1）定时、定期对千斤顶、油表进行配套标定。（2）对预应力材料、锚具按批次进行检验、验收，合格后方可容许使用。（3）张拉前必须有混凝土强度、弹模试验报告，混凝土龄期按照设计要求执行。（4）张拉顺序、施加预应力严格按照设计要求执行。（5）在要求时间内及时进行管道压浆真空压浆工艺。（六）悬臂现浇箱梁线型控制为确保施工中结构的可靠性和安全性以及保证桥梁线形及受力状态符合设计要求，对桥梁悬臂施工进行控制。1.线形控制相关参数的测定（1）挂篮的变形值：挂篮的变形通过对挂篮加载试验测定。由此控制箱梁模板标高。（2）箱梁自重产生的挠度：由于箱梁块段自重产生的挠度，经实际测量后确定。（3）箱梁徐变产生的变形：混凝土徐变产生的变形经测量观测后得到。（4）预应力损失的测定：采用电阻应变片和电阻应变仪测量钢绞线的实际管道摩阻损失。（5）温度观测：温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一，为掌握梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况，在梁体上布置温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。2.施工预拱度计算在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工预拱度的计算。箱梁预拱度计算根据现场测定的各项参数由专业程序计算得出。3.悬臂箱梁的施工挠度控制（1）根据箱梁设计预拱度及设计标高，确定待悬灌梁段立模标高，严格按立模标高立模。（2）挠度观测资料是控制箱梁线型重要依据，在现场成立专门的观测小组，加强观测每个节段施工中混凝土浇筑前后、预应力张拉前后4种工况下箱梁的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确地控制和调整施工中发生的偏差值，保证箱梁悬臂端的合龙精度和桥面线型。为了尽量减少温度的影响，挠度的观测安排在早晨太阳出来之前进行。（3）合龙前将合龙段两侧的最后2～3个节段在立模时进行联测，以减小合龙两端高差，保证合龙精度。4.高程监测（1）高程和路线控制点在每个箱梁节段上布设左、中、右三个控制点，其中左、右两个点对称等距离布置，以监测各段箱梁施工的挠度及整个箱梁施工过程中是否发生扭转变形。高程监测设置沉降点。（2）测量仪器采用全站仪检测箱梁平面位置变化；采用S1精密水准仪来进行高程测量监控，每次的读数都采用主尺、辅尺观测。（3）高程控制：测量时间安排在一天温度变化较小的时间里观测。（4）中线控制：在0#段施工完后，用测距仪将箱梁的中心点放置0#段上，并在箱梁段未施工前将两墩0#段上放置的箱梁中心点进行联测，确认各个箱梁中心点在误差精度范围内，才进行下一步的箱梁施工测量。测量仪器采用全站仪。第五节涵洞工程一、工程概况（1）位于D2K355+857，孔径布置为1－3.0m钢筋混凝土盖板涵，此涵洞主要功能为排洪，设计流量Q1/100=2.5m3/s。本涵与线路正交，涵身净宽3.0m，净高3.5m，基底位于软土（粉质粘土）上，基底应力不足，采用旋喷桩复合地基加固处理。（2）位于D2K356+180，孔径布置为1－4.0×5.3m钢筋混凝土框架涵，此涵洞主要功能为排洪，涵洞与线路斜交35°，基底位于软土（粉质粘土）上，基底应力不足，采用旋喷桩加固处理。（3）位于D2K356+705，孔径布置为1－3.0m钢筋混凝土框架涵，此涵洞主要功能为排洪兼人行，设计流量Q1/100=7.2m3/s。涵洞与线路正交，净宽3.0m，净高3.5m，涵洞基底入口及部分涵身基础加深置于细角砾土层上，出口及其余涵身基底置于软黏性土层上，基底应力不足，采用旋喷桩加固。（4）位于D2K356+948，孔径布置为2－6.0×5.3m钢筋混凝土框架涵，此涵洞主要功能为排洪，设计流量Q1/100=126.8m3/s。涵洞与线路法线斜交25°，涵洞基底位于软土（粉质粘土）上，基底应力不足，涵身在20cm厚C30混凝土垫层及出口翼墙基础下浆砌片石换填至辉绿岩W3层上。（5）位于D2K357+160，孔径布置为1－2.0m钢筋混凝土盖板涵，此涵洞主要功能为排洪，设计流量Q1/100=2.5m3/s。涵洞与线路中线斜交45°，净宽2.0m，净高2.5m，基底置于软土（粉质粘土）层上，软土层厚度≥2.0m，采用旋喷桩复合地基加固。二、总体施工方案涵洞基坑开挖采用机械与人工配合施工。基坑挖土自上而下进行。对于需要进行换填处理的涵洞则根据设计要求进行基础换填，将地基进行加固处理。（1）盖板涵盖板采用搅拌站供料，现场浇筑成型。盖板涵施工工艺流程如图3-7所示。（2）框架涵采用现浇混凝土施工。涵洞出入口采用人工铺砌。保证结构圬工达到设计强度且涵洞顶上填方厚度大于1米方能通行施工机械。框架涵施工工艺流程如图3-8所示。所有施工所用混凝土都采取集中拌制，罐车运输、输送泵输送入模。钢筋集中加工，现场绑扎成型。基底处理基底处理施工准备基坑开挖复核地质并检测基底承载力浇捣基础安装或现浇盖板制作防水层否出入端、翼墙及流水板基坑回填浇捣边墙图3-7盖板涵施工工艺流程图施工准备施工准备基坑开挖施工降水复核地质并检测基底承载力制作框构制作防水层基坑回填基底处理否钢筋制作摸板制作钢筋绑扎模板安装灌注混凝土养护拆模图3-8框架涵施工工艺流程图第六节沉降变形控制与评估桥梁变形观测以墩台基础的沉降和预应力混凝土梁的徐变为主，涵洞除进行自身的沉降观测外，尚应进行洞顶填土的沉降观测。桥涵主体工程完工后，沉降观测期一般不少于6个月，岩石地基等良好地质区段的桥梁，沉降观测期应少于60天观测数据不足不能满足设计要求时，应适当延长观测期。一、墩台沉降控制技术措施桥梁墩台工后沉降，应控制在规范规定的范围内。施工时根据工程地质资料及桩长、桩径选择钻机，清孔应彻底。在浇筑水下混凝土前，复查桩底沉渣厚度，不满足要求时进行二次清孔，沉渣厚度采用数字式桩孔沉渣测厚仪进行检查，该仪器测厚精度达到1mm。沉渣厚度满足要求时，采用射水冲射孔底3～5min，翻动沉淀物，然后立即浇筑水下混凝土。对于有可能沉降超标的墩台钻孔桩基础，采用设压浆管进行桩底压浆固结的措施。墩台施工阶段除严格控制工程质量外，还应分阶段对沉降差进行调整，以设计理论值控制标高，以分时段消除施工阶段的结构沉降值。对线路沉降实施分阶段监控，按照下部结构、上部结构、试运营阶段、运营阶段，分别对线路的水平及高程位移进行监控，为线路沉降提供数量依据，为沉降差调整做好基础工作。沉降监测使用的高程控制：沉降监测使用的基准点利用线路控制测量中布设的精密高程控制网中的控制点，控制点间距约为200m。在进行沉降监测前对相邻的高程控制点进行检测，检测高差与已知高差较差应≤±4mm（K沉降观测点的布置：根据结构受力和全线的地质情况，对全线的沉降观测点布设进行设计，并根据沉降观测的要求将观测点埋设在设计位置。沉降监测的实施办法和观测周期：承台施工后，在墩柱未浇筑前，测定承台上沉降观测点的高程，并以此作为承台沉降观测点的初测高程。在桥墩浇筑前、后各进行一次沉降观测。在桥墩浇筑完成后，梁体未浇筑前，测定桥墩支座垫石上沉降观测点的高程。并以此作为初测高程。以后每周对桥墩的沉降观测点进行一次沉降观测，测至梁体浇筑的前一天。梁体浇筑后，前两周内，每两天对桥墩的沉降观测点进行一次沉降观测，以后根据沉降情况调整观测间隔时间。分阶段预留结构沉降期，特别是在上部施工后要有适当的沉降期，桥梁沉降观测频次见表3-3。表3-3桥梁沉降观测频次二、预应力混凝土梁的徐变上拱变形控制技术措施无砟轨道铺设前，应对桥梁沉降、变形作系统的评估，确认梁体变形等符合技术标准要求。为了满足变形观测的需要，需要在梁部设置观测标，进行梁体的变形观测。1.观测点的布置连续梁上的观测标，根据不同跨度，分别在支点、中跨跨中及边跨1/4跨中附近设置，3跨以上连续梁中跨布置点相同，三孔一联设置18～28个观测标，四孔一联设置32个观测标，横向布置、纵向布置详见图3-9、图3-10。图3-9梁部测点横向示意图图3-10连续梁两部观测点纵向布置示意图桥梁梁部水准路线观测按二等水准测量精度要求形成闭合水准路线，沉降观测点位布设及水准路线观测示意图如图4-3-46所示，其中测点1，2，3，4构成第一个闭合环，测点3，4，5，6构成第二个闭合环。桥梁梁部沉降观测水准路线示意图如图3-11。图3-11桥梁梁部沉降观测水准路线示意图2.观测元件的埋设与技术要求沉降观测桩：选择Φ20mm钢筋，顶部磨圆并刻画十字线，埋置深度不小于0.1m，高出埋设表面3mm，表面做好防锈处理。完成埋设后测量桩顶标高作为初始读数。观测标设置如图3-12所示。图3-12观测标设置图3.观测频次要求连续梁施工过程中全程测量，荷载变化前后各1次或1次/周；附属设施施工过程中全程测量，荷载变化前后各1次或1次/周。梁体徐变变形观测需在梁体施工完成后开始布置测点，并在张拉预应力前进行首次观测，观测据下表中要求的时间间隔进行。梁体徐变观测频次见表3-4。表3-4梁体徐变观测频次表注：梁体变形观测时，应同时记录结构荷载状态、环境温度及天气日照情况。4.梁体徐变量计算对于梁体的徐变变形观测，每孔梁支点之间的梁体徐变变形应以两支点的连线为基准线进行观测计算，由于下部结构沉降变形的影响，该基准线的位置会发生变化，梁体观测点至该基准线的垂直距离利用几何方法计算取得，垂直距离差值就是梁体徐变变形量。三、涵洞沉降控制技术措施涵洞沉降观测频次见表3-5。表3-5涵洞沉降观测频次防止涵洞不均匀下沉、开裂的主要技术措施：（1）涵洞基底挖至设计标高，应采用触探等方法鉴定地基承载力，检测其承载力是否满足设计要求，如与设计不符或者软硬不均，要及时提出变更，避免由于地基不符合设计要求，造成不均匀沉降引起墙身开裂或坍塌。（2）涵洞工程砌体圬工施工时，要认真选好石料，砂浆严格按照配合比拌制，采用挤浆法砌筑，层间搭接满足砌石规范要求，砌体要大面朝下，禁止立砌。砂浆饱满，灰缝统一采用凹缝，达到砌体表面平整，无瞎缝、通缝，洁净平顺。（3）沉降缝、防水层严格按照设计以及施工规范要求施工，达到无渗漏。若发现渗水应及早返修。（4）涵背填土密实度不得低于路基填土要求，必须两侧对称夯填，盖板顶填土厚度大于1m，方可允许施工机械通过。四、沉降变形评估（1）建立路基、桥涵、隧道结构统一的沉降变形观测与评估管理体系。沉降变形观测与评估工作由公司负责组织，设计、施工和咨询监理单位各负其责。（2）公司委托专业队伍开展无砟轨道铺设条件的评估工作，组织制定变形观测和评估工作实施细则，组织阶段评估工作；设计单位负责落实沉降变形观测的设计方案，根据观测结果修正设计；施工单位根据设计方案，负责沉降变形观测元器件的埋设、观测设施的保护以及观测工作；监理单位负责沉降观测重要环节的旁站监理，监督检查观测设施的保护；评估单位全过程对沉降变形进行平行观测。各相关单位设立相应工作组，专人负责，对沉降观测和评估工作实施专项管理。（3）确保沉降及变形观测数据有效。从路基、过渡段、桥涵和隧道等结构物开始施工起，严格按照设计方案要求，及时做好观测元器件埋设和系统观测工作，规范观测资料管理。（4）及时组织开展阶段评估。根据沉降变形观测工作的进展，及时组织评估单位对沿线各段工程的沉降变形进行分析和工后沉降评估，及早发现问题，及时研究解决。路基、桥涵、隧道结构物沉降变形经评估满足要求后，方可进行轨道工程施工。第四章隧道工程第一节工程概况一、项目概况本标段工程隧道比重相当大，隧道总长46304延长米，占标段总长的83.67％，其中最长的红石岩隧道长14557延长米。本标共有隧道：L>4km：34872延长米/3座；3km<L≤4km：3473延长米/1座；2km<L≤3km：2713延长米/1座：1km<L≤2km：1296延长米/1座；L≤1km：3950延长米/7座。本标段隧道工程项目情况如表4-1所示。表4-1隧道工程项目一览表二、工程特点（1）隧道施工风险高本标段隧道分布密集，处于岩溶、煤层采空区、有害气体、高地震烈度、高地热、高地应力、膨胀土、软土等不良地质环境下，隧道施工高风险源多，隧道施工风险管理难度大。经专家评估，有2座隧道列为I级风险隧道，有1座隧道列为Ⅱ级风险隧道。（2）结构设计标准高衬砌结构设计使用年限级别为一级，设计使用年限为100年。一级防水标准，全线隧道拱墙均设复合防水层。隧道洞口段、明洞、浅埋、偏压及断层破碎带等地段予以地震设防。长度≥5km的隧道，加强抗震设防。（3）隧道特殊不良地质多可溶岩、顺层、缓倾角岩层、软岩、断层、向斜、背斜、滑坡等特殊地质隧道比例高，单面坡隧道施工安全和工期控制难度大。（4）长大隧道多隧道施工进度控制全线总工期，全线5km以上长大隧道3座，其中革朗隧道施工进度控制全标段工期。3.主要不良地质（1）活动断裂区域内主要活动断裂有富宁断层、平桑1号断层、里颇断层、富宁逆断层、龙国断层、西洋街压扭性断裂、甘蔗园1号断层、董堡－那桑圩正断层、董堡－那桑圩逆断层等，对路基施工尤其是隧道工程的开挖与支护带来安全隐患。（2）岩溶岩溶主要发育于二叠系、三叠系和石炭系的石灰岩和白云岩中，泥盆系、寒武系和震旦系中，亦有岩溶分布，地表溶蚀明显，溶缝、溶槽、石芽、岩溶洼地与漏斗、竖向溶洞、落水洞、岩溶泉等岩溶形态较为发育。全线可能出现岩溶突水涌泥的高风险隧道2座，其余岩溶隧道则为中等风险隧道；部分地段具备极易塌陷及易塌陷条件的覆盖型岩溶。（3）滑坡、崩塌、错落、危岩落石与岩堆云南山地、高原山地、高山峡谷地段，坡陡谷深、构造复杂。滑坡以软质岩、膨胀岩、松散岩层为主，尤其是受构造影响强烈区域，岩体破碎，易形成滑坡；崩塌、错落、危岩落石及岩堆形成的灾害，主要分布于沿线灰岩、白云岩和厚层砂岩组成的峡谷河段或陡峻山坡地带。沿线大型的稳定性差的滑坡、错落、崩塌、岩堆、危岩落石等均已绕避，对其余滑坡或不稳定斜坡、危岩落石与岩堆规模较小处，采取工程措施处理。（4）顺层路堑顺层倾向线路一侧的路堑边坡遇软弱夹层或层间结合较差时易发生顺层坍滑，对边坡稳定性影响较大。（5）有害气体沿线部分地层夹煤层或煤线，受构造影响，节理裂隙发育，岩体破碎，具有瓦斯等有害气体富集的条件。（6）高地温与高地应力隧道埋深较大处地温与地应力相对较高，其余埋深大于500m的软质岩隧道，其自重应力较高。第二节一般隧道施工全部隧道按“新奥法”组织施工，软岩采用机械或人工开挖，硬岩开挖采用光面爆破、预裂爆破技术。双线隧道、辅助坑道在不同围岩的开挖方法见表4-2。表4-2围岩开挖方法一、全断面施工Ⅱ级围岩整体性较好，采用全断面光面爆破开挖（开挖顺序见II围岩开挖示意图），锚喷初期支护，采用凿岩机钻孔，Ⅱ级围岩开挖进尺3.5m。出渣采用装载机或挖掘装载机装渣，采用带废气净化装置的自卸汽车运渣。全断面液压衬砌钢模台车衬砌。Ⅱ级围岩全断面法施工工艺见图4-1，II级围岩开挖见图4-2。钻孔钻孔1－全断面开挖出渣2－初期支护3—铺底4－拱墙衬砌水沟电缆槽施工围岩量测图4-1Ⅱ级围岩全断面法施工工艺流程图图4-2II级围岩开挖示意图二、台阶法施工1.Ⅲ级围岩Ⅲ级围岩采用台阶法开挖，台阶法施工将断面分为上下两部分（见III级围岩开挖示意图）。上台阶长度30m，下台阶长度为10m，为了保证开挖轮廓圆顺、准确，维护围岩自身承载能力，减少对围岩的扰动，拱部及边墙采用光面爆破。上台阶断面采用简易工作台架、YT28风钻钻孔；下台阶断面采用凿岩机钻孔，Ⅲ级围岩开挖进尺3.1m。采用装载机装渣，自卸汽车运渣。全断面液压衬砌钢模台车衬砌。台阶法施工工艺流程如图4-3所示，III级围岩开挖如图4-4所示。上断面开挖上断面开挖拱部初期支护下断面开挖边墙初期支护仰拱混凝土浇筑监控量测二次衬砌混凝土施工图4-3台阶法施工工艺流程图图4-4III级围岩开挖示意图2.Ⅳ级围岩Ⅳ级围岩采用三台阶法开挖，台阶法施工将断面分为上中下三部分（见Ⅳ级围岩开挖示意图）。上台阶长度5m，中台阶长度6m，下台阶长度为6m，为了保证开挖轮廓圆顺、准确，维护围岩自身承载能力，减少对围岩的扰动，拱部及边墙采用光面爆破。上台阶采用简易工作台架、YT28风钻钻孔；Ⅳ级围岩开挖进尺2.1m。采用挖掘机装渣，自卸汽车运渣。全断面液压衬砌钢模台车衬砌。台阶法施工工艺流程如图4-5所示，III级围岩开挖如图4-6所示。测量放样测量放样超前支护上部弧形导坑开挖，并施作初期支护施作仰拱施做仰拱填充左右错位开挖中台阶，施作初期支护左右错位开挖下台阶，施作初期支护分三台阶开挖中部，并施作初期支护施作初支仰拱使初期支护封闭成环仰拱开挖围岩监控量测围岩稳定性评判、修正施工方案、确定二衬施作时间二次衬砌图4-5三台阶开挖法施工工艺流程图图4-6IV级围岩开挖示意图三、大拱脚台阶法施工V级围岩地段采用大拱脚台阶开挖法施工，尽量采用人工风镐配合长臂挖掘机开挖，侧翻式挖掘机装碴，自卸汽车运输。必要时采用微振动爆破，YT28风钻钻眼，非电毫秒雷管起爆，每循环进尺0.8m。大拱脚台阶法施工工序横断面如图4-7所示。图4-7大拱脚台阶法施工工序横断面施工工序：（1）弱爆破开挖①部。（2）施作①部台阶周边的初期支护和临时支护，即初喷4cm厚混凝土，铺设钢筋网，架立大拱脚钢架，并设锁脚锚杆。（3）钻设径向锚杆后复喷混凝土至设计厚度。（4）弱爆破开挖②部。（5）台阶周边部分初喷4cm厚混凝土；铺设钢筋网（6）接长钢架，并设锁脚锚杆。（7）钻设径向锚杆后复喷混凝土至设计厚度（8）在滞后于②部一段距离后，弱爆破开挖③部。（9）施作隧底喷混凝土。（10）灌筑Ⅳ部仰拱与边墙基础。（11）灌筑仰拱填充Ⅴ部至设计高度。（12）利用衬砌模板台车一次性灌筑Ⅵ部衬砌（拱墙衬砌一次施作）。四、双侧壁导坑法双侧壁导坑法施工方法及步骤：（1）利用洞口导向措施或上循环已架钢架施作隧道超前支护。人工风镐开挖（必要时弱爆破）开挖1部，喷8cm混凝土封闭掌子面。施作1部导坑周边的初期支护和临时支护:即初喷4cm厚混凝土，架立钢架和临时钢架及横撑，并设锁脚锚杆、布置钢筋网。钻设洞身锚杆后复喷混凝土至设计厚度。（2）人工风镐开挖（必要时弱爆破）开挖2部。喷8cm厚混凝土封闭掌子面。导坑周边部分初喷4cm厚混凝土。接长钢架，并设锁脚锚杆，施作临时钢架、布置钢筋网。钻设径向锚杆后复喷混凝土至设计厚度。（3）实作3部隧道周壁超前支护，开挖3部并施作周边的初期支护和临时支护，步骤及工序同A。（4）开挖4部并施作导坑周边的初期和临时支护，步骤及工序同前。（5）利用洞口导向措施或上一循环架立的钢架施作5部超前支护，人工风镐开挖5部。初喷8cm厚混凝土封闭掌子面（下一循环拱部超前支护掌子面处）。拱部初喷4cm厚混凝土，架设拱部钢架、布设钢筋网，钻设径向锚杆后复喷混凝土至设计厚度。双侧壁导坑法施工工序横断面如图4-8。图4-8双侧壁导坑法施工工序横断面第三节长大重难点隧道施工一、保上隧道进口DK399+047~+116段塌方处理1.基本情况保上隧道位于白腊寨~广南区间，洞身有三段位于曲线上，线路设计为单面上坡，进口里程DK398+335，出口里程DK407+070，全长8735m。隧道最大埋深约351m。为加快施工进度，解决施工通风及排水问题，结合地形、地质条件，本隧于进口端左线线路中线左侧30m处设置1000m长的无轨单车道平导一座，于DK402+700线路右侧设置一座无轨单车道横洞。2011年6月24日保上隧道进口在DK399+085附近发生掉块、坍塌，塌方向小里程方向影响至已完成初支DK399+054处，往大里程方向塌方的具体长度和情况不明。DK399+020~+060段设计为Ⅳ级B型复合式衬砌，DK399+060~+210段设计为Ⅲ级A型复合式衬砌。设计地质为三叠系下统灰岩，隐晶质结构，中~厚层状结构，节理裂隙发育，单层厚40~130厘米，呈不规则的透镜体布在砂岩中。现场坍塌渣体照片如图4-9所示。图4-9坍塌渣体照片2.处理措施对DK399+047~+116（69.3m）塌方及影响段的施工主要采用以下三种方式通过：（1）DK399+047~+054（7m）塌方影响段进行加固处理DK399+047~+054的初期支护受塌方牵引影响，初支砼出现开裂；随后对该段初支进行碴土反压回填，并在该段初支内增设I20b型钢拱架临时加固支撑，完成后按环向1m×纵向0.6m布设梅花型Φ42小导管（L=4.5m）进行了径向注浆加固处理。现场加固照片如图4-10和图4-11所示。图4-10对坍塌体坡脚进行反压回填图4-11对初支进行临时加固评估分析结果：该段属于塌方影响段，先进行临时加固后进行固结注浆且经检测该段初支背后密实无空腔，监控量测显示变形小，围岩稳定，对运营安全无影响。（2）DK399+054~+073（19m）塌方段采用出碴+泵送砼通过根据现场塌方实际情况，考虑到施工的可操作性和安全性，确定采用出碴泵送砼浇筑护拱的方式通过。DK399+054~+073（19m）塌方段具体处理方案：C20泵送混凝土回填形成7~13米厚的护拱支护；初期支护拱墙采用I20b双层型钢钢架（径向间距0.4m/根，环向间距0.6m/榀）；Ф22纵向连接筋，环向间距0.3m；拱墙部位Ф8钢筋网片，网格间距20×20cm；边墙设置Ф22砂浆锚杆，间距1.2m×1m；拱墙喷射28cm厚的C25纤维混凝土；二次衬砌施工按Ⅴ级C加强型复合式衬砌。施工从2011年8月20日开始，到2011年10月1日共计五个循环，完成泵送回填砼2635m3（平均139m3/延米），累计处理19米，里程为DK399+073。DK399+054~+073段塌方处理纵断面如图4-12所示。图4-12DK399+054~+073段塌方处理纵断面示意图评估分析结果：根据监控量测数据显示，2个月后沉降和收敛趋于稳定状态。2012年4月18日，经广东省工程勘察院对DK399+055~+091段初期支护背后进行了岩溶地质雷达探测，结果显示初支背后无空洞。受泵送工艺影响形成的局部空腔较小且不连续，经监控量测，变形已稳定，对后期施工和运营安全无影响。3.DK399+073~+116（43.3m）塌方段采用大管棚+三台阶通过在按第二方案施工完第五循环处理至DK399+073后，从2011年10月3日开始继续按原方案对坍塌体进行出碴，但到11月2日护拱前方未出现工作空间，掌子面仍被下滑的坍塌碴体充满，且大块状塌体减少，多为碎块状，结合钻探资料综合分析后，停止出碴施工并于2011年12月26日由建设单位组织设计院、监理单位到现场制定了DK399+073~+094段塌方处理会商纪要，确定从DK399+073开始采用大管棚方式通过。具体处理方案：超前支护采用Ф89大管棚，管棚每环长20m，环向间距0.3m，搭接长度不小于5m；拱部初期支护采用I20b双层钢架，间距0.6m/榀；边墙采用I20b钢架并与拱部钢架顺接；径向锚管采用Ф42钢花管，间距0.6m×1m，径向孔深3~4m进行固结注浆，钢筋网采用Ф6网片，间距20×20