威海某塔吊基础施工方案临基坑QZQZ钻孔灌注桩

一、编制依据：威海***休闲购物广场工程施工图纸；公司环境安全手册、程序文件及其他文件；《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）、《山东省建筑施工安全文明工地管理规定》及国家、省、市有关环境安全的其他标准、规定和规范；山东***地质工程勘察院提供的威海***休闲购物广场工程地质勘探报告。***设备租赁公司提供的QTZ40、QTZ63塔吊的基础施工图。二、工程概况：威海***休闲购物广场工程总建筑面积238698m2，其中地下61709m2，地上176989m2，地下二层。地下二层及地下一层平时为机动车停车库，地上一～五层为购物中心，裙楼屋顶结构标高为28.5m；六层以上分为公寓楼和酒店两部分，其中公寓楼共27层，标准层层高为3m，屋顶结构标高为94.5m，酒店部分22层，标准层层高为3.5m，屋顶结构标高为88m。本工程高层部分（公寓、酒店）为框架-剪力墙结构，部分采用型钢混凝土结构，裙房为框架结构。基础为钻孔灌注桩加防水筏板的基础形式，承台厚度1000mm，防水筏板厚度为500mm，高层塔楼采用桩筏，筏板厚度为1500mm。现场土质根据设计图纸自上而下为：素填土、耕土、细砂、中细砂、淤泥质粉质粘土、中细砂、砾砂、全风化花岗岩、强风化花岗岩、中风化花岗岩，本工程基础以强风化花岗岩为持力层,地基承载力设计特征值为450Kpa。现场自然地坪相对标高约为-1m，本工程绝大部分基础上平标高为-9m～10m，设计±0.000相当于海拔绝对4.800。本工程位于威海市***技术开发区，***路的南侧，***路的西侧，***路的北侧及***路的东侧有10KV的高压线。本区属半干旱海洋性气候，距离海边很近，季节风比较明显，冬季风速最大、春季次之、夏秋季最小，冬春季的吹北风和西北风，风向率70～40%，最大风速12级，夏秋季以南风和东南风为主，风速较小，频率10～50%。本工程规模宏大，工期时间长，场地地质条件较差，基坑开挖深度为9.5-10.7m，为一级基坑支护，基坑支护所能承受的最大满布均布荷载值为30kN/m，基坑支护及降水由威海市水利岩土工程有限公司进行施工。塔吊基础处理均采用钻孔灌注桩基，灌注桩由威海市水利岩土工程有限公司进行施工。三、塔吊选择及布置：根据本工程建筑造型及场地情况，本工程拟选用6台QTZ63塔吊、2台QTZ40塔吊作为基础主体施工用材料的主要垂直运输机械。塔吊的具体位置见后附详图。为最大限度减少二次搬运、确保工程供料的及时，保证塔吊的正常安拆，并确保塔吊吊臂端部离高压线（10KV高压）距离不小于3m，不再设置护线装置等安全考虑，选择的上述八台塔吊基础拟布置如下：1#塔吊：为QTZ63塔吊，臂长50m，设置于酒店高层西南侧附近，基础位于Y6-Y7轴,X8轴-X9轴所围范围内，塔吊基础与酒店弧线的外切线相平行，基础中心距酒店外弧线的距离为3500mm，基础中心的大地坐标为X=50916.347，Y=95193.313，塔吊基础上平标高与地下室结构筏板上平标高一平。2#塔吊：为QTZ63塔吊，臂长50m，设置于Y10轴与X2轴交汇处，塔吊基础与此处裙房外边线相平行，据地下室基础外边线6500mm，基础中心大地坐标为X=50903.170,Y=95132.512,塔吊基础上平标高比室外自然地坪低1m。3#塔吊：为QTZ63塔吊，臂长50m，设置于公寓楼高层西侧附近，基础位于Y19-Y20轴,X1轴-X2轴所围范围内，塔吊基础与公寓楼弧线的外切线相平行，基础中心距酒店外弧线的距离为3500mm，基础中心大地坐标为X=50964.324，Y=95078.202，塔吊基础上平标高与地下室结构筏板上平标高一平。4#塔吊：为QTZ63塔吊，臂长50m，设置于裙楼西北角附近，位于Y31与X4轴交汇处附近，塔吊基础与X轴、Y轴平行，基础中心距地下室外墙边线距离为7300mm，基础中心大地坐标为X=51050.435，Y=95038.368，塔吊基础位于此处基坑支护的二步台上，其上平标高为-4.200m。5#塔吊：为QTZ40塔吊，臂长37m，筏板施工前，其基础设置于地下室北侧中央附近，位于Y27与X15轴交汇处附近，基础平行于地下室外围边线，距离地下室基础外边线6500mm，基础中心大地坐标为X=51086.829，Y=95125.379，塔吊基础上平标高比室外自然地坪低1m。6#塔吊：为QTZ63塔吊，臂长50m，此塔吊基础位于Y20轴与Y21轴、X14与X15轴所围范围内，基础平行于X、Y轴，基础中心大地坐标为X=51036.924，Y=95154.901，塔吊基础上平标高与地下室结构筏板上平标高一平。此塔吊安装，待地下室施工完毕后，在裙楼外侧的地下室顶板上进行安装，地下室一层顶板厚度为250mm，安装时地下室一层、二层顶板下部脚手架均不进行拆除，经与设计院联系，其承载力足以保证安装要求。7#塔吊：为QTZ40塔吊，臂长37m，其基础设置于地下室北侧东边，塔吊基础位于Y18轴与Y19轴、X23与X24轴所围范围内，塔吊基础平行于地下室外围边线，基础中心距离地下室基础外边线6500mm，基础中心大地坐标为X=51078.270，Y=95205.993，塔吊基础上平标高比室外自然地坪低1m。8#塔吊：为QTZ63塔吊，臂长50m，设置于地下室东侧北边，基础与地下室东侧外边线平行，塔吊基础位于Y9轴与Y10轴、X22与X23轴所围范围内，塔吊基础与地下室外墙平行，基础中心距地下室外墙边线距离为7300mm，基础中心大地坐标为X=51012.147，Y=95272.780，塔吊基础位于基坑支护的二步台处，其上平标高为-4.200m。根据上述布置后，公寓楼、酒店高层处大部分可覆盖，裙楼除中央部位，其余均能覆盖大部分，塔吊不能覆盖区域采用人工进行材料的搬运。据此布置后，现场垂直及水平运输可满足要求，能确保工程顺利施工。其中1#、3#、6#塔吊基础，设置部位与拟建工程的地下室筏板相连，须与设计单位联系是否影响工程的整体结构受力，另3#塔吊基础由于一半与拟建工程的筏板相连，一半基础外延，此处防水也须相应外延，在塔吊基础上增设剪力墙，防水层相应上翻至墙顶。四、塔吊基础设计：根据塔吊基础设计图纸，选用的上述八台塔吊基础要求的地基承载力均小于200Kpa，根据现场地质条件，每个塔吊基础底部采用钻孔灌注桩进行加强，灌注桩直径为600mm，主筋选用HRB335钢筋，12根￠14，箍筋为HPB235钢筋，￠8@200/100mm，其中基坑内的1#、3#、6#QTZ63塔吊基础下部设5根灌注桩，在基坑边侧的2#、4#、5#、7#、8#塔吊，基础下部在5根灌注桩的基础上，在靠基坑边一侧加设一根直径600mm的灌注桩，以保证桩基在基坑边的抗倾覆力。桩位的具体位置见后附详图。本工程基坑开挖深度为10-11米，基坑南北两侧的基坑支护为垂直支护，东西两侧支护为放坡设台支护，支护形式SMW工法+加筋水泥土斜锚桩。根据上述设计情况及塔吊布置位置，对塔吊基础作如下竖向定位：1、1#QTZ63塔吊基础：1#QTZ63塔吊位于酒店高层部位，其建筑物顶部标高（包括上部造型）为100.4m，地下室结构标高为-9.500，此塔吊设计吊身高度为130m，足够满足使用要求。QTZ63塔吊的自由高度为40米，设计高度为130m，故此吊在上部需要加设附着，酒店附着安装处在16层以上，由于下部外挑结构收缩，16层以上的附着需要加长处理，此塔吊16层以上附着的具体设置与塔吊租赁公司协商确定。塔吊基础与筏板同时进行浇筑，塔吊基础与筏板的钢筋交叉处，各自钢筋不进行减少，基础上平标高设计为-9.500，与筏板结构标高一平。同时为避免塔吊运行中对地下室筏板刚性防水的破坏，在此塔吊基础四周全封闭加设止水钢板，止水钢板为-3x400，加设标高为筏板的中央部位。2、3#QTZ63塔吊基础：3#QTZ63塔吊位于公寓高层部位，其建筑物顶部标高（包括上部造型）为100.400m，地下室结构标高为-9.000m，此塔吊吊身设计高度为130m，足够满足使用要求。QTZ63塔吊的自由高度为40米，故此吊在上部需要加设附着。塔吊基础与筏板同时进行浇筑，塔吊基础与筏板的钢筋交叉处，各自钢筋不进行减少，基础上平标高设计为-9.000m，与筏板结构标高一平。同时为避免塔吊运行中对地下室筏板刚性防水的破坏，在此塔吊基础与防水筏板相连侧加设止水钢板，止水钢板为-3x300，加设标高为筏板上平标高向下300mm处。同时，为便于3#塔吊周边防水的施工，在此塔吊上方周边部位加设250厚剪力墙，剪力墙高度在塔吊基础上平标高-9.000至-3.000，剪力墙靠拟建工程一侧，与其外墙结构相连。塔吊基础底部防水延伸至塔吊基础外侧后，在上翻至新加剪力墙的上部。剪力墙立筋为φ14@150，为HRB335钢筋，水平筋为φ12@200，为HRB335钢筋，拉筋为φ8@300，为HPB235钢筋，剪力墙所用混凝土的强度和抗渗等级同地下室外侧剪力墙砼。剪力墙具体位置见后附详图。3、2#QTZ63塔吊，5#、7#QTZ40塔吊基础：此2#QTZ63塔吊位于建筑物基坑的南侧，主要承担地下室、裙楼的材料运输，5#、7#QTZ40塔吊位于建筑物基坑的北侧，主要承担地下室的材料运输。此两侧基坑支护为垂直支护，不进行放坡处理。场地自然地坪为-1.000m，塔吊基础上平标高为-2.000m，裙楼顶层结构标高为28.5m，地下室深度为10m，QTZ63塔吊的自由高度为40m，QTZ40塔吊的自由高度为30m，均足够满足使用要求。4、6#QTZ63塔吊基础：此塔吊位于地下室Y20轴与Y21轴、X14与X15轴所围范围内，此处顶层结构标高为28.5m，塔吊基础上平标高与地下室结构筏板上平标高一平，标高为-9.000m，QTZ63塔吊的自由高度为40m，满足使用要求的塔吊高度须45m。因此在地下室一层顶板结构层处，对吊身加设附着，以满足塔吊的高度需要。同时为避免塔吊运行中对地下室筏板刚性防水的破坏，在此塔吊基础四周全封闭加设止水钢板，止水钢板为-3x300，加设标高为筏板上平标高向下300mm处。5、4#、8#QTZ63塔吊基础：此两台塔吊分别位于建筑物的东西侧，主要承担地下室、裙楼的材料运输，此处基坑支护为放坡支护，塔吊位于基坑放坡的二步台处，二步台的设计标高为-5.500m，故塔吊基础的上平标高为-4.200m，裙楼上部结构标高为28.5m，QTZ63塔吊的自由高度为40m，足够满足使用要求。五、塔吊基础施工质量要求：1、塔吊打桩前，应由项目部技术人员，采用全站仪进行桩的定位放线，放线完毕并经验收合格后，由威海市水利岩土工程有限公司进行机械的定位、钻孔、灌注等施工。钻孔灌注桩在施工中，应严格控制桩的垂直度，严把钢筋、砼施工的质量。桩混凝土采用C25商品砼。2、灌注桩施工完毕待达到强度要求后，进行桩基的检测验收，验收合格后在降水深度符合要求的情况下进行基坑的开挖，基坑采用机械开挖、人工清理，基槽需经公司有关部门验收合格后方可开始施工。3、基础放线及标高抄测，须由项目部专业技术人员操作，并复核无误。以免由于放线误差而使塔吊基础影响主楼的施工。4、塔吊基础钢筋的施工必须符合图纸及有关验收规范规定要求，预埋铁件、标准节预留孔的位置必须严格与图纸吻合，其中螺栓的中心偏差控制在3mm以内，铁件中心偏差控制在5mm以内，并在浇筑砼前复核螺栓、标准节预留孔的位置。5、基础混凝土采用洒水保湿养护，养护时间不少于7天，必须待砼强度达到设计强度的100%时方可进行塔机安装。强度依据现场回弹结果确认。6、砼浇筑完毕，表面应用木抹子搓平，塔吊的整个表面水平度（四角对角连线）偏差应控制在1/1000以内。7、基础周边应排水畅通，塔基表面及四周不得有积水。8、质量标准验收规范项次项目允许偏差或允许值值检查方法基坑挖方人工机械1标高-50+/-30+/-50水准仪经纬仪用钢尺2长度、宽度+200-50+300-100+500-1503桩的垂直度0.5%经纬仪9、各塔吊基础砼施工时各留置一组砼标养、同养试块，试验结果存档备查。六、塔吊基础排水措施：1、1#、6#塔吊基础：此两个塔吊基础设置与地下室内，其上平标高与地下室筏板结构上平标高一致，待塔吊安装完毕后，在塔吊基础上部水平尺寸向四边外扩1m的范围内，浇筑100厚的C20混凝土，并要求中央高，四周低，使雨水向四周排除流向地下室的集水坑内。2、2#、4#、5#、7#、8#塔吊基础：此五个塔吊基础设置地下室外围，其基础的上平标高均不同程度的低于室外自然地坪标高。对此，采取以下处理：（1）首先对基坑周边，应全封闭设置大于0.5m高的防水堤，以防降水流入基坑内。（2）在各个塔吊基础旁边外侧留设一集水坑，集水坑砌筑采用240mm厚砖墙，1：3水泥砂浆抹面，集水坑内设一台抽水泵，设专人看管，保证雨雪天水的及时外排。3、3#塔吊基础：此塔吊位于基坑下部，且位于地下室外围，在此塔吊基础周边上方加设250厚剪力墙，地下防水沿塔吊基础底部上翻至剪力墙顶，避免了地下水对塔吊基础的影响。同时在塔吊基础上方留设300mm深的集水坑，坑内设一台抽水泵，设专人看管，保证雨雪天水的及时外排。经上述处理可保证各个塔吊基础周围无积水。七、施工方法和技术措施1、钻孔灌注桩采用机械施工，施工中应确定好桩的位置，严格控制桩的垂直度，桩的主筋采用双面焊进行焊接，焊接搭接长度不小于5d。2、技术人员放出基坑开挖边线，将开挖范围、开挖标高等要求对施工人员进行交底。开挖过程中要控制好标高，不应超范围和超深开挖，机械开挖完后，人工清理基槽，将余土及所有松动土清理干净，基坑清理后要对基坑进行验收，填写地基隐蔽验收记录。3、塔吊基础模板施工塔吊基础模板采用木胶板，模板支设完毕后在其上弹出混凝土浇筑高度控制线，以保证基础高度要求和便于控制混凝土表面的平整度。4、塔吊基础钢筋及混凝土施工塔吊基础钢筋及预埋件严格按照图纸进行施工，设置于基坑支护边的塔吊基础所用混凝土采用C30早强商品混凝土；与地下室筏板相连的塔吊基础所用混凝土强度及抗渗标号同地下室筏板砼（强度标号为C40，抗渗标号为S8），塔吊基础部分浇筑应一次性完成，严禁留设水平、竖向施工缝（二次浇筑部位除外）。混凝土要振捣密实，采用插入式震动棒，插入点间距300-400mm，并呈梅花型布置，每点震动时间为10-30s。当混凝土分层浇筑时，注意用振动动棒消除上下层混凝土间的缝隙。混凝土采用洒水养护，养护时间不少于7天。5、预埋件质量控制措施本工程用塔吊基础所用的预埋件，应根据技术人员的定位控制线将其与安装在塔基内的附加螺纹钢筋（与受力筋绑扎）焊接牢固，并在浇筑砼前详细复核，确保位置正确后方可施工。八、塔吊基础桩基验算：本工程地质条件较差，加之基坑为10m深基坑，地下水位较高，故塔吊基础均采用钻孔钢筋混凝土灌注桩。3#塔吊受力最大，桩基验算以3#塔吊基础下设5根桩进行验算。公寓、酒店高层处QTZ63塔吊,吊身最高，总高为130m，依此吊基础进行验算，其余塔吊吊身高度均小于130m，其基础也能满足要求。1、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63塔吊起升高度H：130.000m塔身宽度B：2.5m基础埋深D：1.500m自重F1：450.8kN基础承台厚度Hc：1.300m最大起重荷载F2：60kN基础承台宽度Bc：5.000m桩钢筋级别:HRB335桩直径或者方桩边长：0.600m桩间距a：3.5m承台箍筋间距S：200.000mm承台混凝土的保护层厚度：50mm承台混凝土强度等级：C30额定起重力矩是：630kN·m基础所受的水平力：30kN标准节长度：2.5m主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：12mm所处城市：山东威海市基本风压ω0：0.65kN/m2地面粗糙度类别为：A类近海或湖岸区风荷载高度变化系数μz：2.64。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，增加250厚剪力墙荷载F3=3×（25×6×6×0.25）=675KN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2+F3)=1422.96kN，（1）塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处山东威海市，基本风压为ω0=0.65kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.64；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.012]/(2.5×2.5)=0.035；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×2.64×0.65=3.483kN/m2；（2）塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=3.483×0.035×2.5×130×130×0.5=2555.959kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋2555.959＋30×1.3＝3224.96kN·m；3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算（1）桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/∑yi2±Myxi/∑xi2其中n──单桩个数，n=5；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值F=1422.96kN；G──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.30)=975.00kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取4514.94kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.47m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：Nmax=(1422.96+975.00)/5+4514.94×2.47/(2×2.472)=1393.55kN。最小压力：Nmin=(1422.96+975.00)/5-4514.94×2.47/(2×2.472)=-434.36kN。需要验算桩的抗拔（2）承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.50m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=1198.55kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×1198.55×0.50=1198.55kN·m。4、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2；ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1250.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：αs=1065.40×106/(1.00×14.30×5000.00×1250.002)=0.010；ξ=1-(1-2×0.010)0.5=0.010；γs=1-0.010/2=0.995；Asx=Asy=1065.40×106/(0.995×1250.00×300.00)=3211.51mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.00×1300.00×0.15%=9750.00mm2。配筋值：HRB3335钢筋，φ16@1000或φ20@150（QTZ40塔吊基础图图要求）。承承台底面单向向根数49根或33根。实际配筋筋值98533.9mm22或103677.0mm2。5、承台斜截面抗剪剪切计算依据《建筑桩技术术规范》(JGJ994-94))的第条和第5.6.111条，斜截面面受剪承载力力满足下面公公式：γ0V≤βfcb0h0其中，γ0──建建筑桩基重要要性系数，取取1.00；b0───承台计算截截面处的计算算宽度，b0=5000mmm；h0───承台计算截截面处的计算算高度，h0=1250mmm；λ──计算截面的剪跨比比，λ=a/h0此处，a=(35500.000-25000.00)//2=5000.00mmm；当λ<0.3时，取取λ=0.3；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.400；β──剪切系数，当0..3≤λ＜1.4时，β=0.122/(λ+0.3))；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2//(λ+1.5))，得β=0.177；fc───混凝土轴心心抗压强度设设计值，fc=14.330N/mmm2；则，1.00×13009.15==1309..146kNN≤0.17××14.300×50000×12500/10000=151993.75kkN；经过计算承台已满满足抗剪要求求，只需构造造配箍筋！6、桩顶轴向压力验验算依据《建筑桩技术术规范》(JGJ994-94))的第条，桩顶顶轴向压力设设计值应满足足下面的公式式：γ0N≤fcA其中，γ0──建建筑桩基重要要性系数，取取1.00；fc───混凝土轴心心抗压强度设设计值，fc=11.990N/mmm2；A───桩的截面面面积，A=2.883×105mm2。则，1.00×13009146..43=1..31×1006N≤11.900×2.833×105=3.366×106N；经过计算得到桩顶顶轴向压力设设计值满足要要求,只需构造配配筋！7、桩竖向极限承载载力验算依据《建筑桩基技技术规范》(JGJ994-94))的第-3条，单桩竖竖向承载力设设计值按下面面的公式计算算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γp+ηcQck/γcQsk=u∑qqsikliQpk=qpkkApQck=qckkAc/n其中R──单桩的的竖向承载力力设计值；Qssk──单桩总极限限侧阻力标准准值；Qppk──单桩总极限限端阻力标准准值；Qcck──相应于任一一复合基桩的的承台底地基基土总极限阻阻力标准值；；qcck──承台底1/2承台宽度深深度范围(≤5m)内地基土极极限阻力标准准值，qck=2000.0000kPa；Acc──承台底地基基土净面积，Ac=5..000×55.000--4×0.2283=233.869mm2；n───桩数量，n=5；ηc──承台底土阻力群桩桩效应系数，ηc=ηciAci/Ac+ηceAce/Acηs,ηp,ηc──分别为桩侧阻群桩桩效应系数，桩桩端阻群桩效效应系数，承承台底土阻力力群桩效应系系数；γs,γp,γc──分别为桩侧阻抗力力分项系数，桩桩端阻抗力分分项系数，承承台底土阻抗抗力分项系数数；qssik──桩侧第i层土的极限限侧阻力标准准值；qppk──极限端阻力力标准值；u───桩身的周长长，u=1.8885m；App──桩端面积,取Ap=0.2833m2；lii──第i层土层的厚厚度；各土层厚度及阻力力标准值如下下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa))土端阻力标准值(kPa))抗拔系数土名称11.0050.002300.000.50中细砂25.0022.000.000.50淤泥质粉质粘土33.0050.002300.000.50中细砂46.00120.004250.000.50砾砂54.00120.004250.000.50全风化花岗岩61.00120.004500.000.50强风化花岗岩由于桩的入土深度度为20.000m,所以桩端是是在第6层土层。单桩竖向承载力验验算:R=1..88×(11.00×550.00××1.01++5.00××22.000×1.011+3.000×50.000×1.001+6.000×1200.00×11.01+44.00×1120.000×1.011+1.000×120..00×1..01)/11.70+11.09×44250.000×0.2283/1..70+0..49×(2200.0000×23..869/55)/1.6650=2..56×1003kN>N==1393..55kN；上式计算的R的值值大于最大压压力1393..55kN,,所以满足要要求!8、桩基础抗拔验算算非整体破坏时，桩桩基的抗拔极极限承载力标标准值：Uk=Σλiqsikuuili其中：Uk──桩桩基抗拔极限限承载力标准准值；uii──破坏表面周周长，取ui=πd=3.1142×00.6=1..885m；；qssik──桩侧表面第i层土的抗压压极限侧阻力力标准值；λi──抗拔系数，砂土取取0.50～0.70，粘性土、粉粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；lii──第i层土层的厚厚度。经过计算得到：UUk=Σλiqsikuili=15366.24kNN；整体破坏时，桩基基的抗拔极限限承载力标准准值：Ugk=（ulΣλλiqsikli）/3=44455.3