天津某工程塔吊基础计算

目录TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc71292950"一、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc71292951"二、塔吊选型相关参数2HYPERLINK\l"_Toc71292952"三、基础选型2HYPERLINK\l"_Toc71292953"四、桩基计算3HYPERLINK\l"_Toc71292954"（一）、设计计算3HYPERLINK\l"_Toc71292955"(二)、单桩竖向承载力标准值计算3HYPERLINK\l"_Toc71292956"(三)、桩基竖向承载力设计值4HYPERLINK\l"_Toc71292957"(四)、抗压及抗拔验算4HYPERLINK\l"_Toc71292958"(五)、抗倾覆验算4HYPERLINK\l"_Toc71292959"(六)、桩基配筋5HYPERLINK\l"_Toc71292960"（七）、塔吊承台配筋6HYPERLINK\l"_Toc71292961"五、塔基平面布置7一、工程概况XX工程是XX房地产开发有限公司投资兴建,工程建筑总面积为120868.58㎡,本工程位于XX地点。依据XX工程《岩土工程勘察报告》,其土层岩性详见下表（见岩土工程报告）。力学分层号标高(m)顶板标高（米）钻孔灌注桩（Kppa）桩的极限侧阻力标标准值qsik（Kpa）桩的极限端阻力标标准值qpk（Kpa）=1\*RROMANI2素填土1.73.31～1.66720=2\*RROMANII淤泥1.51.67～0.11112=3\*RROMANIII1粘土2.90.11～-2..7646=3\*RROMANIII2粉土1.2-2.76～-33.9842=4\*RROMANIV1粉土3.9-3.98～-77.9042=4\*RROMANIV2粉质粘土4.7-7.90～-112.5733=5\*RROMANV粉质粘土3.6-12.57～--16.14445=6\*RROMANVI1粉砂7.4-16.14～--23.56665800=6\*RROMANVI2粉质粘土4.1-23.56～--27.64458=7\*RROMANVII粉土2.5-27.64～--30.10072=8\*RROMANVIII1粉质粘土5.0-30.10～--35.13358=8\*RROMANVIII2粉砂3.0-35.13～--38.133801000二、塔吊选型相关参数选型：FO/23B或选用80F、80B（以FO/23B）相关参数：H=59.8mC=1+17+1ET=43.66KNTRACT=680KNCOMP=1077KN非工作状态：P=695KNM=4640.85KN·mET=155.2KNTRACT=1568.49KNCOMP=1915.94KN三、基础选型根据FO/23B塔机特点、荷载重、结构受力复杂，既需要满足抗压，又要满足抗拔等功能要求，结合地质情况，采用天然地基无论从强度及沉降变形方面，均不能满足要求，因此综合考虑采用桩径800㎜钻孔灌注桩基础（详见塔吊基础平面布置图），结合塔吊基础外形，采用四桩承台，承台尺寸4.0m×4.0m×1.35m。由于本场地起伏不平，部分区域存在着较大的高差，因此要求在地下室外侧的塔吊承台应根据现场的实际标高下返桩基标高，在本方案设计中，标高采用大沽高程4.700m为基准。根据地质勘察报告，外侧各承台桩顶标高介于2.1m0.9m之间，有效桩长28m，进入=7\*ROMANVII粉土层。注意在地下室内的塔吊桩基必须保证其有效桩长28m，并且塔吊基础在基础底板下面。四、桩基计算（一）、设计计算：桩顶效应计算模型如下图：桩顶作用效应：将n=4,塔吊自重F=794.9KN,G=4.0×4.0×1.35×25=540KNMy=4640.85KN·M>Mx=2344.8KN·M代入下式：Ｎmax/min=(F+G)/n±MyXmax/∑Xi2=333.73KN±1262.33KN=1596.06KN/－928.6KN(二)、单桩竖向承载力标准值计算灌注桩基础设计参数见上表：桩侧阻力QSK及桩端阻力QPK标准值：QSK＝U∑qsikLi=0.8×3.14×(42*3.92+4.67*33+3.57*45+7.42*65+4.08*58+2.46*72)=3455.15KNQPK=aqpkAP=0.42×3.14×800×0.8=321KN(三)、桩基竖向承载力设计值：R压＝γsQSK/rs+YpQPK/rp=0.9×3455.15/1.67+1.35×321/1.67=2121.49KNR拔＝γsQSK/r＝0.8×3455.15/1.67＝1655.16KN(四)、抗压及抗拔验算：１、抗压：γoNmax≤１.２R压即：0.9×1631.58=1468.42KN≤1.2×2121.49=2545.8KN满足要求２、抗拔：γoNmin≤１.２R拔即：0.9×893.08KN=803.77≤1.2×1655.16=1986.2KN满足要求(五)、抗倾覆验算：塔吊承台及塔吊自身重量等等引起的弯矩可以都简化为Wmax=4640.85KN.M由对角线的两根桩来承担。如图所示：W=R拔*1.84+R压W/W max=6494.03/4640.85=1.497>1.15满足要求(六)、桩基配筋：桩身砼用Ｃ30，桩保护层厚５０㎜注：砼等