广西框剪结构商住楼工程脚手架专项施工方案附计算书

目录TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc420588748"1工程概况1HYPERLINK\l"_Toc420588749"2编制依据3HYPERLINK\l"_Toc420588750"3施工计划3HYPERLINK\l"_Toc420588751"3.1施工进度计划3HYPERLINK\l"_Toc420588752"3.2劳动力计划3HYPERLINK\l"_Toc420588753"3.3材料计划3HYPERLINK\l"_Toc420588754"3.4机具、工具计划4HYPERLINK\l"_Toc420588755"3.5技术准备4HYPERLINK\l"_Toc420588756"4脚手架搭设方案4HYPERLINK\l"_Toc420588757"5脚手架构造要求5HYPERLINK\l"_Toc420588758"5.1脚手架设计尺寸5HYPERLINK\l"_Toc420588759"5.2地基基础6HYPERLINK\l"_Toc420588760"5.3立杆6HYPERLINK\l"_Toc420588761"5.4纵向水平杆6HYPERLINK\l"_Toc420588762"5.5横向水平杆7HYPERLINK\l"_Toc420588763"5.6脚手板7HYPERLINK\l"_Toc420588764"5.7连墙件7HYPERLINK\l"_Toc420588765"5.8剪刀撑7HYPERLINK\l"_Toc420588766"5.9横向斜撑8HYPERLINK\l"_Toc420588767"5.10扣件8HYPERLINK\l"_Toc420588768"5.11门洞8HYPERLINK\l"_Toc420588769"5.12脚手架防护设施9HYPERLINK\l"_Toc420588770"5.13悬挑钢梁锚固端及底部防护9HYPERLINK\l"_Toc420588771"6脚手架的搭设和拆除施工工艺10HYPERLINK\l"_Toc420588772"6.1落地脚手架搭设施工工艺10HYPERLINK\l"_Toc420588773"6.2悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺11HYPERLINK\l"_Toc420588774"6.3脚手架的拆除施工工艺11HYPERLINK\l"_Toc420588775"7目标和验收标准11HYPERLINK\l"_Toc420588776"7.1工程项目安全生产目标11HYPERLINK\l"_Toc420588777"7.2验收标准11HYPERLINK\l"_Toc420588778"8安全文明施工保证措施18HYPERLINK\l"_Toc420588779"8.1材质及其使用的安全技术措施18HYPERLINK\l"_Toc420588780"8.2脚手架搭设安全技术措施18HYPERLINK\l"_Toc420588781"8.3脚手架上施工作业的安全技术措施18HYPERLINK\l"_Toc420588782"8.4脚手架拆除的安全技术措施19HYPERLINK\l"_Toc420588783"8.4防雷避电措施19HYPERLINK\l"_Toc420588784"8.4文明施工要求20HYPERLINK\l"_Toc420588785"9外架计算21HYPERLINK\l"_Toc420588786"9.1落地式扣件钢管脚手架计算书21HYPERLINK\l"_Toc420588787"9.2落地式脚手架设置在楼板上计算书30HYPERLINK\l"_Toc420588788"9.3型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书40HYPERLINK\l"_Toc420588789"9.4型钢悬挑式（建筑物转角）扣件钢管脚手架计算书541工程概况1、世纪新村商住楼项目工程位于，工程占地面积26436.02㎡，地上建筑面积147081㎡，地下建筑面积18725.24㎡，计划工期为730日历天。各栋号建筑形式详表1-1。表1-1栋号±0.000相当当于绝对标高高结构形式总建筑面积1655806.224㎡1#461.700mm桩基础、框架剪力力墙结构地下1层，地上28层，建建筑物总高约约86.8m，1F高度为3.3m，标准层高高为3.0m3#461.700mm桩基础、框架剪力力墙结构地下1层，地上32层，建建筑物总高约约101.88m，1F高度为3.3m，标准层高高为3.0m4#461.700mm桩基础、框架剪力力墙结构地下1层，地上28层，建建筑物总高约约89.8m，1F高度为3.3m，标准层高高为3.0m5#461.700mm桩基础、框架剪力力墙结构地下1层，地上33层，建建筑物总高约约104.88m，1F高度为3.3m，标准层高高为3.0m6#461.700mm桩基础、异形柱框框架结构地下1层，地上18层，建建筑物总高约约59.5m，1F高度为3.0m，标准层高高为3.0m7#～11#462.200m桩基础、异形柱框框架结构地下1层，地上7层，建建筑物总高约约26m，地上建筑筑层高为3.0m12#464.000m桩基础、异形柱框框架结构地上7层，建筑物总高约约26m，地上建筑筑层高为3.0m2、外架搭设情况如下:栋号1#~6#楼7#~12#楼建筑面积165806.224m²建筑高度59.5m～1104.8m26m层数／层高地下一层层高5..0m、18～33层/一层层高3.30m，标准层层高3.0m地下一层层高5..0m、7层/层高3.0m外架搭设形式落地架(七层楼面面以下)悬挑架（七层楼面面以上,六层一悬挑挑）落地架外架搭设高度落地架:23.33m（标高-5.0m～18.3m）；悬挑架分别为：第一段：七层楼面面～十三层楼面；第二段：十三层楼楼面～十九层楼面)。第三段：十九层楼面～～二十五层楼面)。第四段：二十五层楼面面～三十一层楼面)。第五段：三十一层楼面面～构架顶标标高＋1.5m)。（注：1#、4##楼设置四段段悬挑架；3#、5#楼设置五段段悬挑架；6#楼设置三段段悬挑架。）7#~11#楼落地架::28m（标高-5.0m～21.0m，落地架从地下下室开始搭设设，搁置在基础底底板上。）；；12#楼落地架:23m（标高-0.5m～21.0m）。其它穿楼板钢管应采取取加塑料套管管措施，搁置在楼板上上的落地架需经过过验算或采取加固措措施。穿楼板钢管应采取取加塑料套管管措施。12#楼落地架基础础应采取加固固措施。3、本工程搁置型钢悬挑梁的阳台边梁、挑梁截面尺寸不应小于200×400mm，楼板厚度不应小于h=100mm，混凝土不应小于强度等级C25。3、重大危险源的识别：高处坠落、模板坍塌、物体打击。2编制依据1、本工程施工设计图纸；2、本工程施工组织设计；3、施工规范、标准及文件：(1)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJl30-2011）；(2)、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；(3)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；(4)、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；(5)、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；(6)、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）；(7)、《建设工程安全生产管理条例》；(8)、《建筑施工计算手册》。4、品茗安全设施计算软件（2014版）。3施工计划3.1施工进度计划外脚手架搭设高度根据主体施工进度而定，要求搭设高度比主体施工作业面高出1.5m，以保证施工作业人员、材料不往下掉落。3.2劳动力计划搭设阶段共需架子工30名，装修阶段共需架子18工名，拆除阶段共需外架子工20名。所有架子工均需持证上岗。架子工地下室顶板开始，根据实际进度对1#、3#~12#楼进行流水作业。3.3材料计划本工程外架所用的钢管、扣件均由租赁公司提供。脚手板和其他材料由项目部自行采购。主要材料计划如下表名称及规格规格总需用量备注钢管Φ48.3*3.66㎜156000m租赁工字钢18#，4m、6m长11750m垫木1200㎜×2000㎜×50㎜5880根采购直角扣件59000个租赁旋转扣件42000个租赁对接扣件51000个租赁脚手板50mm厚，2000mm～250mm宽，3000mmm长64000块采购安全网6×1.8m228000㎡采购水平安全网6×1.8m123600㎡材料视工程进度分阶段组织进场。3.4机具、工具计划搭、拆架子所需机具主要有架子板手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如表3检查工具（可借用，但应符合要求）名称数量用途力矩板手10把检查扣件拧紧力度度架子扳手37把架子工搭设和拆除除架子用钢卷尺10把检查钢管弯曲程度度和搭设中的的距离或长度度3.5技术准备施工前应按要求向架子工作好技术交底。人员变动后应重新交底。4脚手架搭设方案4.1根据本工程实际情况，决定采用落地钢管脚手架和悬挑架相结合。落地架高度均小于24.0m，按24.0m高度计算；搁置在楼板上的落地架需经过脚手架对楼板验算；悬挑架按19.8m高度计算。悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定，固定段长度不小于悬挑段长度的1.25倍，一般取1.5倍。型钢悬挑梁悬挑端设置能使脚手架立杆与可靠固定的固定点，焊接100mm长32钢筋，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，取1.5m，每一纵距设置一根悬挑梁。悬挑脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑，其他杆件、构配件及安全防护同落地式脚手架。此架一架多用，主体阶段主要用于安全防护，装修阶段既用于装修施工，也兼作安全防护，装修施工按一层作业考虑。4.2建筑物转角处外架悬挑水平钢梁采用6米长18号工字钢，有阳台处外架悬挑水平钢梁采用6米长18号工字钢。其中建筑物转角处外悬挑段长度1.6m，建筑物内锚固段长度4.4m、阳台外悬挑段长度2.3m，建筑物内锚固段长度3.7m；无阳台处外架悬挑水平钢梁采用4米长18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.1m，建筑物内锚固段长度2.9m。5脚手架构造要求5.1脚手架设计尺寸1、落地钢管脚手架立杆落在地下室底板上，立杆底部垫1200×200×50垫木，立杆纵距1600㎜（局部有所调整，但均不大于1800㎜），横距900㎜（可平铺三块脚手板，每块脚手板宽250㎜），外架步距1800㎜。在架子相对应的地下室顶板下面,按相同搭设要求搭架子支顶顶板。中间每隔10米内加设满铺脚手板一道，外排架内侧设全封闭密目安全网（每100×100㎜2300孔）。落地架具体搭设设计见下表：（单位：m）落地架具体搭设设计见下表：（单位：m）里立杆至墙面距离立杆横距立杆纵距纵向水平杆步距横向水平杆间距连墙件竖向间距连墙件横向间距0.20.91.61.80.8按层高4.8落地式钢管外脚手架构造详见附图—2。悬挑架采用工字钢，搭设悬挑式脚手架作结构及装修施工阶段用，悬挑脚手架内立杆距离结构外沿200㎜，立杆纵距1500㎜，横距800㎜，步距1800㎜。悬挑梁采用18#工字钢，工字钢设置间距与立杆纵距相同。当悬挑架立杆无可靠立足点的在第一步增设“八”字撑，斜撑到两侧钢梁上。悬挑架具体搭设设计见下表：（单位：m）里立杆至墙面距离立杆横距立杆纵距纵向水平杆步距横向水平杆间距连墙件竖向间距连墙件横向间距0.20.81.51.80.75按层高3.0型钢悬挑脚手架架构造详见附图—13。5.2地基基础落地式钢管外脚手架地基应平整夯实，要求地基承载力不小于150kN/m2,面上浇筑100mm厚C15混凝土，坡向外侧。沿外脚手架长度方向立杆底部应设置2000×250×50mm木垫板和不少于6mm厚钢质底座。脚手架基础外侧应设置不得少于200×200mm的砖砌排水沟。落地架落在楼板上采取对顶加固措施。落地式钢管外脚手架地基详见附图—2。5.3立杆内立杆距外墙边200㎜，每根立杆底部应设置木垫板或钢质底座，木垫板垂直于建筑物设置，木板板规格为1200㎜×200㎜×50㎜；悬挑式钢管外脚手架每根立杆底部应套进型钢悬挑梁所焊接的100mm长32钢筋上。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6000㎜杆和3000㎜杆相互错开。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。脚手架立杆接长除顶层顶部外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。脚手架立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。顶层顶部立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个直角扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。脚手架立杆接长构造详见附图—2。5.4纵向水平杆纵向水平杆要求宜设置在立杆内侧，长度不宜少于三跨。接长宜使用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主节点距离不宜大于纵距的1/3。接长如采用搭接，搭接长度不应小于1000㎜，应等于间距设置3个旋转扣件固定。本工程使用的脚手架纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。纵向水平杆构造详见附图—3。5.5横向水平杆作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上并紧靠于立杆边沿设置。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣接且严禁拆除。横向水平杆构造详见附图—3。5.6脚手板首层、作业层、中间脚手板每隔10米满铺一道、铺稳、离开外墙装饰面200㎜。其中首层脚手板用铁线扎实扎牢。脚手板设置在三根横向水平杆上。脚手板的铺设搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm～150mm，两块脚手板外伸的和不应大于300mm，脚手板搭接时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆上的长度不应小于100mm。作业层端部脚手板探头长度取150mm，板长两端与支承杆可靠固定。作业层以下外架每隔10m用平网或其他措施进行封闭。脚手板的搭接、对接构造详见附图—4。5.7连墙件本工程连墙件采用刚性连接，在浇捣砼时预埋Φ48×3.5mm长500㎜钢管与外架立杆可靠连接，以防止外架向内或向外摇晃。连墙件靠近主节点设置，偏离主节点距离不大于300㎜。落地架、悬挑架连墙件竖向间距按层高设置,落地架、悬挑架连墙件水平间距为3.0m，横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点(距主节点的距离≯300mm)。连墙件构造详见附图—5。5.8剪刀撑本工程落地架在外立面外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设一道剪刀撑，并由底至顶连续设置；悬挑架的外立面自下而上连接设置。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角应在45°～60°之间。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。剪刀撑的布置详见附图—6。5.9横向斜撑(1)、施工电梯位置双排脚手架两断口处及开口型双排脚手架的两端必须设置横向斜撑并与建筑物每层均拉结。(2)、横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字形连续设置，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。均必须设置横向斜撑。横向斜撑的设置及构造详见附图—7。5.10扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于60N·m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心的相互距离不应大于150㎜。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。5.11门洞脚手架应在安全通道出入口处设置门洞。门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水下杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150㎜。安全通道外的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步。通道洞口上方应设置双层脚手板防护棚，其规格:高3600㎜、3000㎜×600㎜（每层间隔≥600㎜），长度按实际设置。脚手架门洞及出入口构造详见附图—8。5.12脚手架防护设施脚手架要全封闭满挂密目安全网。密目网采用1.8m×6.0m的规格，用网绳绑扎在纵向水平杆外立杆里侧。护栏高度1.2米，采用直角扣件与立杆连接，挡脚板采用一块（长×宽×高）3m×0.25m×0.05m的竹脚手板侧立于外立杆内侧并绑扎牢固。作业层以下外架每隔10m用平网或其他措施进行封闭。脚手架防护设施见附图—9、附图—10、附图—11、附图—12。5.13悬挑钢梁锚固端及底部防护5.13.1悬挑钢梁锚固端固定(1)、悬挑梁在楼层内设置两处U型钢筋拉环，固定于钢筋混凝土梁板结构上，其中一处为单个U型钢筋拉环设置在距离建筑外边缘100mm的钢筋混凝土梁内；另一处采用2个U型钢筋拉环，即第一个U型钢筋拉环距型钢悬挑梁内端头200mm，第二个U型钢筋拉环距第一个U型钢筋拉环200mm。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环采用20mm钢筋。(2)、型钢悬挑梁固定端U型钢筋拉环与建筑结构梁板固定，U型钢筋拉环应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固。(3)、用于锚固的U型钢筋拉环应采用冷弯成型。U型钢筋拉环与型钢间隙应用硬木楔楔紧。悬挑钢梁锚固端固定构造详见附图—14。5.13.2悬挑钢梁悬挑端拉结每根悬挑梁外端应设置14-6×19钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。根据JGJ130-2011规范6.10条规定，钢丝绳不参与悬挑钢梁受力计算，只作悬挑钢梁安全保险绳作用。钢丝绳与建筑结构拉结的拉环应使用HPB300级钢筋，其直径不宜小于20mm，拉环预埋锚固长度应符合《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中钢筋锚固的规定。悬挑钢梁悬挑端拉结构造详见附图—15。5.13.3悬挑架底部安全防护(1)、型钢悬挑脚手架底部应按规范要求沿纵横方向设置扫地杆。在横向扫地杆上方沿脚手架长度方向铺设50mm×100mm木枋，并应用1.2㎜镀锌铁丝绑扎固定在横向扫地杆上。在木枋上满铺20mm厚模板或木板进行防护，并用铁钉钉牢。(2)、挡脚板搭设在外立杆的内侧，挡脚板采用冲压钢挡脚板，其高度不应小于180mm。挡脚板应用1.2㎜镀锌铁丝绑扎固定在架体上。挡脚板应刷红白相间油漆，间距为300～400mm。悬挑架底部安全防护构造详见附图—16。6脚手架的搭设和拆除施工工艺6.1落地脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的施工流程:定位设置立杆垫板、钢底座→排放纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆扣接→安装横向扫地杆→安装纵向水平杆→安装横向水平杆→安装剪刀撑→安装连墙件→扎安全网→首层、作业层铺脚手板和挡脚板。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采用临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排后立内排。6.2悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺悬挑脚手架的搭设顺序为：吊装悬挑梁→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→纵向水平杆→横向水平杆(搁栅)→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。悬挑脚手架的搭设高度为18.0米，计算时按19.8米计算。悬挑梁采用18#工字钢。每个型钢悬挑梁外端设置钢丝绳，钢丝绳作为附加安全措施，在悬挑钢梁受力计算时不考虑其作用。悬挑梁尾端设二道φ20光圆钢筋和混凝土梁板结构拉结锚固，前端设一道φ20光圆钢筋拉结锚固。用于锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径为20㎜，转角处加密。悬挑脚手架搭设时先将悬挑工字钢套入地锚内，再根据悬挑杆悬挑长度缓慢向楼层外边缘移动悬挑杆，待悬挑杆悬挑长度准确无误后即刻用木楔固定悬挑工字钢，经过检查符合要求后才能开始按照悬挑脚手架的搭设顺序搭设悬挑脚手架。6.3脚手架的拆除施工工艺拆架和序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为:安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步,应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止架体变形、失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙杆。7目标和验收标准7.1工程项目安全生产目标工程施工安全创自治州级安全文明工地,争创省级安全文明工地。杜绝施工重伤、死亡、消防事做。7.2验收标准7.2.1脚手架的检查与验收7.2.1.1脚手架必须由持有效上岗证的作业人员搭设。7.2.1.2进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改。7.2.1.3外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中第八节及《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中“外脚手架检查评分表”所列项目和要求的内容进行检查、验收，并填写验收记录单，经公司安全部门验收合格后方能交付使用。7.2.2构配件允许偏差见表7-1。表7-1序号项目允许偏差△（㎜）示意图检查工具1普通钢管尺寸外径48.3㎜壁厚3.6㎜±0.5±0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深深度≤0.18游标卡尺4钢管弯曲：各种杆杆件钢管的端端部弯曲l≤1.5m≤5ll钢板尺立杆钢管弯曲：3m≤1≤4m4m≤1≤6.55m≤12≤20水平杆、斜杆的钢钢管弯曲1≤6.5m≤305冲压钢脚手架a..板面挠度1≤4m；1＞4m≤12≤16钢板尺b.板面扭曲（任一角角翘起）≤57.2.3脚手架搭设的允许偏差和检验方法见表7-2。表7-2项次项目技术要求允许偏差△（㎜）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整--观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102最后验收垂直度HH:20～50m-±100用经纬仪或吊线和和卷尺搭设中检查偏差的的高度（m）H=2H=10H=20-±7±20±60-3间距步距±20±50±20-钢板尺纵距横距4纵向水平杆高差一根杆的两端-±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水水平杆高差±105双排脚手架横向水水平杆外伸长长度外伸500㎜-50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件心心相互距离a≤150㎜-钢板尺同步立杆上两个相相隔对节扣件件的高差a≥500㎜-aa钢卷尺立杆上的对接扣件件至主节点的的距离a≤h/3aaaah纵向水平上的对接接扣件至主节节点的距离a≤la/3lla钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力力矩40～65N·m--扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面面的倾角45～60°--角尺8脚手板外伸长度对接a=130～150㎜㎜；1≤300㎜-lla卷尺搭接a≥100㎜;1≥200㎜-lla7.2.4扣件件拧紧抽样检检查数目及质质量判定标准准见表7-3。表7－3项次检查项目安装扣件数量（个个）抽检数量（个）允许的不合格1连接立杆与纵（横横）向水平杆杆或剪刀撑的的扣件；接长长立杆、纵向向水平杆或剪剪刀撑的扣件件1201～320005052连接横向水平杆与与纵向水平杆杆的扣件（非节点）1201～3200050108安全文明施工保证证措施8.1材质及其使使用的安全技技术措施扣件的紧固程度不不应小于40N·m，且不应大大于60N·m。对接扣件件的抗拉承载载力为3kN。扣件上螺螺栓应保持适适当的拧紧程程度。对接扣扣件安装时其其开口应向内内，以防进雨雨水，直角扣扣件安装时开开口不得向下下，以保证安安全。各杆件件端头伸出扣扣件盖板边缘缘的长度不应应小于100㎜。钢管有严严重锈蚀、压压扁或裂纹的的不得使用。禁禁止使用有脆脆裂、变形、滑滑丝等现象的的扣件。外脚脚手架严禁钢钢竹、钢木混混搭，禁止扣扣件、绳索、钢钢丝、竹篾、塑塑料混用。严严禁将外径48㎜与51㎜的钢管混合合使用。8.2脚手架搭设设安全技术措措施搭设过程中应划出出工作标志区区，禁止行人人进入，统一一指挥，上下下呼应，动作作协调，严禁禁在无人指挥挥下作业。当当解开与另一一人有关的扣扣件时必须告告诉对方，以以防坠落伤人人。开始搭设设立杆时，应应每隔6跨设置一根根抛撑，直至至连墙件安装装稳定后，方方可根据情况况拆除。脚手手架及时与结结构拉结或采采用临时支顶顶，以保证搭搭设过程安全全，未完成脚脚手架在每日日收工前，一一定要确保架架子稳定。脚脚手架必须配配合施工进度度搭设，一次次搭设高度不不得超过相邻邻连墙件以上上两步。在搭搭设过程中应应由技术负责责人、安全员员、架子班长长等进行检查查、验收。每每两步验收一一次。8.3脚手架上施施工作业的安安全技术措施施结构施工阶段外脚脚手架每支搭搭一层完毕，经经项目技术负负责人和安全全员验收合格格后方可使用用。任何班组组长和个人，未未经同意不得得任意拆除脚脚手架部件。严严格控制施工工何载，脚手手板不得集中中堆料，施工工荷载不得大大于2kN/㎡，确保较大大安全储备。施施工时不允许许多层同时作作业，同时作作业层数不得得超过一层。当当作业层高出出其下连墙件件3.6m以上，且其其上尚无连墙墙件时，应采采取适当的临临时撑拉措施施。要保证脚脚手架体的整整体性，不得得与井架一并并拉结，不得得截断架体。施施工人员严禁禁凌空投掷杆杆件、物、料料扣件及其他他物品，材料料、工具用滑滑轮和绳索运运输，不得乱乱扔。不使用用的工具要放放在工具袋内内，防止掉落落伤人，登高高要穿防滑鞋鞋，袖口及裤裤口要扎紧。定定期检查脚手手架，发现问问题和隐患，在在施工作业前前及时维修架架固，以达到到坚固稳定，确确保施工安全全。8.4脚手架拆除除的安全技术术措施拆架前，先要将架架子的杂物清清理干净，全全面检查待拆拆脚手架，根根据检查结果果，拟订出作作业计划，报报请项目技术术负责人批准准，进行技术术交底后才准准工作。架体拆除前，必须须察看施工现现场环境，包包括架空线路路、外脚手架架、地面的设设施等各类障障碍物、地锚锚缆风绳、连连墙件及被拆拆架体各吊点点、附件、电电气装置情况况，凡能提前前拆除的尽量量拆除掉。拆拆除时应划分分作业区，周周围设绳绑围围拦或竖立警警戒标志，地地面应设专人人指挥，禁止止非作业人员员进入。拆除除时要统一指指挥，上下呼呼应，动作协协调，需解开开与另一人有有关的扣件时时，应先通知知对方采取防防范措施，以以防坠落。在在拆架时，不不中途换人，如如必须换人时时，应将拆除除情况交代清清楚后方可离离开。每天拆拆架下班时，不不应留下隐患患部位。拆架架时严禁碰撞撞脚手架附近近电源线，以以防触电。所所有杆件和扣扣件在拆除时时应分离，不不准在杆件上上附着扣件或或两杆连着送送到地面。所所有的脚手板板，应自外向向里竖立搬运运，以防脚手手板和垃圾物物从高处坠落落伤人。拆下下的零配件要要装入容器内内，用吊篮吊吊下；拆下的的钢管要绑扎扎牢固，双点点起吊，严禁禁从高空抛掷掷。拆下来的的材料要分类类摆放整齐不不得随便乱放放。8.4防雷避电措措施采用避雷针与纵向向水平杆连通通、接地线与与整幢建筑物物楼层内避雷雷系统连成一一体的措施。避避雷针共设置置4根避雷针，避避雷针采用112镀锌钢筋制制作，高度1.5m，设置在脚脚手架四角立立杆上，并将将所有最上层层的纵向水平平杆全部连通通，形成避雷雷网络。接地线采用-400×4(mmm)的镀锌扁钢钢，将立杆与与整幢建筑物物楼层内避雷雷系统连成一一体。接地线线的连接应保保证接触牢靠靠，与立杆连连接时应用2道螺栓卡箍箍连接，螺丝丝加弹簧垫圈圈以防松动并并保证接触面面不小于10mm2，并将表面面油漆及氧化化层清除，露露出金属光泽泽并涂以中性性凡士林。接地线与建筑物楼楼层内避雷系系统的设置按按脚手架的长长度不超过50m设置1个，位置不不得选在人们们经常走到的的地方以避免免跨步电压的的危害，防止止接地线遭机机械伤害。两两者的连接采采用焊接，焊焊接长度应大大于2倍的扁钢宽宽度。焊完后后再用接地电电阻测试仪测测定电阻，要要求冲击电阻阻不大于100Ω，同时应注注意检查与其其他金属物或或埋地电缆之之间的安全距距离不小于3m以免发生击击穿事故。8.4文明施工要要求进入施工现场的人人员必须戴好好安全帽，高高空作业系好好安全带，穿穿好防滑鞋等等，现场严禁禁吸烟。进入入施工现场的的人员要爱护护场内的各种种绿化设施和和标示牌，不不得践踏草坪坪，损坏花草草树木、随意意拆除和移动动标示牌。严严禁酗酒人员员上架作业，施施工操作时要要求精力集中中，禁止开玩玩笑和打闹。脚脚手架搭设人人员必须是经经考试合格的的专业架子工工，上岗人员员定期体检，体体检合格者方方可发上岗证证，凡患有高高血压、贫血血病、心脏病病及其它不适适于高空作者者，一律不得得上脚手架操操作。上架子作业人员上上下均应走人人行梯道，不不准攀登架子子上下。护身身栏、脚手板板、挡脚板、密密目安全网等等影响作业班班组支模时，如如需拆改时，应应由架子工来来完成，任何何人不得任意意拆改。脚手手架验收合格格后任何人不不得擅自拆改改，如需做局局部拆改时，必必须经项目技技术负责人同同意后由架子子工操作。不不准利用脚手手架吊运重物物；作业人员员不准攀登架架子上下作业业面。不得将将模板支撑、缆缆风绳、泵送送砼管等固定定在脚手架上上，严禁任意意悬挂起重设设备。在架子子上的作业人人员不得随意意拆动脚手架架的所有拉接接点和脚手板板，以及扣件件绑扎扣等所所有架子部件件。拆架而使使用电焊气割割时，派专职职人员做好防防火工作，配配备料斗，防防止火星和切切割物溅落。脚脚手架使用时时间较长，因因此在使用过过程中需要进进行检查，发发现基础下沉沉、杆件变形形严重、防护护不全、拉结结松动等问题题要及时解决决。脚手架堆堆放场应做到到整洁、摆放放合理、专人人保管，并建建立严格领退退料手续。施施工人员应做做到活完料净净脚下清，确确保脚手架施施工材料不浪浪费。运至地地面的材料应应按指定地点点随拆随运，分分类堆放，当当天拆当天清清，拆下的扣扣件和扎线要要集中回收处处理。应随时时整理、检查查、按品种、分分规格堆放整整齐，妥善保保管。六级以上大风、大大雾、大雨天天气停止脚手手架作业。在在冬期、雨期期要经常检查查脚手板上有有无积水等物物。若有则应应随时清扫，并并要采取防滑滑措施。9外架计算采用品茗安全计算算软件（2014版）验算。由由于市场上448×3.55mm的钢管壁厚厚达不到3.5mm，所以计计算时为安全全起见，钢管管壁厚取3.0mm厚的相应应参数进行验验算。9.1落地式扣件件钢管脚手架架计算书一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修修脚手架脚手板设计荷载((kN/m2)3，2同时施工作业层数数1，1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度HH(m)24脚手架沿纵向搭设设长度L(m)243立杆步距h(m))1.8立杆纵距或跨距lla(m)1.6立杆横距lb(mm)0.9横向水平杆计算外外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距距离a(m)0.2双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度HH1(m)10二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重重标准值Gkdb(kN/m))0.14挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构构自重标准值值gk(kN/m))0.129横向斜撑布置方式式5跨1设结构脚手架作业层层数njj1结构脚手架荷载标标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层层数nzj1装修脚手架荷载标标准值Gkzj(kN/m2)2地区湖南湘西安全网设置全封闭基本风压ω0(kkN/m2)0.2风荷载体型系数μμs1.254风压高度变化系数数μz(连墙件、单单立杆稳定性性)1.06，0.7796风荷载标准值ωkk(kN/m2)(连墙件、单单立杆稳定性性)0.266，0..2计算简图图：立面图侧面图三、横向水平杆验验算纵、横向水平杆布布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向向水平杆根数数n2横杆抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205横杆截面惯性矩II(mm4)107800横杆弹性模量E((N/mm22)206000横杆截面抵抗矩WW(mm3)4490纵、横向水平杆布布置承载能力力极限状态q=1..2×(0..033+GGkjb×la/(n+11))+1..4×Gk×la/(n+11)=1.22×(0.0033+0..35×1..6/(2++1))+11.4×3××1.6/((2+1)==2.5044kN/m正常使用用极限状态q'=((0.0333+Gkjbb×la/(n+11))+Gkk×la/(n+11)=(0..033+00.35×11.6/(22+1))++3×1.66/(2+11)=1.882kN/mm计算简图图如下：1、抗弯验算算Mmaxx=max[[qlb2/8，qa12/2]=mmax[2..504×00.92/8，2.5044×0.1552/2]=00.254kkN·mσ=Mmmax/W==0.2544×106/44900=56.4465N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算νmaxx=max[[5q'lbb4/(3844EI)，q'a14/(8EII)]=maax[5×11.82×99004/(3844×2060000×1007800))，1.82××1504/(8×22060000×1078800)]==0.7mmmνmaxx＝0.7mm≤[ν]＝min[llb/150，10]＝min[9900/1550，10]＝6mm满足要求求！3、支座反力力计算承载能力力极限状态Rmaxx=q(lb+a1)2/(2lb)=2.5504×(00.9+0..15)2/(2×00.9)=11.534kkN正常使用用极限状态Rmaxx'=q'((lb+a1)2/(2lb)=1.882×(0..9+0.115)2/(2×00.9)=11.115kkN四、纵向水平杆验验算承载能力力极限状态由上节可可知F1=Rmax=1..534kNNq=1..2×0.0033=0..04kN//m正常使用用极限状态由上节可可知F1'=Rmaxx'=1.1115kNq'=00.033kkN/m1、抗弯验算算计算简图图如下：弯矩图((kN·m))σ=Mmmax/W==0.6644×106/44900=147..978N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、挠度验算算计算简图图如下：变形图((mm)νmaxx＝3.9988mm≤[ν]＝min[lla/150，10]＝min[11600/1150，10]＝10mm满足要求求！3、支座反力力计算承载能力力极限状态Rmaxx=3.5447kN五、扣件抗滑承载载力验算横杆与立杆连接方方式单扣件扣件抗滑移折减系系数0.9扣件抗滑滑承载力验算算：横向水平平杆：Rmax=1..534kNN≤Rc=0.9××8=7.22kN纵向水平平杆：Rmax=3..547kNN≤Rc=0.9××8=7.22kN满足要求求！六、荷载计算脚手架架体高度HH24脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构构自重标准值值gk(kNN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受受的结构自重重标准值NG1k单外立杆杆：NG1k=(ggk+(lbb+a1)×n/22×0.0333/h)××H=(0..129+((0.9+00.15)××2/2×00.033//1.8)××24=3..562kNN单内立杆杆：NG1k=3..562kNN2、脚手板的的自重标准值值NG2k1单外立杆杆：NG2k1=((H/h+11)×la××(lb+a1)×Gkjbb×1/6//2=(244/1.8++1)×1..6×(0..9+0.115)×0..35×1//6/2=00.702kkN1/6表表示脚手板6步1设单内立杆杆：NG2k1=00.702kkN3、栏杆与挡挡脚板自重标标准值NG2k2单外立杆杆：NG2k2=((H/h+11)×la××Gkdb×1//6=(244/1.8++1)×1..6×0.114×1/66=0.5335kN1/6表表示挡脚板6步1设4、围护材料料的自重标准准值NG2k3单外立杆杆：NG2k3=GGkmw×laa×H=0..01×1..6×24==0.3844kN构配件自自重标准值NG2k总计单外立杆杆：NG2k=NG2k11+NG2k22+NG2k33=0.7002+0.5535+0..384=11.621kkN单内立杆杆：NG2k=NG2k11=0.7002kN立杆施工活荷载计计算外立杆：：NQ1k=laa×(lb+a1)×(njjj×Gkjj+nzj×Gkzj)/22=1.6××(0.9++0.15))×(1×33+1×2))/2=4..2kN内立杆：：NQ1k=4..2kN组合风荷荷载作用下单单立杆轴向力力：单外立杆杆：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(3..562+11.621))+0.99×1.4××4.2=111.5122kN单内立杆杆：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(3..562+00.702))+0.99×1.4××4.2=110.4099kN七、立杆稳定性验验算脚手架架体高度HH24立杆计算长度系数数μ1.5立杆截面抵抗矩WW(mm3)4490立杆截面回转半径径i(mm))15.9立杆抗压强度设计计值[f](NN/mm2)205立杆截面面积A((mm2)424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细细比验算立杆计算算长度l0=Kμh=1×11.5×1..8=2.77m长细比λλ=l0/i=2..7×1033/15.99=169..811≤210轴心受压压构件的稳定定系数计算：：立杆计算算长度l0=kμh=1.1155×1..5×1.88=3.1118m长细比λλ=l0/i=3..118×1103/15.99=196..132查《规范范》表A得，φ=0.1888满足要求求！2、立杆稳定定性验算不组合风风荷载作用单立杆的的轴心压力设设计值N=1.22(NG1kk+NG2k)+11.4NQ11k=1.22×(3.5562+1..621)++1.4×44.2=122.1kNσ=N//(φA)=122100.3373/(00.188××424)==151.8801N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！组合风荷荷载作用单立杆的的轴心压力设设计值N=1.22(NG1kk+NG2k)+00.9×1..4NQ1kk=1.2××(3.5662+1.6621)+00.9×1..4×4.22=11.5512kNMw=00.9×1..4×Mwkk=0.9××1.4×ωklah2/10=00.9×1..4×0.22×1.6××1.82/10=00.131kkN·mσ=N//(φA)+MMw/W=111512.3373/(00.188××424)++1306336.8/44490=1173.522N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！八、脚手架架体高高度验算不组合风风荷载作用Hs1==(φAf-(11.2NG22k+1.44NQ1k))××H/(1..2NG1kk)=(0..188×4424×2005×10--3-(1..2×1.6621+1..4×4.22))×244/(1.22×3.5662)=477.809mm组合风荷荷载作用Hs2==(φAf-(11.2NG22k+0.99×1.4××(NQ1kk+MwkφA/W))))×H/((1.2NGG1k)=(φAf-(11.2NG22k+0.99×1.4××NQ1k+MwφA/W)))×H/(11.2NG11k)=(00.188××424×2205×100-3-(1..2×1.6621+0..9×1.44×4.2++0.1311×10000×0.1888×4244/44900))×244/(1.22×3.5662)=388.089mmHs=338.0899m>H=224m满足要求求！九、连墙件承载力力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架架平面外变形形轴向力N0(kNN)3连墙件计算长度ll0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积AAc(mm2)424连墙件截面回转半半径i(mm))15.9连墙件抗压强度设设计值[f](NN/mm2)205连墙件与扣件连接接方式双扣件扣件抗滑移折减系系数0.9Nlw==1.4×ωk×2×h××3×la=1.4××0.2666×2×1..8×3×11.6=6..435kNN长细比λλ=l0/i=6000/15..9=37..736，查《规范范》表A.0.6得，φ=0.8996(Nlww+N0)/(φAc)=((6.4355+3)×1103/(0.8896×4224)=244.835NN/mm2≤0.85×[f]==0.85×205NN/mm2=174..25N/mmm2满足要求求！扣件抗滑滑承载力验算算：Nlw++N0=6.4335+3=99.435kkN≤0.9×112=10..8kN满足要求求！十、立杆地基承载载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值值fg(kPa)140地基承载力调整系系数mf1垫板底面积A(mm2)0.25单立杆的的轴心压力标标准值N=NG1kk+NG2k+NQ1k=3..562+11.621++4.2=99.384kkN立柱底垫垫板的底面平平均压力p＝N/(mfA)＝9.3844/(1×00.25)＝37.5335kPa≤fg＝140kPPa满足要求求！9.2落地式脚手手架设置在楼板上上计算书经过落地脚手架荷荷载计算得知知，24米落地脚手手架的单立杆杆轴向力为11.5112kN。计算时取每每根立杆传递递荷载15KN，架设落地式式脚手架的楼楼板板厚为120mm、楼板砼强强度C30、楼板配筋如如下图所示：：楼板配筋图一、工程属性脚手架基础所在楼楼层数2第2层混凝土楼板厚度度h2(mm)120楼板的计算单元长长度Bl(m)4楼板的计算单元宽宽度BC(m)3楼盖板配筋信息表表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm22）第2层X向正筋HRB400Ф88@150ASX=334..9Y向正筋HRB400Ф88@150ASY=334..9X向负筋HRB400Ф88@150ASX，=3344.9Y向负筋HRB400Ф88@150ASY，=3344.9二、支架搭设参数数1、脚手手架搭设参数数脚手架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离离楼板长边距距离a1(mm)0.25立杆排数N2立杆底部垫板尺寸寸(m)【a×b】0.25×0.33立杆纵、横向间距距(m)【la×lbb】1.6×0.9设计简图如下：脚手架楼板_平面面图脚手架楼板_立面面图三、荷载参数每根立杆传递荷载载qk(kN)15板上活荷载标准值值Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标标准值NG1K(kN/m3)25.1四、各楼层荷载计计算1、第22层荷载计算算钢筋弹性模量Ess(N/mm2)200000砼弹性模量Ec((N/mm2)29000砼的龄期T(天))14砼的强度等级C30砼的实测抗压强度度fc(N/mm2)11.9砼的实测抗拉强度度ft(N/mm2)11.9脚手架立杆传递荷荷载标准值：：qk=15kNN;板的短边计算跨度度：l=Bcc=3.000m立杆荷载作用间距距：e=laa=1.600m立杆底垫板作用面面平行于板跨跨宽度：bccx=btxx+2s+hh=b+2ss+hi=00.30+00+0.122=0.422m立杆底垫板作用面面垂直于板跨跨宽度：bccy=btyy+2s+hh=a+2ss+hi=00.30+00+0.122=0.422ms为垫板板的厚度，此此处忽略不计计。当bcx≥bcy，bcy≤0.6*ll，bcx≤l时，b=bccy+0.77*l=0..42+0..7*3.000=2.552m当局部荷载作用在在板的非支承承边附近，即即d<b/22时，荷载的的有效分布宽宽度应予折减减，b1，=b/2++d=1.666m当e<b时，荷载的的有效分布宽宽度应予折减减，b2，=e=1..60mb，=mmin{bb1，，b2，}=1.660m得：Mmax板短边等效楼面均均布活荷载标标准值：q1=8Mmaax/(bll2)=8*112.83//(1.600×3.0002)=7.113kN/mm2板的长边计算跨度度：l=Bll=4.0mm立杆荷载作用间距距：e=lbb=0.900m立杆底垫板作用面面平行于板跨跨宽度：bccx=btxx+2s+hh=a+2ss+hi=00.30+00+0.122=0.422m立杆底垫板作用面面垂直于板跨跨宽度：bccy=btyy+2s+hh=b+2ss+hi=00.30+00+0.122=0.422ms为垫板板的厚度，此此处忽略不计计。当bcx≥bcy，bcy≤0.6*ll，bcx≤l时，b=bccy+0.77*l=0..42+0..7*4.000=3.222m当局部荷载作用在在板的非支承承边附近，即即d<b/22时，荷载的的有效分布宽宽度应予折减减，b1，=b/2++d=1.886m当e<b时，荷载的的有效分布宽宽度应予折减减，b2，=b/2++e/2=22.06mb，=mmin{bb1，，b2，}=1.886m得：Mmax板短边等效楼面均均布活荷载标标准值：q2=8Mmaax/(bll2)=8*221.00//(1.866×4.0002)=5.665kN/mm2故楼板等效均布活活荷载：q==max{qq1、q2}=7.13kkN/m2楼盖自重荷载标准准值：g2=h2/10000*NG1KK=120//1000**25=3..01板计算单元活荷载载标准值：qq2=q+Qk=7.133+1.000=8.1332、各楼楼层荷载分配配假设层间支架刚度度无穷大，则则有各层挠度度变形相等，即即：P1/((E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)……则有：Pi‘=(Ei‘hi‘∑Pi)/(∑(Eihi3))根据此假设，各层层楼盖承受荷荷载经模板支支架分配后的的设计值为：：楼层各楼层混凝土弹性性模量Ecii(MPa))各楼层板厚hi((mm)楼盖自重荷载标准准值gi(kkN/m2))立杆传递荷载标准准值qi(kkN/m2))分配后各楼层恒载载的设计值GGi(kN//m2)分配后各楼层活载载的设计值QQi(kNN/2)229000.0001203.018.133.6111.38Gi=1.2(Eciihi3/(Ecihi3+Eci-11hi-13+Eci-22hi-23))(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Eciihi3/(Ecihi3+Eci-11hi-13+Eci-22hi-23))(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计计算1、第2层层内力计算脚手架楼板_第22层钢筋布置置图第2层板单元内力计算算板的支撑类型四边固支Bc/Bl＝30000/40000＝0.75m10.03m20.013m1'-0.07m2'-0.056四边简支Bc/Bl＝30000/40000＝0.75mq10.062mq20.032第2层板内力计算荷载组合设计值计计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi//2Gq=Gi+QiQi'=Qi/23.61411.3829.30514.9965.691内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc内力值(kN.mm)M10.030.0130.0620.0320.236.197M20.030.0130.0620.0320.233.843M1'-0.070.23-9.461M2'-0.0560.23-7.626M1=(m1+νm22)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm11)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBBC2M2'=m2'GqBBC2第2层板正截面承载力力验算依据《工程结构设设计原理》板板的正截面极极限计算公式式为：公式类型参数剖析使用条件Mu=α1αsfcbh02Mu板正截面极限承载载弯矩用于单筋截面α1截面最大正应力值值与混凝土抗抗压强度fc的比值，低低于C50混凝土α1取1.0αs截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标标准值，参照照上述修正系系数修改h0计算单元截面有效效高度，短跨跨方向取h-20mmm，长跨方向向取h-30mmm，其中h是板厚Mu=α1αsfcbh02+fy''As'(h0-αs')fy'受压区钢筋抗拉强强度标准值用于双筋截面As'受压区钢筋总面积积αs'纵向受压钢筋合力力点至受压区区边缘的距离离默认取20mmMu=fyAs(h00-αs')fy钢筋抗拉强度标准准值用于双筋截面当χχ<2αs'时As受拉钢筋总面积ξ=Asfy/(ffcα1bh0)ξξ受压区相对对高度，ξ=Asfy/(ffcα1bh0)χ=(fyAs-ffy'As')/(α1fcb)χ混凝土受压区高度度矩形截面受压区高高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mmm)α1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2))As'(mm2)χ(mm)αs'比较335.103360100111.91000360335.103020χ<2αs'矩形截面相对受压压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mmm)fcm(N/mmm2)ζ335.103360100010011.90.101335.103360100010011.90.101备注ζ＝Asfy/bh0fcmMuiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载载弯矩(kN.m))Mi(kN.m)Mu110.09511.9100010011.3056.197Mu210.09511.9100010011.3053.843比较Mu1＞m1符合要求Mu2＞m2符合要求MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面极限承载载弯矩(kN.m))Mi'(kN.m)Mu1'360335.10310020-9.651-9.461Mu2'360335.10310020-9.651-7.626比较Mu1'＞m1'符合要求Mu2'＞m2'符合要求六、楼板裂缝验算算1、本结构构按压弯构件件进行计算公式参数剖析使用条件ωmax=αcrψψσsk[1.99c+0.008d/(νρte)]//Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算算As纵向受力拉钢筋的的截面面积Mk按荷载短期效应组组合计算的弯弯矩值c最外层纵向受拉钢钢筋外边缘至至受拉区底边边的距离（㎜㎜）：当c＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强强度标准αcr构件的受力特征系系数，综合了了前述若干考考虑，轴心受受拉构件取2.7，受弯、偏偏心受压取2.1，偏心受拉拉取2.4；ν纵向受力钢筋表面面特征系数，对对于带肋钢筋筋取1.0，对于光面面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量ρte=As/Atteρte按有效受拉混凝土土截面面积计计算的纵向受受拉钢筋配筋筋率，在最大裂缝宽度计计算中，当ρte＜0.01，时时取ρte=0..01ψtk/(ρteσσsk)ψ裂缝间纵向受拉钢钢筋应变不均均匀系数，在在计算中，ψ＜0.2时，取ψ=0.2；当ψ＞1.0时，取ψ=1.0.对于直接承承受重荷载的的构件，取ψ=1.0Ate=0.5bhh+(bf–b)hfAte有效受拉混凝土截截面面积；对对于轴心受拉拉构件，取构构件截面面积积对于受弯、偏心受受压和偏心受受拉构件Ate=0.5bhh矩形截面σsk=Mk/(AAsηh0)，h0=h-((c+d/22)σsk裂缝处钢筋应力2、最大裂裂缝宽度计算算楼层αcrψc(mm)d(mm)σskνρteEs(N/mm2)ωmax(mm)第2层2.10.2208221.41810.012000000.047比较第2层ωmax/0.3＜＜1符合要求七、楼板抗冲切验验算根据《混凝土结构构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7βhhft+0.15σpc,m)ηumh0Fl局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中间线性性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0/2处板垂直截截面的最不利利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4+1..2/βs,η2=0.5+ass×h0/44Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为为圆形时，取取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取as=40，对边柱，取取as=30：对角柱，取取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将其其取为0，作为板承承载能力安全全储备，承载力计算楼层F＝0.7βhftηηumh0F1βhftηumh0F第2层111.911.2100999.621.595比较第2层F/F1≥1符合要求9.3型钢悬挑式式扣件钢管脚脚手架计算书书一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修修脚手架脚手板设计荷载((kN/m2)3，2同时施工作业层数数1，2卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度HH(m)19.8脚手架沿纵向搭设设长度L(mm)243立杆步距h(m))1.8立杆纵距或跨距lla(m)1.5立杆横距lb(mm)0.8横向水平杆计算外外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距距离a(m))0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式5步1设密目式安全立网自自重标准值GGkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重重标准值Gkdb(kN/m))0.17挡脚板铺设方式5步1设每米立杆承受结构构自重标准值值gk(kN/m))0.12横向斜撑布置方式式6跨1设结构脚手架作业层层数njj1结构脚手架荷载标标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层层数nzj2装修脚手架荷载标标准值Gkzj(kN/m2)2地区湖南湘西州安全网设置全封闭基本风压ω0(kkN/m2)0.2风荷载体型系数μμs1.132风压高度变化系数数μz(连墙件、单单立杆稳定性性)0.938，0..65风荷载标准值ωkk(kN/m2)(连墙件、单单立杆稳定性性)0.212，0..147计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验验算纵、横向水平杆布布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向向水平杆根数数n2横杆抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205横杆截面惯性矩II(mm4)107800横杆弹性模量E((N/mm22)206000横杆截面抵抗矩WW(mm3)4490纵、横向水平杆布布置承载能力极限状态态q=1..2×(0..033+GGkjb×la/(n+11))+1..4×Gk×la/(n+11)=1.22×(0.0033+0..35×1..5/(2++1))+11.4×3××1.5/((2+1)==2.35kkN/m正常使用极限状态态q'=((0.0333+Gkjbb×la/(n+11))+Gkk×la/(n+11)=(0..033+00.35×11.5/(22+1))++3×1.55/(2+11)=1.7708kN//m计算简图如下：1、抗弯验算算Mmaxx=max[[qlb2/8，qa12/2]=mmax[2..35×0..82/8，2.35××0.1522/2]=00.188kkN·mσ=Mmmax/W==0.1888×106/44900=41.887N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求！2、挠度验算算νmaxx=max[[5q'lbb4/(3844EI)，q'a14/(8EII)]=maax[5×11.708××8004/(3844×2060000×1007800))，1.7088×15044/(8×22060000×1078800)]==0.41mmmνmaxx＝0.41mmm≤[ν]＝min[llb/150，10]＝min[8800/1550，10]＝5.3333mm满足要求！3、支座反力力计算承载能力极限状态态Rmaxx=q(lb+a1)2/(2lb)=2.335×(0..8+0.115)2/(2×00.8)=11.326kkN正常使用极限状态态Rmaxx'=q'((lb+a1)2/(2lb)=1.7708×(00.8+0..15)2/(2×00.8)=00.964kkN四、纵向水平杆验验算承载能力极限状态态由上节可知F1==Rmax=1..326kNNq=1..2×0.0033=0..04kN//m正常使用极限状态态由上节可知F1''=Rmaxx'=0.9964kNq'=00.033kkN/m1、抗弯验算算计算简图如下：弯矩图(kN·mm)σ=Mmmax/W==0.5399×106/44900=120..075N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求！2、挠度验算算计算简图如下：变形图(mm)νmaxx＝2.8522mm≤[ν]＝min[lla/150，10]＝min[11500/1150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力力计算承载能力极限状态态Rmaxx=3.0771kN五、扣件抗滑承载载力验算横杆与立杆连接方方式单扣件扣件抗滑移折减系系数0.9扣件抗滑承载力验验算：横向水平杆：Rmmax=1..326kNN≤Rc=0.9××8=7.22kN纵向水平杆：Rmmax=3..071kNN≤Rc=0.9××8=7.22kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度HH19.8脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构构自重标准值值gk(kNN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受受的结构自重重标准值NG1k单外立杆：NG11k=(gkk+(lb+a1)×n/22×0.0333/h)××H=(0..12+(00.8+0..15)×22/2×0..033/11.8)×119.8=22.724kkN单内立杆：NG11k=2.7724kN2、脚手板的的自重标准值值NG2k1单外立杆：NG22k1=(HH/h+1))×la×((lb+a1)×Gkjbb