广州某地铁车站主体高支撑模板施工方案

工程概况1.1工程概况六号线【某某站】位于广州市荔湾区六二三路与大同路交叉口处，地面为交通繁忙珠江隧道口、六二三路及密集的商业区、居民区，上部有广州市内环路高架桥，地下穿行地铁1号线及人行隧道，一号线某某站位于本基坑西侧，距本工程主体基坑40m，其围护结构底埋深约为20.3m。地貌形态为珠江三角洲冲积平原地貌、地势低平，沿线地面标高基本介于7.00~8.30m。本车站中心里程为YDK8+114.811，起点里程YDK8+072.211，终点里程YDK8+158.611，车站为地下四层二跨钢筋混凝土箱型结构。车站总长度86.4m，标准段外包总高/总宽为25.77m/19.7m（不含围护结构），顶板埋深为2.6m。车站主体结构主要尺寸：构件构件尺寸（mm）构件构件尺寸（mm）顶板800顶纵梁1000×1800中板400(200))中纵梁1000×10000（1200）底板1300底纵梁1400×2800侧墙负一、二层一、650中柱负一、二层800×1100负三、四层800负三、四层800×12000混凝土工程概况：部位强度等级底板、底梁及负三三、四层内衬衬墙：C30S110防水混凝土土C30S10防水水混凝土顶板、顶梁及负一一、二层内衬衬墙：C30S8防水混凝土土C30S8防水混混凝土柱（Z2、Z3、Z4）C50混凝土车站结构内部其他他混凝土构件件C30混凝土底板下垫层C20混凝土道床内回填混凝土土C20混凝土1.2编制依据在本施工方案的编制过程中，主要以以下几项为依据：1、广州市轨道交通六号线某某站土建工程设计图纸。2、现行国家有关规范、规程和标准1）、《建设工程安全生产技术》建设部工程质量安全监督与行业发展司组织编写2004.062）、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-993）、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-20054）、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-915）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）支架及模板施工2.1施工分块及分层概括根据设计要求：车站结构的施工缝应设在结构弯矩较小且便于施工的部位，并注意保证车站内部设施（如水池、电梯井、出入口等）的完整性，横向施工缝的间距宜控制在20m左右，一般设在柱端的1/4～1/3跨附近。内衬墙水平施工缝留设：底板面上1000mm，中板底下600mm，中板面上300mm；顶板底下600mm共8道。主体结构拟采用间隔跳仓法施工，以减少由于温度应力和砼收缩所产生的裂缝。竖向及横向施工缝均用3mm厚镀锌钢板止水带和部分在外侧设置背贴式止水带结合收口。梁板跨度大于四米时，模板面预留1/1000～3/1000起拱度。根据要求，我项目部计划把该车站分为9层6块施工段进行施工，分块长度为8.45m～20.35m。车站的结构（含板、墙、柱）施工分块及分层图见图一及图二。图二、主体结构分块图图二、主体结构分块图2.2模板构件选用要求边墙采用1500mm×100mm、1500mm×200mm、1500mm×300mm、1500mm×600mm的钢模板，底角预埋φ22mm的螺栓，水平对撑、斜撑，采用φ48mm钢管支撑；底板及顶板斜角、梁、柱采用1800mm×820mm×20mm胶合模板，φ48×3钢管及配套顶托，内、外楞采用截面尺寸为4000mm×80mm×80mm的木枋及其他建筑材料。所选用的材料质量需符合现行国家标准规定。钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆。扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。

①新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。②旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。③新、旧扣件均进行防锈处理。2.3模板体系设计情况站台及站厅层均采用相同结构构造的扣件式钢管脚手架。扣件式脚手架的结构构造如下：立柱的纵横向间距为0.6×0.8m（垂直行车方向为0.8m）,竖向每隔0.8m高设一道纵横水平拉杆，底层水平拉杆（即扫地杆）用预埋于板面砼的钢筋扣紧，每层水平拉杆兼作侧墙或中隔墙的横向撑杆，用以承受侧墙或中隔墙砼浇筑时的砼侧压力，并加设斜撑支承于底（中）板上。为加强脚手架的整体稳定性，需加设剪刀撑，在模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；每道剪刀撑跨越立杆的根数不得超过7根，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。每根脚手架立柱柱脚加设底座，顶部加设可调节顶托托住模板外楞。模板支架立面及平面示意见下图。模板支架立面示意图模板支架立面示意图模板支架立面示意图模板支架立面示意图模板支架平面示意图模板支架平面示意图本主体结构工程所有模板均采用20厚胶合模板；内楞采用80*80mm木枋，外楞采用80*80mm木枋，侧墙选用φ48t=3mm的钢管做对撑和斜撑。中、顶模板支撑体系示意图大样一大样二大样二2.4模板及支架搭设钢管脚手架搭设使用的材料必须有出厂合格证，弯曲、变形、开裂的严禁用于支顶架搭设施工。1、立杆⑴立柱的纵横向间距为0.6×0.8m（垂直行车方向为0.8m）。底板及中板施工时适量预留高出底板面100mm的φ22mm钢筋头，支架搭设时，将钢筋头与支架立杆底部设置扣件连接。⑵立杆脚部设置横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定距底托不大于200mm处，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。⑶立杆上的对接扣件应交错布置：两相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不小于步距的1/3。2、纵向水平杆⑴纵向水平杆应设于立杆内侧，其长度不小于3跨。⑵纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。⑶纵向水平杆作为横向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。⑷支架同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。⑸满堂红钢管支顶体系平面布置应确保水平杆连续设置。3、横向水平杆⑴主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。⑵横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、剪刀撑支架外侧立面及纵向每排支架外侧在整个长度和高度上连续设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数不得超过7根，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。剪刀撑采用搭接方式连接，且搭接长度不少于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。5、扣件安装⑴扣件规格必须与钢管外径（Φ48）相同。⑵螺栓拧紧力不应小于40N·m，且不应大于65N·m。⑶在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。⑷对接扣件开口应朝上或朝内。⑸各杆件端并没有伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6、支顶架搭设质量要求支架搭设基本要求：横平竖直、整齐清晰，图形一致连接牢固，受荷安全不变形。⑴、立杆垂直偏差其偏心距不大于25mm。⑵、水平杆的水平偏差：纵向水平杆的水偏差不大于30mm。横向水平杆的水平偏差不大于30mm。⑶、支架的步距，主杆横距偏差不大于25mm。⑷、扣件紧扣力在45～55N.m内不得低于45N.m或高于60N.m。侧墙(内衬墙)模板安装由于侧墙与连续墙之间设置外防水层,使侧墙模板无法采用对拉螺杆固定。为此，侧墙模板的支撑体系和楼板的支顶体系一起考虑。侧墙模板采用1500mm×100mm、1500mm×200mm、1500mm×300mm、1500mm×600mm的钢模板进行拼装，内楞采用截面尺寸为4000mm×80mm×80mm木枋，间距为500mm；外楞采用截面尺寸为4000mm×80mm×80mm木枋，间距为400mm，支撑体系（楼板支顶架）采用构件式Φ48钢管脚手架及Φ48钢管斜撑，两侧钢管安装时注意其对称性，保证两侧相对应的支撑受力在同一直线上。侧墙水平支撑钢管利用扣件式钢管脚手架对顶两侧的侧墙。砼浇筑过程中，两侧墙要同时平衡浇筑，以防止中隔墙及两侧侧墙的侧压力不均衡，导致侧墙支顶体系失稳。钢管框架安装时要预留供模板安装的作业空间。模板完成后，采用顶托撑于围檩与支架之间，使模板侧压力传于围檩后通过顶托再传递到支顶架及斜撑。详见下图。中柱模板安装车站中柱主要有截面800mm×1100mm、800mm×1200mm两种种矩形柱。各层柱均一次装模、一次浇筑到梁底。结构立柱的模板采用2400mm×1220mm×20mm厚的胶合板拼成，每隔0.4m设置一道双φ48，t=3mm钢管横向柱箍，为抵抗混凝土侧压力，沿竖向每隔0.4m设置一层对拉螺杆，每层对拉螺杆由纵横各一道Φ18mm的螺杆组成，拉结在双钢管柱箍上。为抵抗砼侧压力，每道双φ48钢管柱箍设置一层对拉螺杆，每层对拉螺杆由纵横各两道Φ18mm的螺杆组成，拉结在双φ48钢管柱箍上。为保持柱模板的竖向稳定，必须加设斜撑撑杆将柱模撑牢。该斜撑撑杆底脚撑在底板（或中板）预留钢筋上，以防止撑杆的滑移。浇筑底板（或中板）的同时在斜撑底脚位置预埋伸出板面100mm的钢筋）。同时在柱模四面设Φ8钢筋作斜拉，确保柱模垂直（在浇筑底板（或中板）的同时在斜拉筋底角位置预埋Φ18以上的钢筋）。此外，为防止柱脚砼出现烂根现象，柱模安装后用水泥砂浆将模板脚处封闭。柱模安装见下图。800800100100中柱模板安装立面图中柱模板安装立面图脚手架抗浮措施内侧墙(内衬墙)在本工程中，高度均较高，在浇注时均产生相当的浮力。为阻止该浮力，基坑内的脚手架用Φ8钢筋与底板预留的Φ22地锚锚固，纵向间距3000mm，横向间距约1600mm。锚固图如下：2.5模板及支架的检查和验收1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；现浇结构混凝土模板安装的允许偏差值及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检验底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相邻两板表面高低低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查脚手架搭设垂直度与水平允许偏差项目允许偏差（mm）垂直度每步架h/1000及±±2.0脚手架整体H/600及±550水平度一跨距内水平架两两端高差±l/600及±±3.0脚手架整体±L/600及±±50注：h——步距；H——脚手架高度；l——跨距；L——脚手架长度。2.6模板体系的拆除1、侧模，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，方可拆除非承重模板；底模，应在混凝土强度达到设计强度的100%后，方可拆除。2、模板拆除的顺序和方法应按照模板设计的规定进行，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆底部受力模板应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时方可拆除。3、根据本站模板设计情况，拆除中板模板时，顶板砼强度应达到设计强度70%。按施工工序的安排，届时中板强度已可达到设计强度，可以先进行中板模板体系的拆除。待顶板砼强度达到设计值时，再进行顶板模板的拆除。4、拆除模板时，首先松动模板顶托，拆除内楞方木、外楞方钢，并拆除20厚胶合模板。拆除模板应一次全部拆除完毕，模板拆除后，逐步拆除支顶架直至全部拆除完毕。5、因侧墙、中隔墙模板拆除比中、顶板模板拆除较早，侧墙、中隔墙模板及内外楞拆除以后，需将支顶架的顶托重新调长，支顶固定在侧墙、中隔墙上，且支顶需牢固。6、拆下的模板应指定地点堆放，并做到及时清理、维修及刷涂隔离剂，以备待用。模板支撑体系计算边墙模板设计概况为：边墙采用1500mm×100mm、1500mm×200mm、1500mm×300mm、1500mm×600mm的钢模板，底角预埋φ16mm的螺栓，内、外楞采用截面尺寸为4000mm×80mm×80mm木枋。其中内楞间距为500mm，外楞间距为400mm，一次性浇注的最大高度为负三层边墙为6.00m，为了不破坏结构的外仓防水，边墙支撑采用ф48×3.0钢管对顶支撑，间距600mm×800mm。混凝土自重rc=25KN/m3,负三、四层边墙的混凝土强度等级为C30S10，负一、二层边墙的混凝土强度等级为C30S8，塌落度为14±2cm,为预留保险系数，计算时拟采用泵送落料，现场浇筑速度为2m/h，混凝土入仓温度为28℃,用插入式振捣器振捣。木材弹性模量为9500N/mm2，钢材弹性模量为260000N/mm2，木材抗弯强度设计值为13N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235钢f=215N/mm2，边墙属表面不装修类，允许挠度取L/400。根据本站的结构分层图，负一层边墙混凝土浇筑的最大高度为4.05m；负二层边墙浇筑的最大高度为4.00m；负三层边墙混凝土浇筑的最大高度为6.00m；负四层边墙混凝土浇筑的最大高度为5.47m。故取砼的浇筑高度为6.00m进行验算。其主要参数表如下：主要参数表各主要参数砼重力密度砼温度砼外加剂影响修正正系数砼塌落度影响修正正系数砼的浇筑速度砼的浇筑高度γcTβ1β2VH数值单位数值单位数值数值数值单位数值单位2.5t/m328。C1.21.152m/h6.00m3.1侧墙模板设计计算荷载设计值（1）混凝土侧压力标准值F1=0.22γct0β1β2V1/2新浇砼初凝时间t0=200/(T+15)=200/(28+15)=4.65h砼侧压力F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×2.5×4.65×1.2×1.15×21/2=4.99t/m2=49.9kN/m2砼侧压力F2=γcH=2.5×6.00=15.0t/m2=150kN/m2取F1与F2的较小值F1=49.9kN/m2（2）砼侧压力设计值查第二版《建筑施工计算手册》模板工程P431表8-24模板及支架荷载分项系数表中新浇筑混凝土对模板侧面压力系数k1值：k1=1.2；侧压力计算F=k1×F1=1.2×49.9=59.88kN/m2（3）倾倒砼时产生的水平荷载标准值及设计值查《建筑施工计算手册》第二版模板工程P430表8-23得倾倒砼时产生的水平荷载标准值q值：q=6KN/m2；P431表8-24模板及支架荷载分项系数表中倾倒混凝土时产生得荷载系数k2值：k2=1.4；倾倒砼时产生的水平荷载设计值Q=k2q=1.4×6=8.4kN/m2根据《建筑施工计算手册》荷载组合为砼侧压力+倾倒砼时产生的荷载（4）荷载组合F3=F+Q=59.88+8.4=68.28kN/m2（计算承载力）F4=F1=49.9kN/m2（计算刚度）各项验算.1组合钢模板验算根据《施工计算手册》当侧墙模板采用组合钢模板时，由于本基坑侧墙对模板的侧压力较大,所以按三跨连续梁计算。即=500mm。ABABC500500500模板弹性模量E钢=260000N/mm2①当边墙采用1500mm×100mm模板时,其b=100mm查《建筑施工计算手册》第二版P432表8－27得：1500mm×100mm的组合钢模板的截面模量Wx=3.46×103mm3惯性矩Ix=1.411×105mm4；线均布荷载q1=F3×b=68.28×0.1=6.828kN/m=6.828N/mm（用于计算承载力）线均布荷载q2=F4×b=49.9×0.1＝4.99kN/m=4.99N/mm（用于计算挠度）按截面强度验算查《建筑施工计算手册》第二版P1225附表2－12得计算公式如下：跨中弯矩:=＝136560N·mm=＝42675N·mm支座弯矩：＝－170700N·mm=M/W=136560/3460＝39.468N/mm2<f=215N/mm2（满足要求）=M/W=42675/3460＝13.33N/mm2<f=215N/mm2（满足要求）＝M/W=170700/3460＝49.34N/mm2<f=215N/mm2（满足要求）钢度(挠度)验算查《建筑施工计算手册》第二版P1225附表2－13得计算公式如下：跨中挠度:=0.058mm＜[ω]=L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）=0.00442mm＜[ω]=L/400=500/400=1.25mm（边墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）②当边墙采用1500mm×200mm模板时,其b=200mm查《建筑施工计算手册》第二版P432表8－27得：1500mm×200mm的组合钢模板的截面模量Wx=3.65×103mm3惯性矩Ix=1.662×105mm4；线均布荷载q1=F3×b=68.28×0.2=13.656kN/m=13.656N/mm（用于计算承载力）线均布荷载q2=F×b=49.9×0.2＝9.98kN/m=9.98N/mm（用于计算挠度）按截面强度验算查《建筑施工计算手册》第二版P1225附表2－12得计算公式如下：跨中弯矩:=＝273120N·mm=＝85350N·mm支座弯矩：＝－341400N·mm=M/W=2733120/33650＝74.833N/mm2<f=2155N/mm22（满足要求求）=M/W=853350/3650＝23.388N/mm2<f=2155N/mm22（满足要求求）＝M/W=3414400/3650＝93.533N/mm2<f=2155N/mm22（满足要求求）钢度(挠度)验算查《建筑施工计算算手册》第二二版P1125附表2－13得计算公式式如下：跨中挠度:=00.09777mm＜[ω]=L/4400=5000/4000=1.255mm（边墙墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）=0.0075mmm＜[ω]=L/4400=5000/4000=1.255mm（边墙墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）③当边墙采用15000mm×300mm模板时,其b=300mmm查《建筑施工计算算手册》第二二版P432表8－27得：1500mm×3300mm的的组合钢模板板的截面模量量Wx=5..86×1003mm3惯性矩Ix=2..639×1105mm4；线均布荷载q1==F3×b=68..28×0..3=20.4884kN/m=200.484NN/mm（用于计算算承载力）线均布荷载q2==F×b=49.99×0.3＝14.977kN/m=144.97N//mm（用于计算算挠度）按截面强度验算查《建筑施工计算算手册》第二二版P1225附表2－13得计算公式式如下：跨中弯矩:=0..08×200.484××5002＝4096880N·mm=0.025×200.484××5002＝1280225N·mm支座弯矩：＝－55121000N·mm=M/W=4099680/5860＝69.911N/mm2<f=2155N/mm22（满足要求求）=M/W=1288025/5860＝21.8447N/mmm2<f=2155N/mm22（满足要求求）＝M/W=5121100/5860＝87.399N/mm2<f=2155N/mm22（满足要求求）钢度(挠度)验算查《建筑施工计算算手册》第二二版P1225附表2－13得计算公式式如下：跨中挠度:=00.092mm＜[ω]=L/4400=5000/4000=1.255mm（边墙墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）=0.0071mmm＜[ω]=L/4400=5000/4000=1.255mm（边墙墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）④当边墙采用15000mm×600mm模板时,其b=600mm当边墙采用15000mm×600mm模板时,其b=600mmm，在计算算时若采用b=300mmm的截面模模量和惯性矩矩满足要求时时，则b=300mmm的定能满满足。15000mm×300mmm的组合钢模模板的截面模模量Wx=5..86×1003mm3，惯性矩Ix=2..639×1105mm4；线均布荷载q1==F3×b=68..28×0..6=40.9668kN/m=400.968NN/mm（用于计算算承载力）线均布荷载q2==F×b=49.99×0.6＝29.944kN/m=299.94N//mm（用于计算算挠度）按截面强度验算查《建筑施工计算算手册》第二二版P1225附表2－12得计算公式式如下：跨中弯矩:=0..08×400.968××5002＝8193660N·mm=0.025×400.968××5002＝2560550N·mm支座弯矩：＝－110242000N·mm=M/W=8199360/55860＝139.88N/mm2<f=2155N/mm22（满足要求求）=M/W=2566050/55860＝43.7N//mm2<f=2155N/mm22（满足要求求）＝M/W=10244200/55860＝174.88N/mm2<f=2155N/mm22（满足要求求）钢度(挠度)验算查《建筑施工计算算手册》第二二版P1225附表2－12得计算公式式如下：跨中挠度:=00.185mm＜[ω]=L/4400=5000/4000=1.255mm（边墙墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）=0.014mm＜＜[ω]=L/4400=5000/4000=1.255mm（边墙墙为不装修，[ω]取L/400，满足要求）因此侧墙组合钢模模板的计算跨跨度为=500mmm。3.1.2.2内楞楞80mm×80mm枋木计算跨矩及验算内楞直接承受模板板传递的荷载载，通常按照照均布荷载的的三跨连续梁梁计算内楞的截面模量、惯惯性矩、及模模板的弹性模模量：木枋截面模量W==1/6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3惯性矩I=1/112×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4模板弹性模量E木木=9500N//mm2计算简图（按三跨跨连续梁计算算）如下图所所示：AABC400400400线均布荷载q1==F3×b=68.228×0.5=34.144N/mm（用于计算算承载力）线均布荷载q2==F4×b=49.99×0.5＝24.955N/mm（用于计算算挠度）取内枋木的计算跨跨度(即外楞的间间距)为400mm③验算抗弯强度验算M=1/10q11l2=0.1××34.144×400×400=5466240N•mm<[fm]·W=13×8.53333×104=11093329N•mm（满足要要求）挠度验算ω=(q24)/(150EII)=（24.95×4004）/（150×99500×33.4133333×1006）=0.13<[ω]=/4000=400/4000=1.00mm（满足要要求）.3外楞80mmm×80mm枋木计计算跨矩及验算外楞承受内楞传递递的荷载，按按照集中荷载载下的三跨连连续梁计算外楞的截面模量、惯惯性矩、及模模板的弹性模模量：木枋截面模量W==1/6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3惯性矩I=1/112×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4模板弹性模量E木木=95000N/mmm2计算简图（按三跨跨连续梁计算算）如下图所所示：600600600600线均布荷载q1==F3×b=68..28×0..4=27.3112N/mm（用于计算算承载力）线均布荷载q2==F4×b=49..9×0.4＝19.966N/mm（用于计算算挠度）取外枋木的计算跨度((即钢管对撑的水平间距)为600mm③验算抗弯强度验算M=1/10q11l2=0.1××27.3112×600×600=9833232N•mm<[fm]·W=13×8533333×105=11093329N•mm（满足要求求）挠度验算ω=(q24)/(150EII)=（19.966×6004）/（150×99500×33.4133333×1006）=0.53<[ω]=/4000=600/4000=1.55mm（满足要要求）3.1.2.4ΦΦ48×3..0侧向支撑钢钢管验算侧向钢管支撑采用用Φ48×3.00mm的钢管管，根据第二二版《建筑施施工计算手册册》P421得其特性参数数如下：As=4244mm2,=15.944mm侧向支撑间距6000mm×800mm。侧向轴力N=F××0.6×0.8=68.228×0.66×0.8==32.77744kN=327744.4N①侧向支撑的稳定按按下列公式验验算（因本站站为地下结构构，不考虑风风荷载影响）=N/A≤f其中N为立杆段的轴力设设计值A为立杆的截面面积积f为钢材的抗压强度度设计值轴心受压构件稳定定系数计算：：根据第二版《建筑筑施工计算手手册》P351得：λ=l0/i=//i其中h——为立杆步距取取h=800mmm——考虑脚手架整体稳稳定因素的单单杆计算长度度系数，查P351得=1.500——计算长度附加系数数，其值取1.1555λ=l0/i=//=(1..155×11.5×8000)/155.94=886.95根据λ查第二版《建筑施工工计算手册》P349表7-12得=0.691故=N/A=68.228×0.6×0.8×103/（0.691×4224）=112N/mmm2<f=2215N//mm2稳定性满足要求！！②按强度计算侧向支支撑的受压应应力σ=N/A=68..28×0..6×0.8×103/424=77.33N/mm2<f=2215N//mm2满足要求。.5盾构扩大端钢钢管斜撑验算算N/A=68.228×0.6×0.8/SIN445×1033/（0.691×4224）=158.22N/mm2<f=2215N//mm2稳定性满足要求。2)按强度计算侧向支支撑的受压应应力σ=N/A=68..28×0..6×0.8/SIN445×1033/424=109..3N/mmm2<f=2215N//mm2满足要求。3.2顶板模板板支撑设计计计算结构中、顶板采用用1800mmm×820mmm×20mm胶合合模板，φ48×3mm钢管及配配套顶托，模模板体系的内内楞采用尺寸寸为4000mm×80mm×80mm的木枋，间距为为300mm；外楞采用尺尺寸为4000mm×80mm×80mm的木枋，间间距为400mm；外楞下为Φ48×3..0钢管支撑，间间距为600mm×800mm。结构中板厚厚度400mmm，顶板厚厚800mmm，根据本站站的结构形式式，取8000mm厚的顶顶板模板进行行荷载验算。混混凝土自重rc=255KN/m33,强度等级C30。木材抗弯弯强度设计值值为13N/mmm2，钢材抗拉拉强度设计值值为Q235钢f=2155N/mm22。中、顶板板面层属需装装修类，模板板体系的材料料允许挠度取取L/400。顶板模板验算（1）荷载计算顶板标准荷载为：：①顶板木模板自重力力0.3kN/m2②顶板混凝土自重力力25kN/m3×0.8m=220kN/m2③顶板钢筋自重力11.1kN/m3×0.8m=0.88kN/m2④施工人员及设备（均均布荷载）2.5kN/m2（集中荷载）2..5kN/m2永久荷载分项系数数取1.2，可变荷载载分项系数取取1.4；由于模板板及支架中不不确定的因素素较多，荷载载取值难以准准确，不考虑虑荷载设计值值的折减。已知模板板宽度为8220mm。则设计均布布荷载分别为为：=[(0.3+220+0.88)××1.2+22.5×1..4]×0..82＝23.71kN/m(用于计算承承载力,施工荷载均均布)=(0.3+220+0.88)××1.2×00.82＝20.844kN/m(用于计算承承载力,施工荷载集集中)=[(0.3+220+0.88)××0.82＝17.37kN/m（用于于计算挠度）设计集中荷载为：：P＝2.5×11.4＝3.5kN/m（2）强度验算20厚胶合板验算（按按三跨连续梁梁计算），根据施工计计算手册当顶顶板采用木模模板时，支承承在内楞上一一般按三跨连连续梁计算。取模板的计算跨度为300mm。计算简图如下：P300300300300300300300300300300300300（a）300300300300300300(c)(a)当施工荷载均布作用时,模板的强度计算简图；(b)当施工荷载集中(a)当施工荷载均布作用时,模板的强度计算简图；(b)当施工荷载集中作用与跨中时，模板的强度计算简图；(c)模板的刚度计算简图板宽b=820mmm,则模板截面模量WWx=1/66×b×h22=1/6××820×202=5.4667×104mm3惯性矩Ix=1//12×b××h3=1/122×820×203=5.466677×105mm4模板弹性模量E木木=9500N/mm22模板截面积A=bbh=820×200=16400mm2fm=13N//mm2当施工荷载按均布布作用时（图图a）弯矩=0.213339kN·m当施工荷载集中作作用于跨中时时（图b）弯矩=0.450006KN·m比较以上弯矩值,,其中以施工工荷载集中作作用于跨中时时的值为最大,故以此弯矩矩值进行截面面强度验算得得:=8.23N/mmm＜13N/mmm(满足强度要要求)（3）刚度验算刚度验算的计算简简图如图c所示则挠度=0.188mm＜/400=300/4000=0.75mm(满足刚度要要求)（4）抗剪强度验算查《建筑施工计算算手册》第二二版P1225附表2－13得计算公式式如下：=4267.8Nτ=(3/2)V/(bbh)=1..5×4267.88÷(820×200)=0.39N/mm2<[τ]=1.44N/mmm2顶板模板内楞800mm×80mm枋木验算算模板弹性模量E木木=9500N//mm2fm=13N//mm2（1）荷载计算内楞承受的顶板标标准荷载与顶顶板标准荷载载相同，则内内楞承受的均均布荷载为：：=[(0.3+220+0.888)×1..2+2.55×1.4]]×0.3＝8.68kN/m(用于计算承承载力,施工荷载均均布)=(0.3+220+0.888)×1..2×0.33＝7.63kN/m(用于计算承承载力,施工荷载集集中)=[(0.3+220+0.888)×0..3＝6.36kN/m（用于计算算挠度）设计集中荷载为：：P＝2.5×11.4＝3.5kN/m（2）强度验算按三跨连续梁计算算，取内楞的的计算跨度为为400mm，计算简图如如下：P400400400400400400400400400400400400（a）400400400400400400(c))(a)当施工荷载均布作用时,内楞的强度计算简图；(b)当施工荷载集中(a)当施工荷载均布作用时,内楞的强度计算简图；(b)当施工荷载集中作用与跨中时，内楞的强度计算简图；(c)内楞的刚度计算简图截面模量W=1//6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3惯性矩I=1/112×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4内楞截面积A=bbh=80×80=6400mmm2a、当施工荷载按均布布作用时（图图a）弯矩=0.138888kN·mb、当施工荷载集中作作用于跨中时时（图b）弯矩=0.472208kN·m比较以上弯矩值,,其中以施工工荷载集中作作用于跨中时时的值为最大,故以此弯矩矩值进行截面面强度验算得得:=5.53N/mmm＜13N/mmm(满足强度要要求)（3）刚度验算刚度验算的计算简简图如图c所示则挠度=0.033mm＜/400==400/4000=1.00mm(满足刚度要要求)顶板模板外楞800mm×80mm枋木验验算模板弹性模量E木木=95000N/mmm2fm=13N//mm2（1）荷载计算外楞承受的顶板标准准荷载是由内内楞传递过来来的，其标准荷载载为顶板的标标准荷载+内楞的自重力。内楞的自重力为：00.2kN/m2外楞承受的均布荷载载为：=[(0.3+220+0.888+0.2)×11.2+2..5×1.44]×0.55＝14.588kN/m(用于计算承承载力,施工荷载均均布)=(0.3+220+0.888+0.2)×11.2×0.5＝12.833kN/m(用于计算承承载力,施工荷载集集中)=[(0.3+220+0.888+0.22)×0.5＝10.699kN/m（用于计算算挠度）设计集中荷载为：：P＝2.5×11.4＝3.5kN/m（2）强度验算按三跨连续梁计算算，取外楞的的计算跨度为为600mm，计算简图如如下：P600600600600600600600600600600600600（a）600600600600600600(c))(a)当施工荷载均布作用时,内楞的强度计算简图；(b)当施工荷载集中(a)当施工荷载均布作用时,内楞的强度计算简图；(b)当施工荷载集中作用与跨中时，内楞的强度计算简图；(c)内楞的刚度计算简图截面模量W=1//6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3惯性矩I=1/112×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4内楞截面积A=bbh=80×80=64000mm2a、当施工荷载按均均布作用时（图a）弯矩=0.524488kN·mb、当施工荷载集中中作用于跨中中时（图b）弯矩=0..986888kN·m比较以上弯矩值,,其中以施工工荷载集中作作用于跨中时时的值为最大,故以此弯矩矩值进行截面面强度验算得得:=11.57N/mmm＜13N/mmm(满足强度要要求)（3）刚度验算刚度验算的计算简简图如图c所示则挠度=0.299mm＜/400==600/4000=1.55mm(满足刚度要要求)Φ48×3.0mmm竖向支撑钢管管验算竖向钢管支撑承受受的荷载中木木模板及支架架的自重力为为0.75kN/m2此时F=（0.775+20++0.88）×1.2++2.5×11.4=299.456kkN/m2竖向钢管支撑采用Φ448×3.00mm的钢管管，其特性参参数如下：As=4244mm2,ix=155.94mmm竖向支撑的间距为6600mm×800mmm。竖向轴力N=F×00.6×0.8=229.4566×0.6×0.8=14.144kN1)竖向支撑的的稳定性按下列公式式验算（因本本站为地下结结构，不考虑虑风荷载影响响）=N/A≤f其中N为立杆段的轴力设设计值A为立杆的截面面积积f为钢材的抗压强度度设计值轴心受压构件稳定定系数计算：：根据第二版《建筑筑施工计算手手册》P351得：λ=l0/i=//i其中h——为立杆步距取h==800mmm——考虑脚手架整体稳稳定因素的单单杆计算长度度系数，查P351得=1.500——计算长度附加系数数，其值取1.1555λ=l0/i=//=(1..155×11.5×8000)/155.94=886.95根据λ查第二版《建筑施施工计算手册册》P349表7-12得=0.6991故N/A=14.114×0.6×0.8×1103/（0.691×4224）=23.177N/mm2<f=2215N//mm2稳定性满足要求！！2)按强度计算侧向支支撑的受压应应力σ=N/A=29..456×0.6×0.8×1103/424==33.3NN/mm2<f=2215N//mm2满足要求！顶板板底腋角模板板支撑验算（1）板底腋角横向方木木验算墙板连接处板底腋腋角尺寸为900㎜×300㎜,则OL1(111)两侧的板腋腋端尺寸分别别为:900㎜×（800㎜，1100㎜）。此处板底布置置80㎜×80㎜方木，纵纵向间距300㎜。eq\o\ac(○,1)抗弯强度验算计算简图q1=(0.755+25×1..1+1.11×1.1)×00.3×1..2+2.55×1.4×0.3=11.7N/mm22q2=(0.755+25×00.8+1.1××0.8)×0.3×1..2+2.55×1.4××0.3=8.2N/mmm2选用q1作为均布布荷载进行验验算(满足要求)eq\o\ac(○,2)刚度验算（满足要求）eq\o\ac(○,3)抗剪验算=0.87N/mmm2＜=1.4NN/mm2（满足要求求）（2）板底腋角支撑钢管管脚手架验算算板底腋角支撑采用用ф48×3..0㎜的钢管，，单根脚手架架支撑面积为为0.6m×0.35mm。N=2×3.7==7.4kN①按强度计算梁底支支撑的受压应应力：（强度满足要求）②按稳定性计算梁底底支撑的受压压应力：长细比：λ==//i=（1.1555×1.5××800）/15.994=86..9根据λ查第二版《建筑施施工计算手册册》P349表7-12得=0.6991（稳定性满足要求）3.3柱模板板支撑设计计计算柱模板主要承受混混凝土的侧压压力和倾倒混混凝土的振动动荷载。结构立柱的模板采采用2400mm×1220mm×20mm厚的的胶合板拼成成，每隔0..4m设置一道双φ48，t=3钢管横向柱箍，为抵抗抗混凝土侧压压力，沿竖向向每隔0.4m设置一层对对拉螺杆，每每层对拉螺杆杆由纵横各一一道Φ18mm的螺杆组组成，拉结在在双钢管柱箍箍上。混凝土自重rc==25KN//m3,强度等级C50，塌落度为14±2cm,采用泵送落料料，浇筑速度度为2m/h，混凝土温温度为280,用插入式振振捣器振捣。木材抗弯强度设计计值为13N/mmm2，φ48，t=3钢管W=44900mm3，钢材抗拉强强度设计值为为Q235钢f=2155N/mm22，允许挠度为L/400。根据本站的结构分分层图，负三三层柱浇筑的的最大高度为为6.00m，为本站最最高，为最不不利。故取砼砼的浇筑高度度为6.000m进行验算。其主要参数表如下下：主要参数表各主要参数砼重力密度砼温度砼外加剂影响修正正系数砼塌落度影响修正正系数砼的浇筑速度砼的浇筑高度度γcTβ1β2VH数值单位数值单位数值数值数值单位数值单位2.5t/m228。C1.21.152m/h6.00m荷载设计值（1）混凝土侧压力标准准值F1=0.22γctt0β1β2V1/2新浇砼初凝时间tt0=200//(T+155)=2000/(28++15)=44.65h砼侧压力F1=00.22γct0β1β2V1/2=0.22×2..5×4.665×1.22×1.155×21/22=4.99t//m2=49.99kN/m2砼侧压力F2=γγcH=2.55×6.000=15.004t/mm2=1500kN/m2取F1与F2的较小值F1=449.9kN/m2（2）砼侧压力设计值查第二版《建筑施施工计算手册册》模板工程程P431表8-24模板及支架架荷载分项系系数表中新浇浇筑混凝土对对模板侧面压压力系数k1值：k1=1.2；侧压力计算F=k1×F1=1.2××49.9==59.888kN/m2（3）倾倒砼时产生的水水平荷载标准准值及设计值值查《建筑施工计算算手册》第二二版模板工程程P430表8-23得倾倒砼时时产生的水平平荷载标准值值q值：q=6KNN/m2；P431表8-24模板及支架架荷载分项系系数表中倾倒倒混凝土时产产生得荷载系系数k2值：k2=1.4；倾倒砼时产生的水水平荷载设计计值Q=k2q=1.44×6=8..4kN/m2根据《建筑施工计计算手册》荷荷载组合为砼砼侧压力+倾倒砼时产产生的荷载（4）荷载组合F3=F+Q=59..88+8..4=68..28KN//m2（计算承载载力）F4=F1=49..9KN/mm2（计算刚度度）各项验算.120厚胶合板板验算计算简图如下图：：取模板的计算跨度度为=300mm以长边计算,则木模板宽为b=11220mmm，则模板截面面模量Wx==1/6×b×h2=1/6×1220×202=8.13333×104mm3惯性矩Ix=1//12×b×h3=1/122×1220×203=8.133333×105mm4模板弹性模量E木木=90000N/mmm2模板截面积A=bbh=12220×20=244400mm2fm=13N/mmm2化为线荷载：线均布荷载q1==F3×b=68..28×1.22＝83.311N/mm（强度）线均布荷载q2==F3×b=49..9×1.22＝60.888N/mm（挠度）抗弯强度验算柱模板按简支梁计计算其最大弯弯矩为：=0.75kN·mmM/W=7500000/813333=9.22N//mm2<fm=13N/mmm2（满足要求求）挠度验算ω=(0.677q244)/(1000EI)==(0.677×60.888×30044)/(1000×95000×8133333)==0.43mmm＜=300//400=00.75mmm抗剪强度验算计算公式如下:其中--面板计算算最大剪力((N)；--计算跨度(竖竖楞间距)::=300mm；--作用在模板上上的侧压力线线荷载(kN/m)V=0.6q1==0.6×883.31××300=149995.8Nτ=(3/2)V/(bbh)=1..5×149995.8//（1220×200）=0.92N/mm2<[τ]=1.44N/mmm2.2柱竖楞验算木枋截面模量W==1/6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3惯性矩I=1/112×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4模板弹性模量E木木=9500N/mm22计算简图（按按三跨连续梁梁计算）如下下图所示：取=1000mm,竖竖楞的计算跨跨度为=400mm=68.28×0..3=20.4884kN/m=49.9×0..3=14.977kN/m强度验算=M/W=(0.1ll2)/W=(0.1×20.4884×4002)/853333=3.84N//mm2<13N//mm2挠度验算ω=(Kfqs4)/(100EII)式中Kf为挠度系数数，三跨连续梁取取Kf=0.677，E木=9500N/mmm2（查表）ω=（Kfqsl4）/(100EI))=0.6777×14.977×4004/（100×99500×34113333）=0.08mm<[ω]=/400=400//400=1.00mm（满足要要求）.3柱箍截面验算算柱箍受到的侧压力力F=68..28kN/m2，现柱箍间距S=400mm(即为竖楞的的计算跨度)，线均布荷载载为：=68.28×00.4=27.3112kN/m2。木枋截面模量W==1/6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3惯性矩I=1/112×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4模板弹性模量E木木=9500N//mm2①对于长边如下图：：长边选用的的截面尺寸为为：80mm×80mm，木枋截面模模量W=1//6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3，惯性矩I=11/12×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4长边设置四根对拉拉螺栓，计算算时按二根拉拉杆、两边悬臂计算算若满足要求求，则设置四四根对拉螺栓栓定能满足要要求，两边悬悬臂300mm，则承受受的最大弯矩矩为：其中——跨中长度度；=600mm——作用于长边上的线线荷载；=27.3112kN/m2——悬臂部分长度与跨跨中长度的比比值，即/=300/600=0..5。则=0/W=0/853333=0<fm=13N/mmm2（满足要求求）②对于短边如下图：：长边选用的的截面尺寸为为：120mm×120mmm，木枋截面模模量W=1//6×b×h2=1/6×120×1202=2.88×105mm3，惯性矩I=11/12×b×h3=1/122×120×1203=1.7288×107mm4按简支梁计算,其其最大弯矩为为：其中——作用于短短边上的线荷荷载；=27.3112kN/m2——线荷载分布长度；；=800mm——短边长度；=10000mm——与的比值，即即/=800//1000==0.8。则=3.27744kkN·m/W=32774440/2888000==11.388N/mmm2<fm=13N/mmm2（满足要求求）`800100800100100.4钢管斜撑验验算侧向钢管支撑采用用Φ48×3.00mm的钢管管，根据第二二版《建筑施施工计算手册册》P421得其特性参参数如下：As=4244mm2,=15.944mm侧向支撑间距6000mm×800mmm。侧向轴力N=F××0.6×00.8=688.28×00.6×0..8=32..7744kkN=327774.4NN①侧向支撑的稳定按按下列公式验验算（因本站站为地下结构构，不考虑风风荷载影响）=N/A≤f其中N为立杆段的轴力设设计值A为立杆的截面面积积f为钢材的抗压强度度设计值轴心受压构件稳定定系数计算：：根据第二版《建筑筑施工计算手手册》P351得：λ=l0/i=//i其中h——为立杆步距取h==800mmm——考虑脚手架整体稳稳定因素的单单杆计算长度度系数，查P351得=1.500——计算长度附加系数数，其值取1.1555λ=l0/i=//=(1..155×11.5×8000)/155.94=886.95根据λ查P表得=0.691N/A=68.228×0.44×0.9//SIN455×103/（0.6911×424）=118..65N/mmm2<f=2215N//mm2稳定性满足要求。②按强度计算侧向支支撑的受压应应力σ=N/A=68..28×0..4×0.99/SIN445×1033/424=82N//mm2<f=2215N//mm2满足要求。.5对拉螺栓验算算柱箍受到的侧压力力F=68..28kN/m2长边柱箍用4根螺螺栓固定,最大受到的的拉力N=68.228×0.226×0.88=14.22kN螺栓需要的截面积积:A0=N/f==14.2×11000/2215=666mm2选用φ18螺栓A=2554.47〉〉A0=66mm2,满足要求。3.4顶板梁模模板支撑体系系设计计算根据图纸设计位于于顶板处的梁OL1（11）的截面尺尺寸为1000mm×1800mmm,为顶板最大大截面的结构构梁，该处的的梁位最不利利，故选取该该梁进行验算算。侧、底模模采用采采用18000mm×820mmm×20mm胶合合模板，侧模内楞采用用截面尺寸为为80mm×80mm的木枋，间间距为3000mm；侧模外楞采采用截面尺寸寸为80mm×80mm的木枋，间间距为3500mm；底模内楞采采用截面尺寸寸为80mm×80mm的木枋，间间距为3000mm；底模外楞采采用截面尺寸寸为80mm×80mm的木枋，间间距为4000mm；外楞下为Φ48×3.00mm钢管支撑撑，间距为6600mm×800mm。为增加支架架整体的稳定定性，支架体体系除了按规规定要求设置置剪刀撑外，在在梁侧需布置置斜撑。凝土自重rc=225kN/m3,强度等级C30，塌落度为为15cm，现现场浇筑速度度为2m/h，混凝土温温度为28℃,用插入式振振捣器振捣。木材抗弯强度设计计值为13N/mmm2，钢材抗拉拉强度设计值值为Q235钢f=2155N/mm22，允许挠度度为L/400。该梁主要参数表如如下：主要参数表各主要参数砼重力密度砼温度砼外加剂影响修正正系数砼塌落度影响修正正系数砼的浇筑速度砼的浇筑高度γcTβ1β2VH数值单位数值单位数值数值数值单位数值单位2.5t/m328。C1.21.152m/h1.8m3.4.1梁底板板强度验算（1）底板承受的荷载计计算①底板自重力00.3kN/m2×1.0m=0.3kN/m②混凝土自重力255kN/m3×1.0m×1.8m=45kN/m③钢筋自重力1.55kN/m3×1.0m×1.8m=2.7kN/m④振捣混凝土产生的的荷载2.55kN/m3×1.0m×1.8m=4.5kN/m总竖向荷载q1==（①+②+③×1.2+④×1.4=（0.3+45+2.7）×1.2++4.5×1..4=63.9kN/m（强度）总竖向荷载q22=（①+②+③）=（0.3+45+4.5）=49.8kN/m（挠度）（2）强度验算梁的宽度为b=11000mmm，则模板的截面面模量W=11/6×b×h2=1/6×1000×202=6.6667×104mm3；惯性矩I=11/12×b×h3=1/122×1000×203=6.666667×105mm4；模板弹性模模量E木=95000N/mmm2。根据第二版《建筑筑施工计算手手册》P438中梁模板底底板一般按四四跨连续梁考考虑,由附录二附附表2-14,可查得:=0.9667,=-00.121,,=-0.6620，取模板的计算算跨度=300mm300300300300300300=-0.121×663.9×00.32=-0.700kN/m=M/W=（0.77×106）/666677=10.55N/mm2<fm=13N/mmm2（满足要求求）（3）剪应力验算=0.620×633.9×0..3=11..89kN=0.89N/mmm2＜=1.4NN/mm2（满足要求求）（4）刚度验算刚度验算时按标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载，所以以=49.8kN/m=0.62mm＜//400=3300/4000=0.775mm（满满足要求）梁底纵横向木枋验验算（1）枋木（内楞）验算算内楞采用截面为880mm×80mm的枋木，其截面模量W==1/6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3；惯性矩I=11/12×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4；模板弹性模模量E木=95000N/mmm2。计算简图，底模内内楞木枋间距距为300mmm，内楞的计算算跨度（外楞楞间距）=400mmm，按三跨连连续梁计算，其其计算简图如如下：400400400400故=63.9×0.33=19.117N/mmm=19.117kN/m（强度）=49.8×0.33=14.994N/mmm=14.994kN/m（挠度）①强度验算=306720kNN•m=306720/855333=3.59N//mm2<fm=113N/mmm2（满足要求求）②挠度验算ω=(0.677q444)/(1000EI)=00.677××14.944×4004/（100×95500×34113333）=0.08mm<[ω]=400/400=1.0mm（2）枋木（外楞）验算算外楞采用截面为800mm×80mm的枋木，其截面模量W==1/6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3；惯性矩I=11/12×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4；模板弹性模模量E木=95000N/mmm2。计算简图，底模外外楞间距为4400mm，内内楞间距为3300mm，外楞的计算算跨度（支架架间距）=600mm，简简化为按三跨跨连续梁计算算，其计算简简图如下：故=63.9×0..4=25..567N//mm=255.56kN/m（强度）=49.8×0.44=19.992N/mmm=19.992kN/m（挠度）①强度验算=920160kNN•m=920160/885333××105=10.788N/mm2<fm=113N/mmm2（满足要求求）②挠度验算ω=(0.677q444)/(1000EI)==0.6777×19.992×6004/（100×99500×334133333）=0.54mm<[ω]=600/4000=1.5mmΦ48×3.0支撑撑钢管验算侧向钢管支撑采用用Φ48×3.00mm的钢管管，根据第二二版《建筑施施工计算手册册》P421得其特性参数数如下：As=4244mm2,=15.944mm侧向支撑间距6000mm×800mm。竖向轴力N=F×00.6×0.8=63.99×0.6×0.8=30.6772kN①侧向支撑的稳定按按下列公式验验算（因本站站为地下结构构，不考虑风风荷载影响）=N/A≤f其中N为立杆段的轴力设设计值A为立杆的截面面积积f为钢材的抗压强度度设计值轴心受压构件稳定定系数计算：：根据第二版《建筑筑施工计算手手册》P351得：λ=l0/i=//i其中h——为立杆步距取h==800mm——考虑脚手架整体稳稳定因素的单单杆计算长度度系数，查P351得=1.500——计算长度附加系数数，其值取1.1555λ=l0/i=//=(1..155×11.5×800)/115.94==86.955根据λ查P表得=0.748故=N/A=63.99×0.6×0.8×103/（0.748×4224）=96.7N//mm2<f=2215N//mm2稳定性满足要求。②按强度计算侧向支支撑的受压应应力σ=N/A=63..9×0.6×0.8×103/424=72.334N/mmm2<f=2215N//mm2满足要求。3.4.4侧模板板强度验算（1）侧向荷载计算①混凝土侧压力标准准值F1=0.22γctt0β1β2V1/2新浇砼初凝时间tt0=200//(T+155)=2000/(28++15)=44.65h砼侧压力F1=00.22γct0β1β2V1/2=0.22×2..5×4..65×1..2×1.115×21//2=4.99t//m2=49.99kN/m2砼侧压压力F2=γcH=2.55×1.8=4.5t/m2=45kN/m2取F1与F2的较小值F2=445kN/m2②砼侧压力设计值查第二版《建筑施施工计算手册册》模板工程程P431表8-24模板及支架架荷载分项系系数表中新浇浇筑混凝土对对模板侧面压压力系数k1值：k1=1.2；侧压力计算F=k1×F1=1.2××45=54kN/m2③倾倒砼时产生的水水平荷载标准准值及设计值值查《建筑施工计算算手册》第二二版模板工程程P430表8-23得倾倒砼时时产生的水平平荷载标准值值q值：q=6KNN/m2；P431表8-24模板及支架架荷载分项系系数表中倾倒倒混凝土时产产生得荷载系系数k2值：k2=1.4；倾倒砼时产生的水水平荷载设计计值Q=k2q=1.44×6=8..4kN/m2根据《建筑施工计计算手册》荷荷载组合为砼砼侧压力+倾倒砼时产产生的荷载④侧向荷载组合F3=F+Q=54++8.4=662.4kN/m2（计算承载载力）F4=F1=45kkN/m2（计算刚度度）（2）强度验算梁的侧模板的尺寸寸为：18000mm×820mmm×20mm梁侧侧模板的计算算跨度为3000mm，设设模板按四跨跨连续梁计算，其计算跨度度取=300mm。计算简图如下:300300300300300则=62.4×0.882=51..17kN/m=45×0.822=36.99kN/m梁的截面模量W==1/6×b×h2=1/6×820×202=5.46667×104mm3；惯性矩I=11/12×b×h3=1/122×820×203=5.466667×105mm4；模板弹性模模量E木=95000N/mmm2。=-0.121××51.177×0.32=-0..56kN/m=M/W=（0.556×106）/546677=10.244N/mm2<fm=13N/mmm2（满足要求求）（3）剪力验算=0.620×511.17×00.3=9..52kN=0.87N/mmm2＜=1.4NN/mm2（满足要求求）（4）挠度验算刚度验算时按标准准荷载，同时时不考虑振动动荷载，所以以=36.9kN/m=0.56mm＜//400=3300/4000=0.775mm（满满足要求）3.4.5梁侧内内楞验算梁高为1.8m，按三跨连续梁计计算，取内楞的计计算跨度为==350mmm，内楞采用截面面为80mm×80mm的枋木，其截面模量W==1/6×b×h2=1/6×80×802=8.53333×104mm3；惯性矩I=11/12×b×h3=1/122×80×803=3.4133333×106mm4；模板弹性模模量E木=95000N/mmm2。则=62.4×0..3=18.722kN/m（强度度）=45×0.3==13.5kN/m（挠度度）计算简图如下：350350350350（1）强度验算=229320kNN•m=229320/885333==2.69N//mm2<fm=113N/mmm2（满足要求求）（2）挠度验算ω=(0.677q444)/(1000EI)==0.6777×13.5×3504/（100×99500×334133333）=0.04mm<[ω]=350/4000=0.8875mm（满足要要求）3.4.6对拉螺螺栓验算对拉螺栓取横向间间距为700mm，竖向间距距为600mmm，按最大侧侧压力计算，每每根螺栓承受受的拉力为：：N=62.4×00.7×0..6=26..208kN采用直径为φ188对拉螺栓，截截面面积A==254.447mm2=N/A=（26.2208×1003）/254..47=102.999N/mm2<fm=2215N/mmm2（满足要求求）施工监测1、监测项目：支架架沉降、位移移与变形观测测。2、测点布设：每个个施工段设置置一个监测剖剖面，每个监监测剖面布设设3个支架水平平位移监测点点和3个支架沉降降观测点。支支架监测点布布置在支架顶顶部，监测点点一旦确定后后，一般情况况下不得任意意改变，以免免造成混乱和和增大误差。支架施工监测点布布置示意图3、主要监测仪器：：经纬仪、水水准仪、钢尺尺。仪器要预预先进行检测测，确保精度度符合监测要要求。仪器要要安排专业技技术人员操作作和保管。4、基准点布设：利利用主体结构构测量放线控控制点。5、监测频率：在浇浇筑混凝土过过程中实施实实时监测，一一般情况下为为20～30分钟监测一一次，若混凝凝土速度过快快时应适当缩缩短时间。6、监测报警值支架沉降量（顶部部）：架高66m以下为5mmm支架位移（顶部）：：架高6m以下为5mmm若发现异常情况，应应立即停止浇浇筑混凝土施施工作业，并并报告项目部部以便尽快作作出处理，情情况较严重时时应立即撤离离人员和设备备。安全技术措施5.1一般安全要要求1、所有人员必须遵遵守地铁及项项目部安全管管理规定，严严格遵守高支支模施工相关关工种和机械械安全操作规规程和安全生生产纪律，杜杜绝“三违”：违章指挥挥、违章操作作、违反安全全生产纪律的的行为，做到到“三不伤害”：不伤害自自己、不伤害害他人和不被被他人伤害。2、严格按照已审批批的施工方案案进行施工，不不得擅自改变变工序。3、所有工序施工前前必须进行详详细的技术交交底和安全交交底，未经交交底不得擅自自施工。4、所有特种作业人人员如架子工工、电工、电电焊工、龙门门吊手，司索索指挥等，必必须经专门的的安全教育培培训，考试合合格，取得特特种作业操作作资格证后，方方可上岗作业业，并在规定定时间内复审审。5、严禁酒后作业。6、作业前应先检查查使用工具是是否安全牢固固，作业条件件及基础是否否符合安全要要求。7、支架立杆底部应应设置底座或或垫付板并设设置纵横向扫扫地杆，立杆杆上的扣件应应交错布置，支支架立杆应竖竖直设置，22m高度的垂垂直度允许偏偏差为15mmm。8、钢管连接应采用用接驳管和直直管接驳扣件件扭紧螺母，不不得松动。9、当梁模板支架立立杆采用单根根立杆时，立立杆应设在梁梁模板中心处处且偏心距不不应大于255mm。10、模板支架四边与与中间每隔四四排支架立杆杆应设置一道道纵向剪刀撑撑，由底至顶顶连接设置。11、传递钢管等材料料时，严禁碰碰、触、压电电源电线。扳扳手、扣件、螺螺母应放入工工具袋，不准准抛扔。12、模板尺寸准确，安安装模板必须须及时钉（扣扣）顶牢固，不不得留松板或或浮板，预留留孔口应及时时盖板封闭牢牢固。13、使用手持电钻、电电锯应符合安安全用电要求求，如有故障障，应先拉闸闸断电，送机机修组维修，不不准擅自检修修。14、架设完毕必须严严格验收，不不合格不准进进行下道工序序作业，不准准边加固边上上钢筋边绑扎扎钢筋作业，严严防坍塌事故故发生。15、遇有大雾、大雪雪、六级以上上的大风、浓浓雾等恶劣气气候，应停止止施工。16、施工现场必须配配备足够数量量的消防器材材，如需动火火作业，每天天作业前必须须到安全部办办理动火审批批手续，落实实各项消防措措施，专人监监护。5.2高处作业安安全技术措施施1、患有下列疾病的的人员不能从从事高处作业业及架设作业业：如心脏病病、高血压、贫贫血、癫痫病病等。2、悬空作业处应有有牢靠的立足足处，并必须须视具体情况况。配置防护护栏网、栏杆杆或其他安全全设施。经常常对各项安全全防护设施进进行检查，发发现有缺陷时时，必须及时时解决；危及及人身安全时时，必须停止止作业。3、悬空作业所用的的索具、脚手手板、吊篮、吊吊笼、平台等等设备均需经经过技术鉴定定或检测后方方可使用。4、高处作业之前，应应进行安全防防护设施的逐逐项检查和验验收，验收合合格后，方可可进行高处作作业，验收也也可分段、分分层进行。5、高处作业必须戴戴好安全帽、系系安全带、穿穿防滑鞋、衣衣着灵便。6、在作业中如发现现安全隐患时时，必须及时时解决，危及及人身安全时时，必须停止止作业。7、施工现场所有坠坠落可能的物物件，应一律律先行撤除或或加以固定。高高处作业中所所用的物料，均均应平稳堆放放，工具应随随手放入工具具袋，作业中中的走道、通通道板应随时时清扫干净；；拆卸下的物物件及余料和和废料均应及及时清理运走走，不得任意意乱置或向下下丢弃。传递递物件禁止抛抛掷。8、因作业必需，临临时拆除或变变动安全防护护设施时，必必须经施工负负责人同意，并并采取相应的的可靠措施，作作业后应立即即恢复。5.3脚手架施工安全技技术措施1、搭设脚手架必须按按规范进行，即即：横平竖直直、连接牢固固，底脚着实实，层层拉结结，支撑挺直直，通畅平坦坦，设施齐全全、牢固。脚脚手架主要杆杆件的接长点点必须错开；；钢管剪刀撑撑的接长处必必须搭接，其其搭接长度不不得小于50厘米。脚手手架上人斜道道应有独立的的支撑系统，转转角休息平台台应不小于2平方米，斜斜道坡度不得得大于l:3，防滑条的的间距不得大大于30厘米。2、搭拆脚手架时工工人必须戴好好安全帽，系系紧安全带，安安全带“高挂低用”，穿防滑鞋鞋，衣着灵便便。3、操作层上施工荷荷载应符合设设计要求，不不得超载；不不得在脚手架架上集中堆放放模板、钢筋筋等物件。严严禁在脚手架架上拉缆风绳绳或固定、架架设混凝土泵泵、泵管及起起重设备等。4、所有钢管、扣件件等材料必须须符合规格，无无缺陷方可使使用。使用的的钢管应无裂裂纹、打孔、弯弯曲、压扁、锈锈蚀。模板及及其支撑系统统在安装过程程中必须设置置防倾覆的可可靠临时设施施。施工现场场应搭设工作作梯，作业人人员不得攀爬爬支架上下。5、严禁采用使支架架产生偏心荷荷载的混凝土土浇筑顺序，采采用泵送混凝凝土时，应随随浇随捣随平平整，混凝土土不得堆积在在泵送管路出出口处。6、避免装卸物料对对模板支撑和和脚手架产生生偏心、振动动和冲击。7、拆除应采用先搭搭后拆的施工工顺序。拆除除脚手架和明明确专人负责责指挥，拆除除前必须进行行全面检查架架体有无其他他牵拉物，吊吊运机械与脚手架、建建筑物连结情情况等；拆除除时指定专人人警戒；拆除除必须按搭设设的逆顺序逐逐层自上而下下进行，做到到一步一清。严严禁上下同时时拆除。拆下下的钢管、脚脚手片、扣件件、密目型安安全网等物体体，应向下传传递或用绳吊吊下，禁止往往下抛掷。8、拆除模板支撑及及满堂脚手架架时应采用可可靠安全措施施，严禁高空空抛掷物体。5.4模板安装安全技术术措施1