建筑工程高层住宅楼悬挑式扣件钢管脚手架专项施工方案附图及计算

目录TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc324710667"1、本方案依据2HYPERLINK\l"_Toc324710668"2、工程概况2HYPERLINK\l"_Toc324710669"3、总体设想2HYPERLINK\l"_Toc324710670"4、施工要求3HYPERLINK\l"_Toc324710671"5脚手架施工要求3HYPERLINK\l"_Toc324710672"6、落地式脚手架搭设方案5HYPERLINK\l"_Toc324710673"7、悬挑脚手架的搭设8HYPERLINK\l"_Toc324710674"8、特殊部位的搭设要求9HYPERLINK\l"_Toc324710675"9、搭设标准10HYPERLINK\l"_Toc324710676"10.脚手架拆除10HYPERLINK\l"_Toc324710677"11、避雷装置11HYPERLINK\l"_Toc324710678"12、安全要求11HYPERLINK\l"_Toc324710679"13、应急救援预案12HYPERLINK\l"_Toc324710680"14、监测监控13HYPERLINK\l"_Toc324710681"15、钢管落地脚手架计算书13HYPERLINK\l"_Toc324710682"16、普通型钢悬挑脚手架计算书22HYPERLINK\l"_Toc324710683"17、悬挑脚手架阳角型钢计算书33HYPERLINK\l"_Toc324710684"18、普通型钢悬挑脚手（阳台）架计算书37HYPERLINK\l"_Toc324710685"19、联梁型钢悬挑脚手架计算书47HYPERLINK\l"_Toc324710686"20、型钢悬挑卸料平台计算书59HYPERLINK\l"_Toc324710687"21附图66悬挑式扣件钢管脚手架专项方案1、本方案依据本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《建筑模板安全技术规范》（JGJ166-2008）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）2、工程概况一期工程，规划总用地***亩。主体建筑为住宅；附属建筑为商业和办公。建筑面积：项目地上总建筑面积为*******平方米，其中社区公共建筑面积为************平方米；商业建筑面积**********平方米。***********楼属于高层，其中**********楼为**********层，局部**********层，标准层高**********m，顶部最高高度***********米。********楼*********层，局部***********层，檐口高度最高**************米。3、总体设想************楼：1F-4F为落地式脚手架，5F-TF为悬挑脚手架，其中5F-11F为首次悬挑，悬挑高度为20米，12F-18F为二次悬挑，悬挑高度为20米，19F-25F为三次悬挑，悬挑高度为20米，26F-TF为四次悬挑，悬挑高度为20米。************楼：1F-3F为落地式脚手架，4F-TF为悬挑脚手架，西楼22F部分：4F-10F为首次悬挑，悬挑高度为20米，11F-17F为二次悬挑，悬挑高度为20米，18F-TF为三次悬挑，悬挑高度为20米。东楼18F部分：4F-10F为首次悬挑，悬挑高度为20米，11F-17F为二次悬挑，悬挑高度为20米，18F-TF为三次悬挑，悬挑高度为9.7米。以上悬挑脚手架层高差为20.3m，扣除悬挑层之间的落差高度30cm和型钢自身高度16cm，实际悬挑高度约为19.84m,受力计算时按20米高度考虑受力情况，详见计算书。4、施工要求4.1构造要求悬挑在楼面采用长1.5m-6m的16号工字钢挑出，外挑1.2m，在悬挑梁上一层楼面梁再用Φ16钢丝绳斜拉卸载。在挑梁根部与结构层面相应位置预埋16号圆钢环，挑梁安装后封闭焊接固定，工字钢伸出端部采用斜拉Φ16钢丝绳与上层框架梁内环上固定。脚手架步距1.8m，排距0.85m，内排距0.35m，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60m，水平间距4.50m。每步栏杆高1.2米。剪力墙倾角45o～60o，跨距4个柱距，连续设置。脚手架采用竹笆脚手板，外围用密目网全封闭。4.2外脚手架基本构造、组成挑架示意图（见计算书）施工平面布置图（附后）悬挑构造详图（见计算书）脚手架立面（见计算书）4.3构件、材料质量要求Φ48×3的焊接钢管，应符合GB700-89中的Q235A的规定。扣件应符合JGJ22-85的规定。钢丝绳采用6×19的Φ16钢丝绳。竹笆脚手板应符合相应的质量要求。密目安全网应符合相应的质量要求。5脚手架施工要求5.1施工准备本工程各级负责人应严格按本方案中各项要求及安全技术规程中的有关要求，向脚手架架设和使用的人员进行技术交底。应对钢管、扣件、脚手板、安全网、型钢、钢丝绳等进行检查，不合格的材料禁止使用。5.2材料准备5.2.1、钢管（1）φ48mm*3mm钢管有出厂质量证明书与检测报告。（2）采用国家现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢筋》（GB/T700）中Q235-A级的规定，外径偏差允许偏差0.5mm，钢管壁厚正偏差允许值12%、负偏差允许值-15%，钢管初始最大弯曲率≤3‰。（3）钢管端部平整，内外表面光滑，无影响使用的变形、裂缝、严重锈蚀等缺陷存在。（4）钢管不得用电焊或氧气切割，严禁打孔。（5）新旧钢管应做防锈处理。5.2.2、扣件扣件有生产许可证、出厂质量证明书、测试报告。扣件用可锻铸铁制作，也可用Q235-A级钢的钢板制作，材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）与《钢管脚手架扣件》（JGJ22）的规定。扣件螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，扣件不得破坏。扣件的形式有三种（直角扣件、旋转扣件、对接扣件）。有裂缝、变形的旧扣件严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件应进行防锈处理。5.2.3、底座底座用可锻铸铁制作，厚8mm、边长150*150钢板，其上焊150mm高，外经60㎜，壁厚3㎜钢管；焊接底座应采用Q235A钢，焊条应采用E43型，底座质量符合《钢管脚手架扣件》（JGJ22）的规定。5.2.4、连墙件连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级的规定5.2.5、安全网安全网采用密目阻燃绿色网，必须有厂家有生产许可证、产品有质量证明书和产品检测报告及安全监督部门发放的准用证。5.2.6、脚手板采用竹笆片，除每隔4步满铺4个角笆片外，在施工操作层周转铺设竹笆片；用18#铅丝双股并联绑扎在纵向水平杆上，且绑扎牢固，交接处平整，竹笆片应完好无损。5.2.7、工器具准备主要使用工具有扳手、力矩扳手、起重索具、铁丝等。5.3、搭设作业要求直径不同的钢管不能混用，钢管也不得与竹、木材料混合使用。搭设作业必须在统一指挥下进行。按施工方案放线，标定立杆位置，立杆间距应均匀一致。悬挑脚手架的悬挑梁应在砼强度达到10MPa后进行安装，在砼强度达到15MPa后才能逐步施加脚手架荷载。脚手架转角部位的工字钢平衡部分尽量避免交叉叠放，可采取调整挑梁间距、下撑式、上撑式施工经验加强，如转角挑梁下加支撑等。脚手架扫地杆在建筑物专角部位需断开设置，但高处的纵向扫地杆向低处延长两跨域立杆固定。周边脚手架从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，同步纵向水平杆必须四周交圈设置。剪刀撑、斜撑等整体拉结杆件和连墙件随撘升的架子同步设置。开始搭设立杆时，在设置第一排连墙件前，适量设置抛撑或采取其他可行性拉结措施，以确保脚手架和架上作业人员的安全。脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不大于2m。用于连接大横杆的对接扣件开口应朝向架子内侧，螺栓向中避免滑落。扣件拧紧力矩在45-55N.M范围内，不得低于40N.M或高于65N.M。6、落地式脚手架搭设方案本工程落地式脚手架搭设高度为12.8m。6.1脚手架参数落地脚手架采用双排单立杆脚手架，搭设尺寸为：步距为1.8m，立杆横距为0.85m，立杆纵距不大于1.5m，转角处1.2m；本脚手架内立杆离墙间距应为0.35m。6.2地基处理地基及室外回填土必须分层夯实，密实度采用环刀法取样试验，密实系数达到设计要求，表面用C20砼进行硬化，厚度100㎜，宽度2000㎜，所有基础必须平整。基础上设置槽钢或木垫，铺设必须平稳，不得悬空，并在四周脚手架外立杆300㎜处设一条240×300㎜的排水沟（见图）。对落地脚手架基础应经常检查，不应出现沉降差异。6.3脚手架搭设的工艺流程搭设时应严格按照操作规程进行搭设：立杆—小横杆—内大横杆—外大横杆—踢脚杆——高扶手—竹笆—踢脚板—安全网—拉结等程序搭设。6.4质量要求落地脚手架将严格按照国家规范的有关规定搭设，验收保证合格。6.4.1立杆每根立杆底部应设置底座与垫板。直径不同的钢管不应混合使用，钢管与竹、木不得混合使用。立杆必须按规定的纵距和横距搭设。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆的连接不应在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不得少于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接连接的长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于300mm，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端应高出女儿墙顶部不小于1m，高出檐口上皮不小于1.5m。6.4.2纵向水平杆纵向水平杆应在立杆内侧设置，钢管长度不宜小于3跨。接头宜采用对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴心线距离应小于纵距的1/3。采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定间距不应小于800mm，扣件中心至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定。沿建筑物周围搭设的脚手架应采用闭合形式，脚手架的上步纵向水平杆必须随搭随四周交圈。使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm：其计算850-48×2（打横杆）-48（立杆）/2=350mm.6.4.3横向水平杆凡立杆与纵向水平杆相交处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。跨度中间的横向水平杆根据需要设置。脚手架横向水平杆外端伸出纵向水平杆外不应小于100mm，靠墙的一端距墙装饰面的距离不应大于100m，并且靠墙一端外伸长度不应大于0.4倍的立杆横距，且不应大于500mm。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。作业层上非主节点处的横向水杆件，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。6.4.4纵横向扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。6.4.5剪刀撑落地脚手架在12m的双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。每副剪刀撑跨越立杆的根数不少于4根，且不应少于6m，也不应超过7根，与纵向水平杆呈45-60度角。剪刀撑应设置在脚手架立杆外侧，并用旋转扣件固定在立杆横向水平杆的伸出端上。搭接连接的长度不应小于1m，不少于3个旋转扣件固定，固定间距不应小于300mm，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.4.6连墙件本工程按层高设置，为防止脚手架内外倾覆，架高超过4m的双排脚手架，必须均匀分布地设置能承受压力和拉力的连墙点，宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。连墙件中的连墙杆或拉筋呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。连墙件中的连墙杆应按图示施工。6.4.7栏杆、挡脚板从第二步起，在脚手架操作层外侧设置栏杆。上栏杆高度宜取1.1~1.2m，挡脚板高不应小于180mm，中栏杆应居中设置。上栏杆、中栏杆、挡脚板均应架设在外立杆内侧，并保持足够的刚度。本脚手架底部将设置扫地杆。要求：纵向扫地杆应用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。本脚手架设置的踢脚杆、扶手杆需全部用1.8m×6m安全网密闭。本工程共设置2道水平网，4层一道，10层一道。6.4.8.扫地杆的设置：脚手架设纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。7、悬挑脚手架的搭设7.1、根据各楼计划，在相应楼层开始悬挑。7.2、住宅楼在悬挑层开始预埋φ16圆钢定制的钢筋环，楼层上预埋根据方案在相应楼层预埋搭设。7.3、待预埋层砼浇筑完毕，将加工好的16号工字钢穿在预埋好的钢筋环内，用硬木垫实，垫紧，不松动。7.4、φ16的圆钢环两环间距为1米，且钢筋环必须用电焊焊接在板筋上，焊缝长10倍D。7.5、悬挑的工字钢要要求：根据楼楼的形式在地地面断料，将将选好的工字钢放置在在预埋好的钢钢筋环内。7.6、悬挑工字钢上须须焊好两个φ25、L=10cmm固定短钢筋筋，以便固定定内外立杆，两两固定的间距距为0.855m。7.7、本工程的所有硬硬拉结设置在在楼面平台上上，采用二步步三跨梅花式式连接或根据据要求每层设设置硬拉接连连墙件（见图图）。装饰阶阶段连墙件可可用双钢管夹夹窗角，形成成替代支撑。7.8、工字钢前段下口焊焊接25的横向钢筋筋固定钢丝绳绳的位置。7.9、悬挑脚手架的搭搭设要求：横楞控制在1.22m以内。脚手架内立杆离墙墙间距为0..35m，小横杆离离装饰面0..1m。立杆间距为1.55m以内。架体步距1.8mm，宽为0.885m。脚手架搭设时要做做好每四步一一隔离，最底底部用木板或或其他物体完完全封闭，以以防小的物体体坠落。剪刀撑外立面从上上倒下连续设设置，夹角45度~60度之间，中中间搭接距离离不小于1mm，且连接部部分必须用三三个扣件连接接，两端距离离不小于0..1m。转角角处必须设置置“之”型横向斜撑撑，中间每隔隔6跨设置“之”型斜撑。最底部要用20ccm～30cm×1.8m的踢踢脚板封闭。脚手架设置0.66m踢脚杆，1..2m扶手杆杆，每步用密密目网完全封封闭。大、小横杆和立杆杆搭设要求同同落地脚手架架。连墙件同同落地脚手架架。悬挑脚手架每根钢钢梁必须采用用钢丝绳斜拉拉，钢丝绳采采用6×199×16。7.10悬挑脚手架架的搭设工艺艺脚手架搭设顺序如如下：立柱→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步横向向水平杆每一一步纵向水平平杆→连墙→第二步横向向水平杆→第二步纵向向水平杆→……8、特殊部位的搭设设要求建筑物转角部位：：型钢支撑形形式：一根12号工字钢支杆；；立杆横向间间距或排距00.85m;;内排架距离离墙长度0..35m;转角型钢长长度2.200m;具体见《悬悬挑脚手架转转角部分型钢钢计算书》阳台部位：立杆采采用单立杆，立立杆的纵距为为1.5米，立杆的横横距为0.885米，立杆的步步距为1.88米；内排架距距离墙长度为为2.1米，大横杆在在上，搭接在在小横杆上的的大横杆根数数为1根；悬挑梁梁采用下撑形形式，具体见见《普通型钢钢悬挑脚手架架阳台部分计计算书》和图图。楼梯间部位：立杆杆采用单立杆杆；立杆的纵纵距为1.5米，立杆的横横距为0.885米，立杆的步距距为1.8米；内排架距距离墙长度为为0.35米；大横杆在在上，搭接在在小横杆上的的大横杆根数数为1根；悬挑梁梁采用下撑形形式，具体见见《楼梯间普普通型钢悬挑挑脚手架计算算书》。电梯间部位采用预预埋悬挑梁加加下撑形式。转角阳台是悬挑特特殊部位，悬悬挑长度达33.6米，下支撑角角度必须大于于50度。9、搭设标准搭设安全和质量必必须满足市文文明工地和标标化的标准。脚手架的搭设规范范，将执行国国家有关规范范、标准及市市住建委、安检部门门的有关规定定。本悬挑脚手架只允允许承受两步步架，每步为为200kgg/㎡的荷载。施工时必须正确使使用本脚手架架，严禁超载载，且不能用用脚手架支模模和随意拆卸卸脚手架上的的钢管和扣件件，以免损坏坏脚手架造成成变形而发生生危险。悬挑结构的构造应应符合设计要要求，出墙面面长度一致，基基本水平，钢钢丝绳松紧一一致，锚固可可靠。立柱的垂直误差不不大于H/500，允许偏差差10cm。间距：排距和步距距为±20mm。纵向水平杆高低允允许偏差±10mm，横横向水平杆外外伸长度允许许偏差≤50mm。扣件的扣紧力矩为为40-655N.m，对接扣件件的开口应向向上或向内。扣扣件的螺栓拧拧紧力矩用力力矩扳手检查查，抽样方法法按随机均布布的原则进行行，抽样数目目按有关标准准进行。脚手架在搭设过程程中必须进行行同步检查验验收，完成后后进行总的验验收，合格后后，经批准挂挂牌后方可使使用。10.脚手架拆除除拆除前，应全面检检查脚手架的的扣件连接、连连墙件、支撑撑体系等是否否符合质量要要求，凡有不不稳定和松动动的必须处理理完毕。必须编制专题的拆拆除方案，经经主管部门批批准后方可实实施。拆除的的安全技术措措施，由单位位工程负责人人，逐级进行行交底。脚手架拆除，首先先清除脚手架架上杂物和地地面障碍物。拆除的顺序应由上上而下逐层进进行，严禁上上下同时进行行。所有边墙件随脚手手架逐层拆除除，严禁先将将连墙件整层层或数层拆除除后再拆除脚脚手架。分段段拆除时，步步差不得大于于2.当拆至下部最后一一步立柱时，应应先在适当位位置搭设临时时抛撑加固，后后拆除连墙件件。脚手架拆除过程中中，不得有其其余人员在架架子上作业。拆除卸料时必须及及时分段集中中运至地面，严严禁抛扔。拆剪撑和纵向水平平杆时，应先先拆中间扣件件，后拆两端端扣件，拆扣扣件时，应有有防止杆件突突然坠落的措措施。拆除悬挑梁和连梁梁时，应先拆拆除连梁部分分，再拆除悬悬挑梁。连梁梁应在空中解解体后拆除。11、避雷装置避雷可利用建筑物物避雷系统，用φ12的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上。高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网。接地用结构本身的接地，用φ8的圆钢引出，与接地焊接。接地装置完毕后，要用电阻表测定电阻是否符合要求。12、安全要求脚手架搭设人员必必须是专业架架子工，搭设设工具及材料料安放牢固，禁禁止落下。搭设悬挑架时，在在建筑物下部部派专人看管管，搭设范围围内禁止人员员走动。搭设脚手架人员必必须戴好安全全帽、穿防滑滑鞋。挑架应在砼强度达达到20Mpa后进行安装装，在砼强度度达到30Mpa后才能逐步步施加脚手架架荷载。预埋U型环，须满足锚固固要求，同一一悬挑架位置置偏差不得大大于5mm，紧固固螺帽时应采采用扭力扳手手，拧紧力矩矩应大于80N.m。挑架的安装、脚手手架系统的搭搭设必须经过过项目工程师师、安全员、施施工员分段验验收、项目经经理级分公司司责任工程师师批准后才能能使用。挑脚手架在使用过过程中，遵守守设计规定，不不得将模板支支撑、泵送砼砼输送管等固固定在脚手架架上，不得超超载，严禁任任意悬挂起重重设备等。定期对脚手架进行行检查，主要要检查各主节节点处杆件、连连墙是否符合合设计要求；；扣件螺杆是是否松支；槽槽字钢挑梁是是否挠度加大大；钢丝绳是是否牢固。脚手架在使用期间间，严禁任意意拆除下列杆杆件：主节点点处的纵、横横向水平杆；；连墙杆；钢钢丝绳支撑；；栏杆、挡脚脚板。脚手架上进行电、气气焊作业时，必必须有防火措措施和专人看看守。脚手架接地、避雷雷措施应按国国家现行标准准《施工现场场临时用电安安全技术规范范》JGJ46中有关规定定执行。脚手架拆除阶段时时，地面应设设围栏和警戒戒标志，并派派人进行监护护，严禁一切切非操作人员员进入危险作作业区。六级及其以上大风风和雾、雪、雨雨天应停止在在脚手架上作作业，雨雪后后脚手架应有有防滑措施，扫扫除积雪。在下列情况下，必必须对脚手架架进行全面检检查：六级以以上大风和下下大雪后，严严重寒流过后后；停用超过过一个月后的的复工前。13、应急救援预案施工现场一旦发生生脚手架倒塌塌坍塌事故，将将会造成人员员伤亡和直接接经济损失。为了争取在第一时时间内抢救人人员，最大限限度地减低员员工及相关人人员的生命安安全经济损失失，特制定本本项目部倒塌塌坍塌应急救救援预案。不论任何人，一旦旦发现有脚手手架倒塌坍塌塌的可能性，应应立即呼叫在在场全体人员员进行避让。现场人员应迅速通通知项目经理理或施工员，并并打电话及时时向应急救援援抢险领导小小组领导报告告事故的发生生情况。请求求应急救援抢抢险小组的支支援。根据现场情况，若若有人员受伤伤，应立即拨拨打120紧急电电话，向急救救中心求救。应应务必讲清受受伤人数、地地点和人员受受伤情况，并并派人到主要要路口引导急急救车尽快赶赶到事故现场场。同时，现现场急救人员员在急救车到到来之前，应应对受伤人员员进行急救。本本项目部配备备应急急救药药箱1只，药箱存存放施工现场场办公室。在没有人员受伤的的情况下，现现场负责人应应根据实际情情况研究补救救措施，在确确保人员生命命安全的情况况下，组织恢恢复正常施工工秩序。现场安全员应对脚脚手架等施工工设施倒塌事事故进行原因因分析，制定定相应的改正正措施，认真真填写伤亡事事故报表、事事故调查等有有关处理报告告，并上报应应急抢险领导导小组。各相关方联系电话话如下：应急救援抢险领导导小组：组长长：成员：医院：120公安安：110消消防：119914、监测监控对整体脚手架每天天应有专人进进行监测，并并做好记录，发发现问题及时时进行处理。对悬挑梁每天都应应进行检查，发发现问题及时时进行处理。在恶劣天气过后应应进行专项检检查，做好记记录。15、钢管落地脚手架计计算书一、参数信息:1.脚手架架参数搭设尺寸为：立杆杆的纵距为11.50米，立杆的横横距为0.885米，立杆的步步距为1.880米；计算的脚手架为双双排脚手架搭搭设高度为112.8米米，立杆采用用单立管；内排架距离墙长度度为0.300米；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2；采用的钢管类型为为Φ48×3..0；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；扣件抗滑滑承载力系数数为0.880；连墙件采用二步二二跨，竖向间间距3.600米，水平间距距4.50米，采用扣件件连接；连墙件连接方式为为双扣件；2.活荷载载参数施工荷载均布参数数(kN/m2):2.0000；脚手手架用途:装修脚手架架；同时施工层数:22；3.风荷载载参数江苏省镇江地区，基基本风压为00.40，风风荷载高度变变化系数μz为1.14，风风荷载体型系系数μs为1.20；考虑风荷载4.静荷载载参数每米立杆数承受的的结构自重标标准(kN/m2):0.11248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0..150；栏栏杆挡脚板自自重标准值((kN/m2):0.1150；安全设施与安全网网(kN/m2):0..100；脚脚手板铺设层层数:4；脚手板类别:竹串串片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆竹笆片片；5.地基参参数地基土类型:岩石石；地基承载载力标准值((kN/m2):5000.00；基础底面扩展面积积(m2):0.009；基础降降低系数:11.00。二、大横杆的计算算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0333kN//m；脚手板的荷载标准准值:P2=0.1550×0.8500/(2+11)=0.0043kNN/m；活荷载标准值:Q=2.0000×0.8500/(2+11)=0.5567kNN/m；静荷载的计算值::q1=1.2×0.0333+1.2××0.0433=0.0991kN//m；活荷载的计算值::q2=1.4×0.5677=0.7993kN//m；大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.强度计计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max=00.08×0.0911×1.50002+0.100×0.7933×1.50002=0.1195kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.0911×1.50002-0.1117×0.7933×1.50002=-0..229kkN.m；我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：σ=Max(0.1195×1006,0.2229×1066)/44990.0=551.0022N/mmm2；大横杆的抗弯强度度:σ=51..002NN/mm2小于[f]]=205..0N/mmm2。满足要求求！3.挠度计计算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.0333+0.0043=0..076kkN/m；活荷载标准值:q2=Q==0.5677kN/mm；三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=0.6777×0.0766×1500..04/(1000×2.06×105×1078000.0)++0.9900×0.5677×1500.04//(100××2.06×105×1078000.0)=1.3396mmm；脚手板,纵向、受受弯构件的容容许挠度为l/1500与10mmm请参考规范范表。大横杆的最大挠度度小于15500.0//150mmm或者10mmm,满足要求!三、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用大横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0033×1.5000=0..050kkN；脚手板的荷载标准准值：P2=0.1550×0.8500×1.5000/(2+11)=0.0064kNN；活荷载标准值：QQ=2.0000×0.8500×1.5000/(2+11)=0..850kkN；荷载的计算值:P=1.22×(0.0500+0.0664)+1..4×0.8500=1..326kkN；小横杆计算简图2.强度计计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmaxx=1..2×0.0333×0.85002/8=0.0044kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmaxx=1..326×0.8500/3=0.3766kN.mm；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.3799kN.mm；σ=M/WW=0..379×1106/44900.000==84.5006N/mmm2；小横杆的计算强度度小于2005.0000N/mmm2,满足要求！！3.挠度计计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下::Vqmaxx=5×0.0333×850.004/(3844×2.0600×105×1078000.0000)=00.010mm；P2=p1+p2+Q=0.0050+0..064+00.850=0.9964kNN；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:Vpmaxx=9663.7000×850.00×(3×850.002-4×850.002/9)/(72××2.0600×105×107800.00)=00.946mm；最大挠度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..010+00.946=0.9956mmm；小横杆的最大挠度度小于(8850.0000/1500)=5.6667与10mmm,满足要求!；四、扣件抗滑力的的计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80，该工程实际的旋转转单扣件承载载力取值为66.40kNN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取6.40kN；R纵向或横横向水平杆传传给立杆的竖竖向作用力设设计值；横杆的自重标准值值:P1=0..033×0.8500=0.0228kN；；脚手板的荷载标准准值:P2=0..150×0.8500×1.5000/2=0..096kkN；活荷载标准值:Q=22.000××0.8500×1.5000/2==1.2775kN；；荷载的计算值:R=1.22×(0.0288+0.0996)+1..4×1.2755=1.9334kN；；R<66.40kkN,单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!五、脚手架荷载标标准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1248NG11=0..125×12.8000=11.597kN；(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m2)；本例采用用竹串片脚手手板，标准值值为0.155NG22=0.1150×4×1.5000×(0.8500+0.3))/2=0.5177kN；(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆竹笆片片，标准值为为0.15NG33=0..150×4×1.5000/2=0.4500kN；(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m2)；0.0055NG44=0..100×1.5000×12.8000=11.920kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=44.485kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2.0000×0.8500×1.5000×2/2==2.5550kN；；风荷载标准值应按按照以下公式式计算WK=UZ*US*WWO其中Wo基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo=0..400kkN/m2；Uz--风荷荷载高度变化化系数，按照照《建筑结构构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.1140；Us--风荷荷载体型系数数：Us=1.2200；经计算得到，风荷荷载标准值Wkk=0..400×1.1400×1.2000=0..383kkN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.22NG+1.4NNQ=1.22×4.4855+1.44×2.5500=8.9952kNN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1..2×4.4855+0.885×1.4×2.5500=8.4416kNN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.3833×1.5000×1.8002/110=0.2222kN.mm；六、立杆的稳定性性计算:不组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴心压力设设计值：N=8.9552kN；；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数：K=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：U=11.500计算长度,由公公式lo=kuuh确定：：lo=3.1119m；；Loo/i=196.0000；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1188；立杆净截面面积：：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=8952..000/((0.1888×424..000)==112.3303N//mm2；立杆稳定性计算σσ=1112.3033小于[f]]=2005.0000N/mmm2满足要求！！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=8.4116kN；；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数：K==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：U=11.500计算长度,由公公式lo=kuuh确定：：lo=3.1119m；；Loo/i=196.0000；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1188立杆净截面面积：：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=8416..428/((0.1888×424..000)++2215227.3544/44900.000=1544.923N/mm22；立杆稳定性计算σσ=1554.9233小于[f]]=2005.0000N/mmm2满足要求！！七、最大搭设高度度的计算:不考虑风荷载时,,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.888kN；活荷载标准值：NNQ=2..550kkN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；Hs=[0.1888×4.2400×10-4×205.0000×103-(1.22×2.8888+1.44×2.5500)]/(11.2×0.1255)=62..139mm；脚手架搭设高度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]==62.1139/((1+0.0001×62.1339)=588.504m；[H]=58.5004和50比较较取较小值。得得到，脚手架架搭设高度限限值[H]]=50..000mm。考虑风荷载时,采采用单立管的的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=22.888kN；活荷载标准值：NNQ=2..550kkN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：Mwk=Mw/(11.4×0.85))=0..222//(1.4×0.855)=00.186kN.m；；Hs=(0.1888×4.2400×10-4×205.0000×10-3-(1..2×2.8888+0.855×1.4×(2.5500+0.1888×4.2400×0.1866/4.4990)))//(1.2××0.1255)=39..454mm；脚手架搭设高度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]==39.4454/((1+0.0001×39.4554)=377.956m；[H]=37.9556和50比较较取较小值。经经计算得到，脚脚手架搭设高高度限值[[H]=337.9566m。八、连墙件的计算算:连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+No风荷载基本风压值值Wk=0..383kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=16..200mm2；连墙件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力(kN),No=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，应按按照下式计算算：NLw=1.44×Wk×Aw=8..687kkN；连墙件的轴向力计计算值NL=NLw+NNo=13..687kkN；其中φ--轴心受压立立杆的稳定系系数,l为内排架架距离墙的长长度,由长细比l/ii=300..000/115.9000的结果查表表得到0.9949；A=4.24cm2；[f]=2205.000N/mmm2；连墙件轴向力设计计值Nf=φ×A×[ff]=0.9949×4..240×110-4×2055.000××103=822.487kN；Nl=13.6687<Nff=82.4487,连墙墙件的设计计计算满足要求求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。经过计算得到NNl=13.6687小于双双扣件的抗滑滑力16..0kN，满满足要求!连墙件扣件连接示示意图九、立杆的地基承承载力计算::立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgkk×Kc=5000.0000kN/mm2；其中，地基承载力力标准值：ffgk=5000.0000kN/mm2；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=1..000；；立杆基础底面的平平均压力，pp=N//A=933.516kN/m22；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=8.4416kNN；基础底面面积((m2)：A=0..090mm2。p=93..516≤≤fg=500..000kkN/m2。地基承载载力的计算满满足要求！16、普通型钢悬挑脚脚手架计算书书一、参数信息:1.脚手架架参数搭设尺寸为：立杆杆的纵距为11.50米，立杆的横横距为0.885米，立杆的步步距为1.880米；计算的脚手架为双双排脚手架搭搭设高度为220.0米米，立杆采用用单立管；内排架距离墙长度度为0.300米；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2；采用的钢管类型为为Φ48×3..0；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；扣件抗滑滑承载力系数数为0.880；连墙件采用二步二二跨，竖向间间距3.600米，水平间距距4.50米，采用扣件件连接；连墙件连接方式为为双扣件；2.活荷载载参数施工荷载均布参数数(kN/m2):2.0000；脚手手架用途:装修脚手架架；同时施工层数:22；3.风荷载载参数江苏省镇江地区，基基本风压为00.400，风风荷载高度变变化系数μz为2.0，风荷荷载体型系数数μs为1.2000；考虑风荷荷载；4.静荷载载参数每米立杆数承受的的结构自重标标准(kN/m2):0.11248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.1150；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m2):0.1150；安全设施与安全网网(kN/m2):0.1100；脚手手板铺设层数数:4；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆竹笆片片；4.水平悬悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用用[16号工字字钢]，其中建建筑物外悬挑挑段长度1..20米，建筑物内内锚固段长度度1.50米。与楼板连连接的螺栓直直径(mm):116.00；；楼板混凝土土标号:C330；5.拉绳与与支杆参数支支撑数量为::1；悬挑水平钢梁采用用悬臂式结构构，没有钢丝丝绳或支杆与与建筑物拉结结。二、大横杆的计算算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0333kN//m；脚手板的荷载标准准值:P2=0.1550×0.8500/(2+11)=0.0043kNN/m；活荷载标准值:Q=2.0000×0.8500/(2+11)=0.5567kNN/m；静荷载的计算值::q1=1.2×0.0333+1.2××0.0433=0.0991kN//m；活荷载的计算值::q2=1.4×0.5677=0.7993kN//m；大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.强度计计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max=00.08×0.0911×1.50002+0.100×0.7933×1.50002=0.1195kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.0911×1.50002-0.1117×0.7933×1.50002=-0..229kkN.m；我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：σ=Max(0.1195×1006,0.2229×1066)/44990.0=551.0022N/mmm2；大横杆的抗弯强度度:σ=51..002NN/mm2小于[f]]=205..0N/mmm2。满足要求求！3.挠度计计算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.0333+0.0043=0..076kkN/m；活荷载标准值:q2=Q==0.5677kN/mm；三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=0.6777×0.0766×1500..04/(1000×2.06×105×1078000.0)++0.9900×0.5677×1500.04//(100××2.06×105×1078000.0)=1.3396mmm；脚手板,纵向、受受弯构件的容容许挠度为l/1500与10mmm请参考规范范表。大横杆的最大挠度度小于15500.0//150mmm或者10mmm,满足要求!三、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用大横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0033×1.5000=0..050kkN；脚手板的荷载标准准值：P2=0.1550×0.8500×1.5000/(2+11)=0.0064kNN；活荷载标准值：QQ=2.0000×0.8500×1.5000/(2+11)=0..850kkN；荷载的计算值:P=1.22×(0.0500+0.0664)+1..4×0.8500=1..326kkN；小横杆计算简图2.强度计计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmaxx=1..2×0.0333×0.85002/8=0.0044kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmaxx=1..326×0.8500/3=0.3766kN.mm；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.3799kN.mm；σ=M/WW=0..379×1106/44900.000==84.5006N/mmm2；小横杆的计算强度度小于2005.0000N/mmm2,满足要求！！3.挠度计计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下::Vqmaxx=5×0.0333×850.004/(3844×2.0600×105×1078000.0000)=00.010mm；P2=p1+p2+Q=0.0050+0..064+00.850=0.9964kNN；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:Vpmaxx=9663.7000×850.00×(3×850.002-4×850.002/9)/(72××2.0600×105×107800.00)=00.946mm；最大挠度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..010+00.946=0.9956mmm；小横杆的最大挠度度小于(8850.0000/1500)=5.6667与10mmm,满足要求!；四、扣件抗滑力的的计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80，该工程实际的旋转转单扣件承载载力取值为66.40kNN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取6.40kN；R纵向或横横向水平杆传传给立杆的竖竖向作用力设设计值；横杆的自重标准值值:P1=0..033×0.8500=0.0228kN；；脚手板的荷载标准准值:P2=0..150×0.8500×1.5000/2=0..096kkN；活荷载标准值:Q=22.000××0.8500×1.5000/2==1.2775kN；；荷载的计算值:R=1.22×(0.0288+0.0996)+1..4×1.2755=1.9334kN；；R<66.40kkN,单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!五、脚手架荷载标标准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1248NG11=0..125×20.0000=22.496kN；(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m2)；本例采用用竹笆片脚手手板，标准值值为0.155NG22=0.1150×4×1.5000×(0.8500+0.3))/2=0.5177kN；(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆竹笆片片，标准值为为0.11NG33=0..150×4×1.5000/2=0.4500kN；(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m2)；0.0055NG44=0..100×1.5000×20.0000=33.000kN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=66.464kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=2.0000×0.8500×1.5000×2/2==2.5550kN；；风荷载标准值应按按照以下公式式计算WK=UZ*US*WWO其中Wo基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo=0..400kkN/m2；Uz--风荷荷载高度变化化系数，按照照《建筑结构构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.2250；Us--风荷荷载体型系数数：Us=1.2200；经计算得到，风荷荷载标准值Wkk=0..400×1.2500×1.2000=0..420kkN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.22NG+1.4NNQ=1.22×6.4644+1.44×2.5500=11..326kkN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NG+0.855×1.4NQ=1..2×6.4644+0.885×1.4×2.5500=10..791kkN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.4200×1.5000×1.8002/110=0.2433kN.mm；六、立杆的稳定性性计算:不组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴心压力设设计值：N=11.3326kNN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数：K=1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：U=11.500计算长度,由公公式lo=kuuh确定：：lo=3.1119m；；Loo/i=196.0000；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1188；立杆净截面面积：：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=113266.000//(0.1888×4244.000))=142..089NN/mm2；立杆稳定性计算σσ=1442.0899小于[f]]=2005.0000N/mmm2满足要求！！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=10.7791kNN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数：K==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：U=11.500计算长度,由公公式lo=kuuh确定：：lo=3.1119m；；Loo/i=196.0000；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1188立杆净截面面积：：A=4.24cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..49cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205.0000N/mmm2；σ=107900.700//(0.1888×4244.000))+2429902.8000/44990.0000=1889.4700N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1889.4700小于[f]]=2005.0000N/mmm2满足要求！！七、连墙件的计算算:连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+No风荷载基本风压值值Wk=0..420kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=16..200mm2；连墙件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力(kN),No=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，应按按照下式计算算：NLw=1.44×Wk×Aw=9..526kkN；连墙件的轴向力计计算值NL=NLw+NNo=14..526kkN；其中φ--轴心受压立立杆的稳定系系数,l为内排架架距离墙的长长度,由长细比l/ii=300..000/115.9000的结果查表表得到0.9949；A=4.24cm2；[f]=2205.000N/mmm2；连墙件轴向力设计计值Nf=φ×A×[ff]=0.9949×4..240×110-4×2055.000××103=822.487kN；Nl=14.5526<Nff=82.4487,连墙墙件的设计计计算满足要求求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。经过计算得到NNl=14.5526小于双双扣件的抗滑滑力16..0kN，满满足要求!连墙件扣件连接示示意图八、悬挑梁的受力力计算:悬挑脚手架按照带带悬臂的单跨跨梁计算悬出端C受脚手架架荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。悬臂单跨梁计算简简图支座反力计算公式式支座弯矩计算公式式C点最大挠挠度计算公式式其中k=mm/l,kll=mll/l,k22=m22/l。本工程算例中，mm=1.2200m，l=1..500mm，m1=0.3000m，m2=1.1500m；水平支撑梁的截面面惯性矩I=11330.0000cm4，截面模量量(抵抗矩)WW=1441.0000cm3。受脚手架作用集中中强度计算荷荷载P=11.2×6.4644+1.4××2.5500=11.3326kN水平钢梁自重强度度计算荷载q=1.22×26.1000×0.0000×785000.000××0.0011=0.2246kNN/mk==1.2000/1.5000=0.8800k11=0.3000/11.500=0.2200k22=1.1550/11.500=0.7767代入公式，经过计计算得到支座反力RA=33..903kkN支座反力RB=-100.882kN最大弯矩MA=16..600kkN.m截面应力σ=1166000010.6440/(1.05×1410000.0000)=112.1124N//mm2水平支撑梁的计算算强度1112.1244小于2155.000N/mm22,满足要求!受脚手架作用集中中计算荷载N=6..464++2.5500=9..014kkN水平钢梁自重计算算荷载q==0.0003×78.5000=00.205kN/m最大挠度Vmaax=4..112mmm按照《钢结构设计计规范》(GB500017-20003)附录录A结构变形规规定，受弯构构件的跨度对对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即即2300..000mmm水平支撑梁的最大大挠度小于2300..000//400,满足要求求!九、悬挑梁的整体体稳定性计算算:水平钢梁采用[116号工字钢钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数，按照下式式计算：经过计算得到强度度φb=5570×99.9×888.0×2235//(23000.0×1160.0××235.00)=11.35由于φb大于0..6，查《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附表表B，得到φb值为0.8661。经过计算得到强度度σ=166.600××106/(00.861××1410000.00)=1336.7344N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算σ=1336.7344小于[f]]=2115.0000N/mmm2,满足要求求!十、锚固段与楼板板连接的计算算:1.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=100.882kkN；水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为:其中[f]为为拉环钢筋抗抗拉强度，按按照《混凝土土结构设计规规范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[108882.2777×4/(3..142×50×2)]1//2=111.771mmm水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。2.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，螺栓栓粘结力锚固固强度计算如如下：锚固深度计算公式式:其中N--锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=10..882kNN；d--楼板螺栓的的直径，d=16..000mmm[fb]--楼板板螺栓与混凝凝土的容许粘粘接强度，计计算中取1..430N//mm2；h--楼板螺栓在在混凝土楼板板内的锚固深深度，经过计计算得到hh要大于100882.2277/(33.142××16.0000×1.4300)=1511.396mmm。3.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用螺栓，混凝凝土局部承压压计算如下：：混凝土局部承压的的螺栓拉力要要满足公式::其中N--锚固力，即即作用于楼板板螺栓的轴向向拉力，N=10..882kNN；d--楼板螺栓的的直径，d=16..000mmm；b--楼板内的螺螺栓锚板边长长，b=5×d=80.0000mm；；fcc混凝土土的局部挤压压强度设计值值，计算中取取0.9500fc=144.300NN/mm2；经过计算得到公式式右边等于888.64kN大于于锚固力NN=10.888kN，楼板混凝凝土局部承压压计算满足要要求!17、悬挑脚手架阳角角型钢计算书书一、参数信息::1、荷载参数脚手架联联梁传递支座座力F(kN)：16.000;2、阳角型钢构造参参数型钢支撑撑形式：两根根支杆;立杆横向向间距或排距距La(m)：1.20;;内排架距距离墙长度a(m)：0.30;;阳角型钢钢长度L(m)：2.80;;点M到QQ点的距离D1(m)):3.660;支点P到到建筑物角点点O的距离D3(m)：2.50;;O点到QQ点的距离D2(m)：0.20;;3、阳角型钢材料参参数:型钢型号号：16号工字钢;支杆类型型：12.6号槽钢二、阳角型钢计算算水平阳角型钢采用用焊接建筑物物埋件连接，计计算条件为一一端固支的连连续梁。型钢截面惯性矩II=11130.000cm4，截面抵抗抗矩W=1411.00cmm3，截面积A=26..10cm22。阳角型钢示意图阳角型钢计算简图图1、型钢受力计算脚手架联梁传递支支座力F=16..000kNN;水平钢梁自重荷载载q=1..2×20..50×9..8×10--3=0.2241kN//m经过连续梁的计算算得到阳角型钢支撑梁剪剪力图（kN）阳角型钢支撑梁弯弯矩图（kN.m）阳角型钢支支撑梁变形图图(mm)型钢支点的的支撑撑力为RA=13.3346kN;;型钢固接处的支撑撑力为RB=19.3329kN;;型钢最大弯矩MMmax=88.303kkN.m;图中距离|MP||=(3..600×33.600++0.2000×0.2000+2.5500×2..500+11.414××0.2000×2.5000)1/22=4.4677m图中角度<MPPQ=arccsin(33.600//4.4677)=53..6930图中角度<OPPQ=arcctan(00.200/2.5500)=44.57400每根支杆的压力T=13..346/22/sin((53.69930)=8.2281kN水平型钢的轴向力力N=2××8.2811×cos((53.69930)×coss(4.57740)=9.7777kN型钢最大