北京回迁安置房工程爬架专项施工方案附图多

附着式升降脚手架结构分析报告一、编制依据本计算书中涉及的主要国家或行业规范、标准请参照表1.1：表1.1本设计主要参考的规范、标准等类别名称编号或文号国标《冷弯薄壁型钢结结构技术规范范》GB50018－－2002《钢结构设计规范范》GB50017－－2003《建筑结构荷载规规范》GB50009－－2012《钢管脚手架扣件件》GB158311-20066行标《建筑施工工具式式脚手架安全全技术规范》JGJ202-22010《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ130－22011《建筑钢结构焊接接规程》GB506611-20111二、工程概况2.1工程建设概况见表2.1表2.1工程概况工程名称回迁安置房及公共共服务设施项项目6#、88-10#农农民回迁住宅宅楼工程地址施工单位设计单位结构形式剪力墙结构最大高度87m层数28层总面积13720.111㎡主要楼板厚度120mm主要剪力墙厚度200mm标准层高2.9m建筑周长256米/栋备注：2.2升降脚手架技术参数见表2.2表2.2升降脚手架技术参数升降脚手架搭设高高度约16m立杆纵距1.5m升降脚手架最大跨跨度6.8m，按7..0m计算步距1.8m升降脚手架最大侧侧悬挑2.0m搭设跳板步数3内立杆与墙面距离500~800mmm跳板形式木条板内立杆与外立杆中中心距0.9m同时作业步数主体施工期间≤22步使用荷载限制结构施工期间作业业的每步≤33KN/m22三、升降脚手架荷载标准值图3.1附着式升降脚手架结构图3.1永久荷载各主要构件所对应的永久荷载（恒载）详见表3.1.1。表3.1.1永久荷载（恒载）构件截面形式重量主框架轨道2[6.3130(N/m))主框架立杆60×60×4方方管67(N/m)主框架横缀条条Φ48.3×3.66圆管39.7(N/m))主框架斜缀条条Φ48.3×3.66圆管39.7(N/m))架体纵向水平平杆Φ48.3×3.66圆管39.7(N/m))架体横向水平平杆Φ48.3×3.66圆管39.7(N/m))架体立杆Φ48.3×3.66圆管39.7(N/m))架体剪刀撑Φ48.3×3.66圆管39.7(N/m))脚手板木脚手板350(N/m22)栏杆、挡脚板——170(N/m)安全网密目式5(N/m2)各种型钢荷载采用Φ48.3×3.6钢管的构件长度：立杆：L=(16.44-1.8)m×4根+(16.44-1.5-1.8)×4根=110.64m；——每根3个对接扣件纵向水平杆：L=(7×2+8)根×7.3m=160.6m(每根长度按7.3m计算)；——每根一个对接扣件，6个直角扣件横向水平杆：L=(9+4)根×3层×1.35m=109.35m(每根长度按1.35m计算)；——每根2个直角扣件纵向支撑（剪刀撑）：L=2根×72+(1.8×4)2m+2根×72+(1.8×3)2架体结构边柱的缀条：横缀条9×2=18根，斜缀条16×2=32根，L=18根×0.9m+32根×0.92+(水平支撑框架架体结构：L=7m×4根+1.8m×8根+1.52+1.82m×8根+12+1.82m×2根+0.92+1.5采用Φ48.3×3.6钢管的构件总长度为：ΣL=110.64+160.6+109.35+53.24+56.93+81.94=572.7m所用钢管的总重为：Gφ=572.7×39.7=22736.19N所用槽钢[6.3(含Φ30圆钢)的架体构件为架体结构一侧的边柱：L=2根×14.88m=29.76m，其中Φ30圆钢（0.054N/mm）长58mm，共58个。所用槽钢[6.3(含Φ30圆钢)的总重量为：G槽=29.76×130+58×58×0.054=4050.456N所用60×60×4方管的架体构件为架体结构一侧的边柱：L=2根×14.88m=29.76m所用60×60×4方管的总重量为：G方=29.76×67=1993.92N扣件重量：G扣=(3×8+22)×18.4+(22×6+81×2)×13.2+53×14.6=5501NG=Gφ+G槽+G方+G扣=22736.19+4050.456+1993.92+5501=34281.566N脚手板、挡脚板自重：板宽0.9m，长7m，有3步脚手板。根据荷载规范，木脚手板自重取0.35kN/m2。脚手板的自重为：G脚手板=0.35×3×0.9×7=6.615kN=6615N挡脚板：G档脚板=0.17×3×7=3.57kN=3570N脚手板、挡脚板自重：GP=6615+3570=10185N安全网密目安全网面积：A=(7+0.9×2)×16.44=144.144m2安全网的重量为：G安全网=0.005×144.144=0.72kN=720N升降设备：（一个7.5t级电动葫芦900N）永久荷载汇总见表：表3.1.2永久荷载汇总表序号构件重量备注1架体结构G34281.5666N2脚手板、挡脚板GGP10185N3安全网G安全网720N4电动葫芦G葫芦900总计46086.5666N46086.5666N=46.0877kN3.2施工活荷载根据施工具体情况，按使用、提升及坠落三种工况确定活荷载标准值，见表3.2。表3.2施工活荷载工况类别施工阶段同时作业层数每层活荷载标准值值(kN/m2)使用工况结构施工23.0提升工况结构施工20.5坠落工况结构施工20.53.3风荷载风荷载标准值(kN/m2)按下式计算：ω其中：脚手架风荷载体型系数：μ挡风系数：取密目式安全立网全封闭式，∅=0.8；风压高度变化系数：取离地面或海平面高度200米，地面粗糙度类别B，μ基本风压值：工作状态：ω0提升及坠落工况：ω0所以：ω3.4荷载效应组合计算中所选用的荷载效应组合如下：1.组合一：永久荷载+施工活荷载2.组合二：永久荷载+0.9×（施工活荷载+风荷载）其中：永久荷载分项系数γ施工活荷载分项系数γ风荷载分项系数γ四、架体核算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011），脚手架的承载能力按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。对纵向、横向水平杆等受弯构件的强度进行计算。4.1横向水平杆计算取作业层的横向水平杆进行核算。横向水平杆按照简支梁进行强度和变形核算。纵向水平杆在横向水平杆的下面，横向水平杆每1500mm设置搭设。荷载计算：荷载效应按组合I考虑，即：永久荷载+施工活荷载横向水平杆的自重标准值q1=0.0397N/mm脚手板的荷载标准值q2=0.35×1.5=0.525KN/m=0.525N/mm活荷载标准值q3=3×1.5=4.5KN/m=4.5N/mm荷载的计算值q=1.2×(0.0397+0.525)+1.4×4.5=6.97N/mm横向水平杆计算简图如图所示。图4.1.1横向水平杆计算简图内力计算经计算，最大弯矩为：M=716850N.mm最大剪力为：V=3186N抗弯强度验算σ横向水平杆的计算抗弯强度小于205N/mm2，满足要求。抗剪强度验算τ横向水平杆的计算剪切强度小于120N/mm2，满足要求。挠度验算δ且δmax=0.771mm<10mm。横向水平杆的挠度验算满足要求。4.2纵向水平杆计算取作业层的纵向水平杆进行核算。纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和变形计算，纵向水平杆自重为均布荷载。荷载值计算荷载效应按组合I考虑，即：永久荷载+施工活荷载纵向水平杆的自重标准值q1=0.0397N/mm横向水平杆的自重标准值P1=0.0397×900=35.73N脚手板荷载标准值P2=0.35×0.9×1.5/3=0.1575KN=157.5N施工荷载标准值P3=3×0.9×1.5/3=1.35KN=1350N荷载的计算值P=[1.2×(35.75+157.5)+1.4×1350]/2=1060.95Nq=1.2×0.0397=0.04764N/mm纵向水平杆的计算简图如图所示。图4.2.1纵向水平杆计算简图内力计算经计算，最大弯矩为：M=434875N.mm最大剪力为：V=1385.8N抗弯强度验算σ纵向水平杆的计算抗弯强度小于205N/mm2，满足要求。抗剪强度验算τ纵向水平杆的计算剪切强度小于120N/mm2，满足要求。挠度验算δ纵向水平杆的挠度验算满足要求。4.3扣件抗滑力的计算取作业层的横向、纵向水平杆交接点处的扣件进行核算。荷载效应组合按组合I考虑，即：永久荷载+施工活荷载。纵向或横向水平杆与立杆连接时，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R≤Rc其中：Rc—扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。横向水平杆的自重标准值：0.0397×900×2/2=35.73N纵向水平杆的自重标准值：0.0397×1500=59.55N脚手板自重标准值：0.35×0.9×1.5/2=0.23625KN=236.25N施工荷载标准值：3×0.9×1.5/2=2.025KN=2025N荷载的设计值：R=1.2×(35.73+59.55+236.25)+1.4×2025=3232.836N=3.233KN由此，扣件抗滑验算的最大抗滑力R=3.233KN<Rc=8.0KN。单扣件抗滑承载力的验算满足要求。4.4立杆的稳定性验算压弯杆件稳定性应满足下列要求：N当有风荷载组合时，水平支承桁架上部的扣件式钢管脚手架立杆的稳定性应符合下式要求：N立杆按照承受轴心压力和水平均布力的杆进行强度和稳定核算。作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1295KN/m。NG1=[0.1295+0.0397×(0.9×2/2)/1.5]×16.38=2.511KN脚手板自重标准值，采用竹串片脚手板，标准值为0.35KN/m2：结构施工：NGj2=0.35×0.9×1.5×2/2=0.4725KN装修施工：NGz2=0.35×0.9×1.5×3/2=0.70875KN栏杆与挡脚板自重标准值，采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.17KN/m：结构施工：NGj3=0.17×1.5×2/2=0.255KN装修施工：NGz3=0.17×1.5×3/2=0.3825KN吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005KN/m2NG4=0.005×1.5×16.38=0.12285KN所以，静荷载标准值：结构施工：NGj=NG1+NGj2+NGj3+NG4=2.511+0.4725+0.255+0.12285=3.40035KN装修施工：NGz=NG1+NGz2+NGz3+NG4=2.511+0.70875+0.3825+0.12285=3.7251KN施工荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆施工活荷载按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，施工荷载标准值：结构施工：NQj=3×0.9×1.5×2/2=4.05KN装修施工：NQz=2×0.9×1.5×3/2=4.05KN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为:N=1.2×NGz+1.4×0.9×NQz=1.2×3.7251+1.4×0.9×4.05=9.57312KN不考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为:N=1.2×NGGz+1.4×NQz=1.2×3.72551+1.44×4.05==10.144012KNN不组合风载时：σ=由风荷载设计产生生的立杆段弯弯矩Mw，可按下式式计算：M式中：Mwk——风荷载载标准值产生ωk——风荷载标准值la则有：M立杆的计算长度ll0按下式计算算：l式中：k——立杆杆计算长度附附加系数，其其值取1.1155，当验验算立杆允许许长细比时，取取k=1；μ——考虑单、双排排脚手架整体体稳定因素的的单杆计算长长度系数，取取μ=1.7；h——步距。则有计算长度：ll0=1.1555×1.7×1.8=33.53433m验算立杆允许长细细比的计算长长度：l0=1×1.7×1.8=3..06立杆的长细比λ=查表可取φ=0.243。验算立杆允许长细细比时：λ=所以：σ=满足要求。4.5水平支撑撑桁架水平支撑桁架如图图所示。根据《建筑施施工工具式脚脚手架安全技技术规范》((JGJ2002-20110)，计算算水平支撑桁桁架时采用永永久荷载+施工活荷载载的荷载效应应组合，即组组合一。水平平支撑桁架承受由立立杆传递来的的荷载，按照照立杆所受压压力最大的情情况对水平支支撑桁架进行行验算，全部部荷载作用于于桁架上弦。图4.5.1水平平支撑桁架计算简图图内力计算按照平面桁架考虑虑，采用有限限元软件SAP884（杆件、节节点编号见图图和所示）计算所所得到各杆件件的内力（轴轴力）见表，各各节点的位移移见表。图4.5.2水平平支撑桁架的的杆件编号图4.5.3水平平支撑桁架的的节点编号表4.5.1水平平支撑桁架内内力（拉力为为正，压力为为负，单位：：N）杆件号组合1杆件号组合1149.512-10687.922721913174.27327223.414129.86427220.215-10686.6549.5416-21907.36-18129.881728276.37-18164.6618-14184.38-27221.51944.3949-18164.220-14185.910-18129.7212827611-21907.44表4.5.2水水平支撑桁架架位移（单位位：mm）节点编号组合1节点编号组合1107-0.3862-2.238-2.423-3.219-3.214-3.2110-3.215-2.2311-2.426012-0.386稳定计算所有受压杆件均为为两端铰接的的轴心受压杆杆，取长度系系数μ=1.0，其长细细比为：λ=式中：l——立杆杆的支撑长度度(mm)；rx——立杆横横截面的回转转半径(mmm)。轴心受压杆件的稳稳定性承载力力按下式计算算：σ=抗拉强度计算轴心受拉杆的承载载力按下式计计算：σ=所有受拉和受压杆杆件的强度和和稳定性计算算见表。表4.5.3水平平支撑桁架杆杆件抗拉强度度和稳定性杆件编号轴力（组合1，NN）稳定性（N/mmm2）抗拉强度（N/mmm2）149.5-0.098<2005，满足227219-53.79<2005，满足327223.4-53.8<2055，满足427220.2-53.79<2005，满足549.54-0.098<2005，满足6-18129.8856.87<2005，满足-7-18164.6656.98<2005，满足-8-27221.566.75<2005，满足-9-18164.256.98<2005，满足-10-18129.756.87<2005，满足-11-21907.4487.47<2005，满足-12-10687.942.67<2005，满足-13174.27-0.344<2005，满足14129.86-0.257<2005，满足15-10686.642.67<2005，满足-16-21907.387.46<2005，满足-1728276.3-55.88<2005，满足18-14184.388.15<2005，满足-1944.394-0.088<2005，满足20-14185.988.16<2005，满足-2128276-55.88<2005，满足变形计算最大挠度发生在桁桁架底部跨中中，即杆件33的跨中：δ满足要求。4.6主框架计计算图4.6.1主框框架计算简图图图4.6.22主框架杆杆件编号图图图4.6.33主框架节节点编号图根据《建筑施工工工具式脚手架架安全技术规规范》(JGGJ202--2010))，计算竖向向主框架时采采用两种荷载载效应组合。主框架由竖向钢梁、主杆、横缀条和斜缀条组成，如图所示。其中，竖向钢梁为2[6.3和60×60×4方管，其余各部分均为圆钢管φ48.3×3.6。主框架自重按照与与附墙支座的的位置关系分分布到各支座座上，水平支支撑桁架将其其他荷载传递递到主框架的的底部，风荷荷载转化为节节点荷载作用用于主框架上上（区分两个个风向）。立立杆、横缀条和斜缀条组成竖向向桁架体系，承承受架体结构构（包括水平平支撑桁架）传传递来的荷载载（包括恒载载、活载和风风荷载）。对主框架采用有限限元SAP884计算，桁架单单元和节点编编号如图和。计算工况主框架的计算采用用荷载效应为为：组合1（恒载+活载）和组组合2（恒载+0..9（风荷载载+活载））。如如表所示。表主框架杆件复合应应力（N/mmm2）杆件编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2(装修+左左风)组合2(装修+右右风)强度设计值(2005)10.4640.4611.7260.4701.7170.467满足22.5822.6708.4432.4648.5312.551满足320.97221.67982.19320.09382.90020.800满足44.6024.7379.4454.7099.6014.844满足516.48317.02725.94226.54426.34126.136满足60.6440.65412.05911.61012.06911.600满足71.0161.02593.31371.13193.32271.121满足80.6240.62210.74627.67610.74527.627满足90.7680.77011.19827.84711.19627.848满足101.2411.2896.0181.1676.0271.215满足1125.47626.44056.79624.10357.76025.067满足1219.57920.34952.19118.48452.96119.254满足135.0915.34813.8043.60214.0623.859满足145.6545.78318.01428.85317.93728.930满足153.2493.31066.40373.08866.34473.147满足162.0702.10567.16770.40467.13470.438满足171.1721.18920.98823.27020.97223.287满足180.9380.93811.97913.97811.97913.978满足191.1191.13612.3081.09512.3251.112满足201.9251.96515.3751.87415.4141.914满足212.6012.68537.2822.46537.1992.549满足222.0852.18939.9631.91240.0682.016满足2321.05721.77754.65220.19355.37120.913满足2421.97822.75757.25020.76857.97521.493满足2521.17121.89230.99720.30831.71820.964满足2621.63322.35328.79220.72629.51221.446满足270.9880.98333.67748.81933.70648.790满足281.5131.53936.47551.58836.51051.552满足292.0892.21365.79354.09665.82754.062满足301.5401.56461.24753.32061.27353.294满足311.1211.12761.27158.70961.27658.703满足320.8750.88162.84262.94562.84862.938满足330.9240.92735.26134.00135.25934.003满足340.8020.80433.12832.83733.13132.834满足351.0641.06313.99115.02113.99115.021满足360.4340.4340.5230.4170.5330.426满足370.6800.6976.0440.6486.0240.656满足3812.79713.2977.52112.0578.02112.558满足3912.76613.25813.53212.03912.89912.531满足4025.03625.86152.56423.74053.39324.565满足4113.36913.79620.96612.52821.38512.955满足4213.46213.89421.23712.76121.66913.193满足432.7782.8466.8492.0256.9172.043满足441.8601.9046.3962.7136.4402.729满足451.9251.96624.00320.06124.04120.031满足461.4841.51222.68318.96922.71018.950满足471.6601.71958.46142.66758.50042.636满足481.2951.32158.09343.02758.12043.006满足491.0991.12222.89716.36022.92116.343满足500.6910.70423.45416.71123.46716.701满足510.6560.6685.8423.9525.85439.429满足五、附墙支座验算算计算附墙支座时，按按使用工况进进行，选取其其中承受荷载载最大处的支支座进行计算算，其设计荷荷载值乘以冲冲击系数2..0，通过有有限元计算得得到作用在支支座上的力。5.1剪力墙支座座（1）剪力墙支座（4400-500支座）验验算三角附墙支座(4400-500支座)构造图如下下所示：图5.1.1剪力力墙支座加工工图隆镐400-900隆镐400-900剪力墙支座结构型式相同，结构分析模型相同。可选取最不利工况、荷载进行结构计算。保证使用安全。=1\*GB3①支座材料选择双66.3#槽钢钢，受力情况况如下：图5.1.3剪力力墙支座4000-9000结构简图表5.1.1支座座作用外力（kN）支座外力组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）Rx13.66614.14076.99613.09577.47013.568Ry103.308106.96097.70097.700101.354101.354表5.1.24400-9000支座杆件件力（kN）编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）杆件1-146.1000-151.2644-138.1699-138.1699-143.3366-143.3366杆件289.64292.82020.70484.60523.88487.786螺栓A轴力89.64292.82020.70484.60523.88487.786螺栓A剪力103.308106.96097.70097.700101.354101.354表5.1.34400-9000支座杆件件强度应力（N/mm2）编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）强度设计值(2005)杆件1-86.449-89.505-81.757-81.757-84.814-84.814满足杆件253.04354.92312.25150.06214.13351.944满足稳定性验算：9000支座杆件件1的最大压力力为Nmax=1551.2644kN，长度度l=12722.8mmλ=liσ==2\*GB3②穿墙螺栓受力：穿墙螺栓同时承受受剪力和轴向向拉力，其强强度按下列公公式计算：(式中：Nv，Ntt——一个螺螺栓所承受的的剪力和拉力力设计值(NN)；Nvb，Ntb——一个螺栓抗剪剪、拉承载能NND螺——螺杆直径(mmm)fvb——螺栓抗剪强度度设计值，取取140N//mmd0——螺栓螺纹纹处有效截面面直径(mmm)；ftb——螺栓抗拉强度度设计值，取取170N//mm由计算可得：NNNvmax=1066.960//2=53..48kN，Ntmax=92.822/2=466.41kNN则：(满足。=3\*GB3③穿墙螺栓孔处混凝凝土受压混凝土受压承载能能力应符合下下式要求：N式中：Nv—一一个螺螺栓所承受的的剪力设计值值（Nβα——螺栓孔混凝土土受荷计算系系数，取0..39βl——混凝土局部承承压强度提高高系数，取11.73fc——上升时混凝土土龄期试块轴轴心抗压强度度设计值（NN/mm2），混凝土土强度等级CC20取fc=9.6NN/mm——混凝土外墙的的厚度（mmm）；——穿墙螺栓的直直径（mm）。b=200mm，dd=38mmm，FNvmax(2)剪力墙支座（1000-1200支座）验算=1\*GB3①支座材料3号杆选选择60×60×4方管，其余余杆件选双66.3#槽钢钢，受力情况况如下：表5.1.411000-11200支座座杆件力（kkN）编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）杆件1-146.1000-151.2644-138.1699-138.1699-143.3366-143.3366杆件289.64292.82020.70484.60523.88487.786杆件3000000杆件4-146.1000-151.2644-138.1699-138.1699-143.3366-143.3366表5.1.511000-11200支座座杆件强度应力（N/mmm2）编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）强度设计值(2005)杆件1-86.449-89.505-81.757-81.757-84.814-84.814满足杆件253.04354.92312.25150.06214.13351.944满足杆件3000000满足杆件4-86.449-89.505-81.757-81.757-84.814-84.814满足表5.1.610000支座螺栓栓力（kN）编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）螺栓A轴力244.604253.26167.254231.155175.915239.817螺栓A剪力51.65453.4848.8548.8550.67750.677螺栓B轴力000000螺栓B剪力51.65453.4848.8548.8550.67750.677表5.1.712000支座螺栓栓力（kN）编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）螺栓A轴力192.95199.78118.404182.305125.238189.14螺栓A剪力51.65453.4848.8548.8550.67750.677螺栓B轴力000000螺栓B剪力51.65453.4848.8548.8550.67750.677稳定性验算：12200支座杆杆件1的最大压力力为Nmax=1551.2644kN，长度度l=848..53mmλ=liσ==2\*GB3②穿墙螺栓受力：Nvmax=53..48/2==26.744kN，Ntmaxx=253.226/2=1126.633kN则：(满足。=3\*GB3③穿墙螺栓孔处混凝凝土受压Nb=200mm，dd=38mmm，FNvmax(3)剪力墙支座（1400-1900支座）验算=1\*GB3①支座材料3号杆和和5号杆选择600×60×4方管，其余余杆件选双66.3#槽钢钢，受力情况况如下：表5.1.111900支支座杆件力（kN）编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）杆件1-193.4400-200.2788-182.9399-182.9399-189.7811-189.7811杆件2149.878155.18577.669141.57082.980146.882杆件3000000杆件4149.878155.18577.669141.57082.980146.882杆件5000000杆件6-193.4400-200.2788-182.9399-182.9399-189.7811-189.7811表5.1.121900支支座杆件强度度应力（N/mmm2）编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）强度设计值(2005)杆件1-114.4622-118.5088-108.2488-108.2488-112.2966-112.2966满足杆件288.68591.82545.95883.76949.10186.912满足杆件3000000满足杆件488.68591.82545.95883.76949.10186.912满足杆件5000000满足杆件6-114.4622-118.5088-108.2488-108.2488-112.2966-112.2966满足表5.1.1319900支座螺螺栓力（kN）编号组合1（结构）组合1（装修）组合2（结构+左左风）组合2（结构+右右风）组合2（装修+左左风）组合2（装修+右右风）螺栓A轴力149.88276.1877.67141.57197.634261.536螺栓A剪力51.65453.4848.8548.8550.67750.677螺栓B轴力000000螺栓B剪力51.65453.4848.8548.8550.67750.677稳定性验算：19900支座杆杆件1的最大压力力为Nmax=2000.2788kN，长度度l=11233.61mmmλ=liσ==2\*GB3②穿墙螺栓受力：Nvmax=53..48/2==26.744kN，Ntmaxx=276.118/2=1138.099kN则：(满足。=3\*GB3③穿墙螺栓孔处混凝凝土受压：Nv≤1.35βb=200mm，dd=38mmm，FNvmax(4)组合支座附墙件受受力验算=1\*GB3①三角支座荷载传至至组合附墙支支座，组合附附墙支座传递递架体主框架架荷载，并将将荷载分解传传递至建筑结结构，支座宽宽度12000mm高度12000mm，主要要由方管及双双[6.3槽钢钢组成F’A=51.65KNT’A=149.88KNNT’B=149.88KNNFC=51.65KNTC=201.5KNTD=201.5KNN6=0.00KKN（零杆）N7=149.888KN（压杆）N8=201.55KN（压杆）N9=0KN（零零杆）N10=175KKN（拉杆）N11=175KKN（拉杆）N12=58.003KN（压杆）N13=0KN（零零杆）N14=58.003KN（拉杆）杆件10、11、14为拉杆，材材料均采用双双[6.3槽钢钢，最大内力力N10N=111=175K