NKF2000-05-JX载货电梯设计计算书

..NKF2000/0.5—JX载货电梯设计计算书§1.电梯主要技术参数额定载荷Q〔㎏额定速度V〔m/s提升高度H〔m曳引方式r轿厢自重P〔㎏平衡系数φ顶层高度HT〔m20000.5182:116000.444.3底坑深度HD〔m轿厢宽度b〔mm轿厢深度d〔mm曳引轮直径D〔mm安全钳型号限速器型号缓冲器型号夹绳器型号1.420002400φ530-5*φ137103PB276-CZDQ-A-3<聚氨脂>JS3根据上述参数,可算得G—对重重量〔㎏G=P+φQ=1600+0.44*2000=2480㎏W1—曳引钢丝绳重量〔㎏W1=P1*H*n=0.586*18*5=52.8㎏W2—随行电缆重量〔㎏W2=ρ2*EQ\F<H,2>*n=1.5*EQ\F<18,2>*2=27㎏§2.曳引系统计算曳引系统计算主要包括:曳引电机功率计算、曳引力计算、曳引钢丝绳安全系数计算及制动力矩计算等一.曳引电机功率计算1.按照静功率计算：N=EQ\F<QV〔1-φ,102*η>KW式中：η—电梯机械传动总效率η=0.5N=EQ\F<2000*0.5*〔1-0.44,102*0.5>=10.98KW2.曳引机选取按照:Q=2000㎏V=0.5m/sr=2:1N=10.98KW选用货梯曳引机:型号:大众200〔常熟市电梯曳引机厂电机功率:11KW额定速度:1390r/min减速比:41:1曳引轮直径:D=530-5*φ13绳轮槽形:β=96.50r=300二.曳引力计算计算方法：按照GB7588-2003标准有关规定及附录M的要求和公式进行计算曳引传动见右图1.曳引轮φ5302.对重滑轮φ6103.对重4.轿厢5.轿厢滑轮φ5206.随行电缆1.当量摩擦系数f及efμ半元槽和带切口的半元槽f=μEQ\F<4〔cosr/2EQEQEQ-sinβ/2,π-β-r-sinβ+sinr>式中:μ—摩擦系数f=μEQ\F<4〔cosEQ\F<30,2>-sinEQ\F<96.5,2>,π-EQ\F<96.5,180>π-EQ\F<30,180>π-sin96.50+sin300>=1.99799μμfefxμf=1.99799μefα〔α=π装载工况μ=0.1f=0.1997991.87327紧急制停工况μ=EQEQ\F<0.1,1+v/10>=EQ\F<0.1,1+EQ\F<0.5*2,10>>=0.09091f=0.1816351.76937轿厢滞留工况μ=0.2f=0.39963.509152.轿厢装载工况轿厢装有125%额定载荷,位于井道最低层站,曳引轮两边曳引绳中的较大静拉力与较小静拉力之比T1/T2≤efα轿厢侧:T1=EQ\F<P+1.25Q,r>+W1=EQ\F<1,2>〔1600+1.25*2000+52.8=2102.8㎏对重侧:T2=EQ\F<G,r>=EQ\F<2480,2>=1240㎏EQ\F<T1,T2>=EQ\F<2102.8,1240>=1.6958T1/T2<efα=1.87327〔许可3.紧急制动工况:1/空载轿厢以额定速度上行,接近最高层站时紧急制动工况:T2/T1≤efα轿厢侧：T1=EQ\F<P+W2,r>〔gn-a-2m轮1a+EQ\F<FR1,r>N式中：a—减速度a=0.5m/s2m轮1—轿顶轮转动惯量J/R2的折算重量㎏轿顶轮：φ520㎜重量：88㎏J轮1=EQ\F<1,2>mR2=EQ\F<1,2>88*R2=44R2折算质量：m轮1=J轮1/R2=44㎏FR1—井道上的摩擦力〔轿厢侧FR1=EQ\F<2*f*gn*p〔xp+yp,L>式中：P—轿厢自重+随行电缆1540+27=1567㎏xp—轿厢自重的重心位置与悬挂点X方向的偏移量xp=70mmyp—轿厢自重的重心位置与悬挂点Y方向的偏移量yp=0f—导靴与导靴〔钢与尼龙的摩擦系数μ=0.3L—轿厢上、下导靴之间的距离L=3900㎜FR1=EQ\F<2*0.3*9.81*1567*〔70+0,3900>=165.55NT1=EQ\F<1600+27,2>〔9.81-0.5-2*44*0.5+EQ\F<165.55,2>=7612.48N对重侧：T2=EQ\F<G,r>〔gn+a+W1〔gn+r*a+m轮2*a-EQ\F<FR2,r>式中：m轮2—对重架滑轮惯量J/R2的折算质量㎏对重滑轮φ610重量92㎏J轮2=EQ\F<1,2>*m*R2=EQ\F<1,2>*90*R2=46㎏折算质量:m轮2=EQ\F<J轮2,R2>=46㎏FR2—井道上的摩擦力〔对重侧FR2=EQ\F<2*f*gn*G〔xG+yG,L>N式中：xG—对重水平断面上的偏心在宽度方向为5％xG=EQ\F<5,100>*1135=56.75㎜yG—为深度方向的10％yG=140*10％=14㎜L—对重架上、下两导靴之间的距离L=3500㎜FR2=EQ\F<2*0.3*2480*9.81〔56.75+14,3500>=295.07NT2=EQ\F<2480,2>〔9.81+0.5+52.8〔9.81+2*0.5+46*0.5-EQ\F<295.07,2>=13230.633NEQ\F<T2,T1>=EQ\F<13230.633,7612.48>=1.73802T2/T1<efα=1.76937〔许可2/额定载荷轿厢以额定速度下行接近最低层站时紧急制动工况T1/T2≤efα轿厢侧:T1=EQ\F<<P+Q>,r>〔gn+a+W1〔gn+ra+2m轮1*a-EQ\F<FR1,r>=EQ\F<1600+2000,2>*〔9.81+0.5+52.8*〔9.81+2*0.5+2*44*0.5-EQ\F<165.55,2>=19089.993N对重侧：T2=EQ\F<G,r>〔gn-a-m轮2*a+EQ\F<FR2,r>=EQ\F<2480,2>*〔-46*0.5+EQ\F<295.07,2>=11668.935NEQ\F<T1,T2>=EQ\F<19089.993,11668.935>=1.63597T1/T2<efα=1.76937〔许可4.轿厢滞留工况轿厢空载,对重压在缓冲器上,曳引机向上方向旋转工况T1/T2≥efα轿厢侧:T1=EQ\F<P+W2,r>*gn=EQ\F<1600+27,2>*9.81=7980.435㎏对重侧:T2=W1*gn=52.8*9.81=517.968㎏EQ\F<T1,T2>=EQ\F<7980.435,517.968>=15.407EQ\F<T1,T2>>efα=3.52915〔曳引绳在轮槽中打滑〔许可5.曳引力计算结果:经过上述计算得出NKF2000/0.5-JX载货电梯的曳引力在下列工况下,都能得到保证1/轿厢装载工况装有125%额定载荷轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中的静拉力之比T1/T2<efα2/紧急制动工况i/空载轿厢以额定速度上行,接近最高层站时,紧急制动T2/T1<efαii/额定载荷轿厢以额定速度下行,接近最低层站时紧急制动T1/T2<efα3/轿厢滞留工况轿厢空载时,对重压在缓冲器上,曳引机向上方向旋转T1与T2的静态比值T1/T2>efα即曳引绳在轮槽中打滑三.曳引钢丝绳安全系数计算1.曳引轮、轿顶轮、对重滑轮曳引轮EQ\F<Dt,d>=EQ\F<φ530,φ13>=40.77≥40轿顶轮EQ\F<D,d>=EQ\F<520,13>=40≥40对重滑轮EQ\F<D对,d>=EQ\F<610,13>=46.9≥40〔许可2.安全系数fs=EQ\F<nTk,T1>≥｛fs｝式中:Tk—单根钢丝绳的最小破断力采用8*19S-NFΦ13Tk=74.3KNn—钢丝绳根数n=5T1—额定载荷轿厢,停靠最低层站时,轿厢侧曳引绳上的静拉力N｛fs｝—钢丝绳的最小许用的安全系数fs=EQ\F<5*74.3*1000,｛EQ\F<1,2>〔1600+2000+52.8｝*9.81>=20.443.许用安全系数｛fs｝1/滑轮的等效数量NV=Nt+Np式中:Nt—曳引轮的等效数量半元切口槽β=96.50查得Nt=7.65Np—导向轮的等效数量Np=Kp〔Nps+4NprNps—引起简单弯折的滑轮数量Nps=2Npr—引起反向弯折的滑轮数量Npr=0Kp=〔EQ\F<Dt,Dp>4Np=〔EQ\F<530,520>4*〔2+0=2.16Nv=7.65+2.16=9.81由Dt/dr=EQ\F<530,13>=40.77和Nv=9.81查N1图得出最小安全系数｛fs｝=18.5fs=20.44>｛fs｝〔许可四.制动力矩计算按照最不利工况,即125%额定载荷轿厢下行至最低层站时紧急制停工况计算1.静力矩计算MS=｛EQ\F<〔1.25-φQ,r>+W1｝*gn*EQ\F<D1,2i>*η式中:MS—静力矩NmD1—曳引轮节径D1=0.53i—减速箱传动比i=41/1η—与制动工况有关的传动系统机械效率η=η1*η2*η3η1—绳丝钢系统效率r=2:1η1=0.94η2—曳引轮效率η2=0.98η3—反向力传递情况下的机械效率η3=0.92η=0.94*0.98*0.92=0.8475取η=0.85MS=｛EQ\F<<1.25-0.44>*2000,2>+52.8｝*9.81*EQ\F<0.53,2*41/1>*0.85=46.5Nm2.动力矩计算MdMd=JεNm式中:J—转化到制动轴上主要运行零件的转动惯量㎏m2ε—制动轮的角加速度rad/s1/转动惯量J=J1+J2+J3式中:J1—电机转子、制动轮及蜗杆的转动惯量J1=0.35㎏㎡J2—曳引轮、滑轮转化到制动轴上的转动惯量J2=0.1㎏m2J3—轿厢与对重运行另件转化到高速轴上的转动惯量J3=EQ\F<2P+1.25Q+φQ,r>*〔EQ\F<D1,2i>2*η=EQ\F<2*1600+1.25*2000+0.44*2000,2>*〔EQ\F<0.53,2*41/1>2*0.85=0.117J=0.35+0.1+0.117=0.567㎏m22/角减速度ε=EQ\F<2πn,60tB>式中：n—电动机制动前瞬时转速n=1390r/mintb—制定时间Stb=EQ\F<v,a>式中:a—制动减速度,取1.2倍最小允许值a=0.6m/s2v—轿厢初速度v=0.5mtb=EQ\F<0.5,0.6>=0.833Sε=EQ\F<2π*1390,60*0.833>=174.68rad/S23/动力矩Md=0.567*174.68=99.04㎏m3.制动力矩M=MS+Md=46.5+99.04=145.54Nm4.曳引机制动力矩校核电机额定功率N=11kw电机额定转速n=1390r/min电动机输出轴转矩:M=9550*EQ\F<N,η>M出=9550*EQ\F<11,1390>=75.58Nm为了安全起见,曳引机出厂时设定制动器抱闸时所产生的制动力矩M制为电动机轴输出转矩的2倍M制＜2M出=2*75.58=151.16NmM制＜M=145.54Nm〔许可§3.曳引机承重梁计算一.机房平面布置示意图二.计算依据按照英国BS5655-6《电梯选型安装实用规程》标准的有关规定进行校核计算三.研究对象—承载较大载荷的A梁〔按照最大跨距计算FP2=3836.96㎏1.计算参数P1=1987.55㎏P3=1605.9㎏额定载荷：Q=2000㎏轿厢自重：P=1600㎏5551905265475对重：G=2480㎏3200曳引机、机架重量：P曳=1000㎏Q2.外载荷2768.51㎏P1=2*｛EQ\F<1,2>*EQ\F<185,340>〔P+Q+W1｝780.96㎏=EQ\F<185,340>〔1600+2000+52.8=1987.55㎏ABP2=2*｛EQ\F<1,2>*EQ\F<185,340>〔P+Q+W1+G+EQ\F<1,2>P曳｝3056㎏=EQ\F<185,340>〔1600+2000+52.8+2480+EQ\F<1000,2>4661.9㎏=3836.96㎏MM2=302425.185㎏㎝P3=2*<EQ\F<1,2>*EQ\F<790,1220>*G>=EQ\F<790,1220>*2480=1605.9㎏M1=153652.305M3=221441.185㎏㎝3.A梁的强度计算NA=EQ\F<1,3200>〔1987.55*2645+3836.96*740+1605.9*475=2768.51㎏NB=EQ\F<1,3200>〔1987.55*555+3836.96*2460+1605.9*2725=4661.90㎏〔Σni=7430.41㎏=Σpi=7430.41㎏M1=2768.51*55.5=153652.305㎏㎝M2=153652.305+780.96*190.5=302425.185㎏㎝M3=302425.185-3056*26.5=221441.185㎏㎝M4=221441.185-4661.9*47.5=0.935≈0㎏㎝选用工字钢28a#IX=7114.14cm4WX=508.15cm3σmax=EQ\F<Mmax,WX>=EQ\F<302425.185,508.15>=595.15㎏/cm2ns=EQ\F<σs,σ>=EQ\F<2350,595.15>=3.954.A梁承载后的挠度计算S1=EQ\F<1,2>55.5*153652.305=4263851.46㎏㎝2S2=EQ\F<1,2><153652.305+302425.18>*190.5M2=302425.185㎏㎝=43441380.45㎏㎝2M3=221441.85㎏㎝S3=EQ\F<1,2><302425.185+221441.85>*26.5M1=153652.305㎏㎝xx=6941238.21㎏㎝2xS4=EQ\F<1,2>221441.85*47.5=5259242.94㎏㎝2Rfas1xs2s3s431.67Rfb梯形重心e=EQ\F<h<a+2b>,3<a+b>>〔a＜b37105.6113.93ex1=EQ\F<190.5〔153652.305+2*302425.185,3〔153652.305+302425.185>55.5190.526.547.5=105.61320ex2=EQ\F<26.5〔221441.85+2*302425.185,3〔221441.85+302425.185>s2=43441380.45㎏㎝2=13.93s1=4263851.46㎏㎝2s3=6941238.21㎏㎝2s4=5259243.94㎏㎝2Rfa=EQ\F<1,320>〔4263851.46*283+43441280.45AfBf*158.89+6941238.21*45.6+5259243.94Rfa37124.11113.2913.9331.67Rfb*31.67=26850473.82㎏320Rfb=EQ\F<1,320>〔4263851.46*37+43441380.45*161.11+6941238.21*274.4+5259243.94*288.33=33055240.24㎏㎝2〔ΣRf=59905714.06㎏㎝2=ΣS=59905714.06㎏㎝2求fmax的作用点Mf=-Rfa〔55.5+X+EQ\F<55.5,2>M1〔18.5+X+M1X*EQ\F<X,2>+EQ\F<1,2>〔M2-M1EQ\F<X,190.5>*XEQ\F<X,3>=-55.5Rfa-RfaX+27.55M1X+27.55*18.5M1+EQ\F<M1,2>X2+EQ\F<M2-M1,1143>X3Mf=EQ\F<M2-M1,1143>X3+EQ\F<M1,2>X2+〔27.55M1-RfaX+509.675M1-55.5RfaEQ\F<dMf,dX>=EQ\F<3<M2-M1>,1143>X2+M1X+〔27.55M1-Rfa=0EQ\F<3<302425.185-153652.305>,1143>X2+153652.305X+27.55*153652.305-26850473.82=0390.48X2+153652.305X-22617352.82=0X=EQ\F<-153652.305±153652.3052+4*390.48*22617352.82,2*390.48>X1=114.108X2＜0〔不适合求fmaxMfmax=EQ\F<302425.185-153652.305,1143>*114.1083+EQ\F<153652.305,2>*114.1082+〔2755**26850473.82=-2798997760㎏㎝3fmax=EQ\F<Mmax,EJ>=EQ\F<-2798997760,2*106*7114.14>=-0.197㎝｛f｝=EQ\F<1,1500>L=EQ\F<320,1500>=0.213㎝fmax＜｛f｝〔许可最大挠度fmax=0.197㎝发生在距A端55.5+114.108=169.61㎝处§4.轿厢架计算计算方法NKF2000/0.5-JX载货电梯轿厢架是轿厢部分的主要受力杆件,它由上梁、下梁、直梁以及联接它们的若干紧固件组成,上梁、下梁、直梁皆采用型钢制成,本节计算方法,依照美国国家标准ANSI/ASMEA17.1-1981《电梯、杂物梯、自动扶梯及自动人行道安全规范》有关条例和计算公式进行为了简化计算,按照规范将上梁和下梁均看作简支梁其中上梁的载荷为电梯的额定载荷轿厢自重〔包括附件,补偿装置,随行电缆的重量之和,上梁须进行强度和刚度计算下梁的作用载荷为,假定5/8的额定载荷和轿厢自重的总和均布在下梁上,再加上补偿装置和随行电缆重量的总和集中作用于下梁中央,下梁须要进行强度和刚度计算外,还需要非正常工况下轿厢碰撞缓冲器所引起的应力校核计算直梁须进行强度、细长比和惯性矩的校核计算二.基本参数和代号Q—额定载重量Q=2000㎏P—轿厢自重P=1600㎏Q2—随行电缆重量Q2=27㎏l—上、下梁的跨度l=2076㎝WX—对X轴的截面抗弯系数上梁WX=191.4㎝3｛工20｝下梁WX=116.8㎝3｛工16｝JX—对X轴的惯性矩上梁JX=1913.7㎝4下梁JX=934.5㎝4E—材料弹性模量E=2*106㎏/㎝2｛σ｝—许用应力上、下梁｛σ｝=878.8㎏/㎝2直梁｛σ｝=1054.6㎏/㎝2｛Y｝—上、下梁的许可挠度｛Y｝=l/960=0.216㎝三、轿厢架计算EQ\F<P+Q+Q2,2>EQ\F<P+Q+Q2,2>1.上梁AB由二根工20并列组成47811204781/最大应力:2076Mmax=EQ\F<P+Q+Q2,2>*aσmax=EQ\F<Mmax,WX>=EQ\F<P+Q+Q2,2WX>*a=EQ\F<1600+2000+27,2*2*191.4>*47.8=226.45㎏/㎝2σmax<｛σ｝=878.8㎏/㎝2〔许可2/最大挠度ymaxymax=EQ\F<EQ\F<1,2><P+Q+Q2>*a*l2,24EJ>｛3-4<EQ\F<a,l>>2｝=EQ\F<EQ\F<1,2><1600+2000+27>*47.8*207.62,24*2*106*2*1913.7>｛3-4<EQ\F<47.8,207.6>>2｝=0.057㎝ymax<｛y｝=0.216㎝〔许可鉴于计算得出:上梁的强度与刚度为足够2.下梁：由二根工16并列而成1/载荷Q2q均布载荷：q=EQ\F<5/8<P+Q>,l>1/2q=EQ\F<5/8〔1600+2000,207.6>=10.84㎏/㎝l=2076集中载荷:Q2=27㎏2/最大应力σmaxMmax=M1max+M2max=EQ\F<ql2,8>+EQ\F<Q2l,4>=EQ\F<10.84*207.62,8>+EQ\F<27*207.6,4>=59798.77㎏㎝σmax=EQ\F<Mmax,Wx>=EQ\F<597798.77,2*116.8>=255.99㎏/㎝2σmax＜｛σ｝=878.8㎏/㎝2〔许可3/最大挠度ymaxymax=y1+y2=EQ\F<5ql4,384EJ>+EQ\F<Q2l3,48EJ>=EQ\F<5*10.84*207.64,384*2*106*934.5*2>+EQ\F<27*207.63,48*2*106*934.5*2>=0.0715㎝ymax<｛y｝=0.216㎝〔许可4/非正常工况〔即电梯失控,轿厢碰撞缓冲器所引起的应力б=EQ\F<〔P+Ql0,4Wx>б=EQ\F<〔1600+2000*207.6,4*2*116.8>=799.83㎏/㎝2б<｛б｝=878.8㎏/㎝2〔许可鉴上计算得出:下梁的强度、刚度以及在非正常工况下<轿厢碰撞缓冲器所引起的应力均能满足要求>3.直梁采用工161/强度校核由拉伸和弯曲引起轿架直梁的总应力σmaxσmax=EQ\F<QBL,32HWY>+EQ\F<P+Q+Q2,2F>㎏/㎝2式中：B—轿厢内净宽度B=200㎝L—直梁的自由高度L=292.5㎝H—上下两导靴的距离H=390㎝2F—直梁截面积F=25.15㎝2WY—直梁对Y轴的截面抗弯系数WY=17.55㎝3JY—直梁Y轴的惯性矩JY=83.4㎝4RY—直梁对Y轴的惯性半径RY=1.82㎝｛λ｝—直梁许用的细长比｛λ｝=160σmax=EQ\F<2000*200*292.5,32*390*17.55>+EQ\F<1600+2000+27,2*25.15>=606.3㎏㎝2σmax＜｛σ｝=1054.6㎏/㎝2〔许可2/直梁的细长比校核直梁两侧有直拉杆,其连接点的位置,设置于从底部算起≤2/3L处,拉杆顶部固定于轿厢下梁,直梁的允许细长比｛λ｝=160｛λ｝=EQ\F<L,R>=EQ\F<292.5,1.82>=160.71λ≈160〔许可3/惯性矩校核IY=EQ\F<QBL3,144EH>㎝4=EQ\F<2000*200*292.53,144*2.1*106*390>=84.88㎝4△=EQ\F<JY-JY,JY>=EQ\F<,83.4>=0.018＜3％〔许可鉴上计算得出:直梁的强度、细长比、惯性矩匀能满足要求§5.轿厢导轨验算一.电梯主要技术参数〔见P1第一节电梯主要技术参数二.载荷分布情况及符号说明1.载荷分布情况2.符号说明Dx—x方向轿厢尺寸,<即轿厢深度>Dx=2400㎜Dy—y方向轿厢尺寸,<即轿厢宽度>Dy=2000㎜Xc.Yc—轿厢中心相对导轨直角坐标系的坐标Xc=0Yc=0Xs.Ys—悬挂点S相对导轨直角坐标系的坐标Xs=0Ys=0Xp.Yp—轿厢重心P相对导轨直角坐标系的坐标Xp=70Yp=0XQ.YQ—额定载荷质量中心相对导轨直角坐标系的坐标工况Ⅰ:XQ=EQ\F<Dx,8>=300YQ=0工况Ⅱ:XQ=0YQ=EQ\F<Dy,8>=250X1.Y1—轿门1的坐标位置X1=1200Y1=0X2.Y2—轿门2的坐标位置X2=-1200Y2=0h—轿厢导轨上下之间距离h=3900㎜l—导轨支架间的最大距离l=1600㎜n—导轨根数n=2三.导轨截面的几何特性NKF2000/0.5-JX载货电梯轿厢导轨选用T90〔一对导轨材料的抗拉强度Rm=370Mpa其截面的几何特性:型号S㎜2C㎜X-XY-YIx㎜4Wx㎜3ix㎜Iy㎜4Wy㎜3iy㎜T9017*1029101.2*10420.8*1032.44*1051.5*10411.4*1031.74*10四.安全钳动作1.弯曲应力由导向力引起的Y轴上的弯曲应力Fx=EQ\F<k1gn〔QXQ+PXP,nh>MY=EQ\F<3*Fx*l,16>σY=EQ\F<MY,WY>由导向力引起的X轴上的弯曲应力Fy=EQ\F<k1gn〔QyQ+PyP,n/2*h>MX=EQ\F<3*Fy*l,16>σX=EQ\F<MX,WX>式中:Fx—X轴上的作用力NFy—Y轴上的作用力NQ—额定载重量㎏Q=2000㎏P—轿厢自重和随行电缆重量的和㎏P=1627㎏WX—导轨X轴上的截面抗弯模量㎜3WX=20.8*103㎜3WY—导轨Y轴上的截面㎜3WY=11.4*103㎜3l—导轨支架的最大距离㎜l=1800㎜h—轿厢导靴上下之间距离㎜h=3900㎜k1—安全钳动作冲击系数k1=5gn—自由落体加速度m/s2gn=9.81m/s2MX—X轴上的弯曲力矩NmmMY—Y轴承的弯曲力矩NmmσX—X轴上的弯曲应力N/mm2σY—Y轴上的弯曲应力N/mm2n—导轨数量n=21/第一种工况Y轴上:FX=EQ\F<5*9.81<2000*300+1600*70>,2*3900>=4477.38NMY=EQ\F<3*4477.38*1600,16>=1343215.39N㎜бY=EQ\F<1343215.39,11.4*103>=117.83N/㎜2X轴上:FX=EQ\F<5*9.81<2000*0+1600*0>,2/2*3900>=0MX=0бX=02/第二种工况Y轴上:FX=EQ\F<5*9.81<2000*0+1600*70>,2*3900>=704.31NMY=EQ\F<3*704.31*1600,16>=211293NmбY=EQ\F<211293,11.4*103>=18.53N/㎜2X轴上:FX=EQ\F<5*9.81<2000*250+1600*0>,2/2*3900>=6288.46NMX=EQ\F<3*6288.46*1600,16>=1886538.46N㎜бX=EQ\F<1886538.46,20.8*103>=90.7N/㎜2ASK2.压弯应力Fk=EQ\F<k1gn〔P+Q,n>σk=EQ\F<<Fk+k3*M>w,A>式中：k3—附加部件冲击系数k3=1.2M—附加装置作用于一根导轨上的力M=0导轨横截面积A=17*102mm2w—w值λ=EQ\F<lk,i>λ—细长比lk—压弯长度lk=l=1600㎜i—最小巡转半径i=1.74*10㎜λ=EQ\F<1600,1.74*10>=91.95查表得w=1.74FK=EQ\F<5*9.81<1600+2000>,2>=88290Nσk=EQ\F<<88290+0>*1.74,17*102>=90.37N/mm23.复合应力弯曲应力σm=σx+σy≤｛σ｝弯曲和压缩σ=σm+EQ\F<Fk+k3M,A>≤｛σ｝压弯和弯曲σc=σk+0.9σm≤｛σ｝式中:｛σ｝——安全钳动作许用应力｛σ｝=205Mpa1/第一种工况σm=0+117.83=117.83N/mm2<｛σ｝σ=117.83+EQ\F<88290+0,17*102>=169.77N/mm2<｛σ｝σc=90.37+0.9*117.83=196.42N/mm2<｛σ｝〔许可2/第二种工况σm=90.7+18.53=109.23N/mm2<｛σ｝σ=109.23+EQ\F<88290+0,17*102>=161.16N/mm2<｛σ｝σc=90.37+0.9*109.23=188.67N/mm2<｛σ｝〔许可4.翼缘弯曲σF=EQ\F<1.85Fx,C2>≤σ式中:C—导轨X轴向最小宽度C=9㎜1/第一种工况σF=EQ\F<1.85*4477.38,92>=102.26N/㎜2<｛σ｝2/第二种工况σF=EQ\F<1.85*704.31,92>=16.09N/㎜2<｛σ｝〔许可5.挠度δx=0.7*EQ\F<Fxl3,48EJy>≤｛δ｝δy=0.7*EQ\F<Fyl3,48EJx>≤｛δ｝式中:｛δ｝—允许变形挠度｛σ｝=5mm1/第一种工况δX=0.7*EQ\F<4477.38*16003,48*2*105*51.5*104>=2.6㎜<｛δ｝δY=02/第二种工况δX=0.7*EQ\F<704.31*16003,48*2*105*51.5*104>=0.41㎜<｛δ｝δY=0.7*EQ\F<6288.46*16003,48*2*105*101.2*104>=1.86㎜<｛δ｝〔许可五.正常使用运行1.弯曲应力由导向力引起的Y轴上的弯曲应力：Fx=EQ\F<k2gn<QXQ+PXP>,nh>MY=EQ\F<3Fxl,16>σy=EQ\F<MY,WY>由导向力引起的X轴上的弯曲应力Fx=EQ\F<k2gn<QYQ+PYP>,n/2*h>MX=EQ\F<3FYl,16>σX=EQ\F<MX,WX>式中k2—正常使用运行的冲击系数k2=1.21/第一种工况Y轴上:Fx=EQ\F<1.2*9.81*〔2000*300+1600*70,2*3900>=1074.57NMy=EQ\F<3*1074.57*1600,16>=322371.69N㎜σy=EQ\F<322371.69,11.4*103>=28.28N/mm2X轴上:FY=EQ\F<1.2*9.81*〔2000*0+1600*0,2/2*3900>=0Mx=0σx=02/第二种工况Y轴上:Fx=EQ\F<1.2*9.81*〔2000*0+1600*70,2*3900>=169.03NMy=EQ\F<3*169.03*1600,16>=50710.15N㎜σy=EQ\F<50710.15,11.4*103>=4.45N/mm2X轴上:FY=EQ\F<1.2*9.81*〔2000*250+1600*0,2/2*3900>=1509.23NMX=EQ\F<3*1509.23*1600,16>=452769.23N㎜σX=EQ\F<452769.23,20.8*103>=21.77N/㎜22.压弯应力正常作用运行工况,不发生压弯情况3.复合应力弯曲应力σm=σx+σy≤｛σ｝弯曲与压缩σ=σm+EQ\F<k3M,A>＜｛σ｝式中｛σ｝—正常使用许用应力｛σ｝=165Mpa 1/第一种工况:σm=0+28.28=28.28N/㎜2＜｛σ｝σ=σm+0=28.28N/㎜2＜｛σ｝2/第二种工况σm=21.77+4.45=26.22N/㎜2＜｛σ｝σ=26.22+0=26.22N/㎜2＜｛σ｝〔许可4.翼缘弯曲σF=EQ\F<1.85Fx,C2>≤｛σ｝1/第一种工况σF=EQ\F<1.85*1074.57,92>=24.5N/mm2<｛σ｝2/第二种工况σF=EQ\F<1.85*169.03,92>=3.86<｛σ｝5.挠度δx=0.7*EQ\F<Fxl3,48EIy>≤｛δ｝δx=0.7*EQ\F<Fyl3,48EIX>≤｛δ｝1/第一种工况δx=0.7*EQ\F<1074*16003,48*2*105*51.5*104>=0.62mm<｛σ｝δy=02/第二种工况:δx=0.7*EQ\F<169.03*16003,48*2*105*51.5*104>=0.01mm<｛σ｝δY=0.7*EQ\F<1509.23*16003,48*2*105*101.2*104>=0.45mm<｛σ｝〔许可六.正常使用装卸载1.弯曲应力由导向力引起的Y轴上的弯曲应力Fx=EQ\F<gnPXP+FSX1,2h>MY=EQ\F<3Fxl,16>σy=EQ\F<MY,WY>由导向力引起的X轴上的弯曲应力FY=EQ\F<gnPYP+FSY1,h>MX=EQ\F<3FYl,16>σX=EQ\F<MX,WX>式中:FS—作用于轿厢入口地坎上的力FS=0.4gnQN1/第一种工况FX=EQ\F<9.81*1600*70+0.4*9.81*2000*1200,2*3900>=1348.25NMY=EQ\F<3*1348.25*1600,16>=404473.85σY=EQ\F<404473.85,11.4*103>=35.48N/mmFY=EQ\F<9.81*1600*0+0.4*9.81*2000*0,3900>=0MX=0σX=02/第二种工况:与第一种工况相同2.压弯应力正常作用,装卸载工况,不发生压弯情况3.复合应力σm=σX+σy=0+35.48=35.48N/㎜2＜｛σ｝σ=σm+EQ\F<k3M,A>=σm+0=35.48N/㎜2＜｛σ｝=165Mpa〔许可4.翼缘弯曲σF=EQ\F<1.85*Fx,C2>≤｛σ｝σF=EQ\F<1.85*1348.25,92>=24.97N/mm2<｛σ｝〔许可5.挠度δx=0.7*EQ\F<Fxl3,48EIy>≤｛δ｝δy=0