保护油气层技术

保护油气层技术第一页，共一百七十六页，2022年，8月28日

一、概述第二页，共一百七十六页，2022年，8月28日油气层损害的基本概念进行钻井、完井、生产、增产及提高采收率和修井等全过程中任一作业环节时，在油气层近井壁带或深部造成流体产出或注入自然能力的任何障碍油气层损害的主要表现形式为油气层渗透率的降低（包括地层绝对渗透率和油气相对渗透率的降低）本定义所指的范围是石油工程全过程的每一个环节都会发生油（气）层损害损害一旦发生则难以消除前一作业所造成的损害直接影响后一作业正常进行后一作业造成的损害总是叠加在前一作业所造成的损害的基础上第三页，共一百七十六页，2022年，8月28日损害的本质是流体通道（主要是喉道）的堵塞和变小流体包括油、气、水都在内流动既指流出（采油、采气）也指注入地层渗透率降低越多，油气层损害越严重油气层损害源于“FormationDamage”地层损害、储层损害、储集层损害、油气层损害、油气层污染油气层损害不可避免，油气层损害可以控制保护油气层---防止和避免油气层受到不应有的损害保护油气层源于“FormationDamageControl

”第四页，共一百七十六页，2022年，8月28日保护油气层技术——防止油气层损害的技术和措施保护油气层技术是配套的系列化技术在油气层损害研究的基础上，采用的一套保护油气层或减轻、控制油气层损害的技术措施和程序保护油气层的重要性关系到能否及时发现油气层和对储量的正确估算利于油气井产量和油气田开发经济效益的提高利于油气井的增产和稳产充分利用和保护油气资源第五页，共一百七十六页，2022年，8月28日保护油气层技术范围岩心分析、油气水分析和测试技术油气层敏感性和工作液损害室内评价技术油气层损害机理研究和保护油气层技术系统方案设计钻井(完井)过程中油气层损害因素和保护油气层技术油气田开发生产中油气层损害因素和保护油气层技术油气层损害现场诊断和矿场评价技术保护油气层总体效果评价和经济效益综合分析技术第六页，共一百七十六页，2022年，8月28日保护油气层技术的特点涉及多学科、多专业、多部门并贯穿整个油气生产过程中的系统工程

（从钻开油气层、完井、试油、采油、增产、修井、注水、热采的每一项作业过程均可使油气层受到损害，而且如果后一项作业没做好油气层保护工作，就有可能使前面各项作业中的保护油气层所获得的成效部分或全部丧失）系统工程各项技术涉及矿物学、岩相学、地质学、油层物理、钻井工程、试油工程、开发工程、采油工程、测井、油田化学、计算机等学科

第七页，共一百七十六页，2022年，8月28日案例

某低压、低渗油田，勘探初期，钻9口探井，仅5口获工业油流，日产仅4～6吨

所钻地层属多压力层系，上部地层压力系数1.15～1.20；下部0.95～1.0

为搞清该构造的产能和储量，技套下至低压油层顶部；换用密度1.03g/cm3优质无膨润土生物聚合物钻井液，并加入暂堵剂钻开油层后中途测试，日产油69.9m3，表皮系数-0.31，表明油层未受损害

第八页，共一百七十六页，2022年，8月28日

完井试油时，采用与地层不配伍的清水（该油层具较强的水敏性）作射孔液，射孔工艺亦未优化设计

结果日产油仅14.3m3，表皮系数30，油层严重受到损害紧接又被压裂另一组油层时窜入的压裂液浸泡7个月，测试油产量下降至6.4m3，表皮系数达81.7

采用压裂解堵措施，仍无法恢复原始产能，表皮系数依然高达30第九页，共一百七十六页，2022年，8月28日具有很强的针对性

（保护油气层技术的研究对象是油气层，油气层的特性资料是研究此技术的基础；不同的油气层具有不同的特性。）案例

清洁盐水是很好的射孔液和压井液

某油田试油时采用密度1.17g/cm3的工业盐和烧碱配制的、pH值为12的盐水作为压井液，压井过程中漏失110m3盐水该油层属碱敏地层，高pH盐水使油层严重受损，表皮系数由压井前-1.35增加至12.12，原油日产从837m3降为110m3第十页，共一百七十六页，2022年，8月28日在研究方法上采用三个结合

（微观研究与宏观研究相结合；机理研究与应用规

律研究相结合；室内研究与现场实践相结合。）保护油气层系统工程具体作业原则预防为主，解堵为辅原则——油气层的损害必然伴随各种施工作业，一旦损害，难以恢复原状针对性原则——损害原因和机理多重性配伍性原则——技术与工艺限制效果与效益相结合原则——实施油气层保护技术，既考虑技术的先进性和有效性，更考虑经济上的可行性第十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日二、岩心分析技术岩心分析是认识油气层地质特征的必要手段岩心分析是保护油气层技术所有研究内容的基础为了在钻开油气层之前准确判断油气层损害的类型和程度以便及时采取相应保护措施第十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日2.1岩石油层物理性质油气层岩石的渗透率储油气岩石均为多孔介质

多数孔隙相互连通岩石的渗透性---在一定的压差下，流体可以通过岩石中的连通孔隙而产生流动的性质岩石的渗透率---表示岩石渗透性大小的量度达西定律均匀人工砂体水渗透规律实验人工砂体单位面积水流的体积流量与砂体进出口两端水头差成正比，与砂体长度成反比第十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日Q---水的体积流量H---砂体两端水头差A---过水断面K---比例常数L---砂体长度

将达西定律用于描述地层流体渗透规律，考虑到表征流体流动特性的参数—µ

，忽略重力作用，则有

或：单位长度上的压力降（压力梯度）第十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日当有一长度为L，横截面积为A的岩心，使其充满粘度为µ的流体，并在压力p1下流过岩心，若出口压力为p2，对应的流量为Q。由达西定律，有

或

若粘度为1mPa·s的流体，在105Pa的压力降下，通过横截面积为1cm2、长度为1cm的岩心，当流量为1cm3/s时，岩心渗透率为1µm2，称为达西；常用10-3

µm2表示

第十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日绝对渗透率达西定律的假设条件

多孔介质中只有一种流体存在

流体与多孔介质之间不发生任何物理---化学作用满足上述条件测得的渗透率为绝对渗透率实验室中统一用气体测岩心绝对渗透率衡量油气层岩石渗流能力大小的参数绝对渗透率是岩石自身性质，取决于岩石的孔隙结构在层流、岩石不与流体起反应且100%为流体饱和，岩石的绝对渗透率与所通过流体性质无关

第十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日有效渗透率和相对渗透率油藏多为油水、油气、水气或油气水共存的多相流有效渗透率（相渗透率）---岩石中有多相流体共存时允许其中某相流体通过的能力有效渗透率与岩石自身性质、流体饱和度有关相对渗透率---岩石的有效渗透率与绝对渗透率的比值同一岩心的相对渗透率之和小于100%流体饱和度岩石孔隙中油气、水各自所占据体积的大小称为岩石中油、气、水的饱和度第十七页，共一百七十六页，2022年，8月28日岩石孔隙度油气层多由孔隙性砂岩或裂缝性灰岩组成；岩石孔隙度---岩石的孔隙体积和岩石总体积的比值，又称绝对孔隙度衡量岩石储集空间多少及储集能力大小的参数有效孔隙体积---总孔隙体积中不连通的“死”孔隙和孔隙体积非常小以致流体不能在其中流动的孔隙之外所剩的孔隙体积有效孔隙度（连通孔隙度）—参与渗流的连通孔隙体积与岩石外表体积（视体积）的比值油气层损害后井眼附近渗透率的变化油气层损害的核心问题是渗透率下降井底附近地带被损害后油气层可划分为两个渗透率不同的毗邻区第十八页，共一百七十六页，2022年，8月28日

近井地带的损害区有效渗透率为Ka

远离井底的未受损害区有效渗透率为K

Ka<K达西公式在径向流上的应用实际油藏渗流可看成是径向流动

图为井筒示意Reh－储层厚度Rw－井眼半径Pw－井底流动压力RwPe－储层供给边界压力

Re－油层供给半径hK－油层渗透率

Pw

Pe

第十九页，共一百七十六页，2022年，8月28日由达西公式微分式在实际油藏径向流条件下，dx应为dR，截面积A应为2hR，随半径不同而改变，于是即以R=Rw,P=Pw和R=Re,P=Pe为边界条件积分得第二十页，共一百七十六页，2022年，8月28日

以R=Rw,P=Pw和R=Re,P=Pe为边界条件积分得得到此式即为达西渗透公式油气层损害后平均渗透率的计算

当井底附近地带的油气层受到损害时，在半径为Re的范围内，地层渗透率由K下降为Ka。

此时井底流动压力由P/wf下降为Pwf

即井底附近地带的油气层受到损害后，产生的附加压力下降值Pa=P/wf-Pwf

油气井的生产压差此时为Pe-Pwf第二十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日油气层受到损害井筒附近压力分布

第二十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日

(1)

式中Pe－供给边界压力

Pa

－损害区与未损害区界面处地层压力

Pwf

－井眼周围损害后井底流动压力（未损害时为P/wf）由于是稳定流动，任意半径处的流量为常数，根据达西公式，上式两边分别可写成第二十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日

其中，为地层受到损害后的平均有效渗透率将（2）、（3）、（4）式代入（1）式，有

第二十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日

（5）式的分母可写成：则（5）式成为

第二十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日

若设则

一般而言，井的供给半径及井底半径是已知的，而Ra未知

从式（5）可看出，只知道损害区的渗透率并不能了解到油层的损害程度

损害程度也是非常重要的参数

在上述推导过程中，引入了一个新的参数S

此参数称为表皮系数S

由其定义式知，其中既包含损害区的渗透率，也包含损害深度

表皮系数S能很好反映储层的损害程度

表皮系数S是评价油气层损害程度的重要参数第二十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日2.2岩心分析概述岩心分析的目的全面认识油气层的岩石物理性质及岩石中敏感性矿物的类型、产状、含量及分布确定油气层潜在损害类型、程度及原因为各项作业中保护油气层工程方案设计提供依据和建议岩心分析的意义矿物的性质

（特别是敏感性矿物的类型、产状和含量）第二十七页，共一百七十六页，2022年，8月28日渗流多孔介质的性质

（孔隙度、渗透率、裂隙发育程度、孔隙喉道大小及形状、分布和连通性）岩石表面的性质

（比表面、润湿性）地层流体的性质

（油、气、水的组成、高压物性、析蜡点、凝固点、原油酸值）矿物、渗流介质、地层流体对环境变化的敏感性及可能的损害趋势和后果第二十八页，共一百七十六页，2022年，8月28日2.3岩心分析技术及应用X射线衍射(X-raydiffraction,XRD)基本概念

全岩矿物和粘土矿物部分可用X射线衍射迅速而准确的测定

XRD分析借助于X射线衍射仪来实现

主要由光源、测角仪、X射线检测和记录仪构成(XRD)物相分析原理

每一种结晶体（包括晶质矿物）都有自己独特的化学组成和晶体结构

第二十九页，共一百七十六页，2022年，8月28日

当x射线通过晶体时，每一种结晶物质都有自己独特的衍射花样

它们的衍射特征可以用各个反射面网的面网间距（d值）和反射的相对强度（I/I0）来表示

根据它们在衍射图谱上表现出的不同衍射角和不同的衍射峰值高（强度）可以鉴别各类结晶物质，包括岩石中各种矿物的组成第三十页，共一百七十六页，2022年，8月28日第三十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日X-射线衍射在保护油气层中的应用

地层微粒分析

（地层微粒是指小于37m的细粒物质，粘土、长石、石英、菱铁矿、方解石、白云石、石膏等。这些物质与地层微粒运移、水化膨胀、分散等地层损害密切有关）

全岩分析

（主要是对大于5m的非粘土矿物进行分析，如云母、碳酸盐矿物、黄铁矿、长石的相对含量，与研究储层的酸敏损害及酸化设计密切相关）

粘土矿物类型鉴定和相对含量计算

（X-射线衍射在石油工业中应用的最主要内容。利用粘土矿物特征峰的d值，鉴定粘土矿物的类型，利用出现矿物对应的衍射峰的强度，定量分析粘土矿物的相对含量。常见的粘土矿物：蒙脱石、伊利石、绿泥石、高岭石）第三十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日

间层矿物的鉴定和间层比的计算（油气层中常见的间层矿物大多数是由膨胀层和非膨胀层粘土相间构成。伊利石/蒙皂石间层矿物、绿泥石/蒙皂石间层矿物较常见间层比：指膨胀性粘土层在层间矿物中所占的比例，以蒙皂石的百分含量表示）局限性

不易鉴定微量组分矿物；

不能给出矿物的产状和分布；

不能给出孔隙和孔喉的结构和分布第三十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日

扫描电镜(SEM)技术基本概念

扫描电镜技术即是扫描电子显微技术

利用类似电视摄影显像的方式,用细聚焦电子束在样品表表面上逐点进行扫描成象

分析孔隙内充填物类型、产状扫描电镜在保护油气层中的应用

油气层中地层微粒的观察（微粒的类型、大小、含量等,分析地层微粒运移损害等）

粘土矿物的观测（粘土矿物的类型、产状和含量，分析地层粘土水化膨胀、分散运移等损害机理）第三十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日

油气层孔喉的观测（孔喉形状、大小、与连通关系：分析储层孔喉结构，为完井液设计提供依据等）

含铁矿物的检测（利用扫描电镜的x-射线能谱仪，能对矿物进行半定量分析，确定铁等敏感性矿物的种类与含量）

油气层损害的监测（通过对比污染实验前后岩心孔喉变化、微粒变化，从微观上分析地层损害机理）局限性

只能作形态观察

不能确定矿物含量

不能给出矿物化学成分第三十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日第三十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日薄片技术(SliceTechhiqueofRock)基本概念S

铸体薄片厚度为0.03mm,面积不小于15×15mm，一般用储层岩心磨制而成

三大常规技术之一，它应用光学显微镜观察薄片

直接观察储层孔喉大小、分布、连通情况、地层微粒、地层敏感性矿物、地层胶结情况等薄片分析技术在保护油气层中的应用

岩石的结构与构造（研究储层颗粒间接触关系<点面接触、点线接触、面面接触等>胶结情况、胶结物的种类等，初步估计岩石强度）第三十七页，共一百七十六页，2022年，8月28日

骨架颗粒的成分及成岩作用(沉积作用、压实作用、胶结作用等对储层潜在损害因素的影响)

孔隙特征

(薄片分析可获得孔隙成因、大小、形状、分布等资料，可用于计算面孔率及微孔隙率等储层特征参数、研究孔喉尺寸大小、分布和类型，进而研究储层潜在损害因素)

不同产状粘土矿物含量的估计

(粘土矿物的种类、含量、产状分析，粘土矿物总量的校正)

荧光薄片应用

（提供储层有效储集和渗流性质，分析孔隙形状、大小、连通情况、裂缝发育情况与裂缝大小、走向等）第三十八页，共一百七十六页，2022年，8月28日第三十九页，共一百七十六页，2022年，8月28日第四十页，共一百七十六页，2022年，8月28日

压汞法测岩石毛管压力曲线测定原理—表面张力理论

汞不润湿岩石，汞注入抽空的岩石孔隙喉道，必须施加外力以克服岩石孔隙中的毛细管压力

注入汞的每一点压力代表一个相应孔隙半径下的毛管压力压力和孔喉半径的关系为

pc=0.735/r或r=0.735/pc

pc——毛管压力，MPa

r——毛管半径，μm

不同压力下进入孔隙系统的汞量代表相应的孔隙半径在孔隙系统中所连通的孔隙体积

根据进入孔隙的汞量和对应的压力得到毛管压力曲线第四十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日毛管压力曲线用于

储集岩的分类评价

油气层损害机理分析

钻井完井液设计

入井流体悬浮固相控制

评价和筛选工作液特点由于其仪器装置固定，测定快速准确，并且压力可以较高，便于更微小的孔隙测量，因而它是目前国内外测定岩石毛细管压力的主要手段第四十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日三个关键特征参数及含义

排驱压力Pd：最大尺寸连通孔隙所对应的毛管压力。反映了孔隙和喉道的集中程度和大小，是划分岩性好坏的重要指标之一

第四十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日饱和度中值毛管压力Pc50：注汞量达到孔隙体积50％时对应的毛细管压力。反映了孔隙中存在油水两相时，产油能力的大小，Pc50越小，岩石对油的渗透性越好，产能越高最小非饱和孔隙体积百分数Smin：注汞压力达到仪器的最大压力时，未被汞饱和的孔隙体积百分数。Smin越大，小孔隙占的孔隙体积越多，对油气渗透不利。第四十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日毛细管压力曲线在保护油气层中的应用

储集岩的分类评价

储集岩分类是评价油气层损害的前提，同一损害因素在不同类型的储集岩中的表现存在差异根据毛细管压力曲线特征参数，用统计法求特征值，结合岩石孔隙度、渗透率、孔隙类型、岩性等可以对储集岩进行综合分类

用于油气层损害机理分析

1）储层喉道特性对储层损害的影响

相同间层比的伊利石/蒙皂石间层矿物，对细孔喉型油层的水敏损害比中、粗孔喉型油气层严重

2）孔隙大小及分布对储层损害的影响油气层

微粒的粒度分布、微粒在孔隙中的空间分布及与孔喉大小的匹配关系，是分析油气层损害的关键第四十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日第四十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日

屏蔽暂堵钻井完井液设计

屏蔽暂堵钻井完井液技术中架桥粒子的选择，就是依据压汞曲线所获得的孔喉分布及其对渗透率的贡献值而确定的通过对一个油组或油气层不同特性级别岩样的毛管压力曲线测定，考虑到主要储层的储层特征和最大孔喉半径，依据2/3架桥原理设计屏蔽暂堵架桥粒子的中值直径

入井流体悬浮固相控制

射孔液、压井液、洗井液、修井液、注入水等都涉及固相颗粒的含量和粒径大小控制问题，而控制标准则视油气层储层特性而定。研究表明，当颗粒直径大于平均孔喉直径的1/3时，形成外泥饼，1/3—1/10时会侵入孔喉形成内泥饼，小于1/10时颗粒能自由移动第四十七页，共一百七十六页，2022年，8月28日岩心分析技术应用展望傅里叶变换红外光谱分析

测定矿物基团、功能团…识别和量化常见矿物CT扫描技术（X-RayComputerizedTomography计算机处理层析X射线成象技术

颗粒密度

裂隙和孔隙分布

固相侵入深度和孔隙空间的变化核磁共振成象技术（NuclearMagneticResonanceImaging(NMRI)）

观测孔隙、裂隙中流体分布与流动情况

观察流体间、流体与岩石间的作用过程

润湿性、润湿反转第四十八页，共一百七十六页，2022年，8月28日三、油气层损害的室内评价

借助各种仪器设备测定油气层岩石与外来工作液作用前后渗透率的变化测定油气层物化环境发生变化前后渗透率的变根据达西渗透定律及岩心流动实验方法参照《砂岩储层岩心静态流动实验程序》（中华人民共和国石油天然气行业标准SY/T5358-2002）

第四十九页，共一百七十六页，2022年，8月28日第五十页，共一百七十六页，2022年，8月28日第五十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日3.1油气层敏感性评价速敏评价实验速敏概念在钻井、测试、试油、采油、增产作业、注水等作业或生产过程中，当流体在油气层中流动时，引起油气层中微粒运移并堵塞喉道造成油气层渗透率下降实验目的

找出发生速敏的临界流速

为其它敏感评价实验确定合理的实验流速

为确定合理的注采速度提供科学依据第五十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日原理及作法(Ki-1－Ki)/Ki-1×100%≥5%

敏感程度评价指标损害程度计算式

(Kmax－Kmin)

损害程度＝——————×100%

Kmax

损害程度＜30%30%～70%＞70%敏感程度

弱中等强第五十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日速敏损害机理示意图第五十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日第五十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日水敏评价实验水敏概念淡水进入地层时，某些粘土矿物发生水化膨胀、分散、运移，减小或堵塞地层孔隙和喉道，造成地层渗透率降低实验目的

了解粘土矿物遇水后的水化膨胀分散运移过程

找出发生水敏的条件及水敏引起的油气层损害程度第五十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日

水敏实验渗透率变化曲线示例

第五十七页，共一百七十六页，2022年，8月28日盐敏评价实验盐敏概念进入地层的外来流体的矿化度高于地层水矿化度时，将促使在地层矿化条件下水化的粘土去水化、收缩、破裂、脱落，产生微粒运移而引起地层渗透率降低实验目的

找出盐敏发生的条件及由盐敏引起的油气层损害程度

为各类工作液的设计提供依据水敏实验是盐敏实验的特例，因此，储层敏感性流动实验新标准（2002）把水敏、盐敏实验合为一个实验：盐敏实验第五十八页，共一百七十六页，2022年，8月28日

盐敏实验曲线第五十九页，共一百七十六页，2022年，8月28日碱敏评价实验碱敏的概念当高pH流体进入油气层后，油气层中的粘土矿物和硅质胶结物发生反应，使其结构遭到破坏而分散、脱落，造成油气层的堵塞损害实验目的

找出碱敏发生的条件（主要是pH临界值）及由碱敏引起的油气层损害程度

为各类工作液的设计提供依据第六十页，共一百七十六页，2022年，8月28日第六十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日酸敏评价实验酸敏概念油气层与酸作用后，溶解胶结物释放出微粒，或矿物溶解释放出的离子再次生成沉淀，而造成油气层的堵塞损害实验目的

研究酸液与油气层的配伍性

为油气层基质酸化和酸化解堵设计提供依据实验内容

盐酸（HCl）酸敏鲜酸酸敏实验氢氟酸（HF）酸敏土酸（HCl+HF）酸敏

残酸酸敏实验第六十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日实验方法用地层水测岩心Kf反向注入0.5-1.0倍孔隙体积的酸液关闭阀门反应1-3小时用地层水正向测岩心恢复渗透率Ka第六十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日应力敏感性敏评价实验应力敏感概念施加一定的有效应力时，岩石的物性参数随应力变化而改变的性质（岩石孔隙几何学及裂缝壁面形态对应力变化的响应）实验目的

通过模拟围压条件测定孔隙度可将常规孔隙度值转换成原地条件

求得岩心在原地条件下的渗透率

为确定合理生产压差提供依据评价方法与指标以无量纲渗透率的立方根与应力的对数图，其线性关系如下

Ki=K1000〔1－Sslg(I/1000)〕3

第六十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日

Ss=〔1－(Ki/K1000)1/3〕/lg(I/1000)

Ss----斜率I---测量点K1000-----应力1000psi所对应的渗透率

m2

表3—2应力敏感程度评价指标应力敏感原理示意

Ss＜0.30.3～0.70.7～1.0敏感程度弱中等强第六十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日应力敏感实验结果应力敏感实验曲线第六十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日温度敏感性评价实验温度敏感性概念外来流体进入油气层引起温度下降而导致油气层渗透率发生变化实验目的研究温度敏感引起油气层损害程度（外来流体对地层的“冷却效应”）原理及方法

温度敏感性评价比较复杂，整个实验装置须在恒温箱内完成

实验流体可分别用地层水或地层原油进行

1）选择实验岩心，测量长度和直径等2）选择温度实验点6个点，T1为地层温度，T6为地面温度，每点之间温差T=(T1-T6)/5第六十七页，共一百七十六页，2022年，8月28日

3）在实验温度点时，在低于临界流速条件下用地层水测出岩心稳定的渗透率K1

4）改变实验温度（必须恒温2小时以上）重复上一步，直至测出最后一个实验温度点所对应的岩心稳定渗透率K6

评价及指标

若温度Ti-1对应的Ki-1与Ti对应的Ki

满足

(Ki-1－Ki)/Ki-1×100%≥5%说明储层发生了温度敏感损害，即储层具有温敏性

我们把发生温敏损害的前一个温度点的温度（Ti-1）称为临界温度Tc

损害程度的计算及评价指标同速敏

当实验流体为原油时，岩心抽真空饱和地层水，用原油驱替岩心建立束缚水饱和度，再用原油测

第六十八页，共一百七十六页，2022年，8月28日3.2工作液对油气层的损害评价工作液概念钻井液、水泥浆、完井液、压井液、洗井液、修井液、射孔液、压裂液、酸、注入水等工作液静态损害评价静滤失实验装置测定工作液滤入岩心前后渗透率的变化评价工作液对油气层的损害程度优选工作液配方损害程度评价

Rs=(1－Kop/Ko)×100%

Rs—损害程度

Kop—损害后岩心的油相有效渗透率

m2Ko—损害前岩心的油相有效渗透率

m2第六十九页，共一百七十六页，2022年，8月28日辅助评价实验

粘土膨胀实验

○膨胀率——粘土样品膨胀后的体积增量与原体积之比

v=(v2－v1)/v1×100%

v——粘土膨胀率%

v1

——样品原体积

v2——样品膨胀后体积

阳离子交换实验

○阳离子交换吸附——吸附在粘土矿物表面的阳离子可以和溶液中的阳离子发生交作用

○阳离子交换容量（CEC)——在pH值为7的条件下，粘土颗粒表面所能交换的阳离子总量，单位是mmol/100g土第七十页，共一百七十六页，2022年，8月28日

酸溶实验

○岩石中含有一定量的酸可溶物

○可用化学分析方法测定岩石中含有的可溶物的相对含量

浸泡实验

○酸液使岩石中粘土颗粒分散脱落、矿物溶蚀及骨架颗粒解体

○实验通过观察岩石表面变化情况判断岩石敏感性及液体与岩石的配伍性工作液动态损害评价静态评价实验

采用“静压入”及“端面流动”方法，以岩心受工作液污染前后的渗透率变化值判断损害程度动态评价实验第七十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日

工作液在井内循环或搅动产生对地层的压力激动

影响井壁上形成的滤饼质量和形成速度

增大工作液对油气层的损害程度

动态评价实验工作液处于循环或搅动状态

更真实模拟井下实际工况

损害过程更接近现场实际

实验结果对现场更具指导意义

评价方法同静态实验旋转剪切模拟法

工作液在井内动态流动为出发点

流变学角度来解决动态问题

JHDS-高温高压动失水仪

SW-Ⅱ动态损害评价仪

第七十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日

旋转剪切模拟法实验简图全尺寸动态模拟法

完全模拟钻井、完井时井内实际工作条件下地层损害过程

模拟参数包括井内液柱压力、地层孔隙压力、上覆岩层压力、地层温度、工作液施工温度、钻井液上返循环速度、钻具转速

第七十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日

实验所得评价结果更加客观、实用

实验过程具有更加完善的模拟功能

DSE高温高压全尺寸动态模拟岩心污染试验仪动态污染模拟试验是一套系统试验

测定污染前岩心渗透率

在动态条件下污染岩心

测定污染后的岩心渗透率

比较污染前后岩心渗透率的变化

判断岩心污染程度

第七十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日多点渗透仪测量损害深度和程度静态和动态评价结果反映沿整个岩心长度上的平均损害程度工作液侵入岩心的真实程度沿整个岩心长度不一定均匀多点渗透率仪可准确测出真实损害深度多点渗透率仪示意图

第七十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日

损害前后渗透率曲线对比求损害深度和分段损害程度

Koi------损害前基线渗透率曲线Kopi----损害后恢复渗透率曲线

损害深度L=L1+L2+L3+l4+0.5L5

分段污染程度Rsi=(1－Kopi/Koi)×100%

式中i=1,2,3···6

第七十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日实验项目实验目的及用途正反向流动实验观察岩心中微粒受流体流动方向的影响及运移产生的渗透率损害情况体积流量评价实验在低于临界流速情况下，用大量工作液流过岩心，考察岩心胶结的稳定性；用注入水做实验评价油气层岩心对注入水量的敏感性3.3其它评价实验系列流体评价实验了解油气层岩心按实际工程施工顺序与外来工作液接触后所造成的总的损害及程度酸液评价实验按酸化施工工序向岩心注入酸液，在室内预先评价和筛选保护油气层的酸液配方润湿性评价实验通过测定注入工作液前后油气层岩石的润湿性，观察工作液对油气层岩石润湿性的改变情况相对渗透率曲线评价实验测定油气层岩石的相对渗透率曲线，观察水锁损害的程度，测定注入工作液前后油气层岩石的相对渗透率曲线，观察工作液对油气层岩石相对渗透率的改变及由此发生的损害程度膨胀率评价实验测定工作液进入岩心后的膨胀率，评价工作液与油气层岩石（特别是粘土矿物）的配伍性离心法测毛管压力快速评价实验用离心法测定工作液进入油气层岩心前后毛管压力的变化情况，快速评价油气层的损害第七十七页，共一百七十六页，2022年，8月28日油气层损害室内评价技术的发展方向全模拟实验，模拟井下温度、压力、剪切等实际工况条件下的油气层损害评价多点渗透率仪的应用，短岩心向长岩心发展小尺寸岩心向大尺寸岩心发展计算机数学模拟与室内物理模拟结合实验自动化，引入计算机数据采集用实际流体、模拟实际工况做油气层损害实验第七十八页，共一百七十六页，2022年，8月28日3.4储层敏感性预测技术储层敏感性快速诊断和预测技术储层敏感性实验评价技术可取得较准确的储层敏感性资料需要大量天然岩心花费大量人力、物力、时间不能满足快速勘探开发实际生产需要无法满足老油田的稳产保护油气层工作所需大量天然岩心预测方法的基本原理储层敏感性是储层内部性质的外部表现储层敏感性必定与储层岩石矿物性质、孔隙性质、储层流体性质有关第七十九页，共一百七十六页，2022年，8月28日预测方法步骤按不同敏感性范围对储层分组用多元统计分析方法求出各组判别函数储层资料代入相应判别函授求出所属各组的置信概率值待判别储层归类于概率值最大一组，以该组敏感性对储层敏感性做出预测

第八十页，共一百七十六页，2022年，8月28日预测技术预测内容和所需资料储层的五敏性

水敏性、速敏性、盐敏性、盐酸酸敏性、土酸酸敏性

17个储层组成和结构特性资料砂岩储层敏感性快速预测软件forWindowsV2.0所需储层特性资料资料获取方法泥质、石英、长石、岩屑、碳酸盐、胶结物等含量；胶结类型；粒度均值；粒度分选铸体薄片分析蒙脱石、高岭石、伊利石、绿泥石和伊蒙混层的含量X射线衍射平均孔隙度和平均空气渗透率Ka物性分析地层水矿化度水分析第八十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日四、油气层损害机理第八十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日4.1基本概念油气层损害机理就是油气层损害的产生原因和伴随损害发生的物理、化学变化过程机理研究工作基础岩心分析技术室内岩心流动评价实验结果有关现场资料分析机理研究的目的认识和诊断油气层损害原因及损害过程为推荐和制定各项保护油气层和解除油气层损害技术措施提供科学依据第八十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日油气层损害的实质是油气层中流体的渗流阻力增加、渗透率下降油气层被打开过程中，各种作业过程都会改变油气层的原始环境条件，使原来的物理、化学平衡状态发生改变，有可能造成油气井产能下降，导致油气层损害油气层损害机理的研究是保护油气层技术一项必不可少的基础工作油气层损害是在外界条件影响下油气层内部性质变化造成的第八十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日受外界条件影响而导致油气层渗透率降低的油气层内在因素属于油气层潜在损害因素(内因）包括

孔隙结构、敏感性矿物、岩石表面性质、流体性质施工作业时任何能够引起油气层微观结构或流体原始状态发生改变并使油气产井能降低的外部作业条件均属油气层损害外部因素（外因）包括

入井流体性质、压差、温度、作业时间第八十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日4.2油气层损害的类型水敏性损害外来水进入油气层后，油气层岩石中的粘土矿物发生水化膨胀、分散脱落、运移，而导致地层渗透率降低的现象各种油气层损害类型中最复杂、最主要一种膨胀性粘土遇水膨胀，减小油气层孔隙通道膨胀性矿物有蒙脱石、伊利石/蒙脱石、绿泥石/蒙脱石混层矿物非膨胀性粘土遇水分散，释放微粒，微粒随流体运移堵塞孔隙通道非膨胀性矿物有高岭石、伊利石等

第八十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日

酸敏性损害油气层岩石与酸液接触后，发生有害反应生成沉淀或岩石解体产生地层微粒，引起油气层渗透率降低的现象油气层中岩石中铁质绿泥石、黄铁矿对盐酸敏感，它们溶解于溶液时，释放出的铁离子生成Fe(OH)3

凝胶堵塞油气层孔隙方解石、白云石等含钙碳酸盐矿物与氢氟酸反应生成不溶解的氟化钙沉淀硅酸盐矿物溶解后释放出硅离子与低浓度氢氟酸反应沉淀出〔Si﹝OH﹞4·nH2O〕水化胶体物质第八十七页，共一百七十六页，2022年，8月28日微粒运移损害流速较高或压差波动较大，使油气层中固有的颗粒脱落，随流体移动，在孔喉处产生堵塞，造成油气层渗透率降低的现象微粒包括所有粒级的矿物及其它组分颗粒可为岩石颗粒，胶结不好的地层、粘土为主要胶结物的地层对流速最敏感：疏松附着于岩石孔隙壁上的各种覆盖物也可为有机颗粒（含碳有机物残渣）微粒运移是流速对微粒的扰动作用分散运移是一种电化学反应第八十八页，共一百七十六页，2022年，8月28日结垢损害外来流体进入油气层，改变了地层流体成分或地层温度、压力发生变化，或外来流体与地层流体不配伍，形成各种沉淀物堵塞油气通道的现象无机垢—CaCO3、CaSO4、BaSO4、SrSO4有机垢—蜡、沥青质毛细管阻力损害外来流体进入油气层与地层流体接触，在油水界面形成一个凹向油相的弯月面而产生毛管阻力，阻碍液体流动；或外来流体进入油气层，改变了油气层中的油水分布，含水饱和度增加，含油饱和度下降，使油相渗透率降低的现象第八十九页，共一百七十六页，2022年，8月28日物理原因的损害与岩石矿物组成无关只与两相流体的界面张力有关润湿性改变损害岩石吸附化学剂改变岩石表面润湿性而造成油相渗透率下降的现象润湿—液体在分子力作用下在固体表面上的流散现象润湿性—当某一固体表面同时与两种不相混溶的流体（两种液体或一种液体、一种气体）接触时，如果其中的一种流体有沿着固体表面延展的趋势，则固体表面为该流体所润湿岩石的润湿性—岩石表面与流体相互作用的一种性质，即某种流体延展或附着到固体表面的倾向性第九十页，共一百七十六页，2022年，8月28日产生这种倾向性的根本原因是由于分子间力的作用水润湿地层—水滴在地层表面铺展，则称该地层为水润湿地层或水湿性地层油润湿地层—油滴在地层表面铺展，则称该地层为油润湿地层或油湿性地层不同岩石表面具有不同电性和润湿性—亲油岩石、亲水岩石润湿性改变损害与岩石成分有关含硅质物质的砂和粘土表面通常呈负电性，阳离子型化学剂能牢固吸附与砂岩表面，使其具亲油性石灰岩在值为0～8环境下，表面带正电荷，阴离子表面活性剂使其变为亲油表面水润湿地层变为油润湿地层，油相渗透率降低40%

第九十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日固相颗粒侵入损害入井流体直接将固相颗粒带入油气层，堵塞孔隙通道而使油气层渗透率降低的现象固相颗粒分无机固相颗粒和有机固相颗粒固相颗粒侵入损害的根源受外界因素影响固相颗粒侵入后油气层渗透率下降的幅度与岩石的孔隙结构有关出砂损害高速采油情况下，弱胶结或未胶结型岩石结构的完整性遭到破坏，发生解体，形成松散的砂粒或微粒物质，其中较大的颗粒形成架桥或卡堵而堵塞孔隙；较小的颗粒随油流流向井筒，造成油井出砂，堵塞生产层段

几乎所有的油气层损害都是一系列物理、化学过程的结果第九十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日4.3

油气层潜在损害因素任何具有一定孔隙结构和渗透性的岩石都能储存油气油气层储渗空间及其特性油气层的储集空间包括孔隙、孔洞、裂缝从微观角度而言，孔喉类型和孔隙结构与油气层损害关系很大油气层的渗流通道主要是喉道

喉道是两个颗粒间连通的狭窄部分或两个较大孔隙间的收缩部分

喉道是易受损害的敏感部位

油气层的孔隙结构指孔隙和喉道的几何形状、大小、分布、连通关系

第九十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日油气层的孔喉类型

不同的颗粒接触关系和胶结类型决定着孔喉类型

孔喉类型从定性角度描述油气层的孔喉特征

孔隙结构参数从定量角度描述孔喉特征

油气层孔喉分为五种类型

第九十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日孔喉类型孔喉主要特征可能的损害方式缩颈喉道孔隙大喉道粗孔隙与喉道直径比接近1固相侵入出砂地层坍塌点状喉道孔隙大喉道细孔隙与喉道直径比大微粒运移水锁贾敏固相侵入片状或弯片状喉道孔隙小喉道细而长孔隙与喉道直径比中到大微粒堵塞水锁贾敏粘土水化膨胀管束状喉道孔隙和喉道成为一体且细小水锁贾敏乳化堵塞粘土水化膨胀孔喉特征与与油气层损害关系油气层岩石的孔隙结构参数

孔隙结构参数孔喉大小与分布孔喉弯曲程度孔隙连通程度

孔隙结构参数与油气层损害的关系

○孔喉越大，不匹配的固相颗粒侵入越深，造成的固相损害程度越大，水锁和贾敏损害可能性小第九十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日

○孔喉弯曲程度越大，外来固相颗粒侵入越困难，侵入深度小，地层微粒易在喉道阻卡，微粒分散或运移损害潜力增大，喉道易受损害

○孔隙连通性差，油气层易受损害岩石渗透率与储集空间、油气层损害的关系

渗透率是孔喉大小、均匀性和连通性三者共同体现

渗透性好的油气层，孔喉较大或较均匀，连通性好，胶结物含量低，受固相侵入损害的可能性大

低渗透性油气层，孔喉小或连通性差，胶结物含量高，易受粘土水化膨胀、分散运移、水锁及贾敏损害第九十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日油气层的敏感性矿物定义与特点

储集层中与流体接触易发生物理、化学和物理化学反应并导致油气层渗透率大幅度下降的矿物

粒径小（<37µm）、比表面大、多位于孔喉处敏感性矿物类型

水敏和盐敏矿物油气层中与矿化度不同于地层水和水作用产生水化膨胀或分散、脱落等，并引起油气层渗透率下降的矿物

○蒙脱石伊利石/蒙皂石间层矿物绿泥石/蒙皂石间层矿物

碱敏矿物油气层中与高pH值外来液体作用产生分散、脱落或新的硅酸盐沉淀和硅凝胶体，并引起渗透率下降的矿物

○长石微晶石英各类粘土矿物蛋白石第九十七页，共一百七十六页，2022年，8月28日

酸敏矿物油气层中与酸液作用产生化学沉淀或酸蚀后释放出微粒并引起渗透率下降的矿物

○盐酸敏矿物含铁绿泥石铁方解石铁白云石水化黑云母

○氢氟酸敏矿物方解石石灰石白云石钙长石沸石云母各类粘土和各类粘土矿物

速敏矿物油气层中在高速流体流动作用下发生运移并堵塞喉道的微粒矿物

○粘土矿物

○粒径小于37m的各种非粘土矿物石英长石方解石等

第九十八页，共一百七十六页，2022年，8月28日敏感性矿物含量与损害程度的关系

敏感性矿物含量高，造成的油气层损害程度大

渗透率越低，造成损害的可能性和程度越大油气层岩石的润湿性润湿性是控制油藏流体在孔隙介质中的位置、流动和分布的重要因素

润湿性对油藏岩石的多个特性参数产生直接影响

毛管压力、相对渗透率、驱油效率、共存水饱和度、残余油饱和度等

油湿岩石，则与水湿岩石相反岩石的润湿性决定着岩石孔道中毛管力的大小和方向

毛管力的方向总是指向非润湿相一方

岩石表面亲水时，毛管力是水驱油的动力

岩石表面亲油时，毛管力是水驱油的阻力第九十九页，共一百七十六页，2022年，8月28日润湿性影响地层微粒的运移

地层微粒可被地层中流动的液体润湿时，微粒可随之移动

地层微粒不可被地层中流动的液体润湿时，微粒不移动

地层微粒可被地层中不相混溶的两种液体同时润湿时，微粒沿着两种液体的界面发生移动

第一百页，共一百七十六页，2022年，8月28日油气层流体的性质油气层中流体往往也是引起油气层损害的潜在因素地层水的性质

矿化度表示地层水中含盐量多少

外来工作液矿化度低于地层水矿化度可引起地层中粘土矿物水化膨胀和分散

地层水中常见的阳离子有Na+、Ca2+、Ma2

、Ba2+、Sr2+、阴离子有Cl-、SO42-、HCO3-、F-

根据水中主要离子当量比水分为CaCl2、MgCl2、NaHCO3、Na2SO4四种类型，地层水多为NaHCO3型和CaCl2型，地面水多为Na2SO4型

工作液和地层水不配伍会对地层造成严重损害

当油气层压力和温度降低或入井流体和地层水不配伍会生成CaCO3、CaSO4、BaSO4、SrSO4、Ca(OH)2等无机沉淀第一百零一页，共一百七十六页，2022年，8月28日

高矿化度盐水可引起进入油气层的高分子处理剂盐析原油性质

含蜡量胶质沥青含硫量凝固点粘度析蜡点

石蜡、胶质、沥青可形成有机沉淀

原油与入井流体不配伍形成有机沉淀

原油与酸液作用形成酸渣

注水和压裂作业的冷却效应导致石蜡、沥青沉淀天然气性质

天然气的主要成份是气态烃类，含少量非烃气体

H2S和CO2腐蚀气的含量和相态特征

H2S和CO2气体腐蚀设备管壁造成微粒

H2S腐蚀金属过程中形成FeS沉淀第一百零二页，共一百七十六页，2022年，8月28日油气层潜在损害因素相对一个特定时间段而言，是油气层的固有特性油气层被钻开后，受到外界条件影响，潜在损害因素会发生变化油气层潜在损害因素在不同生产作业阶段是动态的第一百零三页，共一百七十六页，2022年，8月28日4.4外因作用下引起的油气层损害油气层潜在损害因素在没有外因诱发自身不可能造成油气层损害油气层损害机理关键研究外因如何诱发内因起作用造成油气层损害外界流体进入油气层引起的损害外界流体中固相颗粒堵塞油气层造成的损害

在钻井、完井、修井、增产、注液等各生产环节中进入油气层的固相颗粒

入井流体含两类固相颗粒

○调整和控制入井流体性能所加有用颗粒如加重剂、桥堵剂、膨润土

○混入的杂质、岩屑、固相污染物质、水泥颗粒、射孔碎片等有害固相第一百零四页，共一百七十六页，2022年，8月28日

固相颗粒堵塞损害的机理当井眼中流体的液柱压力大于油气层孔隙压力时，在这个压差作用下，固相颗粒随液相一起被压入油气层，并在井壁或油气层深部孔道沉积，从而缩小油气层孔道半径，甚至堵死孔喉造成油气层损害

○由于在压差的作用下，井内工作液向具有孔隙的油气层渗透，同时在井壁上形成泥饼

○泥饼形成后可阻止滤液和固相颗粒进一步侵入油气层

○固相损害主要发生在泥饼形成之前

○固相颗粒的含量越高，侵入油气层的固相颗粒越多，损害越严重第一百零五页，共一百七十六页，2022年，8月28日

固相颗粒粒径

○颗粒进入油气层的深度和数量取决于颗粒大小与油气层孔喉直径的匹配程度

○匹配程度好，固相颗粒可在井眼周围形成较好的内泥饼，可阻止固相颗粒侵入油气层深部，减轻对油气层深部损害

○如果d孔隙3d颗粒，即含有足够量粒径大于1/3平均孔隙直径的颗粒时，颗粒会通过架桥作用在井眼周围岩石表面形成泥饼，颗粒几乎不可能渗入深部地层

○1/3粒径架桥规则只有满足颗粒粒径大于孔隙直径1/3，才容易通过架桥形成滤饼

○此粒径范围的颗粒的损害深度23cm，可通过射孔或反排解堵

第一百零六页，共一百七十六页，2022年，8月28日

施工作业参数

○压差

1.固相颗粒的侵入是在压差作用下进入油气层

2.如果工作液中的固相颗粒的大小与油气层孔隙不匹配，在一定的压差范围内，压差越大，固相颗粒随滤液侵入油气层越多、越深

3.由此形成一个大的固相颗粒损害带，射孔和反排都很难将之消除第一百零七页，共一百七十六页，2022年，8月28日

○剪切速率

1.钻井过程中剪切作用会破坏外泥饼，给固相颗粒提供更多进入油气层孔隙的机会

2.如果颗粒和孔隙不匹配，高剪切速率使固相颗粒侵入油气层深部的可能性增大

○工作流体与地层接触时间

1.固相颗粒对油气层对渗透率的损害随工作流体与地层接触时间的延长而加剧时间越长，固相侵入深度越大，损害越严重

2.特别当工作液循环时间长、泥饼质量差时损害更为严重第一百零八页，共一百七十六页，2022年，8月28日

外来固相颗粒对油气层损害特点

○颗粒一般在近井壁带造成较严重的损害

○颗粒粒径小于孔隙直径1/10且浓度较低时，颗粒侵入深度大，但损害程度可能较低；损害程度会随时间的增加而增加

○中高渗透率的砂岩油气层特别是裂缝性油气层外来固相颗粒侵入油气层的深度和所造成的损害程度相对较大外来流体与岩石不配伍造成的损害

水敏性损害

○油气层产生水敏性的原因

1.油气层中存在粘土矿物；2.水敏性的强弱取决于粘土矿物的结构；3.产生水敏性的本质原因是粘土矿物所具有特殊结构第一百零九页，共一百七十六页，2022年，8月28日

碱敏性损害

○定义高pH的外来液体侵入油气层与其中的碱敏性矿物发生反应造成分散、脱落、新的硅酸盐沉淀和硅凝胶体生成，导致油气层渗透率降低

○原因碱性环境更有利于粘土水化分散

○影响油气层碱敏性损害程度的因素

1.酸性矿物的含量；2.外来液体的pH值pH越

高造成的碱敏性损害越严重；3.外来液体侵入量

酸敏性损害

○酸化作业是为了排除或减轻井眼附近油气层损害的一项有效油藏增产措施

○目的在于用酸液溶解部分孔隙介质以提高油气层渗透率

第一百一十页，共一百七十六页，2022年，8月28日

○对油气层进行酸处理过程胶结物的溶解必然释放大量微粒

○某些矿物溶解后释放的离子在一定条件下可能再次生成沉淀

○引起酸敏性损害的原因

1.酸敏性损害主要表现为与酸液有关的各种化学沉淀物的生成及其对油气层孔喉的堵塞；

2.损害程度取决于沉淀物的数量及其侵入深度

润湿性反转损害

○组分的含量和天然岩石的表面性质

1.岩石的润湿性改变后油气层的孔隙结构、孔隙度、绝对渗透率不改变

2.油、水相对渗透率受到严重影响第一百一十一页，共一百七十六页，2022年，8月28日

○润湿性反转机理

1.对润湿性改变起主要作用的是表面活性剂2.砂岩储层岩石由具有较高表面能、表面带负电荷的石英、长石等无机矿物组成

3.带负电的高表面能岩石矿物容易吸附进入油气层的电性相反的阳离子表面活性剂

○影响润湿性转变的因素

1.无机阳离子的影响a.有表面活性剂时无机阳离子、特别是高价阳离子（如Ca2+、Ma2+、Fe3+

）可增强岩石的油润湿性;b.多价阳离子可使阳离子表面活性剂活性增强;c.无机阳离子使表面活性剂的溶解度降低,从而促使更多表面活性剂吸附在岩石表面

第一百一十二页，共一百七十六页，2022年，8月28日

2.pH的影响a.pH的改变可改变岩石所带电荷的性质从而影响岩石对表面活性剂吸附的情况;b.pH由中性变为小于2时石英岩石表面由带负电转变为带正电；c.当pH小于8时石灰岩和白云岩带正电荷，此时阴离子表面活性剂可在岩石表面上改变岩石的润湿性,当pH大于9.5时带负电荷，此时阳离子表面活性剂可在岩石表面吸附而改变岩石的润湿性

3.温度的影响a.温度升高后表面活性剂与水的亲合力增强表面活性剂在岩石的吸附减弱;b.油藏条件与常温情况相比岩石水润湿程度增强，油润湿程度减弱

第一百一十三页，共一百七十六页，2022年，8月28日外来流体与地层流体不配伍造成的损害

外来流体与地层流体不配伍，在一定外界条件下发生某些有害化学反应

○生成无机垢、有机垢和各种沉淀

○引起细菌繁殖及乳状液生成

结垢

○无机垢的生成Ca2++CO32-

CaCO3（碳酸钙）Sr2++CO32-

SrCO3

（碳酸锶）

Fe2++CO32-

FeCO3

(碳酸亚铁)

Ca2++SO32-

CaSO4(硫酸钙)第一百一十四页，共一百七十六页，2022年，8月28日

Ba2++SO32-

BaSO4(硫酸钡)

Sr2++SO32-

SrSO4(硫酸锶)Fe+3O2

Fe2O3

（三氧化二铁）Fe2++S2-

FeS

（硫化亚铁）这些沉淀可吸附在岩石表面成垢，缩小孔道，或随液流运移堵塞孔道第一百一十五页，共一百七十六页，2022年，8月28日

○影响无机垢生成的因素

1.温度a.不同的无机垢在其生成过程中，受温度影响情况不同；b.对于吸热沉淀反应，温度升高促使平衡向生成沉淀的方向移动，如生成CaCO3、CaSO4沉淀反应；c.地温越高，沉淀反应越易发生;c.对于放热结垢反应，则随温度升高，沉淀反应趋势减小，如生成BaSO4的反应

2.压力油、气井生产过程中，井眼周围的压力一般低于地层的原始饱和压力，使地层中流体中的CO2等气体不断逸出,水相中CO2量减少，导致地层水的pH值升高，使地层水中HCO3-解离平衡向CO32-离子浓度增加方向移动，促使更多CaCO3生成第一百一十六页，共一百七十六页，2022年，8月28日

3.外来液体的pH值pH值的升高，促使液体中的HCO3-解离成H+和CO32-，有利于CaCO3生成4.总矿化度混相液体的总矿化度升高，会降低可沉淀离子的活度或增加沉淀物的溶解度，沉淀的趋势低于低矿化度情况(如CaSO4在Mg+浓度为24400～36600ppm的溶液中的溶解度是蒸馏水中溶解度的数倍，77℃时，在蒸馏水中的溶解度为2.3ppm，而在100000ppm的NaCl溶液中为30.0ppm。)

5.接触时间地层流体与不配伍的外来流体接触时间越长，所生成的沉淀颗粒越大，沉淀的数量越多，盐垢的强度越高，越难以清除