佛山某大厦脚手架施工方案外架附图

外排综合脚手架工程施工方案工程名称：工程地点：施工单位：编制单位：编制人：编制日期：年月日审批负责人：审批日期：年月日目录TOC\o"1-3"第一章工程概况1第一节概况1第二节编制依据1第二章脚手架设计2第一节材料的选用2一、钢管2二、扣件2三、钢丝绳2四、连墙件2五、脚手板3六、安全网3七、标志板3八、花篮螺丝3第二节脚手架的搭设3一、平面布置3二、立面布置3三、斜道搭设4四、纵向水平杆的构造4五、横向水平杆的构造4六、立杆的构造5七、连接、对接，应符合有关规定5第三节节点构造6一、连接杆6二、吊环6三、脚手架安全防护装置6四、脚手架防雷措施7第三章设计计算7第一节建筑物全高处外排脚手架设计计算7一、大横杆的计算:7二、小横杆的计算:9三、扣件抗滑力的计算:10四、脚手架荷载标准值:11五、立杆的稳定性计算:13六、连墙件的计算:15七、立杆的地基承载力计算:16第二节塔楼外排脚手架设计计算18一、大横杆的计算:18二、小横杆的计算:20三、扣件抗滑力的计算:21四、脚手架荷载标准值:22五、立杆的稳定性计算:24六、连墙件的计算:25七、立杆的地基承载力计算:26第三节群楼外排脚手架设计计算27一、大横杆的计算:28二、小横杆的计算:30三、扣件抗滑力的计算:31四、脚手架荷载标准值:32五、立杆的稳定性计算:34六、连墙件的计算:35七、立杆的地基承载力计算:36第四章施工组织与管理41第一节组织机构及人员结构41一、组织架构41二、主要人数安排41三、作业人员的有关规定41第二节脚手架安装、拆除规定42第三节搭设规定42第四节拆卸规定44第五节脚手架使用与保护44第六节安全防护棚45第七节安全措施45第五章脚手架验收46工程概况概况1、本工程位于广东省******业园区内。建筑面积42691平方米；建筑物总高为65.1米；建筑物长为94.8m，宽为43.6m；建筑物结构为矩形；建设单位没有提供本工程地质报告。外排脚手架选用落地式全钢管综合脚手架。2、考虑脚手架荷载、工程工期要求，根据不同高度，平立面等因素，综合考虑脚手架搭设落地式全钢管脚手架。3、考虑钢管脚手架施工荷载和自重，为保证脚手架稳定和安全，每隔三层高用钢丝绳在脚手架上卸荷一次，直至顶部。做法是用钢丝绳一端牢固地拉结于脚手架立杆与横杆的交叉点上，另一端通过M20花篮螺栓与结构混凝土预埋的ф25钢筋环上，钢丝绳两端绕环的搭接长度≥600mm，并且不少于3只钢丝绳卡镇定。4、立杆步距、水平横杆间距详下第三章设计计算做法，脚手架宽度为1米，其连接杆、立杆、横杆、剪力撑均应按本方案构造要求搭设。编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001J84-2001（2002年版）；2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；3、地质勘察报告；4、本工程施工图纸；5、高层建筑施工手册。脚手架设计材料的选用钢管钢管采用48壁厚3.5的无缝钢管，材质符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700-88Q235钢的技术要求，弯曲变形锈蚀或已被打过孔的钢管不得使用。扣件脚手架所使用的扣件，应符合JGJ22-85《钢管脚手架》的规定，材质应符合GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的KT33-88的技术要求。在使用前必须逐一进行检查，保养不得有变形、裂缝、滑丝、脆裂以及其它不允许的缺陷。钢丝绳选用6×1918.5光面钢丝绳，破断拉力总合为257.5KN。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。旧钢丝绳应经技术部门鉴定确认合格才能使用，必要时须经荷载试验无安全隐患方可使用。连墙件材质符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700-88ф的ф235A钢的技术要求，钢材表面无锈蚀、麻点或裂痕等缺陷。型钢梁连墙壁螺栓，吊环连墙栓，吊脚手板脚手板采用钢笆片，钢笆片采用ф10和ф6园钢点焊制成，规格为1050×1000。安全网按照安全质量监督站的有关规定，采用密目式安全网，安全网要有合格证，不得使用已经腐烂或有缺陷的安全网。当对质量有怀疑时应做冲击破坏试验，确保安全可靠。标志板采用20㎝宽标准红白栏板，每隔二层建筑物四周设置一道。花篮螺丝花篮螺丝选用00型3.0允许荷载≥300KN。脚手架的搭设平面布置立杆步距、水平横杆间距详下第三章设计计算做法，脚手架宽度1.0M，内排立杆距建筑物净距为300㎜，立杆在转角短边处按尺寸进行分挡，立杆与横杆用直角扣件扣紧。立杆的直接接头应相互错开50%，立杆的接头相邻杆要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3。立面布置大横杆步距1500，剪刀撑要求满设，与水平杆夹角在45-60度之间，剪力撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采取搭接，搭接长度不小于1M，且不少于三个扣件。斜道搭设斜道坡度为33.3º，宽不少于1M，斜道脚手板满铺，上面设厚30㎜间距不大于300㎜防滑条。转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2M护栏高度不小于1.3M。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧，用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑。进出口搭防护棚并悬挂标志牌。纵向水平杆的构造纵向水平杆设在立杆内侧，长度，不小于3跨。纵向水平杆采用对接扣件连接。两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。横向水平杆的构造主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处的两个直角扣件的中心距不大于150㎜，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于0.4L，且不大于500㎜。作业层上非重节点处的水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2。具体做法必须相符“第三章设计计算”中计算数据。立杆的构造（1）每根立杆下端设置在垫木上，如下图。（2）脚手架必须设纵横扫地杆。（3）立杆用连墙杆与建筑物连接。（4）立杆除顶步采用搭接外，其余各层各步接头采用扣件。连接、对接，应符合有关规定（1）立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头，不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开，间距不小于500㎜，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（2）搭接长度不应小于1M，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜，且不大于150㎜，脚手架构造详见图一、二、三。节点构造连接杆外脚手架与建筑物之间的连接时通过连接杆来实现的，连接杆设置要求说明如下。连接杆用短钢管制成，长度约500～800㎜，水平间距3米，垂直间距每层楼均应设置，连接杆应上下错开，成菱形布置。连接杆应尽可能设在立杆用于大小横杆的连接处，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点处补足。吊环吊环是吊索与建筑物的连接件，用圆钢制成，圆钢直接套入梁内加固模板用的对拉螺杆孔内，梁的背面用螺栓拧紧（如下图示），水平间距1.5米，待砼强度达75%后再安装吊环，吊环选用Φ25的圆钢。脚手架安全防护装置脚手架在施工层楼面必须满铺钢笆片，钢笆片用12#铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔断挡板，钢笆片靠外排立杆处设踢脚板。脚手架的外侧满铺密目式安全网，并在外立杆里侧1.2米高处设置防护栏杆。附设于立面的搭吊卸料平台，应根据需要在垂直高度上错开设置，卸料平台必须与脚手架体分开，单独设置。脚手架防雷措施脚手架防雷措施，尽可能将建筑上的避雷线引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10欧姆。设计计算建筑物全高处外排脚手架设计计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为65.1米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距4.5米。施工均布荷载为2kN/m2，同时施工3层，脚手板共铺设20层。钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105，惯性矩I=12.19X104。风压按《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。大横杆的计算:大横杆按照照三跨连续梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。按照大横杆杆上面的脚手手板和活荷载载作为均布荷荷载计算大横横杆的最大弯弯矩和变形。1.均布荷载值值计算大横杆的自自重标准值P1=0..038kNN/m脚手板的荷荷载标准值P2=0..3×1/22＝0.1500kN/m活荷载标准准值Q=2×11/2＝1.0000kN/m静荷载的计计算值q1=1..2×（0.038＋0.150）＝0.2266kN/m活荷载的计计算值q2=1..4×1.0000＝1.4000kN/m大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.强度计算最大弯矩考考虑为三跨连连续梁均布荷荷载作用下的的弯矩跨中最大弯弯矩计算公式式如下:跨中最大弯弯矩为M1=（0.08××0.2266+0.1××1.4000）×1.5××支座最大弯矩计算算公式如下:支座最大弯弯矩为M22=－（0.1×00.226++0.1177×1.4000）×1.5××我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：(M1与M2的绝对值对对比，以大的的为强度验收收)=0.419×110000000/50880＝82.4880N/mmm2大横杆的计计算强度小于于205.00N/mm22,满足要求！！3.挠度计算最大挠度考考虑为三跨连连续梁均布荷荷载作用下的的挠度计算公式如:静荷载标准准值q1=p11+p2=00.038＋0.150＝0.1888kN/m，活荷载标准准值q2=1..000kNN/m。三跨连续梁梁均布荷载作作用下的最大大挠度V=（0.6777×0.1888＋0.9900×1.0000）×15000.0×15500.0××1500..0×15000.0/((100×22060000×1219900.0))＝2.2522mm大横杆的最最大挠度小于于1.5×11000/1150，并且小于于10mm,满足要求！！小横杆的计算:小横杆按照照简支梁进行行强度和挠度度计算，大横横杆在小横杆杆的上面。用大横杆支支座的最大反反力计算值，在在最不利荷载载布置下计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.荷载值计算算大横杆的自自重标准值P1=00.038××1.5＝0.0577kN脚手板的荷荷载标准值P2=0..3×1×11.5/2＝0.2255kN活荷载标准准值Q=233×1×1..5/3＝1.0000kN荷载的计算算值P=1..2×0.0057＋1.2×00.225＋1.40××1.0000＝1.7388kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考考虑为小横杆杆自重均布荷荷载与荷载的的计算值最不不利分配的弯弯矩和均布荷载最最大弯矩计算算公式如:集中荷载最最大弯矩计算算公式如:M=1.22×0.0338×1×11/8＋1.7388×=0.585×110000000/50880＝115.1157N//mm2小横横杆的计算强强度小于205.00N/mm22,满足要求！！3.挠度计算最大挠度考考虑为小横杆杆自重均布荷荷载与荷载的的计算值最不不利分配的挠挠度和均布荷载最最大挠度计算算公式如下:集中荷载最最大挠度计算算公式如:小横杆自重重均布荷载引引起的最大挠挠度V1=5××0.0388×10000×10000×10000×10000/(3844*2060000*1221900))＝0.0200mm集中荷载标准值PP=0.0557＋0.225＋1.000＝1.2822kN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V2=10000×1..282×11000×（3×10000×10000－4×10000×10000/9)//(72×22060000×1219900)＝1.8122mm最大挠度和V==V1+V22=1.8332mm小横杆的的最大挠度小小于1×10000/1500，并且小于于10mm,满足要求！扣件抗滑力的计算算:纵向或横向向水平杆与立立杆连接时，扣扣件的抗滑承承载力按照下下式计算(规范):RR≤Rc其中Rc──扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kN；R──纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值计算算横杆的自重重标准值P1==0.0388×1＝0.0388kN脚手板的荷荷载标准值P2==0.3×11.5×1//2＝0.2255kN活荷载标准准值Q=22×1.5××1/2＝1.5000kN荷载的计算算值R=11.2×0..038＋1.2×00.225＋1.4×11.500＝2.416＜RC＝8.0kNN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求！！当直角扣件件的拧紧力矩矩达40--665N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取12.0kkN。脚手架荷载标准值值:作用于脚手手架的荷载包包括静荷载、活活荷载和风荷荷载。静荷载标准准值包括以下下内容：(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN/mm)：取0；NNG1=00×65.11＝0kN(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2)；标准值为0.3NNG2=00.3×200×（1.5＋0.3）/2＝5.8500kN(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm)；标准值为0.11NG3=0.111×1.55×20/22＝1.6500kN(4)吊挂的安全全设施荷载，包包括安全网(kN/m2)；NNG4=00.005××1.5×665.1＝0.4888kN经计算得到，静荷荷载标准值NGK==NG1++NG2+NNG3+NGG4=00＋5.850＋1.650＋0.488＝7.9888kN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到到，活荷载标标准值NQK=2×3××1.5×11/2＝4.5000kN风荷载标准值应按按照公式计算算：其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用：W0=00.5Uz──风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-22001)的规定采用用：Uz=11.02Us──风荷载体型型系数：Us=11.200经计算得到到，风荷载标标准值Wk=00.7×0..5×1.002×1.2200＝0.4288kN/mm2。组合风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2((NG1k+NG2K)++0.855×1.4ΣNQK=1.2×（00＋5.850＋1.650＋0.488）＋1.4×44.500＝15.886KNN其中NG1k———脚手架结构构自重标准值值产生的轴向向力；NG2k——构配件件自重标准值值产生的轴向向力;ΣNG2k——施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，内、外外立杆可按一一纵距（跨）内内施工荷载总总和的1/2取值。不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NNG+11.4NQ风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW=0.885×1.44Wklahh2/10=0.85×1..4×0.4428×1..5×1.220×1.220/10＝0.110kN//m2其中Wk──风荷载基本本风压值(kN/m2)；la───立杆的纵距(m)；h──立立杆的步距(m)。立杆的稳定性计算算:不组合风荷荷载时,立杆的稳定定性计算公式式：其中N──计算立杆段段的轴心力设设计值，N=158886.0000N；φ──轴心受压压构件的稳定定系数,根据长细比λ=132查表取值:0.3886；λ──长细比，λ=lo/iiλ=2079.0000/15..8＝132loo──计算长度(m),由公式l0==kuh确定，lo=k×u×h=1.1555×1.55×1.200＝2.0799m＝2079..000mmm；i──立杆的截面回转半半径，i=15..8；k──计算算长度附加系系数，取1.1555;u──计算长度系系数，查表确确定，u=1.550；A──立杆净截面面面积，A=489mmm2f──钢管立杆抗抗压强度设计计值，f=2205.000N/mm22；不组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算值15886.0000/（0.3866×489）＝84.166<f,满足要求！！考虑风荷载载时,立杆的稳定定性计算公式式其中N──计算算立杆段的轴轴心力设计值值，N=149941.0000N；φ──轴心受压压构件的稳定定系数,根据长细比λ=132,查表取值:0.3886；λ──长细比，λ=lo/ii=20799.000//15.8＝132lo───计算长度(m),由公式l0==kuh确定，l0=kuh=1.1555×1.55×1.200＝2.0799m＝2079..000mmm；i──立杆的截面回转半半径，i=15.88mm；k──计算算长度附加系系数，取1.155（固定参数数）；u──计算长度系数，查查表确定，u=1.550；A──立杆杆净截面面积积，A=489mm2；W──立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=50080mm33MW──计算算立杆段由风风荷载设计值值产生的弯矩矩，MW=1110.0000N.mm；f──钢管立杆抗压强度度设计值，f=2205.000N/mm22；组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算14941.0000/（0.3866×489）1100000.0000/50800＝100.881<f,,满足要求！！连墙件的计算:连墙件的强强度稳定性和和连接强度应应按现行国家家标准《冷弯弯薄壁型钢结结构技术规范范》（GBJ8）、《钢结结构设计规范范》（GBJ17）、《混凝凝土结构设计计规范》（GBJ10）等的规定定计算。连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl==Nlw+No式式中Nl──连墙件轴向向力计算值(kN)；Nlw──风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按照下式计算：：Nlw=1..4×WWk×Aww=1.44×0.4228×10..800＝6.4711wk──风荷荷载基本风压压值，wk=00.428kN/m22；Aw──每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=22.40×44.5＝10.8000m2；No──连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)，No=55；（单排取3，双排取5）经计算得到Nllw=6..471kN，连墙件轴轴向力计算值值Nl==Nlw+No=11.4471kNN连墙件轴向向力设计值Nf==A[f]]其中──轴心受压立立杆的稳定系系数,由长细比l/i=3000.0/155.8＝18.999,查表得到=00.949；A=4889mm22；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf=955.13KKn，Nf>Nl，连墙件的的设计计算满满足要求！连墙件采用膨胀螺螺栓连接，预预埋铁的计算算参见《施工工计算手册》钢钢结构部分。连墙件膨胀螺栓连连接示意图经过计算，连墙件件普通螺栓的的抗拨强度度度必须大于连连墙件的轴向向力计算值N1=111.471KKN立杆的地基承载力力计算:不组合风荷荷载时，立杆杆基础底面的的平均压力应应满足下式的的要求pp≤fg其中p──立杆基础底底面的平均压压力(N/mmm2)，p=NN/A=115.8866/0.5==31.8N/mm22；N──上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值(kN)；N=15.8886A──基础底面面面积(m2)；A=0.5fg──地基承载力力设计值(N/mmm2)；fg==kc××fgk==1.0×1115＝115.00N/mmm2其中kc──脚手架地基基承载力调整整系数；kc=11.0fgk──地基承载力力标准值；fgk==115立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式的的要求pp≤fg经计算，P=311.8<1115.0地基承载力力的计算满足足要求！组合风荷载时，立立杆基础底面面的平均压力力应满足下式式的要求pp≤fg其中p──立杆基础底底面的平均压压力(N/mmm2)，p=NN/A=114.9411/0.5==29.9N/mmm2；N──上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值(kN)；N=144.941A──基础底面面面积(m2)；A=0..5fg──地基承载力力设计值(N/mmm2)；ffg=kkc×ffgk=11.0×1115＝115.00N/mmm2其中kc──脚手架地基基承载力调整整系数；kc=11.0fgk──地基承载力力标准值；fgk==115立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式的的要求pp≤fg经计算，PP=29.99<115..0 地基承载力力的计算满足足要求！塔楼外排脚手架设设计计算钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计计算的脚手架架为双排脚手手架，搭设高高度为51..1米，立杆采用用单立管。搭设尺寸为：立杆杆的纵距1..5米，立杆的横横距1米，立杆的步步距1.200米。采用的钢管类型为为φ48×3..5，连墙件件采用3步3跨，竖向间间距3.600米，水平间距距4.5米。施工均布荷载为22kN/m22，同时施工工3层，脚手板板共铺设177层。钢材的强度设计值值f=2055N/mm22，弹性模量量E=2.006X1055，惯性矩I=112.19XX104风压按《建筑结构构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。大横杆的计算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷载值计计算大横杆的自重标准准值P1=0.0038kN//m脚手板的荷载标准准值P2=0.33×1/2＝0.1500kN/m活荷载标准值Q==2×1/2＝1.0000kN/m静荷载的计算值qq1=1.22×（0.038＋0.150）＝0.2266kN/m活荷载的计算值qq2=1.44×1.0000＝1.4000kN/m大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩，跨中最大弯弯矩计算公式式如下:跨中最大弯矩为M1=（0.08××0.2266+0.1××1.4000）×1.5××1.5＝0.3566kN.m支座最大弯矩计算算公式如:支座最大弯矩为MM2=－（0.1×00.226++0.1177×1.4000）×1.5××1.5＝-0.4119kN.mm我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：(M1与M2的绝对值值对比，以大大的为强度验验收)=0.419×100000000/50800＝82.4880N/mmm2大横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求！！3.挠度度计算最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度，计算公式如如下:静荷载标准值q11=p1+pp2=0.0038＋0.150＝0.1888kN/m活荷载标准值q22=1.0000kN/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=（0.6777×0.1888＋0.9900×1.0000）×15000.0×15500.0××1500..0×15000.0/((100×22060000×1219900.0))＝2.2522mm大横杆的最大挠度度小于1.5×11000/1150，并且小于于10mm,满足要求！！小横杆的计算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用用大横杆支座座的最大反力力计算值，在在最不利荷载载布置下计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.荷载值计算算大横杆的自重标准准值P1==0.0388×1.5＝0.0577kN脚手板的荷载标准准值P2=0.33×1×1..5/2＝0.2255kN活荷载标准值QQ=33×11×1.5//3＝1.0000kN荷载的计算值PP=1.2××0.0577＋1.2×00.225＋1.40××1.0000＝1.7388kN小横杆计算简图2.强度度计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和，均布荷载最最大弯矩计算算公式如下::集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=1.22×0.0338×1×11/8＋1.7388×1/3＝0.5855kN.m=0.585×100000000/50800＝115.1157N//mm2小横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求！！3.挠度度计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和，均布荷载最最大挠度计算算公式如下::集中荷载最大挠度度计算公式如如下:小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=5××0.0388×10000×10000×10000×10000/(3844*2060000**11219000)＝0.0200mm集中荷载标准值PP=0.0557＋0.225＋1.000＝1.2822kN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V2=10000×1..282×11000×（3×10000×10000－4×10000×10000/9)//(72×22060000×1219900)＝1.8122mm最大挠度和V=VV1+V2==1.8322mm小横杆的最大挠度度小于1×10000/1500，并且小于于10mm,满足要求！！扣件抗滑力的计算算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc──扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R───纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1==0.0388×1＝0.0388kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3××1.5×11/2＝0.2255kN活荷载标准值Q=2×11.5×1//2＝1.5000kN荷载的计算值R=1.22×0.0338＋1.2×00.225＋1.4×11.500＝2.416＜RC＝8.0kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求！！当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。脚手架荷载标准值值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))：取0；NNG1=00×51.11＝0kN(2)脚手板的自重重标准值(kN/m2)；标准值为为0.3NNG2=00.3×177×（1.5＋0.3）/2＝4.9733kN(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；标准值为为0.11NG3=0.111×1.55×17/22＝1.4033kN(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m2)；NNG4=00.005××1.5×551.1＝0.3833kN经计算得到，静荷荷载标准值NGK==NG1++NG2+NNG3+NGG4=00＋4.973＋1.403＋0.383＝6.7599kN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQK==2×3×11.5×1//2＝4.5000kN风荷载标准值应按按照以下公式式计算Wk==0.7Uzz·Us·WWo其中Wo───基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：WWo=0.5Uz──风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：UUz=5Us──风荷载体型型系数：Uss=1.2200经计算得到，风荷荷载标准值WWk=0..7×0.55×5×1..200＝2.1000kN/mm2。组合风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2((NG1k+NG2K)++0.855×1.4ΣNQK=1.2×（0＋4.973＋1.403＋0.383）＋1.4×44.500＝14.4111KN其中NG1k———脚手架结构构自重标准值值产生的轴向向力；NG2kk——构配件自自重标准值产产生的轴向力力;ΣNG2k——施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，内、外外立杆可按一一纵距（跨）内内施工荷载总总和的1/22取值。不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NNG+11.4NQ风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2/10=0.85×1.44×2.1000×1.55×1.200×1.200/10＝0.5400kN/m2其中Wk───风荷载基本本风压值(kN/m2)；la───立杆的纵距距(m)；h──立杆的步距距(m)。立杆的稳定性计算算:不组合风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式≤[ƒ]其中N──计计算立杆段的的轴心力设计计值，N=144111.0000N；φ──轴心受压构构件的稳定系系数,根据长细比λ=132查表取取值:0.3866；λ──长细比，λλ=lo/iiλ=2079.0000/15.88＝132l0──计算算长度(mm),由公式式l0==kuh确定，l0=k×u××h=1.1155×1..5×1.220＝2.0799m＝2079..000mmm；i──立杆的截截面回转半径径，i=15.88；k──计算长长度附加系数数，取1.1155;u──计算长长度系数，查查表确定，uu=1.500；A──立杆净净截面面积，A=489mm2ƒ──钢管立杆抗压强度度设计值，ƒƒ=2005.00NN/mm2；不组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算值14411.0000/（0.3866×489）＝76.355<ƒ,满足要求！！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式≤[ƒ]其中N──计计算立杆段的的轴心力设计计值，N=134666.0000N；φ──轴心受压构构件的稳定系系数,根据长细比λ=132,查表表取值:0.3866；λ──长细比，λλ=lo/iiλ=2079.0000/15.88＝132lo──计算长长度(m)),由公式l00=kuuh确定，lo=kuh=11.155××1.5×11.20＝2.0799m＝2079..000mmm；i──立杆的截截面回转半径径，i=15.88mm；k──计算长长度附加系数数，取1.1155（固定定参数）；u──计算长长度系数，查查表确定，uu=1.500；A──立杆净净截面面积，A=489mm2；W──立杆净净截面模量((抵抗矩),WW=50800mm3MW──计算算立杆段由风风荷载设计值值产生的弯矩矩，MW==540.0000N..m；ƒ──钢管立杆抗压强度度设计值，ƒƒ=2005.00NN/mm2；组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算13466.0000/（0.3866×489）5400000.0000/50800＝177.664<ƒ,满足要求！！连墙件的计算:连墙件的强度稳定定性和连接强强度应按现行行国家标准《冷冷弯薄壁型钢钢结构技术规规范》（GBBJ8）、《钢钢结构设计规规范》（GBBJ17）、《混混凝土结构设设计规范》（GBJ10）等的规定计算。连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl==Nlw+No式中Nl──连墙件轴向向力计算值((kN)；Nlw──风荷荷载产生的连连墙件轴向力力设计值(kN)，应按按照下式计算算：Nlw=1.44×Wk×Aw=1.4××2.1000×16.2200＝47.6228wk──风荷载载基本风压值值，wk==2.1000kN/mm2；Aw──每个连连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积，AAw=3..60×4..5＝16.2000m2；No──连墙件件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力(kN)，No=5；（单排取取3，双排取5）经计算得到Nllw=477.628kN，连连墙件轴向力力计算值NNl=NNlw+No=552.6288kN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中──轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比ll/i=300.00/15.88＝18.999,查表得到=0.9499；A=4889mm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算算得到Nff=95..13kNNNf>Nl，连墙墙件的设计计计算满足要求求！连墙件采用膨胀螺螺栓连接，预预埋铁的计算算参见《施工工计算手册》钢钢结构部分。连墙件膨胀螺栓连连接示意图经过计算，连墙件件普通螺栓的的抗拨强度度度必须大于连连墙件的轴向向力计算值N1=52..628KNN立杆的地基承载力力计算:不组合风荷载时，立立杆基础底面面的平均压力力应满足下式式的要求pp≤fg其中p───立杆基础底底面的平均压压力(N//mm2)，p=NN/A=114.4111/0.5==28.8N/mm22；N──上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值(kkN)；N=14..411A───基础底面面面积(m2)；A=0.55fg──地基承载力力设计值((N/mm22)；fg==kc××fgk==1.0×44000＝4000..0N/mmm2其中kc───脚手架地基基承载力调整整系数；kcc=1.00fgk───地基承载力力标准值；ffgk=44000立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式的的要求p≤fg经计算，P=288.8<40000.0地地基承载力的的计算满足要要求！组合风荷载时，立立杆基础底面面的平均压力力应满足下式式的要求p≤fg其中p───立杆基础底底面的平均压压力(N//mm2)，p=NN/A=113.4666/0.5==26.9N/mmm2；N──上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值(kkN)；N=13..466A───基础底面面面积(m2)；A=0.55fg──地基承载力力设计值((N/mm22)；ffg=kkc×fgk==1.0×44000＝4000..0N/mmm2其中kc───脚手架地基基承载力调整整系数；kcc=1.00fgk───地基承载力力标准值；ffgk=44000立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式的的要求p≤fg经计算，P=266.9<40000.0 地基承载力力的计算满足足要求！群楼外排脚手架设设计计算钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计计算的脚手架架为双排脚手手架，搭设高高度为18米，立杆采用用单立管。搭设尺寸为：立杆杆的纵距1..5米，立杆的横横距1米，立杆的步步距1.500米。采用的钢管类型为为φ48×3..5，连墙件件采用3步3跨，竖向间间距4.500米，水平间距距4.5米。施工均布荷载为22kN/m22，同时施工工2层，脚手板板共铺设4层。钢材的强度设计值值f=2055N/mm22，弹性模量量E=2.006X1055，惯性矩I=112.19XX104。风压按《建筑结构构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。大横杆的计算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。按照大横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算大横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算大横杆的自重标准准值P1=00.038kkN/m脚手板的荷载标准准值P2=0.33×1/2＝0.1500kN/m活荷载标准值Q==2×1/2＝1.0000kN/m静荷载的计算值qq1=1.22×（0.038＋0.150）＝0.2266kN/m活荷载的计算值qq2=1.44×1.0000＝1.4000kN/m大横杆计算荷载组组合简图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)大横杆计算荷载组组合简图(支座最大弯弯矩)2.强度计计算最大弯矩考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的弯矩跨中最大弯矩计算算公式如下::跨中最大弯矩为M1=（0.08××0.2266+0.1××1.4000）×1.5××1.5＝0.3566kN.m支座最大弯矩计算算公式如下::支座最大弯矩为M2=－（0.1×00.226++0.1177×1.4000）×1.5××1.5＝-0.4119kN.mm我们选择支座弯矩矩和跨中弯矩矩的最大值进进行强度验算算：(M1与M2的绝对值值对比，以大大的为强度验验收)=0.419×100000000/50800＝82.4880N/mmm2大横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求！！3.挠度计计算最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q11=p1+pp2=0.0038＋0.150＝0.1888kN/m活荷载标准值q22=1.0000kN/mm三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=（0.6777×0.1888＋0.9900×1.0000）×15000.0×15500.0××1500..0×15000.0/((100×22060000×1219900.0))＝2.2522mm大横杆的最大挠度度小于1.5×11000/1150，并且小于于10mm,满足要求！！小横杆的计算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，大大横杆在小横横杆的上面。用大横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算大横杆的自重标准准值P1==0.0388×1.5＝0.0577kN脚手板的荷载标准准值P2==0.3×11×1.5//2＝0.2255kN活荷载标准值QQ=33×11×1.5//3＝1.0000kN荷载的计算值PP=1.2××0.0577＋1.2×00.225＋1.40××1.0000＝1.7388kN小横杆计算简图2.强度计计算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=1.22×0.0338×1×11/8＋1.7388×1/3＝0.5855kN.m=0.585×100000000/50800＝115.1157N//mm2小横杆的计算强度度小于205.00N/mm22,满足要求！！3.挠度计计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=5××0.0388×10000×10000×10000×10000/(3844*2060000**11219000)＝0.0200mm集中荷载标准值PP=0.0557＋0.225＋1.000＝1.2822kN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V2=10000×1..282×11000×（3×10000×10000－4×10000×10000/9)//(72×22060000×1219900)＝1.8122mm最大挠度和V==V1+V22=1.8332mm小横杆的最大挠度度小于1×10000/1500，并且小于于10mm,满足要求！！扣件抗滑力的计算算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc──扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R───纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1==0.0388×1＝0.0388kN脚手板的荷载标准准值P22=0.3××1.5×11/2＝0.2255kN活荷载标准值Q=2×11.5×1//2＝1.5000kN荷载的计算值R=1.22×0.0338＋1.2×00.225＋1.4×11.500＝2.416＜RC＝8.0kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求！！当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN。脚手架荷载标准值值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))：取0；NNG1=00×18＝0kN(2)脚手板的自重重标准值(kN/m2)；标准值为为0.3NNG2=00.3×4××（1.5＋0.3）/2＝1.1700kN(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值(kN/m))；标准值为为0.11NG3=0.111×1.55×4/2＝0.3300kN(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网((kN/m2)；NNG4=00.005××1.5×118＝0.1355kN经计算得到，静荷荷载标准值NGK==NG1++NG2+NNG3+NGG4=00＋1.170＋0.330＋0.135＝1.6355kN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQK==2×2×11.5×1//2＝3.0000kN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0───基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：WW0=0..5Uz──风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：UUz=0..62Us──风荷载体型型系数：Uss=1.2200经计算得到，风荷荷载标准值WWk=0..7×0.55×0.622×1.2000＝0.2600kN/mm2。组合风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2((NG1k+NG2K)++0.855×1.4ΣNQK=1.2×（0＋1.170＋0.330＋0.135）＋1.4×33.000＝6.1622KN其中NG1k———脚手架结构构自重标准值值产生的轴向向力；NG2kk——构配件自自重标准值产产生的轴向力力;ΣNG2k——施工荷荷载标准值产产生的轴向力力总和，内、外外立杆可按一一纵距（跨）内内施工荷载总总和的1/22取值。不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NNG+11.4NQ风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公公式MW=0.885×1.4Wkklah2/10=0.855×1.4××0.2600×1.5××1.50××1.50//10＝0.1044kN/m2其中Wk───风荷载基本本风压值(kN/m2)；la───立杆的纵距距(m)；h──立杆的步距距(m)。立杆的稳定性计算算:不组合风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式其中N──计计算立杆段的的轴心力设计计值，N=66162.0000N；φ──轴心受压构构件的稳定系系数,根据长细比λ=164查表表取值:0..262；λ──长细比，λλ=lo/ii=25999.000//15.8＝164l0──计算算长度(mm),由公式式l0==kuh确定，l0=k×u××h=1.1155×1..5×1.550＝2.5999m＝2599..000mmm；i──立杆的截截面回转半径径，i=155.8；k──计算长长度附加系数数，取1.1155;u──计算长长度系数，查查表确定，uu=1.500；A──立杆净净截面面积，A=489mm2f──钢管立立杆抗压强度度设计值，ff=2005.00NN/mm2；不组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算值6162.0000/（0.2622×489）＝48.100<f,满足要求！！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式其中N──计计算立杆段的的轴心力设计计值，N=55532.0000N；φ──轴心受压构构件的稳定系系数,根据长细比λ=164,,查表取值:00.262；；λ──长细比，λλ=lo/iiλ=2599.0000/15.88＝164l0──计算算长度(mm),由公式式l0==kuh确定，l0=kuh=1.1555×1.55×1.500＝2.5999m＝2599..000mmm；i──立杆的截截面回转半径径，i=15.88mm；k──计算长长度附加系数数，取1.1155（固定定参数）；u──计算长长度系数，查查表确定，uu=1.500；A──立杆净净截面面积，A=489mm2；W──立杆净净截面模量((抵抗矩),WW=50800mm3MW──计算算立杆段由风风荷载设计值值产生的弯矩矩，MW==104.0000N..m；f──钢管立立杆抗压强度度设计值，ff=2005.00NN/mm2；组合风荷载时，立立杆的稳定性性计算5532.0000/（0.2622×489）1040000.0000/50800＝63.655<f,满足要求！！连墙件的计算:连墙件的强度稳定定性和连接强强度应按现行行国家标准《冷冷弯薄壁型钢钢结构技术规规范》（GBBJ8）、《钢钢结构设计规规范》（GBBJ17）、《混混凝土结构设设计规范》（GBJ10）等的规定计算。连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+Noo式中Nl──连墙件轴向向力计算值((kN)；Nlw──风荷荷载产生的连连墙件轴向力力设计值(kN)，应按按照下式计算算：Nlw=1..4×Wk×Aw=1.4××0.2600×20.2250＝7.3711wk──风荷载载基本风压值值，wk==0.2600kN/mm2；Aw──每个连连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积，AAw=4..50×4..5＝20.2550m2；No──连墙件件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力(kN)，No=55；（单排排取3，双排取5）经计算得到Nllw=7..371kN，连墙墙件轴向力计计算值Nll=Nllw+NNo=122.371kN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中──轴心受压压立杆的稳定定系数,由长细比ll/i=3000.0/115.8＝18.999,查表得到=00.949；；A=4889mm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算算得到Nff=95..13kNNNf>Nl，连墙墙件的设计计计算满足要求求！连墙件采用膨胀螺螺栓连接，预预埋铁的计算算参见《施工工计算手册》钢钢结构部分。连墙件膨胀螺栓连连接示意图经过计算，连墙件件普通螺栓的的抗拨强度度度必须大于连连墙件的轴向向力计算值N1=12..371KNN立杆的地基承载力力计算:不组合风荷载时，立立杆基础底面面的平均压力力应满足下式式的要求pp≤fg其中p───立杆基础底底面的平均压压力(N//mm2)，p=NN/A=66.162//0.5=112.3NN/mm2；N──上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值(kkN)；N=6..162A───基础底面面面积(m2)；A=0..5fg──地基承载力力设计值((N/mm22)；fg==kc××fgk==1.0×1115＝115.00N/mm2其中kc───脚手架地基基承载力调整整系数；kcc=1.00fgk───地基承载力力标准值；ffgk=1115立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式的的要求pp≤fg经计算，P=122.3<1115.0地基承载力力的计算满足足要求！组合风荷载时，立立杆基础底面面的平均压力力应满足公式的要求：p≤fg其中p───立杆基础底底面的平均压压力(N//mm2)，p=NN/A=55.532//0.5=111.1N/mm22；N──上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值(kkN)；N=5..532A───基础底面面面积(m2)；A=0..5fg──地基承载力力设计值((N/mm22)；ffg=kkc×fgk==1.0×1115＝115.00N/mm2其中kc───脚手架地基基承载力调整整系数；kcc=1.00fgk───地基承载力力标准值；ffgk=1115立杆基础底面的平平均压力必须须满足下式的的要求pp≤fg经计算，P=11..1<1155.0 地基承载力的计算算满足要求！！施工组织与管理组织机构及人员结结构组织架构分包单位项目经理分包单位项目经理施工员、安全员施工员、安全员分包单位项目经理分包单位项目经理主要人数安排1、施工人员3人，2、安全员3人，3、脚手架技技术工人500～70人，4、其它配合合人员5～10人。作业人员的有关规