九里山矿学习《焦煤集团“一通三防”管理规范》活动总结

九里山矿学习《焦煤集团“一通三防”管理规范》活动总结九里山矿学习《焦煤集团“一通三防”治理标准》活动总结

九里山矿学习《焦煤集团“一通三

防”治理标准》活动总结

依据焦煤技字（201*）441号文和（201*）32号文精神，结合我矿实际，在全矿范围内开展以矿总工程师郑保川任组长、安全矿长杨文安、通风副总张伟、副总工程师王良金等为副组长，以通风区、安全区、检查科、防突科等单位的行政一把手为成员的学习《焦煤集团“一通三防”治理标准》，促进“一通三防”工作标准治理活动的领导小组，在全矿范围内全面掀起了学习“一通三防”标准治理活动的热潮。真对这次活动，矿领导小组进展了周密的部署，这次活动分三个阶段来进展完善。

第一阶段(4月16日---5月31日）为集中组织学习阶段

仔细组织“一通三防”各单位的班组长及生产骨干人员，统一集中起来进展集体学习。有主抓“一通三防”的副总、技术科和检查科的工程技术人员等，组织零点班和四点班的人员在每天的9点---11点，四点班的人员在下午4点---6点为集中授课时间，并保证每天不少于四个学时。第一阶段的集中培训共计40个学时。

“一通三防”各又结合本单位的工作实际状况，制定了具体的学习规划，并报送检查科。各单位又成立了以本单位的技术负责人为主、以其他副职为成员的领导小组，把文件精神充分落实到位。仔细组织本单位的全部人员，利用班前活动三非常的时间、班后收工会和其它业余时间，以每日一题的形式组织职工学习“一通三防”治理标准的各项规定及条款，并仔细作好笔记。各单位值班领导在每班安全活动会前，还要对前面所学的有关内容进展提问、检查，催促职工坚固把握“一通三防”治理标准的内容及条款。对各单位的组织学习状况有检查科负责进展不定期检查落实。并把学习进展状况准时向矿领导小组汇报。

其次阶段（6月1日----6月15日）为初步测试再提高阶段

在第一阶段的学习根底上，矿领导小组组织技术科、检查科对各单位参与培训的生产骨干的学习标准状况，进展了闭卷摸底考试。经过考试摸底百分之九十的学员的成绩都能到达90分以上，及格率到达了百分之九十二以上。同时评比出各工种的前三名，并给以表彰。为了使那些根底差、素养底的人员，能尽快提高业务素养、早日胜任本职工作，还对他们进展了有针对性的手拉手、师带徒的帮教。

第三阶段（6月16日----6月30日）为整个活动的验收阶段

经过初步再提高阶段的学习，经过师带徒的帮教方法学习，使那些底子博、根底差的人员根本上都有了明显的提高。经过三个阶段的学习，在活动完毕时，矿领导小组组织了以技术科、防突科、通风区、安全区等单位对此次活动进展了仔细检查、验收。经过验收考试，及格率到达了百分之九十五以上。“一通三防”各单位的职工的理论学问和实际现场治理力量都有了明显的提高。最终在“一通三防”各单位评比出此次活动中的先进单位和先进个人，并进展嘉奖。对于那些不能胜任“一通三防”工作和本职业务素养差的人员调离本岗位。

通过此次活动的开展，使我矿“一通山三防”各工种工作人员的素养有了明显的提高，使他们在工作中加强了责任心，增加了责任感，坚固树立了“一通三防”安全意识。为他们在通风、瓦斯治理、防突治理等现实工作中严格把关供应了有力的依据，为我矿的安全生产奠定了坚实的根底。

201*年6月26日

九里山矿学习《焦煤集团“一通三防”治理标准》活动总结

201*年6月26日

扩展阅读：九里山矿通风系统调整工作总结

九里山矿通风系统调整工作总结

一、前言

九里山矿属于河南煤化焦煤集团的主力矿井，1983年建成投产，年设计生产力量90万吨，采纳立井双水平开拓方式，布置沿走向水平运输大巷分采区上下山，开采二叠系山西组二１煤层。矿井自投产以来，两翼生产均在一水平（标高－225ｍ），近年来通过矿井技术改造，大力推行机械化开采，年产量突破百万吨大关。九里山矿为严峻的煤与瓦斯突出矿井，考虑生产地区向下水平延深，采掘工作面需风量较大，现有通风系统不能满意生产需要，于201*年4月～201*年3月在井田中部开凿了二水平回风井，安装MAF2950-1700/1B型风机。目前24采区作为二水平首采区，已经圈成工作面，马上接替投采，新风井投运在即。新风井投运是一个重大的通风系统调整，为了确保矿井一水平、二水终生产过渡期间的通风系统安全稳定，有效降低矿井的通风阻力、增加24采区配风量，需要对新风井投入使用后的矿井通风系统进展挂网解算、全面分析，讨论提出调整和优化改造方案。

二、通风系统优化改造的论证2.1.矿井通风系统现状

矿井以3个生产工作面同时生产保证年生产力量，现有2个生产采区、2个预备采区，生产采区包括西翼的14上山采区和东翼的15下山采区，其中14采区为主力生产采区，布置2个回采工作面同时生产，规划14091工作面开采完毕后搬家到二水平首采区；目前采区中上部已回采完毕，回采煤量仅剩下部西翼区段，采区已处于生产后期；2个预备采区均在二水平，包括西翼14采区深部的24采区和21下山采区，其中24采区经过多年的开拓，生产系统已经形成，24021首采工作面已安装完毕，马上接替生产；21采区尚处于开拓初期。

2.2、矿井通风系统概况

矿井采纳机械抽出式通风，通风方式为中心边界与对角混合式，主、副井进风，西风井及东风井回风。201*年3月份矿井总进风量为13631m3/min，总排风量为14230m3/min。矿井等积孔为5.26m2。

西风井：安装两台BD-11-8NO28轴流式通风机，其中一台工作，一台备用。目前运行的1#风机工作风量7918m3/min，静压2970Pa，风叶角度+Ⅱ，电机容量2×450KW，输入功率764.60KW，输出功率726.37KW，静压效率52.90%。西风井主要负担14采区生产、24采区开拓预备和12采区预备期间的通风，风量安排见表1。

东风井：安装两台2K562BN024型轴流式通风机，其中一台工作，一台备用。目前运行的2#风机工作风量6312m3/min，静压2880Pa，风叶角度30°，电机容量630KW，输入功率378.00KW，输出功率359.10KW，静压效率82.72%，主要担负15采区、东底板大巷和二水平开拓掘进通风，风量安排见表2。

表1西风井风量安排状况采区序号124采区23地点24021工作面24031上风道24041运斜424061区段巷1

风量（m/min）6585274023863备注

524131回风眼67其它合计106029633298955478267853023355574748855580438254炸药库等814121下回风眼914121上风道14采区01212采区西总回风西风井底西风井风机

345678表2东风井风机风量安排状况采区序号1二水平2345615采区78910东风井联络巷东风井风机111215071上风道15071底抽巷其它15采区回风上山工作风量东底板回风眼东煤柱工作面回风东三煤柱回风眼15051抽采巷回风15031工作面地点二水平回风114091工作面114082工作面1其它1合计1回风1回风量1专用回风1回风量1工作风量风量（m/min）备注764936464536697104057839822240705919606432.3、通风系统存在的问题

东风井通风系统在今后一个时期内保持稳定，不作大的调整，而西翼风井负担地区范围

较大，主要负担14采区生产、24采区开拓及12采区预备期间的通风，并随着24地区投产及二水平开拓强度的加大，西翼通风系统存在的问题将会日益显现，矿井通风系统存在多处隐患：

（1）西总回风巷多处断面小，造成风速超限，最高达19.49m/s，详细位置为：西总回风北绕道，断面5.96m2；14采区回风上山局部断面小，其中采区三变电所向上有长度40m段，风速达10.48m/s；12采区回风巷12中车场以下断面7.3m2，风速达8.96m/s；

（2）西风井风机风叶角度已调至最大，接近满负荷运转；

（3）矿井总阻力大，其中西风井风阻2970Pa，东风井风阻2880Pa，属高风阻矿井；（4）估计24采区投入生产后，需风量增加较多，西风井力量不满意要求。2.4、新风井投运的方案

二水平风井设计担负二水平2个生产采区通风，目前一水平尚未开采完毕，二水平24采区已预备就绪，21采区正在加紧开拓，在一水终生产向二水终生产过渡期间，二水平风井投运主要有2个可选方案：其一为三个风井风机同时运行方案，即现有东、西风井风机均保持正常运转，二水平风井仅担负24采区生产和21采区开拓通风任务；其二为两个风井风机同时运转方案，即东风井风机保持正常运转，二水平风井担负14采区生产、24采区生产和21采区开拓通风任务，停运西风井风机。

2.5、三个主通风机共同运行的方案该调整方案详细为：

二水平风井投运后，担负24采区、21采区回风；西风井担负14采区、12采区、炸药库及机车库回风；东风井担负15采区和东底板大巷开拓回风。2.6、通风系统构筑物

密闭12回风上山，24采区回风改回二水平风井，21采区下山掘进回风改回二水平风井，东总进风巷（900ｍ）改为进风，矿井各个掘进面仍根据当前的采掘布置和配风量。

西风井风机风叶角度不变，改为单级运行；二水平风井风机风叶角度15°，转速740rpm。（1）撤除二水平风井底挡风墙一道。（2）撤除二水平西翼回风风门墙两道。（3）构筑二水平风井石门联络横贯风门墙两道。（4）构筑西二横贯风门墙两道。（5）构筑12采区回风下部挡风墙两道。（6）构筑马坊泉断层探巷里段风门墙两道。

（7）撤除东总进风巷与东轨道大巷之间联络巷内的挡风墙三道、风门墙四道。（8）构筑东总进风巷与15采区回风一横贯挡风墙两道。2.7、通风网络结算2.7.1巷道风阻值推算

参考201*年6月河南理工大学编制的矿井通风阻力报告、201*年省安全监察局矿用安全产品检验中心编制的的风机性能测试报告,结合当前实际各主要巷道面貌和风量、风机实际运行工况，通过解网，推算出巷道的风阻值，列表如下：

表3巷道摩擦阻力系数巷道类型东西轨道东西皮带3

断面外形及支护方式半圆拱、料石砌碹半圆拱、料石砌碹摩擦阻力系数(NS/m)0.01890.0321

总进回风（无轨道和皮带）半圆拱、料石砌碹轨道上下山皮带上下山回风上下山上风道工作面下风道半圆拱、锚喷半圆拱、锚喷半圆拱、锚喷梯形、工字钢矩形、液压支架梯形、工字钢0.00930.040.0680.01330.040.10.08有些巷道的风阻值在阻力测定报告中有，就用测定值，如副井、进风石门、采区轨道上、下山巷等，没有的和扩修过的用推算值。风机性能曲线也依据实际运行工况点进展合理调整。

表4巷道风阻值分支号1234567891015161819232425262728293031323334354

始节点1233317445558869107末节点2主（副）井3主石门4西轨道大巷4西沉淀池1514轨道大巷5西流水巷1214皮带上山814轨道上山6424轨道上山1214轨道上山914091运输巷714回风上山1014091工作面714091回风巷1114回风上山巷道名称外形半圆半圆半圆断面积周长m28.2666.86.83611.265.875.8876.0387.73775.327.795.3213.51013.58.832长度mm风阻值R0.01060.01060.17740.34421.42090.00010.18150.15530.76990.35400.10542.53140.20961.76150.05710.22360.19530.22540.04730.201*1.28730.19690.53040.58400.07890.08700.0709阻力系数α0.040.00930.03210.00930.0680.040.040.10.01330.040.10.040.01330.01330.040.01330.01330.10.10.040.009318.84318.59.419.418502605西皮带一14皮带巷半圆10.01139010.04530半圆梯形梯形半圆梯形梯形半圆半圆梯形半圆半圆梯形梯形半圆12.8929210.08127010.0935510.1614510.221201*.778511.5722510.161201*.165109.608.8613.165056786010.7265315.2894015.2835011.41460121314082备用面131114082回风眼111414回风上山111414煤上山回风1415西总回风141514总回414224021运输巷424324021工作面437524021回风巷里段444924帮助回风

40424748495051525354555758596061626769707374757677818586878889909192939495969798995

414524轨道上山454724轨道上山484624回风上山466324回风上山634924回风上山496224回风平巷621512回风上山41812轨道上山181912031备用面191512031回风1565西总回风1617西风井3321东皮带大巷21东轨道大巷半圆半圆半圆半圆半圆半圆半圆半圆梯形半圆半圆半圆半圆半圆半圆半圆半圆梯形梯形梯形半圆半圆梯形半圆半圆梯形11.2611.2610.0110.0110.017.797.325.325.328.325.667.55.1810.0410.046.0686.56.9110.0410.045.55.586.96711.5127.2612.8931512.8939212.1553012.1549812.1540510.7251310.399488.869.609.148.744562041746010.11370.14150.08540.08020.06520.10820.33401.07291.00000.5201*.04330.00360.28140.04330.65210.04490.08300.35150.07930.11731.59770.12231.63750.47330.06920.04810.07560.19080.22910.31250.03980.02390.11200.01640.00010.05100.27900.01060.01060.01060.35400.040.040.01330.01330.01330.00930.01330.040.040.00930.03210.03210.00930.030.040.040.040.040.0680.040.040.01330.01330.10.040.01330.01330.01330.0411.082422124东皮带大巷2122东轨道大巷2224东轨道大巷232915回风平巷242515轨道下山255115轨道下山2526东煤柱运输巷2627东煤柱备用面2728东煤柱回风巷515215031运输巷515515轨道下山555715轨道下山585615回风下山565415回风下山525315031工作面535415031回风巷542815回风下山282915回风下山293015总回风3031东风井31122251东风井风机2主井3进风石门3进风石门3进风石门814车场10.5281512.172201*.1724410.2486811.7713310.61106010.9421012.1714412.171009.019.0110526510.8610810.1326010.1610113.0221013.3010941565西帮助回风10.352

10010255814车场6424皮带上山半圆半圆半圆半圆半圆半圆半圆梯形半圆梯形梯形11.2611.2611.2611.2610.210.210.25.828.325.8288.640.35400.14980.16940.201*0.48360.14930.21380.17520.07780.02500.29700.26390.37920.040.0680.0680.0680.0680.0680.0680.00930.00930.040.040.04101644124轨道上山103644124皮带上山104414724皮带上山109242515皮带下山110255115皮带下山111515715皮带下山112156515总回风1136516西总回风1146516西帮助回风120666324煤下山121754424021回风巷外段

表5西风井1#风机性能参数表

风压(Pa)风量(m/s)风压(Pa)风量(m/s)3312.8941512.8927612.8932812.8978812.2619012.2627212.262239.269.2617815811.0814010.8631112.235003866108465050364511643506033221243875702980132.23201*0236714025009018941481592100表6东风井2#风机性能参数表(25°)

在现有生产当前布局及配风量条件下，经解算西风井风机静压2945Pa、风量133m3/s，实际运行静压2980Pa、风量132.2m3/s；解算东风井风机静压2381Pa、风量91.3m3/s，实际运行静压2370Pa、风量93.83m3/s，总排风量223.6m3/s(13416m3/min)。解网的风机工况和各主要巷道及用风地点的风量与实际值相符，误差在5%以内，说明推算的巷道风阻值较为切合实际，可用于矿井通风系统调整后的风网解算。

2.7.2目前条件下三个风机同时运行的网络解算

（1）解网条件根据矿井三个风机同时运行的通风系统调整方案，各掘进工作面和硐室仍按现状配风，进展解网。

（2）解算结果

表7各风井风机运行工况风井二水平风井西风井东风井合计风量（m3/s）68.778.8888.85236.4负压（Pa）231624532580有效功率（kW）159193.4229.3角度（°）15+Ⅱ25备注效率35%单级运行14186m3/min表8二水平风井风量自然分风量

采区序号123地点24021工作面24041运斜24061区段巷24131运24141运其它合计风量（m3/min）107740032440040053332388844018备注固定风量固定风量固定风量固定风量较现状-9124采区456721开拓合计8表9西风井风量自然分风量采区序号12314采区456712采区8地点14091工作面14082工作面14121下风道14141横贯14121上风道其它合计风量（m3/min）84080440044640057334636005524615备注固定风量固定风量固定风量专用回风上山9合计（3）结果分析与结论

二水平风井投入使用后，风机风叶角度15°，运行工况为风压2316Pa，风量68.7m3/s（4122m3/min）。24采区总进风量为3238m3/min，较现状削减91m3/min。依据二水平新风机的特性曲线，其运行效率仅为35%，不经济，且接近不稳定区。

二水平风井总风阻为0.4907Ns2/m8，见二水平风井风机及阻力曲线图。

根据目前的矿井西翼通风网络状况和二水平风井风机的特性曲线，三个风机同时运行条件下，24采区最大配风量约3200m3/min，仅可布置4个掘进工作面，每个400m3/min，1个回采工作面1100m3/min，其他用风600m3/min。

西风井风机改为单级运行，运行效率约65%。东风井风机风量稍有下降，静压上升。

2.7.324采区投产后三个风机同时运行的网络解算（1）解网条件

根据三个风机同时运行的通风系统调整方案，14采区削减14091回采工作面，24采区增加24031上、下风道掘进工作面，24采区掘进工作面需风量根据表10，首先保证掘进用风，回采工作面按自然分风，进展解网。（见Sheet9、vntdate10,result10）

表1024采区采掘工作面需风量

序号1234567地点24021工作面24031上风道24031下风道24041下风道24061区段巷24131下风道24141下风道风量（m3/min）1800700700700700700700备注固定风量固定风量固定风量固定风量固定风量固定风量（2）解算结果

表11各风井风机运行工况风井二水平风井西风井东风井风量（m3/s）81.971.788.8负压（Pa）344423092581有效功率角度（kW）（°）282165.7229.315+Ⅱ25备注新工况点单级运行，外部漏风率调大到10%变化不大14采区14082工作面风量为900m3/min，西风井风机仍单级运行，但外部漏风率应到达10%，即需要地面短路漏风400m3/min，才能保证扇风机稳定运行。

东风井风机及15采区根本无变化。

二水平风井风机运行工况已超出稳定运行区范围，24采区风量有所增加，但24021回采工作面风流方向已反（配不上风量），24采区内部消失循环风，导致风阻增大。

若调大风机风叶角度，将二水平风井风机45°风叶角度曲线代入解算，24采区进风量可达5800m3/min，在满意6个掘进工作面总用风4200m3/min后，24021回采工作面分风也仅有1000m3/min，此时二水平风井总阻力已高达5000Pa，已超出风机力量（最大风压3200Pa）。

计算说明，在目前通风网络状况下，即使调整二水平风井的风机曲线至20°或更高角度，也不能满意表10所列的24采区需风量。

2.8停运西风井风机，东风井、南风井两个风机同时运转方案

24采区投产，考虑二水平风井替代西风井回风，将西风井改为进风井，实现多路并联进风，该调整方案详细为：

二水平风井投运后，担负14采区、24采区、21采区回风；

东风井担负15采区、炸药库及机车库回风和东底板大巷开拓回风；12两条上山（轨道上山与回风上山）皆进风；西流水巷改为24采区回风；2.8.1通风设施构筑的调整

（1）撤除二水平风井底挡风墙一道。（2）撤除二水平西翼回风风门墙两道。

（3）构筑二水平风井石门联络横贯风门墙两道。

（4）构筑西流水巷内一横贯和二横贯之间风门墙两道。（5）构筑12回风下部挡风墙两道。

（6）撤除12回风下部通西轨道大巷的挡风墙两道。（7）构筑马坊泉断层探巷里段风门墙两道。

（8）撤除东总进风巷与东轨道大巷的联络巷内的挡风墙三道、风门墙四道。（9）构筑东总进风与一五回风一横贯挡风墙两道。（10）撤除西风井底通往东风井的挡风墙两道。

（11）撤除东总回风巷至东风井的挡风墙两道及风门两个。（12）构筑西风井底专用回风通往西风井的挡风墙两道。

（13）构筑14回风上山上部至西总回风巷和一四总回风的挡风墙各两道。（14）撤除14轨道上山上部至西总回风的风门墙两道。

（15）撤除14皮带上山上部通往14帮助回风煤巷上山的风门墙两道。（16）构筑14回风上山中部通往14帮助回风煤巷上山的风门墙两道。（17）撤除14回风上山下部与24帮助回风上部之间的挡风墙三道。（18）撤除24回风上山上口通往西流水巷的挡风墙两道，（19）构筑西流水巷内24回风上山上口以西的挡风墙一道（20）撤除24专回与西流水巷联络巷的风门墙两道

（21）构筑西流水巷与西轨道大巷之间3个横贯内挡风墙各2道。2.8.2通风网络结算（1）解网条件

根据上述通风系统的调整，生产布置及配风根据24采区投产后的生产布置及需风量，即14采区14091工作面回采完毕，24采区布置24021回采工作面和6个掘进工作面，掘进工作面配风根据表10的需风量，回采工作面风量进展解算、自然分风。

（2）解算结果

表12两个风机同时运转时的工况

风量（m3/s）154.495.5249.9负压（Pa）3037201*有效功率（kW）469191角度（°）1525风井二水平风井东风井合计备注新工况点14994m3/min

在优先保证掘进用风的前提下，详细风量安排如下表所示。

表13两个风机运转时的西翼自然分风量采区24采区210

序号1地点24021工作面24031上风道风量（m3/min）624700备注风量缺乏固定风量

345678910111214采区13141521开拓总计161724031下风道24041运斜24061区段巷24131运24141运其它合计14082工作面14121上风道14121下风道14141横贯其他合计两个岩巷掘进面二水平总回风巷道长度700700700700700565538888849240044623424608848986固定风量固定风量固定风量固定风量固定风量固定风量固定风量固定风量固定风量表14二水平风井通风阻力一览表（通过24采区）断面风量阻力损失巷道名称L（m）S（m2）Q（m3/s）h（Pa）副井主石门西轨运输巷至12口西轨运输巷12口至2424轨道石门至24上车场24上车场至24021下车场24021下车场及24021下风道24021工作面318.51878605302924159406003.5141.261410.1.261910.1.51245.56390.231350.6311.931644.6268.271139.8352.093.1123292713

24021上风道24021上风道24帮助回风24回风石门至12回风上山口24专回12口至流水巷横贯24专回流水巷横贯口至风井底二水平风井井筒合计3505004604603648003008.26000.38.83.643.514848016262.12.810.10.14.91.391.137914994114446242202467由于24采区固定风量较大、总阻力高，采区进不了足够的风量，采煤工作面分风较少，所在路线已不是最大阻力路线。解算时为了优先保证掘进用风，就会自动掌握24021工作面风量，即在24帮助回风上山加调整风窗（风窗阻力569Pa），迫使进风满意掘进用风。这样就使得主要通风路线上增加了调整阻力，使总阻力增大。

表15二水平风井通风阻力一览表（通过14采区）阻巷道长度断面量失LS（m）（m2）西风井风井底至西配风巷西配风巷-12回风上山口12回风上山口-14回风上山口14轨道上山上段14082工作面及上、下风道14082回风眼14回风上山082口-091回风口12

风力损h（Pa）2396601284245535615巷道名称Q（m3/s）79.861.937.325.515.614.815.817.8133.314024265356012701201*0.03.87.79.32.328.27288765

14回风上山091回风口-141下口14回风上山至24专回联络巷24回风石门至12回风上山口24专回12口至流水巷横贯24专回流水巷横贯口至风井底二水平风井井筒合计1452704603648003008.26000.380.017128.446.1291.64391.61137.129149.8064946422446122214采区存在与24采区类似的问题，主要由于24采区进回风阻力较大，固定风量较大，解算软件首先要满意固定风量，迫使在14主要路线上设调整风窗、将风量往24采区压。解算的调整位置在129分支，即14回风上山下段至24采区专回的联络巷上，风窗阻力569Pa。

表1624采区掘进用风进、回风路线通风阻力一览表风量巷道名称Q（m3/s）50.245.943.520.28.525.3373753.875阻力损失h（Pa）266315102.624.310.254.826.44970.9366.9128624轨道石门至24采区上车场24轨道上山24采区上车场至24021下车场24021下车场至24041下车场24041下车场至24061下车场24061下车场至24141下车场24下车场至24051抽采巷口24回风上山24051抽采巷口至24061回风口24061回风口至24031上风道回风口24031上风道回风口至煤上山回风口煤上山回风口至24回风上山上口合计24采区内掘进用风进、回风路线通风阻力达1286Pa，上部与24021工作面相并联的路线阻力值为705Pa，而24021工作面路线的阻力和仅为136.3Pa，相差569Pa。

（3）结果分析与结论

西风井改良风，东风井、二水平风井风机同时运转时，东风井风机风压降为201*Pa，回风量为95.5m3/s，东风井能够满意15采区的生产需要，风机运行稳定。

二水平风井能够满意14采区生产需要，但不能满意24投产后采掘风量6000m3/min的需要。

在满意24采区6×700m3/min掘进工作面用风的条件下，24021回采工作面风量仅有624m3/min，且必需在24021工作面的通风路线上设置阻力为569Pa的调整风窗，此时二水平风井风机负压到达3037Pa，风量154.4m3/s，已超出稳定运行区域。

计算二水平风井总风阻为0.1274Ns2/m8，为三个风机同时运转时的26%。可以说两个风机同时运转方案虽然使通风系统进风段阻力大、风速超限的问题得到缓解，二水平风井风机在高风阻状况下牵强可以运转，但24采区24021工作面配风量仍不满意需要。

2.9、矿井西翼通风系统存在的问题在目前一水终生产的条件下，矿井通风系统处于高风阻状态，随着24新采区的投采，矿井西翼需风量增加，一水平、二水终生产过渡期间的通风网络更趋简单，矿井西翼通风网络总阻力将会进一步增高，现有通风系统难以满意生产的要求，必需对矿井通风系统进展调整，实施二水平风井风机投运方案。如前所述，二水平风井风机投运后，无论是采纳三个风机同时运行的方案，还是停运西风井风机、实行双风机同时运行的方案，矿井通风系统均难以供应24新采区生产期间足够的风量。比拟而言，双风机同时运行的方案较为有利，现就双风机同时运行的方案作进一步分析。

针对双风机同时运行方案存在的高风阻问题，分析二水平风井负担的矿井西翼通风系统阻力分布，从副井到24采区进风段的阻力为796Pa，占系统总阻力的26.2%；采区内用风段的阻力为1286Pa，占系统总阻力的42.3%；回风段从24采区专回到二水平风井上部的阻力为954Pa，占系统总阻力的31.4%；用风段的阻力最大，回风段次之，进风段的阻力稍小。

经分析，矿井通风路线长、通风断面偏小、总阻力大是二水平风机不能稳定运行的缘由；用风段24采区掘进配风较大、掘进用风的进、回风路线阻力较大是24021工作面风量缺乏的缘由，另外上山中下段为单巷回风，24021回采工作面位于采区上部区段，进回风路线相比采区下部的掘进工作面短，采掘两路回风属于并联通风，回风巷道风量安排不均，带来24采区及24021工作面配风困难。目前解决24021工作面进风缺乏的问题关键在于降低24掘进用风的进、回风段阻力。

2.10、矿井通风系统优化改造

为确保二水平风机稳定运行，满意24采区正常生产用风需要，必需对矿井西翼通风系统进展优化改造，实行全面降阻措施。

2.10.1、24采区降阻措施

合理调配24回风上山上段回风量。由表16“24采区掘进用风进、回风路线通风阻力一览表”可以看出，高阻段是煤上山回风口以上至回风石门开口，该段风量75m3/s（4500m3/min）,长度400m，阻力367Pa。而同时24帮助回风仅回24021工作面回风，建议撤除24021上区段巷内的两道风门墙和调整墙、施工24021上车场里段两道风门墙，利用24021上区段巷沟通24帮助回风上山、24煤上山、24回风上山，让24帮助回风分担24回风石门的风量，以降低通风阻力。

适当掌握24采区的掘进用风。24采区为新采区，掘进、开拓任务较重，掘进头暂不考虑削减，仍按6个煤巷掘进工作面，可削减单头风量为500m3/min，掘进配风量3000m3/min，。

扩修24采区煤上山，断面到达15m2以上，并延长施工大断面煤上山600m，形成24采区双回风。

2.10.2、矿井进、回风段降阻措施

扩修西流水巷12采区至24采区段。由表14“二水平风井通风阻力一览表”可以看出，二水平风井回风段（24回风石门口二水平风井底）阻力为954Pa。高阻力段主要集中在24回风石门至12回风上山口（443Pa）和24专回流水巷横贯口至风井底（429Pa）。二水平总回风段为新巷道，断面20m2，暂不考虑降阻，考虑降24回风石门至12回风上山口风阻，即扩修西流水巷12采区至24采区段，长度约500m，断面由4m2扩至15m2以上，估计可降阻300Pa。

增加24采区上部进风井。矿井西翼通风系统虽改为多路并联通风，进风段风阻仍有796Pa，考虑扩修运输巷道对矿井生产相互干扰，难度极大；若扩修一水平上部老回风巷，出渣运输不便，工期又长，降阻效果差，而且数年后随着一水平开采完毕，巷道又将报废，因此为彻底解决进风段降阻问题，简化西翼通风系统，建议补掘24采区上部进风井，直径4m，深300m，担负14、24采区进风，使14采区回风沿现有通风路线经14总回风→12采区上山并联巷→二水平总回风巷→二水平风井，避开与24总回风巷的共用回风，可降低矿井进风段阻力约600Pa。

2.10.3、矿井通风系统优化改造实施方案

依据矿井生产地区接替安排及通风系统现状，考虑实行全面降阻措施尚需一段时间，为安全稳妥起见，建议矿井通风系统优化改造分三步实施，循序渐进，平稳过渡。第一步：在24采区投采初期，仍维持现有通风系统，适当调整井下通风网络，首先保证24021工作面生产用风；其次步：待矿井西流水巷扩修完毕、改为回风后，试运行二水平风机，保持三风机同时运转；第三步：待西翼进、回风段落实降阻措施后，随即停运西风井风机，实行二水平风机及东风井风机双机同时运行的方案。

2.10.3.1、矿井通风系统优化改造第一步方案

在24采区投采之前，通风系统调控主要实行如下措施：

将专用回风风流（配风量555m3/min）改回东总回风巷，由东风井负担；

尽快回收12采区12031工作面设备，掌握12采区进风量，或改12轨道上山为回风巷，可削减进风量500m3/min，相应起到24采区回风流降阻作用；

掌握14采区进风量，14091工作面回采完毕后，可削减进风量800m3/min；适当增大二水平风井进风量；

调大西风井风机风叶角度，增加风机工作风量；

调控24采区掘进用风，调整上部回风网络，合理安排掘进回风；

在24采区投采前及初采期间，组织力气尽快施工西帮助回风大巷，维持现有进风状况，自横贯开头安排多头平行作业，力争3个月工期内竣工；

通过实行以上各项技术措施，协作加强通风系统的治理，估计可以实现在西风井安全稳定运转的前提下，24021工作面配风量到达1000m3/min。

2.10.3.2、矿井通风系统优化改造其次步方案

估计到7月下旬，矿井西帮助回风大巷施工完毕，并依据通风系统阻力计算，经过通风网络解算验证，实行有效的安全技术组织治理措施后，届时试运行二水平风机，保持三风机同时运转。

通风系统调整方案如第2节所述，24采区仍需掌握掘进用风量。

西风井风机改为单级运行，二水平风井风机维持小角度、大风量运行，均需要地面短路漏风。

2.10.3.3、矿井通风系统优化第三步方案

西翼进、回风段均落实降阻措施后，停运西风井风机，西风井变为进风井，二水平风机取消地面短路漏风，但仍可能消失高风压。

估计24采区上部进风井竣工，采区煤上山构通倾向全长，实现双回风上山并联通风后，矿井西翼通风系统消退高风阻现象，二水平风机稳定高效运行，通风力量满意生产接替需要。并且随着24采区生产向深部进展，通风路线延长，通风阻力增加，采掘配风量亦能够满意安全生产要求。

2.10.4矿井通风系统优化改造费用

估算通风系统优化改造费用约2860.00万元，见下表。

表17通风系统优化改造费用一览表序号12345工程西流水巷扩修24采区煤上山扩修24采区煤上山进风井进风平巷合计规格岩半圆锚喷断面积15m2煤矩形锚喷U钢断面积15m2煤矩形锚喷U钢断面积15m2岩直径4m岩半圆锚喷断面积15m2工程量（m）5001206003001005000单价费用（元/m）（万元）3000800010000150.0060.00600.00201*.0050.002860.00三、通风系统改造方案确实定及施工通过通风系统优化改造方案的论证后，前期先将火药库的回风调至东风井负担，封闭12采区进风巷，暂不扩修西流水巷。至于24回风石门至12回风下山口段巷道通风阻力较大（443Pa），打算另行新掘一条帮助回风大巷，与该段巷道平行，即：24回风石门至12回风下山口段回风巷实现双巷回风该段巷道通风阻力可以降低300Pa。

3.1施工组织

依据通风系统优化方案，矿领导组织两个施工区队相向掘进，以4个月时间使该巷道贯穿了新掘巷道。

3.2施工状况

四、风机性能测试与试运行五、通风系统调整方案5.1矿井通风系统的调整

（1）东风负担15采区和矿井专用回风的通风任务。

（2）南风井负担14采区、24采区、二水平开拓和东底板大巷的通风任务。（3）西风井改为进风井，主要担负14采区的供风。4.2通风设施的构筑与撤除（1）、撤除东三横贯风门墙两道（通风系统调整时撤除）。（2）、构筑东三横贯东挡风墙一道（通风系统调整时构筑）。（3）、构筑东流水巷三横贯东挡风墙一道（闭小门口，必需提前完成）。（4）、封闭二水平风门墙防逆风装置口两道（必需提前封闭）。（5）、构筑南风石门联络横贯风门墙两道（已建好）。（6）、构筑西二横贯风门墙两道（已建好）。（7）、撤除二水平西翼回风风门墙三道（必需提前撤除最西边一道，其余两道在通风系统调整时撤除）。

（8）、构筑二水平西翼帮助回风西联络巷风门墙两道（已建好）。（9）、撤除14回风上山与24帮助回风之间挡风墙一道（必需提前撤除、清渣）。（10）、构筑14回风上山上部挡风墙两道（三岔口以下一道、煤辅上山回风口以上一道；先提前建成大风门墙，通风系统调整时，关风门，闭门口；可以先建上部挡风墙，下部挡风墙可以缓建）。

（11）、撤除14041车场挡风墙一道、风门墙三道（挡风墙、第三道风门墙必需提前撤除、清渣）。

（12）、构筑14煤辅上山回风风眼风门墙两道（必需提前构筑）。（13）、封闭14062上风道风门门口一道（已完成）。（14）、构筑14大车房后小公路坡上闭墙一道（需提前构筑）。（15）、撤除14上平巷风门墙两道（通风系统调整时撤除）。（16）、撤除14帮助回风风门墙两道（必需提前撤除）。（17）、构筑12回风上山下部挡风墙两道（通风系统调整时构筑，可以先建上部挡风墙，下部挡风墙可以缓建）。

（18）、撤除12轨道上山下部挡风墙一道（待通风系统调整时定）。4.3矿井通风系统调整后的风量安排状况4.3.1东风井通风系统风量安排状况通风系统调整后东风井风量安排状况采区号12315采区4567专用回风合计8序地点东三煤柱工作面15051上风道15061上风道15071上风道15071抽采巷15煤上山其它风量3m/min1201*004007004004005005004600备注4.3.2南风通风系统风量安排状况采区序号123424采区5678二水平17

地点24021工作面24031上风道24031下风道24041下风道24051底抽巷24131下风道24141下风道其它合计二水平回风上风量3m/min1800700700700500700700700400备注

山101112131414采区1516171819合计20二水平轨道上山东底板轨道大巷东底板皮带大巷其它合计14121备用面14141运输巷14092上风道14092运输巷14082工作面其它400400400300800700400400600500118004.4、矿井通风系统调整后的通风网络结算4.4.1东风井通风系统阻力测算矿井东风井通风系统阻力测算表阻力（风摩擦阻力序号巷道名称支护方式ａ（NxS/m）L（m）12345678910副井主石门东轨道-11流水巷11流水巷-15轨道15轨道-15021上车场15021上车场-东三煤柱下风道东三煤柱面东三煤柱面上风道东三煤柱面回风眼15专用回风上山18

24巷道长度断面周长系数断面风量压）h摩=aPLQ/s23P（m）S（m）Q（m/s）18.8513.1810.3810.3813.2610.0811.7710.1113.213.228.2711.938.88.810.046.9186.9611.9411.94150133655255252525307723H（Pa）239.1677.03238.11288.31154.34187.1361.63144.314.19537.93砼碹砼碹锚喷锚喷锚喷工字钢单体支架工字钢锚喷锚喷0.040.0030.010.010.010.0140.0330.0140.010.01318.51873707003907001145506011

11东风井井筒砼碹0.003110.256.283.1433.675.74201*.8812合计

东风井通风系统阻力：R=∑阻+∑局

=201*.88+201*.88×10%=2209(Pa)

4.4.2南风井通风系统阻力测算南风井通风阻力测算表摩擦阻力系数ａ2（NxS/4m）0.040.0030.0060.010.010.010.010.010.010.0140.0330.0140.010.01巷道长度断面周长断面风量阻力（风压）h23aPLQ/sH（Pa）193.7268.21295.6755.2411.69172.2816.17141.889.5344.5553.22117.2176.61179.11摩序号巷道名称支护方式L（m）P（m）318.5187600250530340150280135580140500380130SQ23（m）（m/s）123456789副井主石门西轨大巷（主石门至西二横贯）西轨大巷（西二至12）西轨大巷（1224段）24轨道石门24上部车场24轨道下山24021下车场砼碹砼碹砼碹U钢锚喷锚喷U钢锚喷锚喷锚网液压支架工字钢锚喷18.8528.2713513.1811.9312512.1710.238515.8517.318513.0911.59512.8611.267517.2520.87512.8611.267512.8611.26281512.81213.5108.6430303035921024021下风道1124021工作面1224021上风道1324帮助回风11.338.8311.338.831424帮助回风风桥锚喷

1516二水平西翼帮助回风西辅回风口至风井底锚喷锚喷砼碹0.010.010.0032550122030614.8215.2100232.1635.7731.712734.6317.2520.8116518.8528.2719717二水平风井井筒18合计

南风井通风阻力：R=∑阻+∑局

=2734.63+2734.63×10%=3008(Pa)

4.5、通风机允许状况分析

4.5.1东风井通风机运行分析

东风井通风系统阻力解算结果：阻力2209Pa，风量77m3/S.（见图一）图一

依据通风网络解算结果，东风通风机运行工况，风叶角度25°,效率86%，风量77m3/S，阻力2209Pa；处于高效、稳定运行区；符合《煤矿井工开采通风技术条件》要求

4.5.2南风通风机运行状况分析南风井1号风机挂网分析

焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度20°起始时挂网状况

风压hs(Pa)焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度20°风压-风量特性曲线4500风机型号：MAF-2950/1700-1B4000201*.9.20231*90180170160150140R=0.0973Ns2/m8H-Q3500300025001301201*0100201*15001000M90807060504030500050η-Q201*0100150201*50300350风量Q(m3/s)

说明：

起始时，所需风量为9000m/min(150m/s),所需风压为2300-2400Pa（按2350Pa计算），考虑1.1倍的漏风系数，风硐及帮助装置中的风压损失为300Pa,需要风机供应的参数为：

所需风量为9000m/min(150m/s)×1.1＝9900m/min(165m/s)所需风压为2350Pa＋300Pa＝2650Pa风阻系数R=0.0973Ns/m

28333333按此参数挂网，实际工况点为M点，对应的参数大致为：风量：140m/s（8400m/min）

负压：201*Pa.

焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度20°后期挂网状况

3322效率η(%)

风压hs(Pa)焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度20°风压-风量特性曲线4500风机型号：MAF-2950/1700-1B4000201*.9.20231*90180170160150140130H-Q350030002500R=0.0973Ns2/m81201*010090M201*15001000807060504030500050η-Q201*0100150201*50300350风量Q(m3/s)

说明：

后期，所需风压为3080Pa，所需风量为11800m/min(196.7m/s),考虑1.1倍的漏风系数，风硐及帮助装置中的风压损失为300Pa,需要风机供应的参数为：

所需风量为11800m/min(196.7m/s)×1.1＝12980m/min(216m/s)所需风压为3080Pa＋300Pa＝3380Pa风阻系数R=0.0724Ns/m

28333333按此参数挂网，实际工况点为M点，对应的参数大致为：风量：152m/s（9012m/min）负压：1700Pa.

焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度25°起始时挂网状况

3323效率η(%)

风压hs(Pa)焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度25°风压-风量特性曲线4500风机型号：MAF-2950/1700-1B4000201*.9.20231*90180170160150140H-QR=0.0973Ns2/m83500300025001301201*010090807060504030效率η(%)

M201*15001000500050η-Q201*0100150201*50300350风量Q(m3/s)说明：

起始时，所需风量为9000m/min(150m/s),所需风压为2300-2400Pa（按2350Pa计算），考虑1.1倍的漏风系数，风硐及帮助装置中的风压损失为300Pa,需要风机供应的参数为：

所需风量为9000m/min(150m/s)×1.1＝9900m/min(165m/s)所需风压为2350Pa＋300Pa＝2650Pa风阻系数R=0.0973Ns/m

28333333按此参数挂网，实际工况点为M点，对应的参数大致为：：风量：158m/s（9480m/min）

负压：2490Pa.

焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度25°后期挂网状况

33

风压hs(Pa)焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度25°风压-风量特性曲线4500风机型号：MAF-2950/1700-1B4000201*.9.20231*901801701601501401301201*090807060504030η-Q350030002500MR=0.0973Ns2/m8H-Q100效率η(%)

201*15001000500050201*0100150201*50300350风量Q(m3/s)说明：

后期，所需风压为3080Pa，所需风量为11800m/min(196.7m/s),考虑1.1倍的漏风系数，风硐及帮助装置中的风压损失为300Pa,需要风机供应的参数为：

所需风量为11800m/min(196.7m/s)×1.1＝12980m/min(216m/s)所需风压为3080Pa＋300Pa＝3380Pa风阻系数R=0.0724Ns/m

28333333按此参数挂网，实际工况点为M点，对应的参数大致为：风量：175m/s（10500m/min）负压：2150Pa.

焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度30°起始时挂网状况

33

风压hs(Pa)焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度30°风压-风量特性曲线4500风机型号：MAF-2950/1700-1B4000R=0.0973Ns2/m8H-Q201*.9.20231*90180170160150M3500300025001401301201*010090807060504030效率η(%)

201*15001000500050η-Q201*0100150201*50300350风量Q(m3/s)说明：

起始时，所需风量为9000m/min(150m/s),所需风压为2300-2400Pa（按2350Pa计算），考虑1.1倍的漏风系数，风硐及帮助装置中的风压损失为300Pa,需要风机供应的参数为：

所需风量为9000m/min(150m/s)×1.1＝9900m/min(165m/s)所需风压为2350Pa＋300Pa＝2650Pa风阻系数R=0.0973Ns/m

28333333按此参数挂网，实际工况点为M点，对应的参数大致为：：风量：180m/s（10800m/min）

负压：3150Pa.

焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度30°后期挂网状况

33

风压hs(Pa)焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度30°风压-风量特性曲线4500风机型号：MAF-2950/1700-1B4000H-QR=0.0973Ns2/m8201*.9.20231*901801701601501401301201*010090807060504030η-Q35003000M2500201*15001000500050201*0100150201*50300350风量Q(m3/s)

说明：

后期，所需风压为3080Pa，所需风量为11800m/min(196.7m/s),考虑1.1倍的漏风系数，风硐及帮助装置中的风压损失为300Pa,需要风机供应的参数为：

所需风量为11800m/min(196.7m/s)×1.1＝12980m/min(216m/s)所需风压为3080Pa＋300Pa＝3380Pa

333333风阻系数R=0.0724Ns2/m8

按此参数挂网，实际工况点为M点，对应的参数大致为：风量：195m3/s（11700m3/min）负压：2727Pa.

焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度37°起始时挂网状况

27效率η(%)

风压hs(Pa)焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度37°风压-风量特性曲线4500风机型号：MAF-2950/1700-1B4000R=0.0973Ns2/m8H-Q201*.9.20231*90180170160M3500300025001501401301201*010090807060504030效率η(%)

201*15001000500050η-Q201*0100150201*50300350风量Q(m3/s)说明：

起始时，所需风量为9000m/min(150m/s),所需风压为2300-2400Pa（按2350Pa计算），考虑1.1倍的漏风系数，风硐及帮助装置中的风压损失为300Pa,需要风机供应的参数为：

所需风量为9000m/min(150m/s)×1.1＝9900m/min(165m/s)所需风压为2350Pa＋300Pa＝2650Pa风阻系数R=0.0973Ns/m

28333333按此参数挂网，实际工况点为M点，对应的参数大致为：：风量：185m/s（11100m/min）

负压：3300Pa.

焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度37°后期挂网状况

33

风压hs(Pa)焦煤集团九里山矿1号风机叶片角度37°风压-风量特性曲线4500风机型号：MAF-2950/1700-1B4000R=0.0973Ns2/m8201*.9.20231*90180170160M350030002500H-Q1501401301201*010090807060504030效率η(%)

201*15001000500050η-Q201*0100150201*50300350风量Q(m3/s)说明：

后期，所需风压为3080Pa，所需风量为11800m/min(196.7m/s),考虑1.1倍的漏风系数，风硐及帮助装置中的风压损失为300Pa,需要风机供应的参数为：

所需风量为11800m/min(196.7m/s)×1.1＝12980m/min(216m/s)所需风压为3080Pa＋300Pa＝3380Pa风阻系数R=0.0724Ns/m

28333333按此参数挂网，实际工况点为M点，对应的参数大致为：风量：213m/s（12780m/min）

33负压：3300Pa.

南风井通风系统阻力解算结果：阻力3008Pa，风量11800m3/Smin(197m3/S).（见图二）图二

依据通风网络解算结果，南风通风机运行工况点在如下图位置，风叶角度35°,效率75%，风量200m3/S，阻力3000Pa；

《煤矿井工开采通风技术条件》要求，

依据《煤矿井工开采通风技术条件》要求，南风井通风系统阻力偏高。4.6、存在问题及解决方法

4.6.1、西轨道大巷12~24段，断面小，风速超限，局部最大风速可到达13m/s以上，阻力高达411.69Pa；

解决方法：加快西轨道大巷12～24段(530m)扩修，可降阻254Pa。

4.6.2、西轨道大巷（主石门至西二横贯）阻力295.67Pa，断面小，风速高，阻力大；解决方法：加快西流水巷(1380m)扩修，可降阻380Pa。4.6.3、主石门风速超限，估计最大风速可到达11m/s；

解决方法：施工帮助石门，主石门风速可到7m/s以下（见图三）。

4.6.4、14回风上山与24帮助回风之间有94m巷道，断面小，底鼓、喷体开裂；解决方法：利用14141运输巷停掘，抽放瓦斯期间，提前将该巷道挂网打锚杆维护，挖底清渣，扩大巷道断面。

4.6.5、14煤辅上山下平巷至14041车场，断面小，岩巷段底鼓，在风门墙处有一棚2.4m工钢梁掉，矸石冒落，撤除三道风门墙的渣，影响通风；14062上风道的风门门口漏风。

解决方法：通风系统调整前，安排人员修棚、清渣、挖底落道；将14062上风道的风门门口密闭。

4.6.6、14煤辅上山上段7m、30m处，分别有一棚、四棚2.4m工钢梁掉，顶板冒落，影响通风；

解决方法：通风系统调整前，安排人员修棚、清渣。

4.6.7、14轨道上山上车场风门墙以里至上平巷50m巷道为2.4m工钢支护，断面小，

21.5×2.8=4.2m上平巷片帮严峻，影响通风；

解决方法：可以提前安排人员挖底落道，裱帮护顶。

4.6.8、西翼帮助回风断面小，支架变形严峻，三横贯与四横贯之间顶板有冒落现象、巷道有积水，影响通风；

解决方法：通风系统调整后，安排人员修棚、清渣、排水、挖底落道。

4.6.9、西翼帮助回风七横贯9m处，预制梁折两架，顶板冒落2m长，影响通风；解决方法：通风系统调整前，安排人员修棚、清渣。

4.6.10、西总回风至西风井底南绕、北绕，底板有泥浆、积水，巷道内有8寸钢管110多根，Ф450朔料管19根，有个别地段断面小，顶板冒落；

解决方法：通风系统调整后，安排施工单位修棚、清渣、排水、运管、挖底落道。4.6.11、12回风上山绕道有3m长，断面小，顶板冒落；解决方法：通风系统调整后，安排施工单位清渣。

4.6.12、12回风上山中车场风眼以上西帮片帮、底鼓15m，以下片帮、底鼓30m；解决方法：通风系统调整后，安排施工单位清渣、挖底落道。4.6.13、12轨回一横贯里口有拆闭墙的渣，影响通风；解决方法：提前安排人员清渣。

4.6.14、12回风上山正下闭墙的水沟不畅通；解决方法：提前安排人员疏通。

4.6.15、24回风平巷12回风上山口以西20m，巷道变形，喷体开裂，断面小，影响通风；

解决方法：提前安排施工单位，制定安全技术措施后，进展施工。

4.6.16、东底板运输大巷回风眼以里100m，木头支护，顶板冒落，堵塞巷道1/3，长度3m，影响通风；

解决方法：提前安排施工单位修棚、清渣。

4.6.17、东三横贯回风巷以西斜坡200m两处顶板冒落，长度10m，影响行人；解决方法：提前安排施工单位维护、清渣。

4.6.18、二水平回风眼巷道积水严峻，20m处顶板破裂，矸石冒落长2m，宽1.5m，高0.6m，巷道喷体开裂达20m；

解决方法：提前安排施工单位维护、疏水、清渣。

注：1、降阻工程完成后，南风井通风机运行工况为：风叶角度35°,效率78%，风量200m3/S，阻力2500Pa；属高效稳定区。

2、以上能提前安排施工单位处理的，要提前安排，要根据“五定”原则处理。通风系统调整后，安排施工单位处理的，要根据“五定”原则，有规划地进展施工。

3、通风系统调整后，风压较大，要考虑使用气动式风门开启装置。4、构筑通风设施，必需按设计标准施工。

5、撤除二水平西翼回风三道风门墙时，必需提前预备好掩护材料，将水沟掩护好，防止掉渣堵塞水沟。

五、通风系统调整期间应急预案预案一：

1、假如南风井1#通风机运行正常，各参数符合要求；井下各主要生产地点和主要进回风巷的风量、风速、瓦斯、二氧化碳和温度符合要求。

2、指挥部向南风井下达调整2#通风机风叶角度的指令：⑴将2#通风机风叶角度调整为30°。⑵2#通风机风叶角度调整为30°后，停顿正在运行的1#通风机，启动2#通风机。⑶2#通风机运行正常后，指挥部向井下指挥所、测风员下达测风的指令。⑷测风完毕后，假如没有特别状况，下达西部地区恢复送电的指令。

预案二：

1、假如南风井1#通风机运行正常，各参数根本符合要求；井下各主要生产地点和主要进回风巷的风量、风速超限，风井负压较大。

2、指挥部向南风井下达停顿1#通风机运转，启动2#通风机的指令：⑴2#通风机运行正常后，指挥部向井下指挥所、测风员下达测风的指令。⑵测风完毕后，假如井下各主要生产地点和主要进回风巷的风量、风速根本符合要求，没有特别状况，下达调整1#通风机风叶角度为25°的指令；⑶1#通风机风叶角度调整为25°后，马上向指挥部汇报；⑷指挥部向南风井下达停顿2#通风机运转，启动1#通风机的指令；⑸1#通风机运行正常后，指挥部向井下指挥所、测风员下达测风的指令。⑹测风完毕后，假如没有特别状况，指挥部向指挥所、停送电人员下达西部地区恢复送电的指令。

预案三：

1、假如南风井1#通风机运行正常，各参数根本符合要求；西风井的进风量不能满意14采区用风，即西轨道大巷的风，向14采区流淌。

2、指挥部向指挥所、通风设施撤除人员下达撤除12轨道上山下部挡风墙的指令：⑴通风设施撤除人员马上撤除12轨道上山下部挡风墙，翻开12中车场正反向风门。⑵挡风墙撤除后马上向指挥部、指挥所汇报。⑶指挥部向指挥所、测风员下达测风的指令。⑷测风完毕后，测风员马上向指挥部、指挥所汇报。并汇报24采区口以西的风向、风量、风速等状况。

预案四：

1、假如南风井1#通风机运行正常，但风量、负压等参数大于或小于额定参数15%以上。

2、指挥部成员要马上讨论、分析缘由、拿出处置方法。

⑴、风量、负压等参数大于预算参数15%以上时；停顿1#通风机运转，启动2#通风机，然后进展测风；

⑵、风量、负压等参数小于预算参数15%以上时；将2#通风机风叶角度调整为35°，停顿1#通风机运转，启动2#通风机，然后进展测风。

⑶、风量、负压等参数根本正常后，假如没有特别状况，指挥部向指挥所、停送电人员下达西部地区恢复送电的指令。

预案五：

1、假如南风井1#通风机运行不正常，1#通风机轴承温度超过80℃，电机轴承温度超过90℃，电机定子温度超过135℃，电机振动速度超过5.6mm/ｓ，以及电压、电流、通风机负压等数据，不在正常范围内时。

2、指挥部成员要马上讨论、分析缘由。⑴停顿正在运转的1#通风机，启动2#通风机；⑵安排机运科、运转队、机修队和通风机厂家等人员，检查停顿运转的1#通风机，发觉问题，马上处理，并向指挥部汇报。

预案六：

1、通风系统调整期间，假如南风井两台通风机都不能正常工作，且二水平西翼回风内的风门墙已被撤除，需要停顿通风系统调整，恢复西风井、南风井的原来状态时。

2、指挥长要马上向指挥所、西风井、南风井、井下主要地点的负责人发出停顿通风系统调整，做好恢复原来通风系统预备工作的指令：

⑴、停顿南风井通风机运转；

⑵、在指挥所待命的抢救队员马上赶到二水平西翼回风水闸门处，待风流停顿后，将水闸门关闭，并固定好；

⑶、翻开南风井井底联络横贯正反向风门、翻开14煤辅上山回风眼两道正反向风门、关闭14041车场两道正反向风门、关闭14上车场两道正反向风门、关闭东三横贯两道正反向风门、关闭12轨道上山下部的风门、撤除东三横贯东的闭墙、撤除12回风上山下部的板墙和通风设施、撤除14回风上山上部的板墙和通风设施；

⑷、启动西风井通风机（启动西风井通风机前，肯定要等南风井通风机停顿运转、井下通风设施预备好，将防护网去掉、防爆门盖好、人行通道风门关好，经指挥部同意前方可启动）；

⑸、向指挥所、测风员发出测风的指令；

⑹、待测风全部完毕，无问题后，发出恢复西部送电的指令；⑺、向在井下待命的通风设施施工人员发出：在二水平西翼帮助回风与二水平西翼回风东穿插点，以东3-5m处，构筑一道挡风墙的指令；