华润大厦超限高层的扩震性能化设计1

华润大厦超限高层的抗震性能化设计侯小美宋宝东(中建国际（深圳）设计顾问有限公司深圳518033)摘要:《高高层建筑筑混凝土土结构技技术规程程》（JGJJ3-220100）新增增加了第第3.111节：结结构抗震震性能设设计，使使高层的的抗震设设防目标标有了更更进一步步的深化化和发展展。本文文以南宁宁华润大大厦超限限高层为为工程实实例，采采用基于于性能设设计的抗抗震分析析方法，细细化了各各构件在在各阶段段的抗震震性能目目标。采采用多种种有限元元分析软软件，针针对超限限高层详详细进行行了小震震振型反反应谱分分析、中中震作用用下的屈屈服判别别法分析析、大震震作用下下的弹塑塑性静力力推覆分分析、跨跨多层通通高柱的的屈曲分分析，并并基于分分析结果果提出了了该工程程结构的的超限抗抗震加强强措施，保保证了超超限结构构的安全全可靠,为同类类工程设设计提供供借鉴。关健词:结构抗抗震性能能设计、屈屈服判别别法、静静力推覆覆分析、屈屈曲分析析ThePPerfformmancce-bbaseedSSeissmiccDesiignForrTheeSupeerTTalllBuilldinngoofHHuarrunHOUXiiaommeiSONNGBBaoddangg(ChinnaCConsstruuctiionDessignnIntternnatiionaalSShennzheen55180033CChinna))Abstrractt:TThenewwsecctioonoofppartt3..11thaatpperfformmancce-bbaseedsseissmiccdeesiggnoofsstruuctuurehassadddeddtoothhettechhniccalsspeccifiicattionnfoorcconccrettesstruuctuuressofftaallbuiildiing((JGJJ3-220100),ssottheseiismiicfforttifiicattionntaargeetoofttalllbuuilddingghavveaafuurthherdevveloopmeentandddeeepeeninng.BytheeennginneerringgprractticeeoffsuuperrtaallbuiildiingoofNNannninggHuaarunn,ttheanaalyssismetthoddbaasinngoonttheperrforrmanncedessignnoffseeismmichassaddopttedtoreffineethhesseissmiccpeerfoormaanceeobbjecctivvesofvarriouusccompponeentssinndiiffeerenntlloaddedstaagess.Thhemmodaalrrespponssesspecctruumaanallysiisuundeerttheminnorearrthqquakke、yieeldpreedicctioonmmethhodanaalyssisunddertheemooderrateeeaarthhquaake、elaastiic-pplassticcpuushooverrannalyysissunnderrthhemmajooreeartthquuakeeanndbbuckklinngaanallysiisoofccrosss-llayeerccoluumnalllhaavecarrrieedooutindettaillsffortheewhholeesttruccturrebbyuusinngvvariioussofffiinitteeelemmenttannalyysissprrogrramss.BBaseedoonttheanaalyssisressultts,sommesstreengtthenninggmeeasuuressfoorttheenggineeeriingstrructtureearreppressenttedtoenssureethhessafeety、relliabbiliityooftthesuppertalllbbuilldinng.Anddittprroviidearrefeerennceforrthheddesiignofsimmilaarpprojjectts.Keywwordd:pperfformmancce-bbaseedsseissmiccdeesiggnoofsstruuctuure、yieeldpreedicctioonmmethhod、plaastiicpuushooverr、bucckliinganaalyssis目前抗震规规范普通通采用了了小震不不坏、中中震可修修、大震震不倒的的三水准准抗震及及二阶段段的设计计方法，并并在实践践应用中中趋于成成熟，而而基于性性能的抗抗震设计计在超限限高层的的结构抗抗震设计计中已成成为一种种新的发发展趋势势，它与与常规的的抗震设设计的不不同点，在在于提出出了抗震震性能目目标、性性能水准准、以及及实施抗抗震性能能的设计计的方法法。新高高规[11]对三三水准设设防要求求提出了了具体的的性能目目标及水水准，使使抗震设设计从宏宏观定性性的目标标向具体体量化的的多重目目标。文文中结合合南宁华华润大厦厦超限高高层的工工程实例例，采用用了国内内外多种种有限元元分析软软件，详详细计算算了结构构在小震震、中震震、大震震作用下下各构件件的抗震震性能，以以保证结结构的可可靠性，且且基于结结果提出出了该工工程结构构的超限限抗震加加强措施施。1.工程概概况及结结构选型型南宁华润大大厦位于于南宁市市凤岭片片区东盟盟商务区区核心区区内，北北侧为民民族大道道，西侧侧为青秀秀路，东东南侧临临中新路路，地理理位置优优越；总总建筑面面积为8845007.116m22，建筑筑主体高高度为1178米米，属A级超高高层建筑筑，其标标准层平平面详图图一所示示，立面面图详图图二左上上角最高高楼；地地上部分分38层，地地下部分分3层，主主体平面面为矩形形，2~~4层主主要为大大堂空间间，5层及以以上为办办公空间间，211层为设设备层兼兼避难层层；整个个结构采采用型钢钢混凝土土框架++钢筋混混凝土核核心筒结结构体系系，基础础为桩基基础＋带带承台柱柱帽无梁梁筏板，桩基础础为人工工挖孔桩桩，持力力层为中中风化泥泥岩，楼楼面部分分为现浇浇混凝土土楼板。工程场场地属III类场场地，抗抗震设防防烈度为为6度，结构构抗震设设防类别别为丙类类，风荷荷载体型型系数为为1.44，地面面粗糙度度为C类，基基本风压压(1000年一遇)为0.44kPaa。图一标准层层平面图图图二三维建建筑图Fig.11PPlannofstaandaardstooryFigg.23--DVViewwarchhiteectuure2结构抗抗震性能能目标的的选定结构抗震性性能设计计是“三水准准两阶段段设计”的一种种延续和和发展，其其在不同同水准地地震作用用下的性性能水准准分为11、2、3、4、5共5个水准准，性能能目标分分为A、B、C、D共4个目录录。详见见文献[[1]、[2]、[6]]。设计计者根据据超限的的具体情情况、设设防烈度度、场地地条件、业业主的经经济实力力、选择择结构在在三个水水准地震震作用下下的性能能水准及及性能目目标，达达到既能能提高结结构的承承载力、延延性，又又能经济济合理、安安全可靠靠。结合合本工程程的实际际情况，选选定了结结构的抗抗震性能能目标为为文献[[1]中中所提出出的D级：小小震下满满足性能能水准11的要求求，中震震下满足足性能水水准4要求，大大震下满满足性能能水准55要求，其其各构件件详细的的抗震设设防性能能目标如如表1所述：：表1各构构件抗震震性能目目标Taablee1Seissmiccpeerfoormaanceeobbjecctivvesofvarriouusccompponeentss地震烈度(参考级别别)小震(多遇地震震)中震(设防烈度度地震)大震(罕遇地震震)性能水平定定性描述述完好，无损损坏中度损坏，修修复后继继续使用用比较严重损损坏，需需排险大大修结构工作特特性全部构件弹弹性允许少数次次要构件件和部分分连梁屈屈服，重重要构件件不屈服服出现较多弯弯曲塑性性铰，不不发生剪剪切破坏坏，控制制薄弱层层层间位位移角层间位移限限值1/80001/1000构件性能核心筒底部加强区区按规范要求求设计，保保持弹性性，控制制轴压比比标准组合下下不屈服，部部分连梁梁屈服，跨跨多层通通高柱弹弹性允许部分墙墙体弯曲曲塑性发发展，控控制塑性性变形；；不发生生剪切破破坏，满满足最小小截面要要求其余楼层按规范要求求设计，保保持弹性性标准组合下下不屈服，部部分连梁梁屈服允许部分墙墙体弯曲曲塑性发发展，控控制塑性性变形；；不发生生剪切破破坏，满满足最小小截面要要求其余楼层柱柱按规范要求求设计，保保持弹性性标准组合下下不屈服，部部分连梁梁屈服允许部分构构件弯曲曲塑性发发展，控控制塑性性变形；；不发生生剪切破破坏；不不形成楼楼层破坏坏机制外框架梁所有楼层按规范要求求设计，保保持弹性性构件不屈服服允许少数楼楼层出现现抗弯屈屈服，控控制弯曲曲塑性变变形；不不出现剪剪切屈服服连梁所有楼层按规范要求求设计，保保持弹性性允许出现轻轻微抗弯弯屈服，不不出现抗抗剪屈服服允许多数楼楼层出现现抗弯屈屈服，控控制塑性性变形；；不出现现剪切屈屈服楼板所有楼层按规范要求求设计，保保持弹性性允许开裂，控控制裂缝缝宽度，控控制楼板板钢筋的的应力水水平。允许开裂,,控制裂裂缝宽度度，钢筋筋不屈服服注：不屈服服目标对对应的荷荷载分项项系数为为1.00,材料料强度取取标准值值，承载载力抗震震调整系系数取11.0；；3小震振振型反应应谱分析析安评报告中中提供了了设计基基准期为为50年的的场地设设计地震震动参数数及曲线线,其与规规范谱[[2]的的动参数数比较详详表2，小震反反应谱的的对比图图详图三三所示，中中震和大大震的反反应谱对对比图详详文献55所述。从从表2及图三三的对比比可以看看出，安安评报告告提供的的地震影影响系数数最大值值均大于于规范谱谱，同时时设计中中也作了了初步的的计算对对比，采采用安评评报告提提供的反反应谱其其产生的的基底总总剪力是是规范谱谱的1..15倍，因而而在结构构计算中中，其特特征周期期和地震震影响最最大系数数均取值值安评报报告。考虑到到本工程程为超高高层复杂杂结构，结结构分析析方面主主要采用用SATTWE进进行整体体内力分分析计算算，并作作为结构构构件的的设计依依据，同同时采用用有限元元ETAABS程程序进行行地震作作用下的的结构分分析计算算，其中中水平位位移、自自振周期期、底部部剪力等等各项主主要有关关抗震数数据，均均与SAATWEE的计算算结果作作比较，验验证SAATWEE模型及及其结果果的可靠靠性；另另外考虑虑到楼板板面有大大量的缺缺失和开开洞，故故不能采采用楼板板无限刚刚假定，在在SATTWE中中用弹性性板6、ETAABS中中用SLLAB壳单元元模拟楼楼板，这这两种单单元均考考虑了楼楼板面内内膜剪切切刚度和和面外板板弯曲刚刚度，与与实际工工程相符符。表3为采用用刚性楼楼板假定定计算得得到的结结构ETTABSS和SATTWE的各前3阶周期期，其对对比结果果表明，SATWE前3阶周期计算结果与ETABS计算结果基本一致，二者误差在5%以内，满足工程精度要求，同时从表3中可以看出结构第一周期和第二周期相近，表明结构在两个方向的刚度基本一致。且X、Y方向的前39阶振型参与质量分别为94.7%及90.8%，满足规范90%的要求；其风荷载及地震作用下的最大层间位移角，均满足规范要求[1][2]，其详细的分析的报告详文献[5]。表2地震震动参数数图三小震反反应谱对对比图Tablee2groounddmootioonpparaametterofearrthqquakkeFiig.33SSpecctraacoompaarissonofmiinorrearrthqquakke小震中震大震规范安评规范安评规范安评地震影响系系数0.040.040.29特征周期期Tg0.350.400.350.50.350.6规范谱安评谱规范谱安评谱表3前三三阶周期期Taablee3perrioddoffthheffirssttthreeeoordeers振型号ETABSSSATWEE周期振型质量参参与系数数%周期振型性态UxUyRz平动系(XX+Y))扭转系数14.53003072.5110.044.385591.00((0.000+11.000)0.0023.8966866.20003.973.846631.00((1.000+00.000)0.0033.6300200.0058.5333.552240.00((0.000+00.000)1根据规范[[1][[2]和和场地特特征，本本次时程程分析选选择了55条天然波波和2条人工波波.其计算算结果表表明：77条时程程曲线计计算所得得结构基基底剪力力均大于于振型分分解反应应谱法的的65%%，计算算所得结结构基底底剪力的的平均值值均大于于振型分分解反应应谱法的的80%%，满足足抗震规规范的要要求。总总体而言言，结构构在水平平风荷载载和多遇遇地震作作用下，能能保持了了良好的的抗侧性性能和抗抗扭转能能力，各各指标均均能完全全满足预预定抗震震性能目目标表11的要求求。4中震不不屈服分分析本工程项目目进行了了中震不不屈服分分析以保保证实现现“中震可可修”的设防防目标，中中震不屈屈服分析析主要根根据小震震作用下下计算得得到的配配筋，计计算各构构件的屈屈服承载载力，并并与中震震作用下下的组合合效应进进行比较较，确定定构件的的状态。若若组合效效应小于于屈服承承载力，构构件不屈屈服，反反之则构构件屈服服。分析析中采用用屈服判判别法[[7]，取取中震场场地反应应谱作为为设计依依据定义义中震工工况，同同时按小小震和中中震情况况进行插插值，根根据场地地反应谱谱公式，按按表4情形(相应的的αmaxx)计算出出相应的的反应谱谱用于中中震分析析和屈服服判断，具具体通过过以下措措施实现现中震不不屈服设设计[110]：：(1)、荷荷载分项项系数取取1.00，保留留组合系系数；((2)、不不进行内内力调整整，即内内力调整整系数取取1.00，不考考虑风荷荷载；(3)、构构件抗震震承载力力不进行行调整，即即抗震调调整系数数γRE取1.00；(44)、材材料强度度用标准准值。表4屈屈服判别别法步骤骤Tablee4steepsofyieeldpreedicctioonmmethhod设防烈度参参数水平地震影影响系数数屈服判别条条件多遇地震((小震)0.05弹性波屈服法判判别地震震（小～～中震）0.10部分次要构构件及耗耗能构件件(连梁)可出现现轻微屈屈服设防地震((中震)0.15竖向构件不不屈服，次次要构件件及耗能能构件((连梁)可出现现弯曲屈屈服进行屈服判判别的内内容主要要针对结结构中的的主要构构件进行行，即剪剪力墙、柱柱、连梁梁、框架架梁、楼楼板,不考虑虑次梁等等次要构构件,其构件抗抗屈服承承载力的的计算按按文献[22]、[3]、[4]]的有关关公式进进行，但但其中混混凝土强强度、钢钢材强度度均采用标准准值。经经SATTWE计算各各阶段的的屈服判判别结果果如下：：（1）框架梁梁在中震震作用下下抗弯和和抗剪应应力比均均小于1.0，保保持不屈屈服；（2）连梁在在中震作作用下有有3根连梁梁在4~188层出现现轻微抗抗剪屈服服，约有有25%%左右的的楼层（4~15层）连梁出现轻微抗弯屈服。对出现轻微抗剪的连梁，在第4~18层采用增设抗剪钢板或加大截面后，调整为抗剪不屈服，完全可以满足预定抗震性能目标表1的要求；（3）底部加强区剪力墙在中震作用下，其剪力墙有部分出现抗弯抗剪屈服。按中震计算结果调整配筋后，底部加强区剪力墙抗弯抗剪均不屈服；（4）型钢混凝土柱底内力在中震作用增加了，但轴压比不超过0.52[4]，混凝土部分配筋均为构造配筋，完全可以满足预定抗震性能目标表1的要求，处于弹性阶段。图四楼板板应力分分布图图五剪力力墙应力力分布图图Fig.44SStreessdisstriibuttionnpiictuureofslaabFigg.5Sttresssdiistrribuutioonppicttureeoffshhearrwaall本项目中考考虑到楼楼面系统统是联系系核心筒筒和外框框架结构构体系变变形协调调、发挥挥结构空空间整体体性能的的重要构构件，为为保证在在中震作作用下楼楼板能有有效传递递水平荷荷载，且且不致出出现较大大裂缝导导致较为为严重的的刚度退退化的情情况，对对部分大大开洞、以以及加强强层、体体型收进进处楼板板应力可可能较大大的楼层层，采用用弹性楼楼板假定定，利用ETAABS对对楼板应应力进行行分析，以以保证结结构安全全，同时时对拉应应力较大大区域进进行配筋筋并构造造加强，应应力图详详图四所所示；考考虑到底底部加强强区剪力力墙多层层通高，利利用ETAABS对剪力力墙进行行应力分分析。分分析结果果表明：：在中震震反应谱谱工况下下，跨二二层通高高核心筒筒墙体在在底部Y向，出现现最大拉拉应力约约为3..0MPPa，大于底部部混凝土土抗拉强强度标准准值2..85MMPa，其余底部部加强部部位局部部墙体出出现受拉拉，但受受拉应力力均比较较小（图图五）。为为了确保保剪力墙墙在中震震作用下下不会被被拉坏，对对底部加加强区的的剪力墙墙提高配配筋，确确保受拉拉应力均均比较小小，避免免了墙体体出现刚刚度退化化的现象象，满足足了预定定抗震性性能目标标表1的要求求。5大震静静力弹塑塑性分析析（Pusshovver）文献1第55.1..13条条中明确确指出，“B级高高度的高高层建筑筑结构和和本规程程第100章规定定的复杂杂高层建建筑结构构，宜采采用弹塑塑性静力力或动力力分析方方法验算算薄弱层层弹塑性性变形”。本工程程采用结结构通用用计算软软件MiidassGeen进行行静力弹弹塑性分分析[99](Pusshovver))，以评评估此建建筑主体体结构在在罕遇地地震作用用下的抗抗震性能能，是否否满足“大震不不倒”的抗震震设防目目标，各各构件在在地震作作用全过过程中各各时刻的的内力、变变形状态态、塑性性铰的出出现是否否满足表表1的性能能要求？？MiddasGenn的Pusshovver分分析是基基于FEEMA--2733和ATCC-400中提供供的能力力谱法（CappaciitySpeectrrumMetthodd,CSSM）来评价价结构的的抗震性性能，其其主要操操作步骤骤、梁柱柱的塑性性铰、图图六的关系系曲线说说明详参参考文献献6，其中中图六各各性能点点对应的的破坏状状态描述述如下：：性能点点IO：构构件只受受到轻微微破坏，无无须修复复即可继继续使用用；性能能点LSS：构件件受到显显著破坏坏但尚不不危及生生命安全全，修复复后可继继续使用用；性能能点CPP：构件件受到严严重破坏坏即将出出现或已已经出现现强度退退化，已已不可修修复使用用，但构构件尚能能承受重重力荷载载而避免免倒塌。本项目以结构不倒塌为定性目标，允许部分构件出现较多弯矩屈服铰、但不发生剪切破坏，其变形能力不超过规定的CP状态。需要特别说明的是在MidasGen中，剪力墙的塑性铰特性采用混凝土纤维模型来模拟，非线性墙构件由多个墙单元构成，每个墙单元又被分割成具有一定数量的竖向和水平向的纤维（图七)，每个纤维有一个积分点，剪切变形则计算每个墙单元的四个高斯点位置的剪切变形。每次增量步骤分析中程序会计算各积分点上的应变，然后利用混凝土和钢筋的应力-应变关系分别计算混凝土和钢筋的应力。剪切应力则如前所述计算单元高斯点位置的剪切变形。图六力-位移关关系曲线线图七剪力墙单单元的各各成分铰铰位置Fig.66rellatiioncurrveofforrce--dissplFFig77ellemeent’’shhinggepllaceeoffshhearrwaallssPushooverr分析提供供了三类类侧向荷荷载模式式：模态态工况、静静力荷载载工况，加加速度常常量。本本工程的的第一和和第二振振型分别别沿Y轴平动动和X轴平动动，以这这两种振振型决定定的水平平分布荷荷载为加加载模式式，以位位移为增增量控制制，对该该工程分分别进行行了X方向和和Y方向的的静力弹弹塑性分分析。在在进行PPushhoveer分析析之前，需需要先考考虑结构构在自重重和活荷荷载作用用下的初初始内力力和变形形，因此此本次计计算中结结构所承承受的初初始荷载载为：1.0x恒荷载载标准值值+0..5x活荷载载标准值值。Puushooverr分析时时，弹性性阶段阻阻尼比取取0.005，混混凝土和和钢筋屈屈服强度度取标准准值，其其分析计计算结果果如图八八、图九九所示。从从图中可可以看出出罕遇地地震下XX向最大大顶点位位移为00.8225m（H/1187），Y最大顶顶点位移移为0..75mm（H/2206），两个个方向分分析所得得的最大大弹塑性性层间位位移角均均小于规规范规定定的1//1000，且从从图中曲曲线的平平缓走势势可以看看到，当当结构达达到最大大顶点位位移时，结结构的整整体刚度度并没有有急剧减减小,充分地地显示了了结构良良好的延延性和抗抗倒塌能能力。图图八、图图九中的的性能点点在进入入大震弹弹塑性阶阶段后，阻阻尼比有有所增加加，分别别为9..7%和13..07%%，且刚刚度发生生退化，造造成该层层弹塑性性层间位位移增大大，出现现部分塑塑性铰，详详表5所示。从从表5的分析析结果来来看，在在大震作作用下，X、Y两个方方向的剪剪力墙最最大仅22.65%混凝土土纤维超超过IOO性能点点，0..12%%混凝土土纤维超超过LS性能点点，且只只有小部分混混凝土纤纤维0..08%%超过CP性能点点，发生生坍塌破坏坏，主要要集中在在跨多层层通高墙墙的端部部、翼缘缘小墙肢肢，因此此在施工工图设计计中应增增加剪力力墙端柱柱、翼缘缘的配筋筋率，进进一步改改善整体体结构的的抗震性性能。其其框架梁梁有46%因弯矩矩屈服而而超过IIO性能点点，框架架柱仅11%超过IO性能点点，但总总体来说说，结构构的承载载力并没没有明显显的降低低，完全全能达到到表1的性能能抗震设设防目标标，保证证大震不不倒，详详细的塑塑性铰分分布图和和计算过过程详文文献5。图八XX向能力力谱方法法分析结结果图九Y向能力力谱方法法分析结结果Fig.88annalyysissreesulltsofXddireectiion’’sccapaacittysspecctruumFiig9anaalyssisressulttsoofYYdiirecctioon’sccapaacittysspecctruum表5剪剪力墙的的塑性铰铰统计Tablee5plaastiicshinngesstattistticssoffshhearrwaallss弹性IOLSCP坍塌X向195133313936098.077%1.57%%0.05%%0.02%%0.30%%Y向19166652724815996.399%2.65%%0.12%%0.04%%0.80%%6跨多层层通高柱柱的屈曲曲分析为满足建筑筑效果和和大空间间使用的的需要，该该项目在在1~3层存在14.5m通高的的跃层型型钢混凝凝土柱。为为确保跃跃层柱设设计的安安全性及及经济性性，首先先需要确确定跃层层构件的的计算长长度，确确保跃层层构件承承载力及及稳定性性验算的的准确性性。对于一般般的规则则框架柱柱（非跃跃层柱，每每层均有有楼面构构件约束束），规规范给出出了相关关计算长长度计算算公式[[3]。但但对于跃跃层柱，由由于构件件约束条条件相对对比较特特殊，存存在部分分楼层不不受约束束，部分分楼层受受到有限限约束，而而且构件件自由长长度一般般较长，如如果盲目目按照规规范公式式进行计计算，没没有考虑虑结构侧侧移或者者不从结结构整体体来考察察构件的的计算长长度，有有时会不不够经济济，构件件截面过过大，有有时又会会带来不不安全的的结果。本项目以ssap220000进行整整体线性性屈曲分分析，找找出构件件屈曲的的临界荷荷载，并并采用欧欧拉公式式推算出出构件的计算长长度，主主要包括括以下三三个步骤骤：首先先进行线线性屈曲曲分析得得到结构构的各阶阶屈曲模模态、屈曲临临界荷载载系数，然后检检查各阶阶屈曲模模态形状状，确定定该构件件发生局局部屈曲曲时的临临界荷载载系数，得得到该构构件的屈屈曲临界界荷载，最后由由欧拉临临界荷载载公式反反算该构构件的计计算长度度系数，即：（1）式中为该构构件发生生屈曲方方向的弹弹性抗弯弯刚度；；为该构构件的屈屈曲临界界荷载，为构件的几何长度。分析时选取恒载（D）和活荷载标准值（L）作为屈曲分析每步加载值，对整体结构进行线性屈曲分析。其分析结果前三阶均为整体结构屈曲模态，第八、第九阶为跨多层通高柱局部屈曲模态，分别如图十、图十一所示。从图中得出其最小临界屈曲荷载系数为K=34.2，D+L屈曲分析工况的初始柱轴力为26409kN，则柱子屈曲时的临界荷载:=26409×34.2=0.9×106kN，远大于中震弹性作用下的柱底轴力，满足重要构件中震弹性的抗震性能目标。将代入公式(1)中反算出柱子的计算长度=9.3m，其计算长度系数μ=9.3/14.5=0.65，远小于SATWE程序计算时所取计算长度系数1.25，因而整个跨多层通高柱在竖向和水平荷载的作用下，完全能满足结构的受力要求。图十第八阶阶屈曲模态(K＝34..2)图十十一第九九阶屈曲曲模态(K＝36..5)Fig.110ttheeigghthhbucckliingmodde(K＝34..2)FFig..11theeniinthhbucckliingmodde(K＝36..5)7结论综合以上分分析，结结构性能能抗震设设计的南南宁华润润大厦超超限高层层在小震震、中震震、大震震的作用用下，各各构件的的受力和和变形均均能满足足表1的要求求，结构构总体上上能达到到性能目目标D[1]]的要求求。考虑虑到中震震作用下下部分连连梁提前前出现抗抗剪和抗抗弯屈服服，对连连梁的配配筋均加加大，保保证连梁梁抗剪不不屈服，同同时加大大底部加加强区的的剪力墙墙配筋和和加大跨跨层柱的的配筋，延迟塑性铰出现的时间，增大墙体和柱的延性。此超限高层通过采用基于性能抗震设计方法，使超限高层有了更深入的总体分析目标和各构件在各地震阶段受力的详细要求，只有这样才能准确把握超限高层实际的受力状态和变形性能，避免盲目加强和设计误区，使结构设计具有合适的承载力、好的延性和可靠性，且降低了工程造价，促进了技术的发展。参考文献[1]高层层建筑混混凝土结结构技术术规程(JGGJ3—20100)[SS]．北京:中国建建筑工业业出版社社[2]建筑筑抗震设设计规范范(GB5500111-220100)[SS].北京:中国建建筑工业业出版社社[3]混混凝土结结构设计计规范((GB500010--20110)[S]．北京:中国建建筑工业业出版社社[4]型钢钢混凝土土组合结结构设计计规程(JGJJ1388-20001))[S]]．北京:中国建建筑工业业出