高速公路A匝道第三联现浇支架计算书

②振捣、倾倒混凝土荷载取４KN/m2；则施工附加荷载f=2.5+4=6.5KN/m2gf=6.5*1.3=8.45KN/㎡（取1.3的安全系数）3、支架验算竹胶板验算竹胶板规格为1200mm*2400mm*15mm，其截面特性如下：w=bh2/6=1.2*0.0152/6=4.5×10-5m³；I=bh3/12=1.2*0.0153/12=3.38×10-7m4最不利位置位于Ⅱ区，对其竹胶板进行简算计算跨径为25-10=15cm，为简化计算按简支梁进行简算。q=gL2+gf+gm=36.26+8.45+0.70=45.41KN/㎡跨中弯矩M1/2=qbl2/8=45.41*1.2*0.152/8=0.15KN·m应力计算：σ=M1/2/w=0.15KN·m/（4.5×10-5m³）=3.33MPa＜[σ]=9.5MPa挠度计算：f1/2=5q*b*l4/384EI=5*45.41*1.2*0.154/(384*6.5*103MPa*3.38×10-7m4)=0.163mm＜[f]=150/400=0.375mm所以木模板满足要求。方木验算纵梁方木规格为10cm×10cm，其截面特性如下：w=bh2/6=0.1*0.12/6=1.67×10-4m³I=bh3/12=0.1*0.13/12=8.33×10-6m4纵梁自重=0.1*0.1*0.6*6.5KN/m3/(0.6*0.25)=0.26KN/㎡g纵=0.26*1.3=0.34KN/㎡（取1.3的安全系数）最不利位置位于Ⅱ区，对其进行简算。q组=gL2+gf+gm+g纵=36.26+8.45+0.70+0.34=45.75跨中弯矩：M1/2=qbl2/8=45.75*0.15*0.62/8=0.31KN·m；应力计算：σ=M1/2/w=0.31KN·m/（1.67×10-4m³）=1.86MPa＜[σ]=9.5MPa；挠度计算：f1/2=5q*b*l4/（384EI）=5*45.75*0.15*0.64/（384*6.5*103MPa*8.83×10-6m4）=0.20mm＜[f]=600/400=1.5mm所以方木纵梁满足要求。I14工字钢验算I14工字钢间距为60cm，贝雷梁间距45cm，工字钢截面特性为：I=712cm4，W=102cm3最不利位置位于Ⅱ区，对其工字钢进行简算。q组=gL2+gf+gm+g纵+gI14=36.26+8.45+0.70+0.43+0.36=46.20KN/㎡跨中弯矩：M1/2=qbl2/8=46.20*0.6*0.452/8=0.70KN·m；应力计算：σ=M1/2/w=0.70KN·m/102×10-6m³=6.86MPa＜[σ]=140MPa；挠度计算：f1/2=5q*b*l4/384EI=5*46.20*0.6*0.454/384*2*105MPa*712×10-8m4=0.01mm＜[f]=450/400=1.125mm所以I14工字钢满足要求。贝雷梁验算：1）贝雷桁架单元杆件性能2）贝雷桁架容许内力表3）贝雷桁架几何特性注：贝雷桁架挠度计算经验公式①当桁架节数为奇数时：fmax=d(n2-1)/8②当桁架节数为偶数时：fmax=dn2/8式中：n——桁架节数d——常数，对单层桁架d=0.3556cm；对双层桁架d=0.1717cm。q1=12.40*2.5/2+(0.70+0.43+0.47+1.73)*10.5/14+8.45*10.5/14=24.34KN/mq2=36.26*1.649/3+(0.70+0.43+0.47+1.73)*10.5/14+8.45*10.5/14=28.77KN/mq3=18.53*1.10/2+(0.70+0.43+0.47+1.73)*10.5/14+8.45*10.5/14=19.03KN/m对中跨12mⅠ区翼缘板下贝雷梁进行简算弯矩计算：M1/2＝q1l2/8＝24.34*122/8＝438.12KN·m＜[M]=788.2KN·m剪力计算：Q＝q1l/2＝24.34*12/2＝146.04KN＜[Q]=245.24KN挠度计算：f1/2=5q1l4/384EI=5*24.34*124/（384*2*105MPa*250497.2×10-8m4）=13.12mm＜[f]=12000/400=30mm所以贝雷梁满足要求。对中跨12mⅡ区腹板下贝雷梁进行简算跨中弯矩计算：M1/2＝q2l22/8＝28.777*122/8＝517.886KN·m＜[M]=7788.2KKN·m剪力计算：Q＝q2l/2＝28.777*12//2＝172.662KN＜[Q]=2245.244KN挠度计算：f1/2=5q2ll4/384EEI=5*228.77**124/（384*22*105MPa*22504977.2×10-8m4）=15.55mm＜[f]=112000//400=330mm所以贝雷梁满足要要求。对Ⅲ区底板下贝雷梁进行行简算跨中弯矩计算：M1/2＝q3l22/8＝19.033*122/8＝342.554KN·m＜[M]=7788.2KKN·m剪力计算：Q＝q3l/2＝19.003*12//2＝114.118KN＜[Q]=2245.244KN挠度计算：f1/2=5q3ll4/384EEI=5*119.03**124/（384*22*105MPa*22504977.2×10-8m4）=10.226mm＜[f]=112000//400=330mm所以贝雷梁满足要要求I36工字钢验算算：最不利位置位于ⅡⅡ区，验算第2跨12m范围内工字字钢。I36a工字钢，AA=76.4480cm2，Ix=158000cm4，W=875cmm3q2=38.73*4//2.7*112=6888.53KN/m荷载计算1）箱梁混凝土荷载＝5.66×12××26＝1765.992KN，其中：5.66为跨中箱梁梁面积（AutoCCAD查询）。2）内外模板荷载＝（(23.811-10.550)+111.16）*12*0..09＝26.433KN，其中23.81为跨中横断断面外轮廓线线周长（AutoCCAD查询），10.50为顶板宽度度，11.16跨中横断面面内轮廓线周周长（AutoCCAD查询）3）纵向10×10cm木木方荷载纵向方木包含底模模板、侧模板板、翼缘板及及钢管脚手架架底托，根据据布置图得知知总共53根。＝53×12×0.1×00.1×6..5＝41.344KN。内模5×10cm背愣木木方荷载=12/0.3××11.166×0.05×0.11×6.5=144.51KNN5)内模钢管荷载=12/0.9**（1.53**3+1.441*2+44.6+4..03+（2.36++2.28）*2）*0.035＝11.822KN。6)侧模竖向5××10cm背背愣木方荷载载=（12/0.4×11.59）×2×0.05×0.11×6.5=3..10KN7)侧模及翼缘板板钢管支架荷荷载＝12/0.9×114×1.72×0.035＝11.24KN。侧模钢管布置为00.9*0..9m，从布置图图得知横断面面总共布置14根，最长1.85m，最短1.59m，取平均长长度（1.85++1.59）/2=1.72m。8)I14工字钢钢荷载＝（12/0.6+11）×13.22×0.16689＝46.822KN。9)贝雷梁荷载＝＝12×14×1＝168KN。10)混凝土倾倒倒、振捣荷载载＝12×10.5×4＝504KN。11)施工人员、机机具、材料及及其它临时荷荷载＝12×10.5×2.5＝315KN。上述荷载合计（1765.92++26.433+41.344+15.088+11.882+3.110+11..24+46.822+168+504+315）*1.3=3781..38KN。（取1.3的安全系数数）均布荷载q＝37781.388/4/13..2＝71.622KN/m。弯矩计算M＝711.62×22.72/8＝65.266KN·m，其其中2.7为工字钢跨跨度，详见布布置图。抗弯计算σ＝M//W＝71.622*103/875＝81.855Mpa<[б]＝145Mppa挠度计算：f=5ql4/3384EI==5*71.662*1.33*2.74/(3844*2.1*1011*158800*100-8)＝1.94mm<((2700//400)＝6.75mmm所以I36工字钢满足足要求。Φ529mm钢管桩桩计算贝雷纵梁以上荷载载＝37811.38KNN工字钢荷载＝4××13.2××0.60033*1.3＝41.2KNN（取1.3的安全系数数）上述荷载合计＝33781.338+41.2＝3822..58KN钢管桩回转半径rr＝0.5299/4×√(1+(0..509/00.529))2)＝0.1844m钢管桩长细比λ＝＝1×22//0.1844＝119.66稳定系数ф＝0..651-((0.6511-0.5883)/100×6.4＝0.60775，查《路桥桥施工计算手手册》P790页a类截面轴心心受压构件稳稳定系数。单根钢管桩可承受受最大压力＝140×106××0.60775×(3..14/4××(0.52292-0.50092))/10000＝1386KKN。单根钢管桩轴向压压力N=38822.588/2/4==477.882KN<1386KKN所以Φ529mm钢管桩桩满足要求。C30混凝土独立立基础计算1）钢管桩自重荷载＝＝4*22*1.28*11.3＝146.443KN。（取1.3的安全系数数）2）单个混凝土条形基基础自重荷载载＝11.1*1.22*0.8*2.6*1..3＝36.022KN（取1.3的安全系数