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文档简介

②振捣、倾倒混凝土荷载取4KN/m2;则施工附加荷载f=2.5+4=6.5KN/m2gf=6.5*1.3=8.45KN/㎡(取1.3的安全系数)3、支架验算竹胶板验算竹胶板规格为1200mm*2400mm*15mm,其截面特性如下:w=bh2/6=1.2*0.0152/6=4.5×10-5m³;I=bh3/12=1.2*0.0153/12=3.38×10-7m4最不利位置位于Ⅱ区,对其竹胶板进行简算计算跨径为25-10=15cm,为简化计算按简支梁进行简算。q=gL2+gf+gm=36.26+8.45+0.70=45.41KN/㎡跨中弯矩M1/2=qbl2/8=45.41*1.2*0.152/8=0.15KN·m应力计算:σ=M1/2/w=0.15KN·m/(4.5×10-5m³)=3.33MPa<[σ]=9.5MPa挠度计算:f1/2=5q*b*l4/384EI=5*45.41*1.2*0.154/(384*6.5*103MPa*3.38×10-7m4)=0.163mm<[f]=150/400=0.375mm所以木模板满足要求。方木验算纵梁方木规格为10cm×10cm,其截面特性如下:w=bh2/6=0.1*0.12/6=1.67×10-4m³I=bh3/12=0.1*0.13/12=8.33×10-6m4纵梁自重=0.1*0.1*0.6*6.5KN/m3/(0.6*0.25)=0.26KN/㎡g纵=0.26*1.3=0.34KN/㎡(取1.3的安全系数)最不利位置位于Ⅱ区,对其进行简算。q组=gL2+gf+gm+g纵=36.26+8.45+0.70+0.34=45.75跨中弯矩:M1/2=qbl2/8=45.75*0.15*0.62/8=0.31KN·m;应力计算:σ=M1/2/w=0.31KN·m/(1.67×10-4m³)=1.86MPa<[σ]=9.5MPa;挠度计算:f1/2=5q*b*l4/(384EI)=5*45.75*0.15*0.64/(384*6.5*103MPa*8.83×10-6m4)=0.20mm<[f]=600/400=1.5mm所以方木纵梁满足要求。I14工字钢验算I14工字钢间距为60cm,贝雷梁间距45cm,工字钢截面特性为:I=712cm4,W=102cm3最不利位置位于Ⅱ区,对其工字钢进行简算。q组=gL2+gf+gm+g纵+gI14=36.26+8.45+0.70+0.43+0.36=46.20KN/㎡跨中弯矩:M1/2=qbl2/8=46.20*0.6*0.452/8=0.70KN·m;应力计算:σ=M1/2/w=0.70KN·m/102×10-6m³=6.86MPa<[σ]=140MPa;挠度计算:f1/2=5q*b*l4/384EI=5*46.20*0.6*0.454/384*2*105MPa*712×10-8m4=0.01mm<[f]=450/400=1.125mm所以I14工字钢满足要求。贝雷梁验算:1)贝雷桁架单元杆件性能2)贝雷桁架容许内力表3)贝雷桁架几何特性注:贝雷桁架挠度计算经验公式①当桁架节数为奇数时:fmax=d(n2-1)/8②当桁架节数为偶数时:fmax=dn2/8式中:n——桁架节数d——常数,对单层桁架d=0.3556cm;对双层桁架d=0.1717cm。q1=12.40*2.5/2+(0.70+0.43+0.47+1.73)*10.5/14+8.45*10.5/14=24.34KN/mq2=36.26*1.649/3+(0.70+0.43+0.47+1.73)*10.5/14+8.45*10.5/14=28.77KN/mq3=18.53*1.10/2+(0.70+0.43+0.47+1.73)*10.5/14+8.45*10.5/14=19.03KN/m对中跨12mⅠ区翼缘板下贝雷梁进行简算弯矩计算:M1/2=q1l2/8=24.34*122/8=438.12KN·m<[M]=788.2KN·m剪力计算:Q=q1l/2=24.34*12/2=146.04KN<[Q]=245.24KN挠度计算:f1/2=5q1l4/384EI=5*24.34*124/(384*2*105MPa*250497.2×10-8m4)=13.12mm<[f]=12000/400=30mm所以贝雷梁满足要求。对中跨12mⅡ区腹板下贝雷梁进行简算跨中弯矩计算:M1/2=q2l22/8=28.777*122/8=517.886KN·m<[M]=7788.2KKN·m剪力计算:Q=q2l/2=28.777*12//2=172.662KN<[Q]=2245.244KN挠度计算:f1/2=5q2ll4/384EEI=5*228.77**124/(384*22*105MPa*22504977.2×10-8m4)=15.55mm<[f]=112000//400=330mm所以贝雷梁满足要要求。对Ⅲ区底板下贝雷梁进行行简算跨中弯矩计算:M1/2=q3l22/8=19.033*122/8=342.554KN·m<[M]=7788.2KKN·m剪力计算:Q=q3l/2=19.003*12//2=114.118KN<[Q]=2245.244KN挠度计算:f1/2=5q3ll4/384EEI=5*119.03**124/(384*22*105MPa*22504977.2×10-8m4)=10.226mm<[f]=112000//400=330mm所以贝雷梁满足要要求I36工字钢验算算:最不利位置位于ⅡⅡ区,验算第2跨12m范围内工字字钢。I36a工字钢,AA=76.4480cm2,Ix=158000cm4,W=875cmm3q2=38.73*4//2.7*112=6888.53KN/m荷载计算1)箱梁混凝土荷载=5.66×12××26=1765.992KN,其中:5.66为跨中箱梁梁面积(AutoCCAD查询)。2)内外模板荷载=((23.811-10.550)+111.16)*12*0..09=26.433KN,其中23.81为跨中横断断面外轮廓线线周长(AutoCCAD查询),10.50为顶板宽度度,11.16跨中横断面面内轮廓线周周长(AutoCCAD查询)3)纵向10×10cm木木方荷载纵向方木包含底模模板、侧模板板、翼缘板及及钢管脚手架架底托,根据据布置图得知知总共53根。=53×12×0.1×00.1×6..5=41.344KN。内模5×10cm背愣木木方荷载=12/0.3××11.166×0.05×0.11×6.5=144.51KNN5)内模钢管荷载=12/0.9**(1.53**3+1.441*2+44.6+4..03+(2.36++2.28)*2)*0.035=11.822KN。6)侧模竖向5××10cm背背愣木方荷载载=(12/0.4×11.59)×2×0.05×0.11×6.5=3..10KN7)侧模及翼缘板板钢管支架荷荷载=12/0.9×114×1.72×0.035=11.24KN。侧模钢管布置为00.9*0..9m,从布置图图得知横断面面总共布置14根,最长1.85m,最短1.59m,取平均长长度(1.85++1.59)/2=1.72m。8)I14工字钢钢荷载=(12/0.6+11)×13.22×0.16689=46.822KN。9)贝雷梁荷载==12×14×1=168KN。10)混凝土倾倒倒、振捣荷载载=12×10.5×4=504KN。11)施工人员、机机具、材料及及其它临时荷荷载=12×10.5×2.5=315KN。上述荷载合计(1765.92++26.433+41.344+15.088+11.882+3.110+11..24+46.822+168+504+315)*1.3=3781..38KN。(取1.3的安全系数数)均布荷载q=37781.388/4/13..2=71.622KN/m。弯矩计算M=711.62×22.72/8=65.266KN·m,其其中2.7为工字钢跨跨度,详见布布置图。抗弯计算σ=M//W=71.622*103/875=81.855Mpa<[б]=145Mppa挠度计算:f=5ql4/3384EI==5*71.662*1.33*2.74/(3844*2.1*1011*158800*100-8)=1.94mm<((2700//400)=6.75mmm所以I36工字钢满足足要求。Φ529mm钢管桩桩计算贝雷纵梁以上荷载载=37811.38KNN工字钢荷载=4××13.2××0.60033*1.3=41.2KNN(取1.3的安全系数数)上述荷载合计=33781.338+41.2=3822..58KN钢管桩回转半径rr=0.5299/4×√(1+(0..509/00.529))2)=0.1844m钢管桩长细比λ==1×22//0.1844=119.66稳定系数ф=0..651-((0.6511-0.5883)/100×6.4=0.60775,查《路桥桥施工计算手手册》P790页a类截面轴心心受压构件稳稳定系数。单根钢管桩可承受受最大压力=140×106××0.60775×(3..14/4××(0.52292-0.50092))/10000=1386KKN。单根钢管桩轴向压压力N=38822.588/2/4==477.882KN<1386KKN所以Φ529mm钢管桩桩满足要求。C30混凝土独立立基础计算1)钢管桩自重荷载==4*22*1.28*11.3=146.443KN。(取1.3的安全系数数)2)单个混凝土条形基基础自重荷载载=11.1*1.22*0.8*2.6*1..3=36.022KN(取1.3的安全系数

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