道路工程边跨箱梁现浇专项施工方案

中交二航福州市三环路东北段B段道路工程V标段边跨砼箱梁现浇专项施工方案中交第二航务工程局有限公司福州市三环路东北段B段道路工程V标段项目经理部二〇一〇年十二月福州市三环路东北段B段道路工程V标段边跨砼箱梁现浇专项施工方案编制：审核：审批：中交第二航务工程局有限公司福州市三环路东北段B段道路工程V标段项目经理部二〇一〇年十二月福州市三环路东北段B段Ⅴ标段目录中交第二航务工程局有限公司目录HYPERLINK\l"_Toc279755649"1、概述1HYPERLINK\l"_Toc279755650"1.1、工程概述1HYPERLINK\l"_Toc279755651"1.2、自然条件1HYPERLINK\l"_Toc279755652"1.2.1、地形地貌1HYPERLINK\l"_Toc279755653"1.2.2、气象2HYPERLINK\l"_Toc279755654"1.2.3、工程地质条件2HYPERLINK\l"_Toc279755655"2、施工工艺5HYPERLINK\l"_Toc279755656"2.1、主要施工方法5HYPERLINK\l"_Toc279755657"2.2、施工工艺6HYPERLINK\l"_Toc279755658"3、临时墩7HYPERLINK\l"_Toc279755659"3.1、临时墩设计8HYPERLINK\l"_Toc279755660"3.1.1、永久荷载8HYPERLINK\l"_Toc279755661"3.1.2、活荷载8HYPERLINK\l"_Toc279755662"3.1.3、结构安全计算10HYPERLINK\l"_Toc279755663"3.2、临时墩施工13HYPERLINK\l"_Toc279755664"4、支架13HYPERLINK\l"_Toc279755665"4.1、支架设计13HYPERLINK\l"_Toc279755666"4.1.1、支架结构13HYPERLINK\l"_Toc279755667"4.1.2、碗扣支架结构计算16HYPERLINK\l"_Toc279755668"4.1.3、门洞结构计算17HYPERLINK\l"_Toc279755669"4.2、支架施工19HYPERLINK\l"_Toc279755670"4.2.1、满堂支架施工19HYPERLINK\l"_Toc279755671"4.2.2、门洞施工21HYPERLINK\l"_Toc279755672"4.2.3、支架预压22HYPERLINK\l"_Toc279755673"5、垫石及支座施工23HYPERLINK\l"_Toc279755674"6、现浇梁施工23HYPERLINK\l"_Toc279755675"6.1、模板施工23HYPERLINK\l"_Toc279755676"6.1.1、模板结构23HYPERLINK\l"_Toc279755677"6.1.2、模板安装25HYPERLINK\l"_Toc279755678"6.2、钢筋施工26HYPERLINK\l"_Toc279755679"6.2.1、钢筋加工26HYPERLINK\l"_Toc279755680"6.2.2、钢筋运输27HYPERLINK\l"_Toc279755681"6.2.3、钢筋绑扎27HYPERLINK\l"_Toc279755682"6.2.4、钢筋施工技术要求27HYPERLINK\l"_Toc279755683"6.3、预埋件安装28HYPERLINK\l"_Toc279755684"6.4、混凝土施工28HYPERLINK\l"_Toc279755685"6.4.1、混凝土配合比的要求28HYPERLINK\l"_Toc279755686"6.4.2、混凝土浇筑29HYPERLINK\l"_Toc279755687"6.4.3、箱梁顶面处理30HYPERLINK\l"_Toc279755688"6.4.4、混凝土养护30HYPERLINK\l"_Toc279755689"6.4.5、施工缝处理30HYPERLINK\l"_Toc279755690"6.5、预应力施工30HYPERLINK\l"_Toc279755691"6.5.1、波纹管制安31HYPERLINK\l"_Toc279755692"6.5.2、锚垫板安装32HYPERLINK\l"_Toc279755693"6.5.3、钢绞线下料、安装及接长32HYPERLINK\l"_Toc279755694"6.5.4、预应力束张拉32HYPERLINK\l"_Toc279755695"6.5.5、孔道压浆34HYPERLINK\l"_Toc279755696"6.5.6、封锚37HYPERLINK\l"_Toc279755697"6.5.7、预应力施工注意事项37HYPERLINK\l"_Toc279755698"6.6、斜拉索锚槽、索套管施工38HYPERLINK\l"_Toc279755699"6.7、箱梁线型控制38HYPERLINK\l"_Toc279755700"6.8、横梁大体积混凝土温控措施39HYPERLINK\l"_Toc279755701"7、施工现场管理体系40HYPERLINK\l"_Toc279755702"8、质量保证措施41HYPERLINK\l"_Toc279755703"8.1、钢筋质量的技术措施41HYPERLINK\l"_Toc279755704"8.2、混凝土质量保证措施41HYPERLINK\l"_Toc279755705"8.3、预应力张拉质量控制措施43HYPERLINK\l"_Toc279755706"8.4、压浆施工质量保证措施43HYPERLINK\l"_Toc279755707"8.5、夏、雨季施工质量保证措施44HYPERLINK\l"_Toc279755708"9、安全保证措施44HYPERLINK\l"_Toc279755709"9.1、本工程重大危险源44HYPERLINK\l"_Toc279755710"9.2、本工程安全管理的重点部位44HYPERLINK\l"_Toc279755711"9.3、安全目标45HYPERLINK\l"_Toc279755712"9.4、项目部安全保障组织机构46HYPERLINK\l"_Toc279755713"9.5、安全防护措施46HYPERLINK\l"_Toc279755714"9.5.1、模板工程46HYPERLINK\l"_Toc279755715"9.5.2、钢筋工程47HYPERLINK\l"_Toc279755716"9.5.3、混凝土工程48HYPERLINK\l"_Toc279755717"9.5.4、支架搭设及拆除48HYPERLINK\l"_Toc279755718"9.5.5、预应力施工49HYPERLINK\l"_Toc279755719"9.5.6、门洞交通安全防护措施50HYPERLINK\l"_Toc279755720"10、环保及文明施工51HYPERLINK\l"_Toc279755721"10.1、环境保护措施51HYPERLINK\l"_Toc279755722"10.1.1、建立环境保护管理体系51HYPERLINK\l"_Toc279755723"10.1.2、废气、废物、废渣等控制措施52HYPERLINK\l"_Toc279755724"10.2、文明施工52HYPERLINK\l"_Toc279755725"11、进度、资源计划53HYPERLINK\l"_Toc279755726"11.1、进度计划53HYPERLINK\l"_Toc279755727"11.2、材料计划54HYPERLINK\l"_Toc279755728"11.3、机械计划55HYPERLINK\l"_Toc279755729"11.4、人员计划56福州市三环路东北段B段Ⅴ标段边跨砼箱梁现浇专项施工方案中交第二航务工程局有限公司边跨砼箱梁现浇专项施工方案1、概述1.1、工程概述福州淮安大桥北起闽侯侧浦里排涝站附近，设计起点里程为K21+658.00,向南一次跨越甘洪公路、闽江、淮安头规划环岛路，止于淮安侧地面道路落脚点，终点里程为K22+298.00,工程全长640m。主桥为双塔双索面钢-砼混合梁斜拉桥，半漂浮体系。边跨采用砼箱型加劲梁，中跨采用扁平钢箱加劲梁，钢砼结合面位于中跨侧距主塔中心线10m处。桥跨布置为(45＋67)m＋416m＋(67＋45)m。主桥边跨混凝土梁为单箱三室截面，箱顶横向设2%横坡。箱顶宽40m，箱底宽35.2m，悬臂长度2.4m；标准截面中点处梁高3.5m，顶板厚35cm，底板厚40cm；中腹板厚60cm，箱宽14.6m；边腹板厚1.5m，箱宽8.2m；悬臂端部板厚15cm，悬臂根部板厚40cm。主梁索锚区设置在箱梁边腹板，采用锚槽形式。边跨混凝土梁采用C55砼，设置有纵、横双向预应力束，根据施工方法划分为三个节段(3+80+38.6m)，满堂支架分节段现浇施工。主桥边跨混凝土梁构造见图1.1-1。图1.1-1淮安大桥主桥混凝土梁构造图箱梁为双向预应力砼结构，纵向预应力为12-φs15.2mm钢绞线束，横向预应力为22-φs15.2mm、15-φs15.2mm、7-φs15.2mm的钢绞线束。1.2、自然条件1.2.1、地形地貌桥梁北岸位于永丰村附近、甘洪路两侧；大桥横跨闽江连接南岸，南岸位于淮安地界、元宝石山西北角。北岸边跨主墩位置因钻孔桩施工等进行了场地平整，标高+9m左右，跨甘洪路后标高+14m，地势起伏较大；南岸主墩位置标高+10.5m左右，C节段现为山坡，箱梁现浇时根据支架搭设开挖至设计标高。1.2.2、气象福州市位于亚欧大陆东南边缘，东临太平洋，是典型的亚热带海洋性季风气候，全年冬短夏长，温暖湿润，雨量充沛。①气温：据福州气象台资料统计，福州市区年均气温19.7℃，最冷月(一月)平均气温10.6℃，最热月(七月)平均气温28.8℃，历年极端最高气温39.9℃，极端最低气温-1.7℃。平均日照为1700-1980小时。②气压：多年平均气压101.24kpa，绝对最高气压103.33kpa，绝对最低气压97.83kpa。③降雨：年平均降雨量1348.8mm，年最大降雨量2074.6mm月最大降雨量613.1mm，日最大降雨量170.9mm。降水在年内可分为四个时期:3-4月的春雨期，5-6月的梅雨期，7-9月的台风雨期及10月-翌年2月的少雨期。梅雨是造成闽江流域大范围降水的天气因素，这期间雨量可占全年雨量36-40%，4-9月为汛期，降水量可占全年的70-77%。④风：市内年最大风速平均值为17.5m/s,各风位的平均风速在2～4m/s。最大为3.9m/s，为东北偏东风，最小值为1.9m/s，为西南风。全年主导风为静风，其频率为20%，7月份中旬至9月份下旬为台风盛行期，占全年出现次数的80%，年均5.4次。受台风影响，平均最大风速和极大风速均达12级，风向东北风，其中最严重的一次台风(6112号)1961年9月12日14时在晋江登陆，极大风速45m/s，最大风速40m/s。除台风外，雷雨、冰雹等灾害引起的风速亦达24-30m/s。本项目附近的风向以东南风为主，风力一般为5～6级。强风向西北向，最大风速28米/秒。⑤霜冻及湿度：全年无霜期达326天；年平均雨日130～170日，年相对湿度77%。1.2.3、工程地质条件两岸桥台在勘察控制深度范围内地基土层为杂填、冲淤积成因类型，基底为花岗岩。场地岩土层按其成因、力学强度不同划分工程地质层：①—1素填土：灰黄、褐黄色，松散，湿，成分主要为粘性土、砂质，为人工堆填，该层厚约1.80米，仅在个别钻孔有分布。①—2杂填土：杂色，灰黄，松散，湿，成分杂，硬杂质含量约30%。厚度0.30-5.70米，部分钻孔有分布。②粘土：褐黄色，湿，可塑状态，含铁锰结核等，粘性较强，无摇振反应，捻面较光滑，有光泽，干强度与韧性中等，本层厚度1.20-5.6米，顶层标高5.01-10.22米，局部分布。③淤泥：深灰色，饱和，流塑，含腐植质，有臭味，摇震反应慢，捻面较光滑，有光泽，干强度及韧性中等，局部夹有少量粉砂质，本层厚度为2.80-18.20米，层顶标高为2.62～6.56米，局部分布。④粉质粘土：灰黄色，饱和，可塑，含铁锰结核物等，粘性较强，无摇振反应，捻面较光滑，有光泽，干强度与韧性中等，本层厚度为1.90-4.90米，顶层标高为-14.27～3.12米，局部分布。⑤中砂：灰色，稍密，饱和。主要为中细粒石英砂，不均匀含有泥质，级配较差，局部夹有薄层淤泥。现场标贯测试N63.5=19-20击，标贯平均值19.5击。本层仅个别钻孔有揭示，层厚为0.90—6.40米，层顶标高为-6.28～-1.90米。⑥淤泥质土：深灰色，巨厚，饱和，流塑，含腐植质贝壳，有臭味，摇震反应慢，捻面较光滑，有光泽，干强度及韧性中等，不均与夹有薄层砂质。本层厚度5.70—10.50米，层顶标高为-14.23～-13.98米，零星分布。⑦粉质粘土：灰黄色，饱和，可塑，含铁锰结核物等，粘性较强，无摇振反应，捻面较光滑，有光泽，干强度与韧性中等，本层仅在CQ16钻孔有揭示，厚度为2.50米，层顶标高为-19.93米。⑧中砂：该层在本桥梁拟建场地未揭示。⑨卵石：浅黄、浅灰色，中密状态，饱和；一般粒径为30—70mm，呈次圆一次棱状，母岩为花岗岩类岩石，填充物主要为中砂及泥质，级配较好，卵石含量在横向及纵向上均存在一定的不均匀性，卵石一般含量约为50%—55%，本层仅在CQ17-1钻孔有揭示，厚度为1.80米，层顶标高为-24.48米。⑩坡积粘性土：灰黄色，饱和，可塑，湿，坡积成因，不均匀含有砂粒。本层厚度为0.30～4.50米，层顶标高为-22.43～46.62米，局部分布。⑪残积砂质粘性土：褐黄色，可塑、很湿，为花岗岩风化残积而成，不均匀含有沙砾，具有遇水易软化特征。本层厚度为1.70—9.50米，层顶标高为-26.28～12.54米，局部分布。⑫—1砂土状强风化花岗岩：灰黄、褐黄色，硬，湿，含大量石英颗粒、长石、云母片，岩芯呈砂土状。岩石坚硬程度等级属极软岩，岩体完整度属极破碎，岩体基本质量等级属V类，本层厚度为1.30-11.50米，层顶标高-29.08～45.92米，在大部分钻孔有分布。⑫—2碎块状强风化花岗岩：浅灰黄，硬，湿，含大量石英颗粒，长石、云母片，岩芯呈碎块状，手掰易碎。岩石坚硬程度属软岩，岩体完整度属破碎，岩体基本质量等级属V类，本层厚度为0.5-6.8米，层顶标高-31.28～36.82米，在大部分钻孔有分布。⑬中风化花岗岩:浅灰、灰白色，坚硬，花岗岩结构，块状构造，风化裂隙发育，上部较破碎，岩芯呈碎块-短柱状，中下部较完整，岩芯呈短-长柱状，岩石坚硬程度分类属较硬岩，岩体完整程度为较完整，岩体基本质量等级属Ⅲ类，未发现洞穴、临空面、破碎岩体或软弱夹层。本层层顶标高为-32.78～34.42米，部分钻孔本勘本层未揭穿，控制揭露厚度约为8米。⑬—1中风化花岗斑岩：浅灰、灰白色，坚硬，斑状结构，块状构造，基质以长石为主，斑晶1-4mm，风化裂隙较发育，岩芯短柱状为主，主要矿物为长石、石英。岩石坚硬程度分类属较硬岩，岩体完整程度属较完整，岩体基本质量等级属Ⅲ类，本层厚度为6.80-8.70米，层顶标高为-1.57～3.07米，局部分布。微风化花岗岩：浅灰、灰白色，坚硬，花岗岩结构，块状构造，风化裂隙不发育，岩芯完整。呈长柱状，岩石坚硬程度分类属坚硬岩，岩体完整程度属完整，岩体基本质量等级属I级，未发现有洞穴、临空面、破碎岩体或软弱岩层。本勘本层未揭穿，层顶标高为-26.10～33.02米，控制厚度约为5米。⑭—1微风化花岗斑岩：浅灰、灰白色，坚硬，斑状结构，块状结构，基质以长石为主，斑晶1-4mm，岩芯长柱状为主，主要矿物为长石、石英。岩石坚硬程度分类属坚硬岩，岩体完整程度为完整，掩体基本质量等级属I类。本层仅在CQ20与HR0钻孔有分布，未揭示，层顶标高为-8.37～5.63米，控制厚度约为5米。2、施工工艺2.1、主要施工方法边跨连续梁分为A、B、C三个节段3+80+38.6m，为单箱三室截面预应力混凝土箱梁，浇筑顺序B节段→A、C节段。箱顶宽40m，箱底宽35.2m，悬臂长度2.4m，高3.5m。根据现场地形及地质条件，北岸边跨A、C节段无交通压力，采用满堂碗扣架现浇施工；B段箱梁因长度较大，设置1排临时墩，跨甘洪公路及靠公路边坡位置设置过车及跨坎门洞，其他位置满堂碗扣支架施工。南岸边跨不受交通限制，全部采用碗扣式满堂支架现浇施工。箱梁内、外膜均采用1.5cm厚竹胶板，外背10×10cm方木，脚手管支撑。B节段箱梁长度80m，混凝土方量3500m3，为减轻支架压力及减小浇筑强度，分节段三次(27m+27m+26m)浇筑，第一、二次分别浇筑两边27m、26m节段，第三次浇筑中间27m节段，见图2.1-1。A、C节段均一次浇筑。图2.1-1B节段箱梁浇筑分层图箱梁砼施工完毕，松开支架顶托，从上至下，一次拆除整个支架系统，B节段临时墩在挂索完成后拆除。浇筑底板、腹板混凝土养护砼达到设计强度拆除支架预应力张拉灌浆封锚浇筑底板、腹板混凝土养护砼达到设计强度拆除支架预应力张拉灌浆封锚绑扎顶板钢筋浇筑顶板混凝土地基处理支架搭设及预压安装底模、腹板模板、翼缘模板绑扎底板及腹板钢筋、安装预应力管道安装箱梁内模临时墩施工下一节段3、临时墩B段箱梁因长度较大，需设置1排临时墩，临时墩采用φ2.0m直径4根钻孔桩基础，立柱采用φ1200×12mm钢管立柱，钢管立柱中浇筑混凝土，立柱顶采用四氟板式橡胶支座，支座需满足竖向受力1800t，水平位移需满足3cm要求。临时墩布置见图3-1、图3-2、图3-3。图3-1北岸临时墩布置图图3-2南岸临时墩布置图图3-3临时墩断面面布置图3.1、临时墩设设计3.1.1、永久荷荷载B段现浇箱梁自重((标准值)：考虑钢筋混凝土重重：26.5kkN/m无横梁(无小横梁梁)处荷载：q1=266.5×35.0==927.55kN/m小横梁荷载：q22=26.55×109.44×0.55==1594..5kN端头横梁荷载：qq3=26..5×109.44=28999.1kN//m3.1.2、活荷荷载(1)、施工荷载((标准值)：P=1.00kPa/mm2，即q3=1×40=400kN/m(2)、风荷载：风速———设计风速：25.7mm/s(福州地区十十年一遇最大大风速)；施工风速：17..5m/s((市内年最大大风速平均值值)；按《公路桥涵通用用设计规范》(JTGD60-2004)中4.3.7节规定计算横桥向风载，，，——横桥向风荷载标准准值(kN)——基本风压(kPaa)——设计基准风压

((kPa)——横向迎风面积(mm2)——桥梁所在地区的设设计基本风速速，系按平坦坦空旷地面，离离地面10m高，重现期期为10年10min平均最大风风速计算确定定；施工期风风速13.8mm/s——设计基准风速(mm/s)，离地面高Z处的风速Z——距地面或水面的高高度(m)——空气重力密度(kkN/m3)——设计风速重现期换换算系数，取取0.75——地形地理条件系数数，取1.00——阵风风速系数，AA类地区取1.38——考虑地面粗糙度类类别和梯度风风的风速高度度变化修正系系数，A类地区取1.23——风载阻力系数，计计算圆形截面面构件侧向风风载时，取11.2，双排排立柱前后排排各取0.6；计算矩形形截面构件侧侧向风载时，取取1.3g——重力加速度()。施工(工作风载))：Wd=0..012×(1.23×1.38×17.5))^2/(2×9.81)=0.544kN/m22矩形：F1/Awwk=0.775×1.3×1.0×0.54==0.53kkPa圆形：F2/Awwk=0.775×0.6×1.0×0.54==0.24kkPa(双排取一半半)根据现场实际施工工情况，对具具体各构件的的横桥向风载载汇总如下表表：项目桥面梁（3.5mm）临时墩立柱（φ11000×12）工作风载（kN//m）1.860.24由此可以看出风在在施工过程中中对结构物以以及临时设施施的影响很小小，在后面的的计算中不考考虑风荷载。3.1.3、结构安全全计算、临时墩顶端端荷载分析考虑到施工为预应应力张拉完成成后拆除模板板及支架，挂索前由临时墩墩支撑。顶端端荷载需进行行以下工况分分析：顶端荷载=箱梁自自重×1.2+预应力荷载载×1.0+施工荷载×1.4采用MIDAS.CIIVIL20010建模计算，不不考虑截面钢钢筋所起到的的抵抗箱梁弯弯矩作用，预预应力钢束考考虑为低松弛弛。考虑到钢钢束张拉后产产生的水平力力，在的临时时墩位置设置置双向滑移支支座。因施工工时原计划设设置临时墩NL1位置被当地地军用油管挡挡住，所以将将起往江边咽咽桥轴线防线线移6m。因此，根根据模型调试试，我们在原原位置按143000×3=429900kN竖向力加载载，NL1以后位置按6100kkN竖向，6100×16.855=1027785kN**m加载。得到原临时墩设计计支撑位置竖竖向位移基本本为0；NL1移动后支撑撑位置竖向位位移经计算：：－2.96++168500×0.000017322=－0.04mmm，基本可可以忽略。由模型可以得出：：临时墩单个墩顶承承受最大压力力设计值为N=143300kN、φ1200×12混凝土钢钢管立柱(1)、临时墩立柱柱载计算：辅助墩与主墩中心心距为67m，布设一排排临时墩，一一排4个临时墩，箱箱梁被改为跨跨距为(31.5mmm+35.5mm)或(29.5++36.5))。根据等跨跨连续梁荷载载效应，得到到单根钢管桩桩受荷为：考虑不均匀受力，单单根荷载设计计值为F=150000kN(2)、建立单根混凝土钢钢管立柱计算算N≤0.9φ[fc((A-A's)+f'yA's]式中

N--轴轴向压力设计计值；φ--钢筋混凝土构件的的稳定系数，查得0.95；fc--混凝土轴心抗抗压强度设计计值A--构件截面面面积A's--全部纵纵向钢筋的截截面面积强度计算设计值：：N=F×1.0+凝土钢管立立柱自重×1.2N=13000××1+28..3×12×1.2=113407..5kN0.9φ[fc((A-A's)+f'yA's]=0.99×0.95×[14.33×(1.13--0.0455)+215×0.0455]=21538kNN满足N≤0.9φφ[fc(A-A's)+f'yA's]，强度复合合要求。、钻孔桩设计计临时墩钻孔桩，根根据《建筑桩桩基技术规范范》—JTJ994属于三类桩桩，不需要配配筋，采用用用C30混凝土，直直径取2m。(1)、荷载情况：：荷载设计值为：115407..5+17666.3=117173..8kN(2)、桩基混凝土强度计计算：—建筑桩基重要性系系数，取0.9；—桩顶轴向压力设计计值；—混凝土轴心抗压强强度设计值，取取折减系数0.8；—桩身截面积=0.9×171773.8=115456..4kN=13800×00.8×3.14==346655.6kN满足足要求(3)、桩基承载力计算：：根据地质资料桩端端极限端阻力力标准值取395400kpa，桩侧阻力力分层特征值值由地勘报告告确定。当按按承载力经验验参数法确定定单桩垂直极极限承载力设设计值时,应按下式计计算：R——单桩垂直承载力分分项系数。RR取1.45,,单地地质条条件复杂或永永久作用所占比重较大时,,R取1.55;;U——桩身截面周长(mm);Qak——单桩第ii层土的极限限侧摩阻力标标准值(kPa)；li——桩身穿过第i层土土的长度(m)；qpk——单桩极限限桩端阻力标标准值(kPa)；AP——桩身截面面积(mm2)。Ψa——侧阻挤土效应系数数，取0.9；Ψp——桩端闭塞效应系数数，取0.9。只考虑端承值，通通过以上公式式求解得：桩编号桩顶高程桩底高程入土深度(m）端承值设计值（kkN)NL113.5-8.52277101NR111-3.1514.1577101NL213.5-8.52277101NR211-3.1514.1577101SL112.3-9.72277101SR113-8.522.577101SL212.3-9.72277101SR213-8.522.577101桩基竖向荷载值为为142555.3kN，桩基承载载力均满足要要求。、支座设计考虑到预应力张拉拉时将引起钢钢管立柱顶部部支点发生水水平位移，产产生水平荷载载，使用四氟氟板式橡胶支支座，需满足足竖向承载力力1800t，水平位移3cm要求。3.2、临时墩施施工临时墩桩基直径φφ2.0m，桩长14.15～22.5m，埋设护筒筒后，冲击钻钻成孔，然后后浇筑水下混混凝土。桩基基混凝土达到到强度后，凿凿除桩头，再再次接高桩头头，并埋设预预埋钢管立柱柱预埋件。立柱采用φ12000×12mmm钢管，钢钢管后场接长长后，采用25t汽车吊安装装，然后浇筑筑钢管立柱内内混凝土，并并埋设支座预预埋件，安装装临时墩支座座。4、支架4.1、支架设计计4.1.1、支架架结构边跨砼箱梁采用满满堂式支架施施工，支架立立杆标准间距距90×900cm，腹板位置置加密至60cm，横梁位置置加密至30cm，周边及每6根立杆设置置一道剪力撑撑。支架标准准步距120cm，为方便调调整标高，立立杆均设置顶顶、底托。北岸跨越甘洪公路路，且地势起起伏较大，需需在支架内设设置交通门洞洞和过坎门洞洞。交通门洞洞尺寸5×5m，采用混凝凝土扩大基础础，φ800×88mm钢管立柱，然然后安装2I56横梁，间距90cm铺设I40分配梁，I40分配梁上搭搭设满堂支架架。支架结构构见图4.1-11、图4.1-2、图4.1-3、图4.1-4。图4.1-1北北岸满堂支架架结构图图4.1-2北岸交交通门洞、过过坎门洞布置置图图4.1-3南岸满满堂支架结构构图图4.1-4满堂支支架横断面图图4.1.2、碗扣扣支架结构计计算、荷载分析(1)、箱梁混凝土土荷载(设计值)：底板位置23.9kkN/m2、腹板位置66.8kkN/m2、小横梁位位置55.7kN/m22、大横梁位位置111.44kN/m22、异缘位置9.5kNN/m2；(2)、施工荷载(设计值值)：(7.5×0.3+22.5+2))×1.4=99.5kN//m2。、分配梁计算算(1)、横桥向方木(100×10cmm)计算①小横梁处方木最大大应力：σ=65.22×0.3×0.9^22/8/(00.12^33/6)=55.7MPaσ=5.7MPa﹤﹤f=11MPa满足要求②腹板处方木最大应应力：σ=76.33×0.9×0.6^22/8/(00.12^33/6)=110.7MPaσ=10.7MPa﹤﹤f=11MPa满足要求③底板处方木最大应应力：σ=33.44×0.9×0.9^22/8/(00.12^33/6)=110.6MPPaσ=10.6MPaa﹤f=11MPa满足要求(2)、纵桥向条木(100×10cm)计算：底板处方木最大应应力：σ=33.44×0.16×0.9^22/8/(00.06×0.08^^2/6)==8.3MPPaσ=8.3MPa﹤﹤f=11MPa满足要求(3)、槽8型钢计算①大横梁处槽钢最大大应力：σ=120..9×0.3×0.9^22/8/0..00002253=1445.2MPPaσ=145.2MPPa﹤f=2155MPa满足要求②腹板处槽钢最大应应力：σ=76.33×0.9×0.6^22/8/0..00002253=1222.1MPPaσ=122.1MPPa﹤f=2155MPa满足要求、脚手架计算算立杆稳定性验算计计算：腹板及横梁位置：：N=1200.9×0.3×0.9=332.0kNN底板位置：N=333.4×0.9×0.9=227.1kNN翼缘位置：N=119×0.9×0.9=115.4kNN稳定性计算：N≤≤μAfl=1.2+2××0.3=1..8mλ=l/i=1.88/(1.558×0.01))=114查《路桥施工计算算手册》得μ=0.455[N]=0.455×489×215×0.0011=47.33kNN≤[N]满足要求4.1.3、门洞洞结构计算、分配梁底板I40间距0.9米进行行布设(1)、荷载条件(设计值值)：①顶、顶板梁重：qq1=1.22×26.5×0.75×0.9=221.5kNN/m②施工荷载：q2==1.4×10×0.9=112.6kNN/m③I40自重：q33=1.2××0.7=00.8kN//m(2)、建立模型计算组合应力最值：1114.7MMpa114.7Mpaa﹤[σ]=2155Mpa满足要求、纵梁下I40间距0.6米进行行布设(1)、荷载条件(设计值值)：①顶、顶板梁重：qq1=1.22×26.5×1.8×0.6=334.3kNN/m②施工荷载：q2==1.4×10×0.9=112.6kNN/m③I40自重：q33=1.2××0.7=00.8kN//m(2)、建立模型计算组合应力最值：1178.7MMpa178.7Mpaa<[σ]=2155Mpa满足要求、门洞双I566横梁及钢管管立柱计算(1)、单根横梁荷载条件件(设计值)：①箱梁重量：q1==1.2×26.5×3643..6×7/(800×40×2)=1226.7kNN/m②模板及支架重量：：5.0kNN/m²，q2=1..2×5.0×3.5=221kN//m③施工荷载：2.00kN/m²²，q3=1..4×2×3.5=99.8kN//m(2)、建立模型计算组合应力最值(出出现在双I56横梁)：107.88Mpa107.8Mpaa﹤[σ]=2155Mpa满足要求4.2、支架施工工4.2.1、满堂堂支架施工、工艺流程基础处理→测量放放样→铺设枕木→立竖杆→安装纵、横横向横杆→安装上托→设置剪刀撑→铺设横向槽钢、方木→铺设纵向方木→安装模板→支架预压→卸载→调整支架高高度。、基础处理满堂脚手架施工，地地基的处理是是一个关键工工序。地基承承载能力，必必须满足工程程需求。脚手架搭设支架前前，必须对既既有地基进行行处理，北岸岸甘洪公路、拆拆迁后房屋水水泥地面及南南岸新开挖出出来的微风化化地基可以满满足箱梁施工工过程中承载载力的要求；；主墩位置因因钻孔桩施工工和承台开挖挖施工需采用用片块石、砖砖渣回填，碾压密实后后浇筑10cm厚C20垫层混凝土土。在地面硬化以后，应应该加强箱梁梁施工场地内内的排水工作作，严禁在施施工场地内形形成积水，造造成地基不均均匀沉降，引引起支架失稳稳，出现HYPERLINK"/earthwork/sggl/aqgl/Index.html"安全全隐患和事故故。、测量放线平面测量：首先在在处理的地面测测设出桥梁各各跨的纵轴线线和桥墩横轴轴线，放出设设计箱梁中心心线。按支架架平面布置图图及梁底标高高测设支架高高度，搭设支支架，采用测测设四角点标标高，拉线法法调节支架底底、顶托标高。支架底模铺设后，测测放箱梁底模模中心及底模模边角位置和和梁体横断面面定位。底模模标高=设计梁底+支架的变位位＋(±前期施工误误差的调整量量)，来控制底底模立模。底底模标高和线线形调整结束束，经HYPERLINK"/KAOSHI/JIANLI/Index.html"监理检查合格格后，立侧模模和翼板底模模，测设翼板板的平面位置置和模底标高高(底模立模标标高计算及确确定方式类同同箱梁底板))。桥跨堆载预压前，在在桥跨底板上上布置沉降观观测点；沉降降观测点于底底板同断面按按每5.0m间距布置、翼翼板底上共布布置四点。在在堆载予压前前测设断面底底模标高和支支架底部标高高，堆载预压压的第一天进进行两次观测测，以后每天天观测一次，待支架充分稳定达到连续3天累计沉降不超过3mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。HYPERLINK"/Soft/Search.asp?Field=SoftName&ClassID=&keyword=%C1%AC%D0%F8%CF%E4%C1%BA&Submit=+%CB%D1%CB%F7+"箱梁的线形以梁底标高为控制标准。、铺设垫木排架安装时，按照照排架设计要要求横向每排排立杆下铺55cm×25cm宽木板，或或者10×10cm的枕木木，以确保排排架底整体受受力均匀，枕枕木底面需铺铺设平整，保保证枕木受力均匀匀。、支架搭设(1)、本工程脚手架为为HYPERLINK"/Soft/Search.asp?Field=SoftName&ClassID=&keyword=%C1%AC%D0%F8%CF%E4%C1%BA&Submit=+%CB%D1%CB%F7+"箱梁承重用，选选用落地碗扣扣式多排钢管管脚手架，现现浇梁模板采用优质竹竹胶板。(2)、钢管规格为φ448×3.55mm，且有产品品合格证。钢钢管的端部切切口应平整，禁禁止使用有明明显变形、裂裂纹和严重绣绣蚀的钢管。钢钢管应涂刷防防锈漆作防腐腐处理，并定定期复涂以保保持其完好。(3)、扣件应按现行国国家标准《钢钢管脚手架扣扣件》(GB158831)的规定选用用，且与钢管管管径相配套套的可锻铸铁铁扣件，严禁禁使用不合格格的扣件。新新扣件应有出出厂合格证、法法定检测单位位的测试报告告和产品质量量合格证，当当对扣件质量量有怀疑时，应应按现行国家家标准《钢管管脚手架扣件件》(GB158831)的规定抽样样检测。旧扣扣件使用前应应进行质量检检查，有裂缝缝、变形、锈锈蚀的严禁使使用，出现滑滑丝的螺栓必必须更换。(4)、根据组架方案和尺尺寸，测定框框架底脚位置置，安放可调调支座，保证证同一块阵中中的柱脚位于于同一水平面面上。(5)、从主塔端开始，按照照设计立杆和和横杆的间距距安装底层立立杆和横杆，调调整立杆垂直直度和位置后后并将碗扣稍稍许扣紧，一一层立杆、横横杆安装完后后再进行第二二层立杆和横横杆的安装，直直至最顶层，支架完成后后，安装顶托托。(6)、在上托座调整好后后铺设横向10×100cm方木，铺设设时注意使其其横向方木接头头处于上托座座上，接着按按30cm间距距铺设纵向10×100cm方木，根根据放样出的的中线铺钉涂涂塑板做为箱箱梁底模。(7)、为了确保满堂支架架的整体强度度、刚度和稳稳定性，支架架横向、纵向向剪刀撑每6根立杆设置置一道；同时时在支架中间间位置设置水水平剪刀撑，水水平剪刀撑设设在每跨的跨跨中位置。剪剪刀撑拉杆斜斜度控制45°左右，必须须用扣件扣紧紧，确保空间间网架结构的的稳定性。、预拱度设置置现浇梁预留沉降一一般需考虑以以下几个因素素:①支架卸载后后由上部构造造自重及活载载一半产生的的竖向挠度δ1；②支架在荷载载作用下弹性性压缩δ2；③支架在荷载载作用下非弹弹性压缩δ3；④支架基底在在荷载作用下下的非弹性沉沉降δ4；⑤由混凝土收收缩、温度变变化引起的挠挠度δ5。对于满堂支架法现现浇工艺，预预留沉降考虑虑因素有所偏偏重。对于δ1、δ5，支架在纵纵向张拉后才才拆除，在张张拉预拱度中中考虑。对于于δ2，可按δ2=σL/E进行计算。对对于δ3，主要由接接头数目而定定，碗扣立柱柱每个节头不不大于1mmm。对于δ4，从统计数数据来看，最最大不超过220mm。综合考虑各方面因因素，最终预预留沉降根据据预压后确定。4.2.2、门洞洞施工、交通门洞结结构形式北岸现浇箱梁跨越越甘洪路，且且地面起伏较较大，需设置置2个交通门洞洞和一个过坎坎门洞。交通通门洞尺寸5×5m，采用混凝凝土扩大基础础，尺寸1.8×11.8×0..6m，φ800×88mm钢管立柱，然然后安装2I56横梁，间距90cm铺设I40分配梁，然后后再搭设碗扣扣式支架。图4.2-1交交通门洞结构构图、门洞施工方法(1)、扩大基础施施工扩大基础平面尺寸寸1.8×11.8m，高度0.6m,采用竹胶模模板现浇施工工，顶面埋设设立柱预埋件件。(2)、立柱、横梁施工工钢管立柱及横梁后后场加工成型型，运输至前前场，采用25t汽车吊安装装，焊接牢固固。4.2.3、支架架预压底模安装后对支架架进行预压。支支架预压的目目的：一方面面是为了检查查支架的安全全性，确保施施工安全；再再就是消除非非弹性变形δ1(地基非弹性性变形和支架架非弹性变形形)的影响，确确定支架系统统的弹性变形形值δ2，有利于桥桥面线形控制制。根据设计计要求，支架架超载预压((一期恒载的120%+施工荷载)，待支架充充分稳定达到到连续3天累计沉降降不超过3mm后进行下步步工序施工。根据现场情况，箱箱梁预压采用用砂袋+钢筋法预压，预压压中注意对以以下三个方面面加强控制：：(1)、每次观测都都要严格记录录加载量级、变变形值，测量量的日期与时时间、大气温温度、天气情情况等数据；；(2)、每级加载要均匀连连续，确保均均匀加载；不不允许局部堆堆载过大，防防止支架结构构失稳；(3)、支架预压加载时应应随时观察记记录支架的变变形情况，发发现支架有异异常时必须立立即停止加载载并采取相应应措施。具体预压方案如下下：预压前，根据箱梁梁腹板、横梁梁和中部、翼翼板的重量及及砂的容重分别别计算出梁体体中部和翼板板上的加载高高度，待箱梁梁底模骨架安安装完成后，按按照计算结果果逐级加载。根根据预压荷载载分三级加载载。第一次加加载为预压荷荷载的50%；第二二次加载至预预压荷载的80%；第三三次加载至预预压荷载的100%。每级加加载完成，立立即开始沉降降变形观测，待待观测结果表表明支架稳定定后方可进行行下级加载。堆码砂袋前在底模模上及与其相相对应的基础础上设置观测测点(每跨纵向在在支点、1/4梁、跨中和3/4梁跨处5个点、横向向布设11个点共计计每跨55个观测点)，在预压前前、卸载前、卸卸载后和预压压过程中定期期用仪器观每每跨的两端、1/4梁、跨中和3/4梁跨处的变变形情况，并并检查支架各各扣件的受力力情况，沉降降稳定后开始始卸载(卸载前安排排专人逐个检检查顶托的受受力情况，若若有个别顶托托未受力，人人工通过调节节杆调整，保保证支架各顶顶托受力一致致)。根据观测数据计算算支架的弹性性和非弹性变变形值，通过过可调托座调调整底模标高高(设计标高＋＋弹性变形值值＋预留拱度度)。弹性变形形值为卸载前前后观测点之之高差，非弹弹性变形值为为卸载后与预预压前观测点点之高差，非非弹性变形值值可作为后续续支架施工时时的预留变形形量的参考值值。在预压结束、模板板调整完成后后，再次检查查支架和模板板的扣件是否否牢固，松动动的要重新上上紧。5、垫石及支座施工桥梁支座均采用KKQGZ抗震球型钢钢支座，每个个墩设置2个；塔柱内侧侧墩身设置有有2个橡胶抗震震支座，该支支座的作用是是对箱梁在横横桥向进行限限位及防震。支座垫石在墩身、塔塔座施工结束束后单独进行行，先测量放放线，精确定定位垫石的平平面位置，采采用墨线标记记，以保证其其平面位置和和高程符合设设计及规范要要求。垫石利利用可拆式木木模板进行施施工，砼利用用人工进行浇浇筑，振捣密密实，确保其其强度符合要要求。为确保永久支座安安装的精度，在在进行箱梁施施工前，对所所有墩身支座座垫石进行全全面的测量复复核。支座垫垫石标高不能满足足要求的，作作修整或凿除除后再重新施施工支座垫石石，直至混凝凝土支座能满满足设计及规规范要求。在在安装箱梁模模板前，先按按照设计安装装相关规格的的桥梁永久支支座，支座安安装严格按照照有关厂家规规定执行，平平整度、四角高差必必须满足规范范和设计要求求。永久支座座安装采用环环氧树脂砂浆浆进行找平，利利用水平尺进进行检查；安安装完成后，必必须固定牢固固，防止在砼砼浇筑过程中，由由于受力不均均，支座上钢钢板出现翘曲曲或脱空现象象。6、现浇梁施工6.1、模板施工工6.1.1、模板板结构箱梁模板主要包括括外模和内模模，均采用竹竹胶板和方木木拼装，利用用方木或带顶撑螺杆的脚脚手管支撑加加固。(1)、外模外模包括底板底模模、翼板模及及腹板侧模，模模板采用专业业厂家制作的的竹胶模板，横横桥向布置，模模板对缝处必必须位于方木木之上，对拼拼缝要进行刷刷胶处理，尤尤其超高变化化段及与支座座连接处。当施工完成后，利利用顶托调节节螺栓卸荷而而完成脱模。卸卸载以后，先先拆除翼缘板板模板，后拆拆除底板底模模。(2)、内模箱梁内模由顶板底底模、腹板侧侧模、横隔梁梁侧模及压脚脚模组成，为为方便拆除，内内模采用竹胶胶板加工成定定型模板，采用方木进行加固固，以方便模模板之间的连连接和人工运运输的需要，加加快施工速度度。内模在加工场分片片分段加工、拼拼装成压脚模模板、腹板模模板和顶板模模板几大块。当当底板砼浇筑筑完成后，安安放混凝土垫垫块，搭设钢钢管支撑，由由下至上分别别安装压脚模模、腹板侧模模、顶板模板板。为加快施施工进度，内内模在安装时时，可在地面面或已浇好的的箱梁顶按2～3个节段拼成成大块，然后后分别吊装、联联成整体。内模拆除时，先旋旋松可调顶托托，使模板脱脱落，拆除钢钢管支撑架，卸卸下连接卡，然然后将模板逐逐块取出。及及时进行清理理拆出的模板板，并按要求求组装，以备备下次使用。为了内模板从箱梁梁内腔中取出出以及砼施工工时人员通行行需要，在箱箱梁顶板处预预留施工人孔孔，施工人孔孔尺寸1.22m×1.2m，见图6.1-1，待模板拆除除后，焊接割割断钢筋，重重新补浇施工工人孔砼。模模板示意见图6.1-2。图6.1-1箱箱梁顶板施工工预留人孔图图图6.1-2箱梁模模板示意图6.1.2、模板板安装箱梁模板安装顺序序：底模→侧模(斜底模)→芯模。模板的拆除顺序则则相反，按照照先安后拆、后后安先拆的原原则进行，即即当混凝土强强度达到设计计强度75%时，首先拆拆除箱梁芯模模，当箱梁预预应力施工完完毕后，再拆拆除箱梁翼缘缘板处脚手架架及侧模(斜底模)，支架卸荷荷后拆除支架架时最后拆除除箱梁底模。对于墩顶处底模，采采用顶撑螺杆杆直接顶撑底底模方木。箱梁模板使用及保保养的注意事事项：为了模板的正常使使用，使模板板的状态保持持良好，在施施工时必须注注意以下事项项：(1)、堆放：模板板存放时，要要清理好面板板。模板下面面要平整。堆堆放的场地地地势要高，防防止雨天被雨雨水浸泡。堆堆码时还要注注意相邻的模模板必须是面面板对面板或或是背对背，严严禁面板与另另一块模板的的后背相对。堆堆放好以后，用用彩条布遮盖盖好。(2)、吊装：吊装时不能能使模板承受受大的弯矩，更更不能碰撞模模板。风势较较大天气不能能吊装。模板板的吊耳位置置设置要合理理，即不偏心心，又要使模模板的受力合合理。(3)、拼装：拼装模板时时，要将设计计的所有部件件连接并紧固固好。(4)、调整：模板安装完完毕，不能将将所有紧固件件紧固。等按按照测量点调调整好以后才才能紧固。调调整模板时，不不能采用硬撬撬、葫芦拉、大大锤击、气割割电焊等方式式。(5)、拆卸：拆卸模板时时同样要注意意，生拉硬撬撬的办法。首首先，用钢丝丝绳将要拆卸卸的模板挂在在吊机的大钩钩上并且用保保险绳挂在其其它模板上，然然后松掉螺栓栓，慢慢晃动动模板，使其其与砼面分离离。完全脱离离后，解开保保险绳，启动动吊机将模板板吊开。起吊吊时要注意不不要让板面擦擦刮硬物。(6)、模板拼缝采用不干干胶泡沫橡胶胶条贴紧。(7)、浇筑砼时对模板的的保护。浇筑筑砼时，注意意振动棒不能能接触面板。布布料要均匀，防防止模板受力力不均。落在在模板上的灰灰浆和混凝土土要及时清理理。6.2、钢筋施工工现浇箱梁钢筋共计计约1700t，有Φ28、Φ25、Φ20、Φ16和φ6等几种型号号。钢筋在专专用加工场制制作成半成品品，编号后分分类堆存，根根据现场需要要，钢筋由汽汽车运输至现现场，利用吊吊车、塔吊直接吊吊至作业现场场，由人工安安装、绑扎。钢钢筋的接长应应顺直、绑扎扎应牢固；钢钢筋安装质量量严格按照规规定执行。6.2.1、钢筋筋加工(1)、钢筋进场钢筋来料后，必须须具有出厂质质量证明书和和试验报告单单，并及时进进行钢筋抽检检，钢筋力学学性能合格后后方可进场，进进场后钢筋按按类型堆放，钢钢筋下面垫枕枕木等与地面面悬空30ccm左右，上上面覆盖。标标明钢筋的名名称、产地、检检验情况等。(2)、钢筋去污、调调直钢筋表面在加工前前清除干净。清清除主要采用用人工进行，用用钢丝刷刷除除污垢。对于于粗钢筋局部部弯折可用自自行加工的“F”形矫正工具具矫正，对于于细钢筋可用用卷扬机进行行调直。(3)、钢筋下料根据箱梁钢筋设计计图，箱梁钢钢筋在加工房房用钢筋加工工机械加工成成型。箱梁钢钢筋用切断机下料料，下料时钢钢筋和切断机机刀口要成垂垂线，并严格格执行操作规规程，确保安安全。(4)、钢筋弯曲成成型根据配料单，用石石笔在预备弯弯曲钢筋上将将弯曲点位置置划出，然后后在钢筋弯曲曲机加工成型型。(5)、钢筋接长Φ25以上钢筋采用滚扎扎直螺纹接头头连接，其它它钢筋绑扎按按规范进行焊焊接或搭接，由由于钢筋用量量较大，钢筋筋网格、层次次较多，为保保证钢筋绑扎扎质量和混凝凝土浇筑质量量，采用架立立钢筋固定各各层钢筋网片片，做到上下下层网格对齐齐，间距正确确，并确保钢钢筋的保护层层厚度。钢筋螺纹套丝及螺螺纹套筒的一一端套接均在在后场完成，螺螺纹套筒的另另一端套接则则利用管子钳钳在安装现场场完成，为保保证钢筋连接接的顺利进行行，加工好的的钢筋在运输输及吊装过程程中加强保护护，尤其是钢钢筋的外露螺螺纹及套筒的的内螺纹。(6)、成型钢筋堆堆放钢筋加工完成后，按按照设计图纸纸的尺寸和规规格堆放钢筋筋，钢筋下面面垫设枕木，并并且覆盖。设设置标识牌，标明钢筋尺寸、用处及数量，避免出现钢筋混用。6.2.2、钢筋筋运输加工好的钢筋堆放放整齐，前场场需要时用吊吊车分类吊放放入运输车，运运输到施工现现场。6.2.3、钢筋筋绑扎箱梁钢筋绑扎的顺顺序为：底板板钢筋绑扎→预应力管道道安装→腹板及横隔隔梁钢筋绑扎扎→预应力管道道安装→第一次砼浇筑筑→顶板(含翼板)钢筋绑扎→预应力管道道安装。钢筋骨架保护层垫垫块采用砼垫垫块，其厚度度及强度按设设计要求确定定。安装时，垫垫块按梅花型型布置，间距距约1m，底板和和顶板适当加加密；垫块的的固定要牢固固。垫块表面面应洁净，颜颜色应与结构构混凝土外表表一致。6.2.4、钢筋筋施工技术要要求表6.2-1加工钢钢筋的允许偏偏差项目允许偏差（mm）受力钢筋顺长度方方向加工后的的全长±10弯起钢筋各部尺寸寸±20箍筋、螺旋筋各部部分尺寸±5表6.2-2焊接网及焊焊接骨架的允允许偏差项目允许偏差(mm))项目允许偏差(mm))网的长、宽±10骨架的宽及高±5网眼的尺寸±10骨架的长±10网眼的对角线差10箍筋间距0,-20表6.2-3钢筋位置允允许偏差检查项目允许偏差(mm))受力钢筋间距两排以上排距±5同排梁、板、拱肋±10基础、锚碇、墩台台、柱±20灌注桩±20箍筋、横向水平钢钢筋、螺旋筋筋间距0，-20钢筋骨架尺寸长±10宽、高或直径±5弯起钢筋位置±20保护层厚度柱、梁、拱肋±5基础、锚碇、墩台台±10板±36.3、预埋件安安装在底板、腹板、横横隔板钢筋施施工时必须注注意附属工程程、伸缩缝、粘滞消能阻尼器、支座、泄水管、斜拉索垫板套筒、预留人孔、挂索临时埋件等预埋件的预埋，并确保位置准确；并且第一次施工时对横隔板、腹板横向预应力伸入第一次浇筑混凝土部位波纹管进行预埋。在砼施工中，加强预埋钢筋的保护，确保位置准确。准确埋设箱顶施工孔和预留人孔等预埋孔道。箱梁内外出气孔预埋要注意位置准确，保证每个孔位在一条线上，使外观美观。6.4、混凝土施施工现浇箱梁混凝土标标号采用C55，为减小泵泵送距离，将将拖泵置于现现浇箱梁附近近，通过罐车车运输砼，拖拖泵泵送入仓仓。6.4.1、混凝凝土配合比的的要求箱梁混凝土为高强强度泵送混凝凝土，其配合合比须经严格格试配，满足足要求后才允允许进行混凝凝土浇筑。箱梁混凝土设计为为55号，砼配合合比设计时考考虑如下几点点：(1)、应优先考虑低水化化热水泥。(2)、粗骨料：含泥量、粉粉屑、有机物物质和其它有有害物质不得得超过设计规规定的数值，骨骨料应具有良良好的级配以以获得水泥用用量低、混凝凝土强度高、和和易性好的组组合。(3)、细骨料：细骨料是是混凝土中影影响敏感的原原材料之一，因因此细骨料直直接影响着混混凝土的和易易性和强度，如如细骨料偏粗粗，则和易性性差，泌水性性大，如偏细细，比表面积积大，细骨料料的选用根据据试配决定。(4)、夏季施工时，分别别采用砂石料料降温、热水水拌和以控制制混凝土的出出仓温度，同同时对混凝土土运输车和泵泵管分别采取取降温和保温温措施，减少少混凝土水分分的损失。箱梁混凝土的一般般要求为：

混凝土缓凝时间：：不小于200小时；

混凝土强度标号：：C55；

坍落度：18～220cm；

5天强度：达到设计计强度90%以上；

拌制的混凝土应均均匀，其流动动性、和易性性要好，以方方便泵送；

采用与墩柱同厂家家、同品牌水水泥，使混凝凝土外观颜色色一致。6.4.2、混凝凝土浇筑箱梁B节段混凝土土分两次浇筑筑，第一次浇筑筑底板、腹板板及横隔板，约约1650m³，第二次浇筑筑顶板，约18850m³。砼由拌和和站集中拌制制，经混凝土土罐车运输至至浇筑现场，混混凝土泵车或或拖泵直接布布料、浇筑。箱梁B节段混凝土土浇筑顺序为：：纵桥向由每每跨跨中向两两端浇筑，避免跨跨中挠度变形形出现接缝处处出现裂纹；；横桥向砼浇浇筑顺序：第第一次：底板板→腹板、横梁梁；第二次：：顶板(含翼板)。浇筑底板混凝土时时，在顶板底底模上沿纵桥桥向按一定的的距离(约5m)预留混凝土土下料口，当当底板浇筑完毕，及及时补上下料料口处的模板板，并加固加加撑。底板砼砼的铺设和振振捣，操作人人员从预留施施工人孔进入入，确保底板板混凝土振捣捣密实。腹板、横梁混凝土土采取分层浇浇筑，分层厚厚度为30cm。横梁位置预应应力管道布置置较密，砼浇浇筑过程中，认认真振捣，防防止人为对预预应力管道和和模板面板破破坏。混凝土振捣采用插插入式振捣器器进行振捣。振振捣时，应避避免振捣器碰碰撞模板、钢钢筋、波纹管管及其他预埋埋件。混凝土土振捣应密实实，不漏振、欠欠振或过振。箱梁砼浇筑顶板混混凝土时，要要严格控制箱箱梁顶面标高高，因顶部没没有砼调平层层，标高严格格控制在规范范和设计范围围以内，以满满足桥面铺装装层厚度要求求。箱梁顶表表面的混凝土土应压实抹平平，并在其初初凝前作拉毛毛处理，以便便与上层调平平层良好连接接。混凝土浇筑前，对对支架系统、模模板、钢筋、波波纹管及其它它预埋件进行行认真检查。混混凝土浇筑过程中，必必须对支架系系统全过程监监控，发现问问题及时处理理。同时，对对支架做好观观测标记，随随时检测支架架沉降变形动动态，为后面面施工提供有有关依据。砼浇筑快结束时，复复测桥面顶标标高，如超过过有关规定的的，及时整改改，以使满足足质量要求。砼浇筑中应注意在预预应力锚板位位置处钢筋密密集，要加强强砼振捣，使使砼密实，确确保预应力张张拉安全。A、C节段混凝土方量较较少，一次性性浇筑完成。采采取从与B节段连接端端向另一段逐逐步推进。6.4.3、箱梁梁顶面处理箱梁桥面铺装未设设找平层，因因此要求现浇浇箱梁顶面平平整度应满足足≤1.0cmm，浇筑前由测量量人员控制高高程点，通过过拉线来确定定浇筑好高度。箱梁顶面进行拉毛毛处理，以便便保证顶板与与桥面铺装沥沥青混凝土的的结合质量，箱箱梁顶面严禁禁被油渍、浮浮浆等污染。6.4.4、混凝凝土养护混凝土浇筑完初凝凝后，及时进进行养护，采采用洒水覆盖盖养护。养护护方法要适应应施工季节的的变化：一般般情况下采用用土工布覆盖盖洒水养护，使使混凝土表面面的潮湿状态态保持在144天以上。6.4.5、施工工缝处理箱梁采用分次逐跨跨浇筑施工工艺艺，为了保证证施工接缝处处连接良好，对对施工缝处混混凝土进行人人工凿毛，确确保粗骨料露露出表面，满满足要求后清清理干净。6.5、预应力施施工箱梁为双向预应力力砼结构，纵纵向预应力为为12-φs15.2mmm钢绞线束，横横向预应力为为22-φs15.2mmm、15-φs15.2mmm、7-φs15.2mmm的钢绞线束束。预应力体体系为高强度度低松弛钢绞绞线，钢绞线线f=18660MPa，E＝1.95××105MPa，锚下张拉控控制应力σ＝1395MMPa。预应力孔道道采用塑料波波纹管制孔。张张拉采用双控控张拉，以张张拉控制应力力为主，伸长长量校核，先先张拉横桥向向，再张拉顺顺桥向，纵向向预应力单端端张拉，横向向预应力两端端张拉，张拉拉顺序：纵桥桥向先底板束后顶板束，先先长后短，对对称张拉；横桥向对称称张拉。6.5.1、波纹纹管制安箱梁预应力孔道采采用塑料波纹纹管。波纹管管应取样进行行径向刚度、抗抗渗漏试验，合合格后方可使使用。波纹管管采取分段下下料、现场安安装接长，接接长采用大一一号的波纹管管套接，各接接头处使用防防水胶布缠裹裹严密，以防防漏浆。波纹管安装时采用用坐标法固，即即根据设计图图中所给预应应力筋的曲线线坐标焊接钢钢筋卡具，然然后将波纹管管固定在钢筋筋卡具上，卡卡具间距500cm，波纹纹管的敷设严严格按设计给给定孔位坐标标位置控制，钢钢筋卡具要稳稳固，波纹管管在梁两端与与锚垫板连接接，应波纹管管插入锚垫板板，插入深度度不应大于锚锚垫板的喇叭叭口直线段长长度，并要锚锚垫板与孔道道垂直，锚垫垫板牢固的绑绑扎在钢筋上上，并与端头头模板贴紧钉钉牢，灌浆孔孔要用棉丝或或同径管丝封封堵，防止浇浇筑砼时堵塞塞。表6.5-1梁体管管道安装位置置的允许偏差差项次检查项目允许偏差检查方法1跨中4m范围内4mm尺量2其他部位6mm尺量波纹管安装过程中中，当受到普普通钢筋的影影响时，适当当调整普通钢钢筋的位置。底底板和腹板钢钢筋绑扎好后后，在安装内内模前，及开开始安装底板板预应力管道道和腹板处预预应力管道，预预应力钢筋采采用先穿法，施施工中，要严严格控制，防防止波纹管漏漏浆，砼刚浇浇筑完成后，用用人工对预应应力筋进行活活动；最后安安装顶板预应应力管道。每每根波纹管按按要求设置排排气孔，排气气孔采用φ20mm的黑黑胶管。安装装好的黑胶管管根据波纹管管进行编号、用用铅丝绑扎在在胶管上，并并从箱梁的顶顶板、底板顶顶面及腹板内内侧引出。安安装好的波纹纹管要注意保保护，在钢筋筋绑扎、混凝凝土浇筑过程中，不不得踏压波纹纹管；不得在在没有防护的的情况下在波波纹管的上方方或附近进行行电焊或气割割作业。混凝凝土浇筑前，进行行隐蔽工程验验收。仔细检检查波纹管的的位置、数量量、接头质量量及固定情况况；检查直管管是否顺直，弯弯管是否顺畅畅；检查波纹纹管是否被破破坏，发现问问题及时处理理。6.5.2、锚垫垫板安装锚垫板进场时，应应按要求进行行检查验收，抽抽检实验合格格后才能使用用。锚垫板安安装位置要准准确，安装与与孔道垂直。定定位完成后，及及时固定。安安装好的锚垫垫板尾部与波波纹管套接，波波纹管套入锚锚垫板的深度度不小于100cm。其接接缝填塞严密密，并用防水水胶布缠裹。锚锚垫板口及预预留孔内用棉棉纱或其它材材料填塞，并并用防水胶布布封闭。6.5.3、钢绞绞线下料、安安装及接长钢绞线进场后，按按规范要求进进行验收，对对其强度、引引伸量、弹性性模量及外型型尺寸进行检检查、测试，合合格后才能使使用。钢绞线线按设计要求求的长度(根据施工实实际要求来确确定张拉工作作长度)进行下料，下下料采用钢卷卷尺精确测量量、砂轮切割割机切割。用用于接长的钢钢绞线一端要要先挤压锁头头器(P锚)。下好料的的钢绞线堆放放整齐，并采采取防雨、防防潮措施。预预应力钢绞线线采用先穿法法，即在波纹纹管埋设时完完成穿束，须须接长的钢束束在每联的第第二跨开始用用连接器接长长。(1)、钢绞线制作作钢绞线下料，按设设计孔道长度度加张拉设备备长度，并余余留锚外不少少于100mmm的总长度度下料，下料料应用砂轮机机平放切割。断断后平放在地地面上，采取取措施防止钢钢绞线散头。钢绞线切割完后按按各束理顺，并并间隔1.55m用铁丝捆捆扎编束。同同一束钢绞线线保证顺畅不不扭结。同一一孔道穿束需需整束整穿。(2)、运输钢绞线运输时严禁禁在地上拖拽拽，避免因砂砂石等的磨擦擦和磕碰损伤伤钢绞线截面面积，致使钢钢绞线强度降降低，钢绞线线要由工人悬悬空抬至穿束束现场进行施施工。(3)、穿束钢绞线采用人工进进行穿束，将将钢绞线端头头戴上子弹头头形护帽，从从孔道的一端端快速地推送送入孔道，必必要时采用卷卷扬机牵引穿穿束，并配备备特制牵头。6.5.4、预应应力束张拉锚板、夹片在使用用前必须通过过检查验收，合合格后分类保保存；千斤顶顶和油压表应应配套使用，并并及时标定。预预应力束均采采用穿心式千千斤顶张拉。预预应力锚具及及千斤顶安装装时，先清理理锚垫板及钢钢绞线，然后后分别安装锚锚板、夹片、限限位板、千斤斤顶、工具锚锚板及工具夹夹片。顶板横横向预应力张张拉时不需要要工具锚板及及工具夹片。穿穿心式千斤顶顶由手拉葫芦芦悬挂及定位位。箱梁混凝土养生大大于7天、强度达达到设计强度度的90%以后进行预预应力张拉。预预应力束张拉拉程序为：00→初应力(20%σcon)→σcon(持荷2minn后锚固)。预应力钢钢绞线的锚下下张拉控制应应力13955MPa。所所有钢束张拉拉时要计入锚锚圈口摩阻损损失。箱梁预预应力束张拉拉顺序为：预预应力束张拉拉顺序为：先先张拉顶、底底板预应力束束，并以箱梁梁中心线为准准对称张拉，顶顶、底板预应应力束先中间间后两边。施加预应力应采用用张拉吨位与与引伸量双控控。当预应力力钢束张拉吨吨位达到设计计张拉吨位时时，实际引伸伸量值与理论论引伸量值的的误差应控制制在±6%以内。实际际引伸量值应应扣除钢束的的非弹性变形形影响。钢束束实际引伸量量值根据实测测引伸量值按按下式推算：：Δ=(Δ0P/(P-P00))-δ式中：Δ为实际引引伸量值；PP为设计张拉拉吨位；P00为初始张拉拉吨位，一般般为15%PP，具体视引引伸量值是否否线性变化而而定；Δ0p为由P0→P的实测引伸伸量值；δ为夹片回缩缩值，由实测测确定。预应力束在张拉控控制应力达到到稳定后锚固固，其锚具用用封端混凝土土保护，锚固固后的预应力力束外露长度度不得小于33