湾底疏港高架桥工程三标段箱梁施工方案

PAGEPAGE40目录一、 工程概况 2二、 编制依据 3三、 支架设计要点 3四、 模板安装 7五、 支架预压 8六、 支座安装 9七、 钢筋制作 10八、 预应力施工 10九、 砼施工 12十、 预应力张拉 14十一、孔道压浆 17十二、模板﹑支架拆除 19整体支架方案验算 20湾底疏港高架桥工程三标段箱梁主线23联施工方案工程概况本标段主线桥上部结构现浇箱梁7联；22#桥为三跨32+36+32=100m，梁高2米；23#桥为四跨30+35+35+30=130m，梁高2米；24#桥为四跨30+32.5+32.5+30=125米，梁高2米；25#桥为三跨38+52+40=130m，梁高92#2米渐变到93#为2.6米，93#到94#米2.6米，94#至95#由2.6米渐变为2米；26#桥为两跨30+30=60m，梁高为2米；27#桥为两跨，30+30=60m，梁高2米；28#桥为四跨，30+35+35+30=130m，梁高2米。F匝道上部结构现浇箱梁共5联；F1桥为四跨30+35+35+30=130m，梁高2米；F2桥为四跨30+30+30+30+30=120m，梁高为2米；F3桥共四跨40.357+52.748+52.759+40.03=185.894m，梁高为2~2.6米；F4桥为四跨30+35+35+30=130m，梁高为2米；F5桥为四跨30+35+35+30=130m，梁高为2米；I匝道上部结构现浇箱梁共6联，I1桥为四跨30+30+30+30=120m，梁高为2米；I2桥为四跨30+30+30+30=120m，梁高为2m；I3桥为四跨30+30+30+30=120m，梁高为2米；I4桥为3跨35+48+35=118m，梁高为2米；I5桥为4跨30+33.731+30+30=123.731m，梁高为2米；I6桥为4联30+30+30+30=120m，梁高为2米。K匝道上部结构箱梁共3联，K1为四跨30+30+30+30=120m，梁高为2米；K2为三跨25+35+25=85m，梁高为2米；K3为四跨30+32.138+30=92.138m，梁高为2米。编制依据1、青岛湾底疏港路高架桥工程施工图设计文件，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。支架设计要点1、支架地基处理首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用山渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。一般地段地基处理：将原地面挖除40cm厚，然后采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，根据地质情况填筑山渣30cm并用重型压路机碾压密实。然后再铺筑厚10cm的C20混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。原有沥青路面不做处理。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下地面整平并设横坡排水，在地基处理时与原有老路面处浇筑的混凝土需严密，不留空隙，防止积水渗入地基使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设12×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁下间距不大于0.20m（净间距0.10m）、在跨中及其他部位间距不大于0.25m（净间距0.15m）。模板采用厚1.2cm的优质竹胶合板。支架采用碗扣式WDJ钢管脚手架搭设满堂支架，钢管外径Ф4.8cm，壁厚0.35cm。碗扣式钢管脚手架，由可调底托﹑横杆﹑立杆﹑可调顶托﹑扫地杆及剪刀撑组成。横梁立杆顺桥向间距60cm，横桥向箱梁底宽范围内60cm。1-1截面立杆顺桥向90cm，横桥向间距一律采用90cm。2-2截面立杆顺桥向60cm，横桥向间距一律采用90cm。纵﹑横水平杆竖向间距（即步距）120cm。支架底层纵﹑横向扫地杆距地面顶的高度不大于30cm，四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵横向每4排由底到顶连续设置竖向剪刀撑；斜杆与地面的夹角为45°，斜杆每步与立杆扣接。支架底部和顶层各设一道水平剪刀撑，中间每隔2步设置一道水平剪刀撑。为了保证受力满足设计及规范要求，均在方木下添加一根纵向钢管，支架与砼墩柱采用刚性连接，增加支架整体稳定性。在支架顶托上安装顺桥向主楞b×h=12×15cm方木，其上安放次楞（横桥向）b×h=10×10cm方木，在次楞上铺设厚度为1.2cm竹胶板。在硬化地面上铺设12×15cm方木，方木顶面安放底托（安放底托时应拉线和拉尺，按支架设计的间距尺寸摆放后予以固定）在放置好的底托上搭设WDJ碗扣式多功能钢管支架。支架的组装：从一端向另一端延伸，自下而上按步距搭设，并逐层改变搭设方向，减小误差累积。支架搭设宽度每侧比桥宽1.0m(操作平台)，平台外侧挂安全网.支架旁搭设人行步梯，步梯上设扶手和防滑踏板。支架搭设顺序：根据支架搭设间距放样→铺设垫方木→安装底托→安装立杆和横杆→逐层向上搭设→按位置安装剪刀撑→安装顶托→安装主楞方木→安装次楞方木→安装竹胶板。支架顶部标高的控制：根据支架需搭设的顶标高（箱梁底标高—45cm）和地面标高，合理选择和搭配不同高度的碗扣支架，合适调节可调底座和顶托的螺纹长度（外露螺纹不得超过其托座总长的1/3），测量员在底板边缘沿桥梁纵向方向每隔5m提交控制点的标高，其余各点可拉线控制。支架安装：根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆和横杆。安装时应保证立杆处于垫块中心，一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆，再逐层径上安装，同时安装所有横杆。立杆和横杆安装完毕后，安装斜撑杆，保证支架的稳定性。顶托安装：为便于在支架上高空作业，安全省时，可在地面上大致调好顶托伸出量，再运至支架底安装。根据箱梁底标高变化决定横桥向控制断面间距，顺桥向设左﹑中﹑右三个控制点，精确调出顶托标高。然后用明显的标记表明顶托伸出量，以便校验。最后再用拉线内插法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm以内为宜。纵横梁安装：顶托标高调整完毕后，在其上安放10×15cm（主楞方木），然后在主楞木上安放10×10cm方木（次楞方木），主楞木长度随桥梁宽度而定，比桥宽两侧各50cm，以方便支撑外径支架及操作人员行走。安装纵横木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一平面上。支架搭设要求：为保证支架满足受力要求，在支架搭设过程和验收中，应注意以下几点：所有落地承重垫木是否全部垫实，且其轴线是否与支架在同一搭设轴线上；支架的垂直度控制：支架的倾斜度不大于H/50；水平加固杆﹑交叉拉杆﹑剪刀撑等的配置是否符合要求；确定每一道剪刀撑前后﹑上下是否一致，搭接长度是否满足要求（搭接长度要求三个扣件至少为40cm）,避免剪刀撑在断面内出现空档。检查所有承重方木是否与顶﹑底托座密贴，确保每排支架受力均匀；由于剪刀撑搭设是依靠扣件螺栓紧固完成，因此每个节点的扣件螺栓施工中都必须用力紧固；检查钢管有无弯曲﹑接头开焊﹑断裂等现象。在多层支架中要搭设通长的大交叉杆（纵﹑横向均设）模板安装〈1〉底模板安装：底模板采用1.2cm厚高强度竹胶板，安装前认真涂刷脱模剂。模板之间连接处用海绵胶条嵌缝，确保接缝处不漏浆，模板间的错台不得大于1mm。模板拼接缝要纵横成线，避免出现错缝现象。底模板铺设完毕后，进行平面放样，准确测出底板纵横向标高（纵横向间隔5m检测一点）根据测量结果，将底模板调整到设计标高。底板标高调整完毕后，再次复检标高，做到万无一失。〈2〉侧模板和悬臂板安装：侧横版和悬臂板采用1.2cm厚的竹胶板，根据测量放线定出的箱梁底板边缘线，在底径板上弹出墨线，然后安装侧模板，侧模板与底模板接缝处粘贴海绵胶条防止漏浆，在侧模板外侧背设纵横方木背肋，间距30cm，再用钢管及扣件与支架连接，用以支撑固定侧模板。悬臂板底径板安装与箱梁底径板安装相同，外侧背肋与侧径板安装相同。安装完成，反复核对标高和线性。<3>内模安装：顶模采用2cm板材，背肋用5×10cm方木，间距60cm加固；底部不封闭，用5×10cm方木做立柱和斜撑，间距60cm，组成木框支撑架。顶板每跨于L/4处留两个0.8×1.0m浇筑窗口。最后封闭天窗砼则采用吊模实现。<4>箱梁端模：面板采用厚20cm的板料，背肋采用10×10cm的方木，间距30cm。<5>模板施工控制要求：①外模要求光洁﹑平整﹑色泽一致﹑拼缝整齐，缝宽不得大于1mm，接缝处必须外背方木；②砼浇筑前，用高压水认真清洗模板；③内模采用加工场分块制作，分块吊装组拼，要求制作尺寸正确，接缝密合，均匀涂刷脱模剂；④端模准确预留钢筋眼位；⑤端摸24h即可脱模，内模待砼强度达80%设计强度后拆模，底模待砼强度达设计强度100%并张拉后方可拆模；支架预压支架预压被工程实践证明是非常重要的，因为计算支架沉降量的计算公式均是近似的，精度有限；通过预压后可以消除非弹性变形，得出弹性变形的校准确的数值，使施工的结构符合设计线型。在底模安装完成后进行支架预压施工。预压采用沙袋法，预压范围为箱梁底部，预压重量为箱梁总重的0.8倍，静压时间一般（24～72）h。加载顺序：分三级加载，第一﹑二次分别加载总重的30﹪，第三次加载总重的40﹪。预压观测：观测位置设在每跨的L/2，L/4及墩部处，每组分5个点。在点位处固定观测杆，以便对沉降观测（采用水准仪进行沉降观测），布设好观测点后，加载前测定出杆顶标高（初始读数），沉降观测过程中，每一次观测数据均报请测量专监抽检签认。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且当沉降量为零时，方可进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，报请监理工程师现场审查同意后，即视为完成支架预压，进行卸载工序施工。卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载过程中应继续观测。卸载完成后，对观测资料进行整理，根据预压沉降值，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂板的预拱度。支座安装（1）支座进场后，检查支座的的规格、型号、尺寸，符合设计及规范要求后方可使用。（2）支座安装前应仔细检查支承垫石的标高、平面位置、平整度及预留孔的位置是否正确。（3）支座底板采用锚固螺栓与支承垫石连接，安装锚固螺栓时，准确测量螺栓之间位置、平整度及对角线尺寸，外露螺杆的高度不得大于螺母的厚度，确保尺寸、位置正确。支座安装允许偏差项目允许偏差（mm）检验频率检验方法范围点数支座高程±5每个支座1用水准仪测量支座偏位32用经纬仪、钢尺量（4）支座安装采用吊车安装,支座出厂时由生产厂家将支座调平,并用钢板、螺栓固定，等箱梁施工完毕后，立即拆除定位钢板，安装时支座四周不得有0.3㎜以上的缝隙，并保持支座清洁。钢筋制作钢筋在加工厂加工制作后分类编号运往现场，在现场绑扎﹑定位﹑加固。钢筋绑扎顺序：绑扎底板下层钢筋→绑扎腹板钢筋→绑扎底板上层钢筋及上﹑下层定位筋→安装内模→绑扎顶板下层钢筋→绑扎顶板上层钢筋及上﹑下层定位筋。施工中严格工艺控制并做到：<1>底板上下层的定位钢筋下端必须与最下面的钢筋焊接连牢；<2>连续梁纵向骨架钢筋施工焊接缝位置应设在受力较小处或L/4附近；<3>保证纵向腹板骨架钢筋位置正确，如与其它钢筋重叠相碰时，构造筋让受力筋；<4>做好预埋件的埋设；<5>钢筋的加工允许偏差严格按JTJ041—2000规范规定办理<6>钢筋保护层一律采用砼垫块，所有垫块均用铅丝牢固地绑扎在钢筋节点上。<7>钢筋电焊所采用的焊条，其性能应符合低碳钢和低合金钢电焊条标准的有关规定。预应力施工本桥预应力筋采用高强度低松弛７丝捻制的预应力钢绞线，纵向和横向预应力钢绞线公称直径为１５.２ｍｍ，公称面积为１３９ｍｍ２；钢绞线标准强度ｆｐｋ＝１８６０ＭＰａ ，弹性模量Ｅｐ＝１.９５×１０５ＭＰａ，１０００ｈ后应力松弛率不大于２.５％，其技术性能必须符合中华人民共和国国家标准（GB/T5224-2003）《预应力筋用钢绞线》的规定。（1）预留孔道①采用塑料波纹管成孔，严格按照设计图纸和有关施工技术规范设置预应力孔道定位筋，以确保预应力孔道在混凝土浇注等过程中始终处于设计的坐标位置，严格检查波纹管，确保其具有足够的刚度不变形，管壁严密不易漏浆，安装位置准确，管节连接平顺且紧密，所有管道沿长度方向直线段50cm，曲线段为25cm设一道定位钢筋，并点焊在主筋上，确保波纹管在混凝土浇注过程中不出现变形、变位及漏浆现象。当钢筋和预应力管道发生干扰时，适当移动普通钢筋保证钢束管道位置准确。垫板喇叭管内不允许有毛刺，在与波纹管连接时应平顺且密闭。②管道接头处的连接管宜采用大一个直径级别的同类管道，其长度宜为被连接管直径的5～7倍，接头管两端用防水胶带缠裹紧密，防止漏浆。③所有管道均应设压浆孔，并在竖曲线的最高点设置排气孔，排气管用内径20㎜的铝塑管，与管道之间的连接应采用金属或塑料扣件。(2)预应力筋的下料及穿束①进场的钢绞线其技术条件、质量证明书等内容必须符合现行国家标准，并由工地试验室对材料的力学性能进行试验，合格后方可使用。钢绞线在保存和使用过程中，禁止锈蚀或被油污染。预应力材料的制作时，根据配备的千斤顶，锚具及图纸提供的预应筋长度进行制作，预应力筋下料长度按计算长度、工作长度和原材料试验数据确定，钢绞线采用砂轮切割机进行切断，严禁使用氧气、乙炔火焰进行操作切割。②钢绞线编束时应逐根理顺，绑扎牢固，防止互相缠绕。砼施工本工程用砼采用商品，用2台臂长40m砼泵车浇筑。<1>砼质量控制：为保证砼质量，对拌合的砼采取下列措施进行质量控制①对水泥的使用必须经过检验，并确认各项物理指标合格；粗﹑细骨料的级配﹑粒经等各项指标经检验合格，掺加剂的掺量按配比实验严格控制。②严格控制砼坍落度，观察砼拌合物的粘聚性和保水性。在浇筑砼的开始﹑中间﹑结束都要进行严格的抽检，根据需要还可随时增加抽检频率；③砼运至浇筑现场，如砼出现离析和分层现象，应退回；④砼拌合的全过程必须有试验人员在拌合站跟踪指导拌制砼；⑤施工中不得随意改变配合比；⑥砼试块在浇筑现场随机抽取，每次浇筑制作试块3组。<2>砼浇筑①砼浇筑前报请监理工程师隐检，按照设计图纸对钢筋布置﹑直径﹑根数﹑及支座预埋件的安设﹑径板断面尺寸，特别是标高和轴线详细进行复查和抽检，亦对横板接缝﹑表面平整光洁度等逐项检查﹑验收﹑监理检验签认合格后，方可进行砼浇筑。浇筑前对径板内的杂物用空压机﹑高压水泵﹑吸尘器等设备将径板清洗洁净后对径板进行润湿即可浇筑砼；②砼浇筑方法：采用泵送砼连续浇筑。按照从低处向高处﹑从下向上的顺序，采用“赶浆压茬法”分层浇筑，即先浇底板和腹板，再浇筑顶板的方法，将施工缝留在翼板与腹板交接处，逐孔分层地连续浇筑。为了提高碗扣支架周转使用及砼质量，每联必须一次浇筑完成。对于砼顶板浇筑，应严格控制其标高；为防止砼收缩产生裂纹，可在砼表面初凝时进行二次抹面。③底板浇筑时从箱顶的预留孔下料，施工时派专人下到箱内观察底板砼的稳定，防止腹板砼下坠引起翻浆，造成病害。砼应采用振动器振实，腹板上使用插入式振捣，其移动间距不应超过振动器作用半径的1.5倍，插入下层砼5～10cm，振捣程度以砼中不再有大量气泡冒出为宜，既不可漏振更不可过振，一般振动时间控制在30—50s.④砼浇筑应连续进行，如因故必须间断时，其间断时间应小于前层砼的初凝时间，允许间断时间应经试验确定，一般不应超过1.5～2h；⑤在浇筑过程中或浇筑完毕时，如砼表面泌水较多，需在不扰动已浇筑砼的条件下，采取措施将水排除，继续浇筑砼时，应查明原因采取措施减少泌水。⑥砼浇筑完成后，对砼裸露面及时修整﹑抹平，等定浆后再抹第二遍，并压光并拉毛，及时加盖防护，开始养生时，覆盖物不得接触砼面；⑦浇筑砼期间，设专人检查支架﹑径板﹑钢筋和预埋件等的稳定情况，当发现有松动﹑位移﹑变形﹑漏浆时，应及时进行处理；⑧浇筑砼时，应填写砼施工记录及浇筑记录；⑨砼养护：养护由专人专班及时进行，对外露面采用麻袋湿水覆盖养护，内腔直接洒水养护，湿麻袋养生时，必须覆盖全部砼表面，保持连续湿润，不得形成干湿循环，有水养护期不少于14d。预应力张拉<1>张拉准备工作（1）千斤顶、油表已经标定完毕，同时根据油表标定的结果绘制油表读数与张拉力的曲线，并根据曲线确定相应张拉力对应的油表读数。（2）梁体浇注完毕后，混凝土强度达到设计强度90%以上且养护时间不低于7d时方可进行张拉。（3）张拉前所有设备应再进行一次检查，看是否按编号配套使用。（4）预应力钢束张拉时采用双控，即以控制拉力为主，以钢束实际伸长值进行校核，实测伸长值与理论伸长值的相对误差不得超过±6%，否则应停止张拉分析原因。<2>预应力张拉伸长值计算预应力张拉过程中主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。因此，预应力张拉伸长值一般采取下列方式进行计算。△L=P——预应力筋的平均张拉力，取张拉端拉力与跨中（两端张拉）或固定端（一端张拉）扣除孔道摩擦损失后的拉力平均值，即：P=Pj（1-e-(kx+uθ)）/kx+uθ△L——预应力钢束伸长值（mm）AP——预应力筋的截面积Lt——预应力筋的实际长度ES——预应力筋的弹性模量（取1.95*105Mpa）。Pj——预应力筋张拉端的张拉力（N）。u——孔道摩擦系数（0.17）。k——孔道偏差系数。（按规范取0.0015）θ——孔道曲线累计转角之和。x——从张拉端至计算截面的孔道长度（米）<3>、钢绞线张拉（1）后张法张拉程序如下：0初应力（0.1σk）逐级加载…1.0σk（持荷2min锚固）（2）张拉应缓慢进行，逐级加荷，稳步上升，千万不能操之过急，给油不要忽快忽慢，防止发生事故。（3）张拉时梁的两端要随时进行联系，保持两端张拉同步，发现异常现象，及时停机检查，但最后的油表读数应按千斤顶鉴定值为准。（4）张拉要有专人记录，专人测量伸长值，应每隔5Mpa测量一次伸长值，以便与检定曲线相比较，对张拉应力进行校核，防止由于压力表出故障造成拉力不足等现象。<4>、实际伸长值测量方法以初始张拉力（=15%δcon）作为测量伸长值的起点，伸长值可通过直接量取千斤顶活塞的伸长量而得到。δ0时量一初始伸长量O1O2、δCON时量取的伸长量分别记录下来，与初始伸长量之差即为缸体的绝对伸长量，但其中包含了工具锚夹片的回缩值，扣除夹片回缩值便得到钢束的伸长值。求夹片回缩值，可以δ0时量取夹片外露长度，O1、O2、Ocon时再量取外露长度，二者之差即为夹片回缩值。两端张拉时钢绞线总伸长量应为两端所测出的伸长量之和，并应加上初始张拉力时推算伸长值，伸长值还应扣除混凝土的弹性收缩值。一端张拉时钢绞线的总伸长量应为张拉段所测的伸长量，加上初始张拉力时推算伸长值，伸长值还应扣除混凝土的弹性收缩值。张拉至设计油压值后，按张拉程序持荷2min测量伸长值，即可将张拉油压缓慢降至零，活塞回程夹片自动跟进锚固。张拉完毕，卸下千斤顶及工具锚后，要检查工具锚处每根钢绞线的刻痕是否平齐，若不平齐说明有滑束现象，如遇有这种情况要对滑束进行补拉，使其达到控制应力，每束钢束中断丝滑丝数不得超过1根钢丝。对预应力钢束张拉中发现异常情况，必须卸锚时，可使用卸锚器对已锚固的钢束进行卸锚，卸锚时千斤顶应预先伸出3—5cm，留有余量以便卸锚。孔道压浆<1>、施工工艺（1）张拉施工完成后，确保孔道畅通无阻，如孔道需用清水冲洗，冲洗完成后必须用高压风吹干，然后进行封锚。封锚采用无收缩水泥浆。锚罩作为工具罩使用，安装前将锚垫板表面清理干净，保证平整，将锚罩与锚垫板上的安装孔对正，用螺栓拧紧，注意将倒浆口朝正上方，把拌制好的无收缩水泥浆从倒浆口上倒入夯实，约6小时左右拆除。（2）清理锚垫板上的压浆孔，保证压浆孔道畅通。（3）确定抽真空端及压浆端，安装引出管、球阀和接头，并检查其功能。搅拌水泥浆使其水灰比、流动性、泌水性达到技术要求指标。（4）压浆前关闭所有排气阀门，启动真空泵十分钟，真空度应达到-0.08---0.1Mpa，若达不到应重新检查各处封口，再试抽真空。（5）真空稳定后，保证真空泵运行的同时，启动压浆泵，当压浆泵输出的浆体达到要求稠度时，将泵上的输送管接到锚垫板上的引出管上，开始压浆。（6）压浆过程中，真空泵保持连续工作，一条波纹管的压浆必须连续进行。（7）待抽真空端的透明网纹管中有浆体经过并进入储浆罐时，关闭真空阀，打开排浆阀继续压浆。压浆至浆体连续喷出且稠度与入浆体相当时，压浆泵继续工作，在0.5～0.7Mpa下，持压1～2分钟。（8）关闭压浆泵及压浆端阀门，完成压浆。（9）拆除外接管路、附件，清洗真空泵、管路、阀等。（10）完成当日压浆后，必须将所有沾有水泥浆的设备清洗干净。（11）安装在压浆端及出浆端的球阀，应在压浆后5小时内拆除并进行清理。<2>、施工要求及注意事项（1）孔道必须密封、清洁、干爽。（2）在波纹管每个波峰的最高点靠同一端设置观察阀，高出混凝土200mm。（3）输浆管应选用高强橡胶管，抗压能力不小于2MPa，带压压浆时不易破裂，注意连接要牢固不得脱管。（4）灰浆进入压浆泵之前应通过1.2mm的筛网进行过滤。（5）搅拌后的水泥浆必须做流动性、泌水性试验，并浇筑浆体强度试块。（6）压浆工作应在水泥浆流动性下降前进行（约30-45分钟内），孔道一次压注要连续。（7）中途换管道时间内，继续启动压浆泵，让浆体循环流动。（8）压浆孔数和位置必须做好记录，以防漏压。（9）储浆罐的储浆体积必须大于所要压注的一条预应力孔道体积。（10）压浆过程中及压浆后48h内，结构砼的温度不得低于５度，否则应采取保护措施。（11）孔道压浆时填好施工记录。<3>封锚（1）封锚前，应先将已凿毛的混凝土面和锚具周围冲洗干净。（2）浇注封锚混凝土：封锚混凝土的强度与构件混凝土强度等级。（3）锚固完毕后，经检验合格后即可用砂轮机切割端头多余的预应力筋，锚固后的外露长度不宜小于30mm。（4）注意封锚混凝土的养护。模板﹑支架拆除当压浆强度达到设计强度的80%开始落架。支架拆除前由项目部总工质检负责人对工程进行全面检查，鉴证及安全技术交底，确认建筑物已施工完毕，确实已不再需要脚手架时，方可进行拆除。拆除顺序：安全网→蹋脚板、脚手片、拉杆等安全维护设施→上部剪刀撑→上部横杆→上部拉杆→下部剪刀撑→下部横杆→下部立杆。拆除程序：先翼板后底板，并同时从跨中对称径两边拆。支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中对称向两端松一次架，再对称从跨中往两端拆，由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。不准分立面拆架或在上、下两步同时进行拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。支架拆除作业区周围及进出口处，必须派专人了望，严禁非作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。拆除全部过程中，由项目部指派专人在现场担任指挥和监护，并负责拆除、撤料和监护操作人员的作业。已拆下的材料必须及时清理，运至指定地点后按品种、规格堆放整齐、妥善码放、保管。整体支架方案验算横梁截面验算支架立杆间距横桥向为60cm，纵桥向为60cm，横杆步距为120cm；支架按8米高计算。、箱梁底板—竹胶模板设计采用1.2cm竹胶板，下设横桥向10cm*10cm方木，中心间距20cm。<1>荷载计算1.恒载q恒=q1+q2式中：q1=C50砼自重=（2×1×26）=52KN/mq2=内模底模及方木荷载=1.0KN/mq恒=q1+q2=52+1.0=53KN/m2.施工活载设计值qp=qp1+qp2+qp3+qp4式中qp1～qp4查《JTJC41—2000版》附录D得：qp1=施工人员、施工机具及堆放荷载=1KN/m2qp2=倾倒砼产生的冲击荷载=2KN/m2qp3=振捣砼产生的荷载=2KN/m2qp4=其他可能产生的荷载=1KN/m2则qp=1+2+2+1=6KN/m23.面板设计标准值q=1.2q恒+1.4qp=1.2×53+1.4×6×1=72KN/m<2>抗弯强度，挠度验算竹胶板（δ＝12mm）截面参数及材料力学性能指标:静曲强度：[σ]纵向≥50Mpa，[σ]横向≥30Mpa弹性模量：[E]纵向≥5.5×103Mpa，[E]横向≥3.5×103Mpa1.抗弯强度δ=≤[δ]=30mpa式中Mmax=kql2=0.107×72×0.25×0.25=0.48KN.mW=bh2/6=1×0.0122/6=2.4×10-5m3σmax=Mmax/W=0.48×106/2.4×104=20MPa<[σ]=30MPa,满足要求。2.挠度计算考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为10cm，四跨连续梁最大挠度系数值0.632。故按公式f=0.632qL4/100EI<[f]=L/400=150/400=0.375mmI=bh3/12=1×0.0123/12=1.44×10-7m4f=KωqL4/（100EI）=0.632×72×(0.12)4/（100×3.5×106×1.44×10-7）=0.19mm＜100/400=0.25mm，满足要求。3.抗剪强度计算T=3Q/2bh<[T]=1.4Mpa式中Q=竹胶板最大剪力<四跨连续梁最大剪力系数=0.607Q=0.607qL=0.607×72×0.10=4.37KN故T=3×4370/（2×1000×12）=0.546Mpa<[T]=1.4Mpa,满足要求、次楞方木计算次楞方木（横向）亦属受弯构件，按四跨连续梁求出内力，验算次楞方木抗弯强度和挠度。<1>.竹胶板荷载标准值q=72KN/m(见前页的计算)<2>.次楞方木A-1类东北落叶松，搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为10cm×10cm,中心间距为25cm，横向方木亦按四跨连续梁考虑。自重取7.5KN/m3=7.5×0.1×0.1=0.075KN/m<3>.作用在次楞方木上的总荷载q=72×0.20+1.2×0.075=14.49KN/m<4>.抗弯强度验算M=0.107qL2=0.107×14.49×0.62=0.56KN-mW=bh2/6=10×102/6=166.67cm3δ=M/W=0.56×106/166.67×103=3.4Mpa<[δ]=13Mpa<5>挠度验算四跨连续梁最大挠度系数0.632I=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4f=0.632qL4/100EI=0.632×14.49×6004/（100×9×103×8.33×106）=0.15mm<[f]=L/400=600/400=2.25mm主楞计算次楞方木（横向）亦属受弯构件，按四跨连续梁求出内力，验算次楞方木抗弯强度和挠度。<1>.主楞方木A-1类东北落叶松，搁置于间距60cm的托架上,主方木规格为12cm×15cm,中心间距为60cm，主楞向方木亦按四跨连续梁考虑。自重取7.5KN/m3=7.5×0.12×0.15=0.135KN/m<2>.作用在主楞方木上的总荷载q=（72+0.1*0.1*4*7.5×1.2）×0.6+1.2×0.135=43.58KN/m<3>.抗弯强度验算M=0.107qL2=0.107×43.58×0.62=1.68KN-mW=bh2/6=15×122/6=360cm3δ=M/W=1.68×106/360×103=4.66Mpa<[δ]=13Mpa<4>.挠度验算四跨连续梁最大挠度系数0.632I=bh3/12=150×1203/12=21.6×106mm4f=0.632qL4/100EI=0.632×43.58×6004/（100×9×103×21.6×106）=0.18mm<[f]=L/400=600/400=1.5mm支架计算（支架高度h=9m）立杆承受轴向力计算1.砼自重：q1=52KN/m2单根立杆承受的重量52KN/m2×0.6×0.6=18.72KN/根2.底模、内模、方木自重取q2=1.5KN/m23.碗扣式钢管支架自重<1>立杆自重（Ф48×3.5mm单位重按6kg/m）q31=0.06×9=0.54KN/根<2>可调底座（KTZ-60,7.12kg）、可调托座（KTC-60,8.31kg）q32=(7.12+8.31)×9.8/1000=0.15KN/根<3>横杆自重（HG-60,2.82kg/根）q33=0.0282×8×2=0.45KN/根<4>直角扣件自重q34=1.32×（9.8/1000)×(9/1.2)个=0.097KN/根<5>对角扣件自重q35=1.84×9.8/1000×2个=0.036KN/根q3==0.54+0.15+0.45+0.097+0.036=1.27KN/根4.施工活载，沿用前面的计算6KN/m25.单根钢管设计轴向力恒载NGK=[(q1+q2)×0.6×0.6]+q3=[(52+1.5)×0.36]+1.27=20.53KN/根活载NQK=q4×0.6×0.6=6×0.36=2.16KN/根荷载组合N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×20.53+1.4×2.16=27.66KN<[N]=30KN,满足要求。B.碗扣支架的稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。长细比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝75.9，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.3w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.6KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.3×0.6=0.753KNLa—立杆纵距0.6m；h—立杆步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0774KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.08则，N/ΦA+MW/W＝27.66*103/（0.744*489）+0.0774*106/（5.08*103）＝91.2KN/mm2≤f＝205KN/mm2，满足要求。地基承载力验算：立杆地基承载力验算：≤K·k式中：N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad——为地基受力面积Ad=（15+（12+10）×2）2=3481cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：N/Ad=27.66/0.348=79.5Kpa<[k]=200Kpa地基承载力满足要求。1-1截面验算支架立杆间距横桥向为90cm，纵桥向为90cm，横杆步距为120cm；支架按9米高计算。、箱梁底板—竹胶模板设计采用1.2cm竹胶板，下设横桥向10cm*10cm方木，中心间距25cm。<1>荷载计算1.恒载q恒=q1+q2式中：q1=C50砼自重=18.1/23.75×26=19.8KN/mq2=内模底模及方木荷载=1.0KN/mq恒=q1+q2=19.8+1.0=20.8KN/m2.施工活载设计值qp=qp1+qp2+qp3+qp4式中qp1～qp4查《JTJC41—2000版》附录D得：qp1=施工人员、施工机具及堆放荷载=1KN/m2qp2=倾倒砼产生的冲击荷载=2KN/m2qp3=振捣砼产生的荷载=2KN/m2qp4=其他可能产生的荷载=1KN/m2则qp=1+2+2+2=6KN/m23.面板设计标准值q=1.2q恒+1.4qp=1.2×20.8+1.4×6×1=33.36KN/m<2>抗弯强度，挠度验算竹胶板（δ＝12mm）截面参数及材料力学性能指标:静曲强度：[σ]纵向≥50Mpa，[σ]横向≥30Mpa弹性模量：[E]纵向≥5.5×103Mpa，[E]横向≥3.5×103Mpa1.抗弯强度δ=≤[δ]=30mpa式中Mmax=kql2=0.107×33.36×0.25×0.25=0.22KN.mW=bh2/6=1×0.0122/6=2.4×10-5m3σmax=Mmax/W=0.22×106/2.4×104=9.2MPa<[σ]=30MPa满足要求。2.挠度计算考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为15cm，四跨连续梁最大挠度系数值0.632。故按公式f=0.632qL4/100EI<[f]=L/400=150/400=0.375mmI=bh3/12=1×0.0123/12=1.44×10-7m4f=KωqL4/（100EI）=0.632×33.36×(0.15)4/（100×3.5×106×1.44×10-7）=0.21mm＜150/400=0.375mm，满足要求。3.抗剪强度计算T=3Q/2bh<[T]=1.4Mpa式中Q=竹胶板最大剪力<四跨连续梁最大剪力系数=0.607Q=0.607qL=0.607×33.36×0.15=3.037KN故T=3×3037/（2×1000×12）=0.38Mpa<[T]=1.4Mpa,满足要求、次楞方木计算次楞方木（横向）亦属受弯构件，按四跨连续梁求出内力，验算次楞方木抗弯强度和挠度。<1>.竹胶板荷载标准值q=33.36KN/m(见前页的计算)<2>.次楞方木A-1类东北落叶松，搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为10cm×10cm,中心间距为25cm，横向方木亦按四跨连续梁考虑。自重取7.5KN/m3=7.5×0.1×0.1=0.075KN/m<3>.作用在次楞方木上的总荷载q=33.36×0.25+1.2×0.075=8.43KN/m<4>.抗弯强度验算M=0.107qL2=0.107×8.43×0.92=0.73KN-mW=bh2/6=10×102/6=166.67cm3δ=M/W=0.73×106/166.67×103=4.38Mpa<[δ]=13Mpa<5>挠度验算四跨连续梁最大挠度系数0.632I=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4f=0.632qL4/100EI=0.632×8.43×9004/（100×9×103×8.33×106）=0.47mm<[f]=L/400=900/400=2.25mm主楞计算次楞方木（横向）亦属受弯构件，按四跨连续梁求出内力，验算次楞方木抗弯强度和挠度。<1>.主楞方木A-1类东北落叶松，搁置于间距90cm的托架上,主方木规格为12cm×15cm,中心间距为60cm，主楞向方木亦按四跨连续梁考虑。自重取7.5KN/m3=7.5×0.12×0.15=0.135KN/m<2>.作用在主楞方木上的总荷载q=（33.36+0.1*0.1*4*7.5×1.2）×0.9+1.2×0.135=30.51KN/m<3>.抗弯强度验算M=0.107qL2=0.107×30.51×0.92=2.64KN-mW=bh2/6=15×122/6=360cm3δ=M/W=2.64×106/360×103=7.33Mpa<[δ]=13Mpa<4>.挠度验算四跨连续梁最大挠度系数0.632I=bh3/12=150×1203/12=21.6×106mm4f=0.632qL4/100EI=0.632×30.51×9004/（100×9×103×21.6×106）=0.65mm<[f]=L/400=900/400=2.25mm支架计算（支架高度h=9m）立杆承受轴向力计算1.砼自重：q1=19.8KN/m2单根立杆承受的重量19.8KN/m2×0.9×0.9=16.04KN/根2.底模、内模、方木自重取q2=1.5KN/m23.碗扣式钢管支架自重<1>立杆自重（Ф48×3.5mm单位重按6kg/m）q31=0.06×9=0.54KN/根<2>可调底座（KTZ-60,7.12kg）、可调托座（KTC-60,8.31kg）q32=(7.12+8.31)×9.8/1000=0.15KN/根<3>横杆自重（HG-90,3.97kg/根）q33=0.0397×8×2=0.635KN/根<4>直角扣件自重q34=1.32×（9.8/1000)×(9/1.2)个=0.097KN/根<5>对角扣件自重q35=1.84×9.8/1000×2个=0.036KN/根q3==0.54+0.15+0.635+0.097+0.036=1.46KN/根4.施工活载，采用6KN/m2计算5.单根钢管设计轴向力恒载NGK=[(q1+q2)×0.9×0.9]+q3=[(19.8+1.5)×0.81]+1.46=18.71KN/根活载NQK=q4×0.9×0.9=6×0.81=4.86KN/根荷载组合N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×18.71+1.4×4.86=29.26KN<[N]=30KN,满足要求。B.碗扣支架的稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。长细比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝75.9，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得：us=1.3w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.6KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.3×0.6=0.753KNLa—立杆纵距0.9m；h—立杆步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.116KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.08则，N/ΦA+MW/W＝29.26*103/（0.744*489）+0.116*106/（5.08*103）＝103.3KN/mm2≤f＝205KN/mm2，满足要求。地基承载力验算：立杆地基承载力验算：≤K·k式中：N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad——为地基受力面积Ad=（15+（12+10）×2）2=3481cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：N/Ad=29.26/0.348=84.1Kpa<[k]=200Kpa地基承载力满足要求。2-2截面验算支架立杆间距横桥向为90cm，纵桥向为60cm，横杆步距为120cm；支架按9米高计算。、箱梁底板—竹胶模板设计采用1.2cm竹胶板，下设横桥向10cm*10cm方木，中心间距25cm。<1>荷载计算1.恒载q恒=q1+q2式中：q1=C50砼自重=32.39/23.75×26=35.5KN/mq2=内模底模及方木荷载=1.0KN/mq恒=q1+q2=35.5+1.0=36.5KN/m2.施工活载设计值qp=qp1+qp2+qp3+qp4式中qp1～qp4查《JTJC41—2000版》附录D得：qp1=施工人员、施工机具及堆放荷载=1KN/m2qp2=倾倒砼产生的冲击荷载=2KN/m2qp3=振捣砼产生的荷载=2KN/m2qp4=其他可能产生的荷载=1.0KN/m2则qp=1+2+2+1.5=6KN/m23.面板设计标准值q=1.2q恒+1.4qp=1.2×35.5+1.4×6×1=51KN/m<2>抗弯强度，挠度验算竹胶板（δ＝12mm）截面参数及材料力学性能指标:静曲强度：[σ]纵向≥50Mpa，[σ]横向≥30Mpa弹性模量：[E]纵向≥5.5×103Mpa，[E]横向≥3.5×103Mpa1.抗弯强度δ=≤[δ]=30mpa式中Mmax=kql2=0.107×51×0.25×0.25=0.341KN.mW=bh2/6=1×0.0122/6=2.4×10-5m3σmax=Mmax/W=0.341×106/2.4×104=14.2MPa<[σ]=30MPa,满足要求。2.挠度计算考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为15cm，四跨连续梁最大挠度系数值0.632。故按公式f=0.632qL4/100EI<[f]=L/400=150/400=0.375mmI=bh3/12=1×0.0123/12=1.44×10-7m4f=KωqL4/（100EI）=0.632×51×(0.15)4/（100×3.5×106×1.44×10-7）=0.32mm＜150/400=0.375mm，满足要求。3.抗剪强度计算T=3Q/2bh<[T]=1.4Mpa式中Q=竹胶板最大剪力<四跨连续梁最大剪力系数=0.607Q=0.607qL=0.607×51×0.15=4.644KN故T=3×4644/（2×1000×12）=0.581Mpa<[T]=1.4Mpa,满足要求、次楞方木计算次楞方木（横向）亦属受弯构件，按四跨连续梁求出内力，验算次楞方木抗弯强度和挠度。<1>.竹胶板荷载标准值q=51KN/m(见前页的计算)<2>.次楞方木A-1类东北落叶松，搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为10cm×10cm,中心间距为25cm，横向方木亦按四跨连续梁考虑。自重取7.5KN/m3=7.5×0.1×0.1=0.075KN/m<3>.作用在次楞方木上的总荷载q=51×0.25+1.2×0.075=12.84KN/m<4>.抗弯强度验算M=0.107qL2=0.107×12.84×0.92=1.11KN-mW=bh2/6=10×102/6=166.67cm3δ=M/W=1.11×106/166.67×103=6.66Mpa<[δ]=13Mpa<5>挠度验算四跨连续梁最大挠度系数0.632I=bh3/12=100×1003/12=8.33×106