关于基础抗浮问题课件

关于基础抗浮问题中国建筑科学研究院钱力航2013年7月30日2023/1/812023/1/81

建筑物地下室、地下车厍、水池等由于水浮力的作用，发生整体上浮和造成结构破坏的事故常有发生。因此，当筏形和箱形基础或地下室部分或全部在地下水位以下时，应进行抗浮稳定性分析验算，以确保工程的安全。2023/1/82建筑物地下室、地下车厍、水池等由于水浮一工程实例1

某地下车厍[1]。

某车库建于1996年3月，仅地下一层、上部无建筑物，竣工后车库顶面将作为小区花园使用。该车库占地面积1488.0m2，采用钢筋混凝土框架结构，车库侧壁为250㎜厚的钢筋混凝土墙，层高3.3m。基础采用筏基，埋深1.9m。车库顶板平面及剖面见图1~2。2023/1/83一工程实例2023/1/832023/1/84图1车库顶板平面示意图及上浮标高变化观测点布置图2023/1/84图1车库顶板平面示意图及图2车库剖面图

2023/1/85图2车库剖面图

2023/1/851996年3月车库结构主体封顶后，车库周边施工单位未按施工图要求及时回填处理。1996年5月27日傍晚突降暴雨，车库产生不均匀上浮，其中：A轴处上浮约100㎜，G轴处上浮约300㎜。因上浮不均，车库整体产生扭转和倾斜，框架梁端、柱顶、侧墙顶、侧墙根及顶板、底板部分边缘产生剪切或拉裂，结构受损，从而导致车库进水，严重影响车库的安全和今后的正常使用。有关车库梁板出现裂缝详见图3~6。2023/1/861996年3月车库结构主体封顶后，车库周边施工单位未按施工图图3车库上浮顶板裂缝示意图2023/1/87图3车库上浮顶板裂缝示意图2023/1/87图4车库上浮梁柱开裂示意图2023/1/88图4车库上浮梁柱开裂示意图2023/1/88图5车库上浮外墙开裂示意图2023/1/89图5车库上浮外墙开裂示意图2023/1/89图6车库上浮底板开裂示意图

2023/1/810图6车库上浮底板开裂示意图

2023/1/8102某地下停车场[2]

该停车场地下二层，建筑面积6400m²，每层3200m²，长宽均为60m，二层均为无粘结预应力无梁楼盖，底板为500mm厚伐片基础，反梁高1000mm，持力层为天然地基岩层。顶板顶标高-0.80m，底板底标高-8.70m，柱网尺寸7m×7m。底板有四个800mm深的集水井，一个1800mm深电梯井坑。抗浮设计考虑由结构自重、四周基坑回填土、板顶绿化覆土、负一层负二层地面炉渣砼找平层的自重来平衡。地下停车场三边临近建筑物，一边临近城市道路。

2023/1/8112某地下停车场[2]

2023/1/811地下停车场整体上浮时四周基坑砂石回填已完成（约3400m³），主体结构已验收，未完工程含负一负二层地面炉渣找平层、板顶绿化覆土、室内粉刷、水电安装工程。该停车场建设位置地下水非常丰富，在结构施工过程中，基坑四角设有集水井抽排地下水至底板以下。水源主要是基坑壁的砂卵地质层大量渗水，原有地下管道漏水。在基坑砂石回填过程中和回填完后没有再采取降水措施。2023/1/812地下停车场整体上浮时四周基坑砂石回填已完成（约3400m³）图7上浮前结构位置（东向）2023/1/813图7上浮前结构位置（东向）2023/1/813原设计基坑采用粘土回填，后来为了赶进度改为砂卵石回填。由于回填的砂卵石空隙率和存水量大，透水性强，在不下雨时基坑水位可达2m左右，上浮前几天连降暴雨时，基坑水位在回填的砂卵石中迅速上升，经局部开挖基坑回填砂石查明，基坑水位达到-3.30m，此时地下停车场自重为12000t，浮力约为15500t，浮力大于自重，致使其整体倾斜上浮。西北角上浮约1.40m，西南角上浮0.80，东南角上浮0.60m，东北角上浮0.50m。四周基坑回填砂石下陷，并进入四周底板下。2023/1/814原设计基坑采用粘土回填，后来为了赶进度改为砂卵石回填。由于回上浮后结构情况是负一层北向柱，在柱与柱帽水平施工缝处开裂，顶板局部产生裂纹，其它部位未发现明显裂纹。之后为裂纹产生高峰期，结构每天都有新裂纹产生，主要部位是顶板局部、附一附二层柱与柱帽原水平施工缝处，裂纹宽度在0.1mm左右。在临近降水下沉复位之前结构趋于稳定，裂纹很少产生。2023/1/815上浮后结构情况是负一层北向柱，在柱与柱帽水平施工缝处开裂，顶图8上浮后结构位置（西向）

2023/1/816图8上浮后结构位置（西向）

2023/1/8163某污水处理厂[3]

某污水处理厂二沉池，作为污水经氧化处理后再次沉淀、除渣、出清之用。该池面积3300m3,直径34m,池高4m,埋深4-7m。池底为现浇钢筋混凝土结构，呈锅底状；池壁为筒状装配式钢筋混凝土壁板缠绕预应力钢丝喷浆结构。该池地处河边,2003年6月,因暴雨导致河水回灌，地下水急剧上涨,使已竣工正待验收的水池倾斜上浮,最高处上浮80cm，水池底板连垫层一起上跷。2023/1/8173某污水处理厂[3]2023/1/8174某地600m3水池[4]

某地600m3水池,尺寸为11.8×15.6×4.4m,1997年10月,在建成进行满水试验后,将池内3m多深的水抽到池外基坑中,导致池外水位升高,浮力超过重量,池体上浮15~144mm.2023/1/8184某地600m3水池[4]2023/1/8185青岛某高层建筑[5]

该工程地下3～4层，地上2个塔楼分别为22层、28层，地下面积27433㎡，底板结构面积7716.08㎡，基坑的上口面积12731.85㎡，下口面积9540.04㎡。地上2个塔楼为剪力墙结构，地下为框架结构，柱网尺寸为8.1×8.1m，底板为上返梁式的筏板基础，底板厚450㎜，上返梁高1m，柱截面为650×650㎜，底板、柱的混凝土强度等级为C45，底板和顶板回填土的厚度分别为0.58m、0.6m，基底绝对标高为4.5m，基坑周边最低点的绝对标高为15.6m，见图2。2023/1/8195青岛某高层建筑[5]2023/1/8195青岛某高层建筑[5]

2023/1/8205青岛某高层建筑[5]

2023/1/820

基坑平均深度约17m，整个地下结构位于中风化或微风化的花岗岩体中，地下水主要为岩石裂隙水，赋存于花岗岩节理密集发育地带，大气降水是场区地下水的主要补给来源。地质报告提供的基岩裂隙水渗透速度为15.15m3/h。2007年9月，青岛遇大暴雨，平均降水量为257㎜/d＝0.01m/h，降雨持续时间48h，降雨前基坑的水位高5.7m。暴雨后，地下水位由5.6m升至10.5m。同时，发现3～4层地下结构均有不同程度的开裂和混凝土局部破碎，尤其以负3层最为严重。主要表现为：柱上下对角部位、底板上返梁节点的混凝土破碎，梁、板、墙体的开裂，其中与主楼接近的结构部位损坏较为严重。2023/1/821基坑平均深度约17m，整个地下结构位于6青岛某大型商场[5]该工程建筑面积约为4万㎡，地下1层、地上3层，单层面积约为1万㎡，±0.0绝对标高为10.5m，整平后的室外场区绝对标高为10.85m，底板下的绝对标高5.63m；地下室结构平面尺寸为148.3×69.6m，独立柱基，底板为无缝结构，设2道后浇式加强带和1道连续式加强带，底板之上的墙、板设置了2条变形缝。底板厚度为350mm，φ12@150双层双向配筋，混凝土强度等级为C30，柱截面为700×700mm，剪力墙截面为300mm，混凝土强度等级为C40，见图4。2023/1/8226青岛某大型商场[5]2023/1/822工程场区平坦，地面标高12.31～12.46m，土层依次为素填土、粉质粘土，厚约为1.5m；下部为强、中风化花岗岩；地下水属孔隙潜水和基岩裂隙水，主要分布于土层和强风化岩中，稳定水位的绝对标高9.58～11.15m。该工程地下结构于04年10月开始，主体结构于05年8月完成，05年11月完成地下室外侧回填土并停止降水，05年12月发现地下室底板出现裂缝，此时地下水位距底板下的高度约为4m。底板的裂缝分布均匀，大部分为板中裂缝，柱根部位有少量斜裂缝，裂缝的宽度为0.3㎜左右，部分裂缝已发生渗漏，底板有积水，开裂情况见图4。2023/1/823工程场区平坦，地面标高12.31～12.46m，土层依次为素2023/1/8242023/1/824

由于在墙体和其他部位未发现裂缝，仅从底板裂缝的形态和分布特征看，不是混凝土收缩产生的裂缝，应属于比较典型的混凝土双向板受力裂缝。据了解地下室原设计的抗浮水头为1.5m，又根据裂缝出现的时间恰是停止排水之后来判断，出现裂缝的主要原因应是底板的抗浮承载力不足。2023/1/825由于在墙体和其他部位未发现裂缝，仅从底

因为室外场区由12.4m清理至10.85m标高后，基岩上已无土层，全岩体基坑的抗浮水头应取10.85－5.63＝5.22m，大于1.5m的原设计抗浮水头。按5.22m的抗浮水头计算，虽然因建筑的层数较多，其总质量大于地下水的浮力，不会发生整体上浮，但底板局部抗浮承载力却不能满足要求。从该工程的教训看，为了保证结构的局部抗浮承载力，应正确认识岩体基坑中地下水的来源，以选择合理的抗浮设计水头高度；对地上层数较多的建筑，除满足结构整体抗浮承载力外，还应重点验算结构的局部抗浮承载力。2023/1/826因为室外场区由12.4m清理至10.二

发生事故的原因

无论是地下建筑物发生整体上浮或是局部上浮，还是虽未上浮，但地下室底板发生破坏，都是未能正确估计水浮力的大小造成的。1没有应对暴雨造成地下水位上涨的措施

由于暴雨造成地下水位上涨，有时水位甚至超过室外地面。如实例1某地下车厍和实例3某污水处理厂的情况，施工过程中没有估计到暴雨的因素，基坑没有及时回填，因水浮力超过地下建筑物的重量而上浮。2023/1/827二发生事故的原因2023/1/8272没有正确认识地质情况

例如实例5青岛某高层建筑和实例6青岛某大型商场的事故，反映了设计或施工单位对工程地质情况的研究不够。青岛地处崂山山麓，属花岗岩地区，地下室大都直接落在花岗岩上。由于中风化及其以下的花岗岩不透水，而地下室外侧与基坑之间的回填土又多为透水性强的风化砂。因此，岩体中虽然无地下水或地下水较少，但大气降水、岩石裂隙水、施工用水、地下管道渗漏水等水源很容易汇集于基坑中，滞留于地下室周围。2023/1/8282没有正确认识地质情况2023/1/828

在地下结构施工期间，这些水源被及时排出基坑，待地下结构完成且其外侧的土回填并停止排水后，由于岩体基坑的透水性很小，后来汇集于其中的大气降水、岩石裂隙水、施工用水、地下管道渗漏水等无法消散，这些水大量汇集，造成基坑内的水位升高，当水浮力大于地下建筑物重量时，必然会发生地下建筑物整体上浮或因抗浮承载力不足而造成结构破坏。类似事故在其它地方也多有发生，必须引起重视。2023/1/829在地下结构施工期间，这些水源被及时排出基坑，待地下结构

停止排水后，由于岩体基坑的透水性很小，后来汇集于其中的大气降水、岩石裂隙水、施工用水、地下管道渗漏水等无法消散，这些水大量汇集，造成基坑内的水位升高，当水浮力大于地下建筑物重量时，必然会发生地下建筑物整体上浮或因抗浮承载力不足而造成结构破坏。类似事故在其它地方也多有发生，必须引起重视。2023/1/830停止排水后，由于岩体基坑的透水性很小，3施工不当

例如实例4的某地水池，在进行满水试验后,将池内的水抽到池外基坑中,导致池外水位升高,浮力超过重量,造成池体上浮。4没有正确预估地下水位

保证地下建筑物抗浮稳定性和抗浮承载力的关键是正确确定抗浮设防水位。在使用阶段，应分析使用期间可能出现的最高水位。在施工阶段则应在分析地质状况、施工季节、施工方法、施工荷载等因素后确定抗浮设防水位。许多工程事故都是因为抗浮设防水位确定不当造成的。2023/1/8313施工不当2023/1/831规范关于抗浮问题的规定高层建筑筏形与箱形基础技术规范JGJ6-20112023/1/832规范关于抗浮问题的规定2023/1/8324.4地下水4.4.1

应根据场地特点和工程需要，查明下列水文地质状况，并提出相应的工程建议：1

地下水类型和赋存状态；2

主要含水层的分布规律及岩性特征；3

年降水量、蒸发量及其变化规律和对地下水的影响等区域性资料；4

地下水的补给排泄条件、地表水与地下水的补排关系及其对地下水位的影响；5

勘察时的地下水位、历史最高水位、近（3～5）年最高水位、常年水位变化幅度或水位变化趋势及其主要影响因素；2023/1/8334.4地下水2023/1/8336

当场地内存在对工程有影响的多层地下水时，应分别查明每层地下水的类型、水位和年变化规律，以及地下水分布特征对地基和基础施工可能造成的影响；7

当地下水可能对地基或基坑开挖造成影响时，应根据地基基础形式或基坑支护方案对地下水控制措施提出建议；8

当地下水位可能高于基础埋深并存在基础抗浮问题时，应提出与建筑物抗浮有关的建议；9

应查明场区是否存在对地下水和地表水的污染源及其可能的污染程度，提出相应工程措施的建议。2023/1/8346当场地内存在对工程有影响的多层地下水时，应分别查明每层4.4.2

当场地水文地质条件对地基评价和地下室抗浮以及施工降水有重大影响时，或对重大及特殊工程，除应进行专门的水文地质勘察外，对缺少地下水位相关资料的地区尚宜设置地下水位长期观测孔。2023/1/8354.4.2当场地水文地质条件对地基评价和地下室抗浮以及施5.5.4当建筑物地下室的一部分或全部在地下水位以下时，应进行抗浮稳定性验算。抗浮稳定性验算应符合下式的要求：

（5.5.4）

式中：F’k—上部结构传至基础顶面的竖向永久荷载（kN）；

Gk—基础自重和基础上的土重之和（kN）；2023/1/8365.5.4当建筑物地下室的一部分或全部在地下水位以下时，应

FK′—水浮力（kN），在建筑物使用阶段按与设计使用年限相应的最高水位计算；在施工阶段，按分析地质状况、施工季节、施工方法、施工荷载等因素后确定的水位计算；

Kf

—抗浮稳定安全系数，可根据工程重要性和确定水位时统计数据的完整性取1.0～1.1。2023/1/837FK′—水浮力（kN），在建筑物使用阶段按与设计使用7.2.14

在施工阶段应根据地下水位和基础施工的实际情况按本规范第5.5.4条进行抗浮稳定验算；在确定抗浮验算水位时，尚应考虑岩石裂隙水积聚等因素的影响。7.2.15

可采取延长降水井抽水时间或在基底设置倒滤层等措施减小基底水压力，防止地下室上浮。2023/1/8387.2.14在施工阶段应根据地下水位和基础施工的实际情况建筑地基基础设计规范GB500073．0．2根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：1……2…………6

建筑地下室或地下构筑物存在上浮问题时，尚应进行抗浮验算。2023/1/839建筑地基基础设计规范GB500073．0．2根据建筑物地

抗浮验算的关键是地下水位的确定。抗浮验算用的地下水位应由勘察单位提供。

软土地区岩土工程勘察规程JGJ83-2010关于抗浮验算用的地下水位的规定可以参考。

2023/1/840抗浮验算的关键是地下水位的确定。抗浮验软土地区岩土工程勘察规程JGJ83-20106.0.9

评价地下水对结构的上浮作用时，宜通过专项研究确定抗浮设防水位。在研究场区各层地下水的赋存条件、场区地下水与区域性水文地质条件之间的关系、各层地下水的变化趋势以及引起这种变化的客观条件的基础上，可按以下原则对建筑物运营期间内各层地下水位的最高水位作出预测和估计：

2023/1/841软土地区岩土工程勘察规程JGJ83-20102023/1/1

当有长期水位观测资料时，抗浮设防水位可根据该层地下水实测最高水位和建筑物运营期间地下水的变化来确定；

2

无长期水位观测资料或资料缺乏时，可按勘察期间实测最高稳定水位并结合场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素综合确定；3

场地有承压水且与潜水有水力联系时，应实测承压水水位并考虑其对抗浮设防水位的影响；4

只考虑施工期间的抗浮设防时，（可根据施工地区、季节和现场的具体情况，）抗浮设防水位可按近3～5年的最高水位确定。2023/1/8421当有长期水位观测资料时，抗浮设防水位可根据该层地下水实

补充一点：

在可能发生地面积水和洪水泛滥的地区，可取地面标高为抗浮设防水位；

水浮力、结构永久荷载的分项系数应取1.0。2023/1/843补充一点：2023/1/8432023/1/844石家庄槐底村二期工程

2023/1/844石家庄槐底村二期工程

槐底村二期工程石家庄裕华区，包括13栋高层建筑物，其中9栋住宅，均为地上32层，高97.80m，地下6层；写字楼均为地上31层，高99.90m，地下4层；楼间部分为地下4层，负一、负二层为商业，负三、负四层为地下车库。上部结构为框架-剪力墙。基坑东西长415.30m，南北宽389.20m，基坑深28.00m。

地下水位-30余米，地下室车库部分设计了抗拔桩。值得商榷。2023/1/845槐底村二期工程石家庄裕华区，包括132023/1/82023/1/8462023/1/8462023/1/8472023/1/8472023/1/8482023/1/8482023/1/8492023/1/8492023/1/8502023/1/8502023/1/8512023/1/8512023/1/8522023/1/8522023/1/8532023/1/8532023/1/8542023/1/854谢谢大家！2023/1/855谢谢大家！2023/1/855关于基础抗浮问题中国建筑科学研究院钱力航2013年7月30日2023/1/8562023/1/81

建筑物地下室、地下车厍、水池等由于水浮力的作用，发生整体上浮和造成结构破坏的事故常有发生。因此，当筏形和箱形基础或地下室部分或全部在地下水位以下时，应进行抗浮稳定性分析验算，以确保工程的安全。2023/1/857建筑物地下室、地下车厍、水池等由于水浮一工程实例1

某地下车厍[1]。

某车库建于1996年3月，仅地下一层、上部无建筑物，竣工后车库顶面将作为小区花园使用。该车库占地面积1488.0m2，采用钢筋混凝土框架结构，车库侧壁为250㎜厚的钢筋混凝土墙，层高3.3m。基础采用筏基，埋深1.9m。车库顶板平面及剖面见图1~2。2023/1/858一工程实例2023/1/832023/1/859图1车库顶板平面示意图及上浮标高变化观测点布置图2023/1/84图1车库顶板平面示意图及图2车库剖面图

2023/1/860图2车库剖面图

2023/1/851996年3月车库结构主体封顶后，车库周边施工单位未按施工图要求及时回填处理。1996年5月27日傍晚突降暴雨，车库产生不均匀上浮，其中：A轴处上浮约100㎜，G轴处上浮约300㎜。因上浮不均，车库整体产生扭转和倾斜，框架梁端、柱顶、侧墙顶、侧墙根及顶板、底板部分边缘产生剪切或拉裂，结构受损，从而导致车库进水，严重影响车库的安全和今后的正常使用。有关车库梁板出现裂缝详见图3~6。2023/1/8611996年3月车库结构主体封顶后，车库周边施工单位未按施工图图3车库上浮顶板裂缝示意图2023/1/862图3车库上浮顶板裂缝示意图2023/1/87图4车库上浮梁柱开裂示意图2023/1/863图4车库上浮梁柱开裂示意图2023/1/88图5车库上浮外墙开裂示意图2023/1/864图5车库上浮外墙开裂示意图2023/1/89图6车库上浮底板开裂示意图

2023/1/865图6车库上浮底板开裂示意图

2023/1/8102某地下停车场[2]

该停车场地下二层，建筑面积6400m²，每层3200m²，长宽均为60m，二层均为无粘结预应力无梁楼盖，底板为500mm厚伐片基础，反梁高1000mm，持力层为天然地基岩层。顶板顶标高-0.80m，底板底标高-8.70m，柱网尺寸7m×7m。底板有四个800mm深的集水井，一个1800mm深电梯井坑。抗浮设计考虑由结构自重、四周基坑回填土、板顶绿化覆土、负一层负二层地面炉渣砼找平层的自重来平衡。地下停车场三边临近建筑物，一边临近城市道路。

2023/1/8662某地下停车场[2]

2023/1/811地下停车场整体上浮时四周基坑砂石回填已完成（约3400m³），主体结构已验收，未完工程含负一负二层地面炉渣找平层、板顶绿化覆土、室内粉刷、水电安装工程。该停车场建设位置地下水非常丰富，在结构施工过程中，基坑四角设有集水井抽排地下水至底板以下。水源主要是基坑壁的砂卵地质层大量渗水，原有地下管道漏水。在基坑砂石回填过程中和回填完后没有再采取降水措施。2023/1/867地下停车场整体上浮时四周基坑砂石回填已完成（约3400m³）图7上浮前结构位置（东向）2023/1/868图7上浮前结构位置（东向）2023/1/813原设计基坑采用粘土回填，后来为了赶进度改为砂卵石回填。由于回填的砂卵石空隙率和存水量大，透水性强，在不下雨时基坑水位可达2m左右，上浮前几天连降暴雨时，基坑水位在回填的砂卵石中迅速上升，经局部开挖基坑回填砂石查明，基坑水位达到-3.30m，此时地下停车场自重为12000t，浮力约为15500t，浮力大于自重，致使其整体倾斜上浮。西北角上浮约1.40m，西南角上浮0.80，东南角上浮0.60m，东北角上浮0.50m。四周基坑回填砂石下陷，并进入四周底板下。2023/1/869原设计基坑采用粘土回填，后来为了赶进度改为砂卵石回填。由于回上浮后结构情况是负一层北向柱，在柱与柱帽水平施工缝处开裂，顶板局部产生裂纹，其它部位未发现明显裂纹。之后为裂纹产生高峰期，结构每天都有新裂纹产生，主要部位是顶板局部、附一附二层柱与柱帽原水平施工缝处，裂纹宽度在0.1mm左右。在临近降水下沉复位之前结构趋于稳定，裂纹很少产生。2023/1/870上浮后结构情况是负一层北向柱，在柱与柱帽水平施工缝处开裂，顶图8上浮后结构位置（西向）

2023/1/871图8上浮后结构位置（西向）

2023/1/8163某污水处理厂[3]

某污水处理厂二沉池，作为污水经氧化处理后再次沉淀、除渣、出清之用。该池面积3300m3,直径34m,池高4m,埋深4-7m。池底为现浇钢筋混凝土结构，呈锅底状；池壁为筒状装配式钢筋混凝土壁板缠绕预应力钢丝喷浆结构。该池地处河边,2003年6月,因暴雨导致河水回灌，地下水急剧上涨,使已竣工正待验收的水池倾斜上浮,最高处上浮80cm，水池底板连垫层一起上跷。2023/1/8723某污水处理厂[3]2023/1/8174某地600m3水池[4]

某地600m3水池,尺寸为11.8×15.6×4.4m,1997年10月,在建成进行满水试验后,将池内3m多深的水抽到池外基坑中,导致池外水位升高,浮力超过重量,池体上浮15~144mm.2023/1/8734某地600m3水池[4]2023/1/8185青岛某高层建筑[5]

该工程地下3～4层，地上2个塔楼分别为22层、28层，地下面积27433㎡，底板结构面积7716.08㎡，基坑的上口面积12731.85㎡，下口面积9540.04㎡。地上2个塔楼为剪力墙结构，地下为框架结构，柱网尺寸为8.1×8.1m，底板为上返梁式的筏板基础，底板厚450㎜，上返梁高1m，柱截面为650×650㎜，底板、柱的混凝土强度等级为C45，底板和顶板回填土的厚度分别为0.58m、0.6m，基底绝对标高为4.5m，基坑周边最低点的绝对标高为15.6m，见图2。2023/1/8745青岛某高层建筑[5]2023/1/8195青岛某高层建筑[5]

2023/1/8755青岛某高层建筑[5]

2023/1/820

基坑平均深度约17m，整个地下结构位于中风化或微风化的花岗岩体中，地下水主要为岩石裂隙水，赋存于花岗岩节理密集发育地带，大气降水是场区地下水的主要补给来源。地质报告提供的基岩裂隙水渗透速度为15.15m3/h。2007年9月，青岛遇大暴雨，平均降水量为257㎜/d＝0.01m/h，降雨持续时间48h，降雨前基坑的水位高5.7m。暴雨后，地下水位由5.6m升至10.5m。同时，发现3～4层地下结构均有不同程度的开裂和混凝土局部破碎，尤其以负3层最为严重。主要表现为：柱上下对角部位、底板上返梁节点的混凝土破碎，梁、板、墙体的开裂，其中与主楼接近的结构部位损坏较为严重。2023/1/876基坑平均深度约17m，整个地下结构位于6青岛某大型商场[5]该工程建筑面积约为4万㎡，地下1层、地上3层，单层面积约为1万㎡，±0.0绝对标高为10.5m，整平后的室外场区绝对标高为10.85m，底板下的绝对标高5.63m；地下室结构平面尺寸为148.3×69.6m，独立柱基，底板为无缝结构，设2道后浇式加强带和1道连续式加强带，底板之上的墙、板设置了2条变形缝。底板厚度为350mm，φ12@150双层双向配筋，混凝土强度等级为C30，柱截面为700×700mm，剪力墙截面为300mm，混凝土强度等级为C40，见图4。2023/1/8776青岛某大型商场[5]2023/1/822工程场区平坦，地面标高12.31～12.46m，土层依次为素填土、粉质粘土，厚约为1.5m；下部为强、中风化花岗岩；地下水属孔隙潜水和基岩裂隙水，主要分布于土层和强风化岩中，稳定水位的绝对标高9.58～11.15m。该工程地下结构于04年10月开始，主体结构于05年8月完成，05年11月完成地下室外侧回填土并停止降水，05年12月发现地下室底板出现裂缝，此时地下水位距底板下的高度约为4m。底板的裂缝分布均匀，大部分为板中裂缝，柱根部位有少量斜裂缝，裂缝的宽度为0.3㎜左右，部分裂缝已发生渗漏，底板有积水，开裂情况见图4。2023/1/878工程场区平坦，地面标高12.31～12.46m，土层依次为素2023/1/8792023/1/824

由于在墙体和其他部位未发现裂缝，仅从底板裂缝的形态和分布特征看，不是混凝土收缩产生的裂缝，应属于比较典型的混凝土双向板受力裂缝。据了解地下室原设计的抗浮水头为1.5m，又根据裂缝出现的时间恰是停止排水之后来判断，出现裂缝的主要原因应是底板的抗浮承载力不足。2023/1/880由于在墙体和其他部位未发现裂缝，仅从底

因为室外场区由12.4m清理至10.85m标高后，基岩上已无土层，全岩体基坑的抗浮水头应取10.85－5.63＝5.22m，大于1.5m的原设计抗浮水头。按5.22m的抗浮水头计算，虽然因建筑的层数较多，其总质量大于地下水的浮力，不会发生整体上浮，但底板局部抗浮承载力却不能满足要求。从该工程的教训看，为了保证结构的局部抗浮承载力，应正确认识岩体基坑中地下水的来源，以选择合理的抗浮设计水头高度；对地上层数较多的建筑，除满足结构整体抗浮承载力外，还应重点验算结构的局部抗浮承载力。2023/1/881因为室外场区由12.4m清理至10.二

发生事故的原因

无论是地下建筑物发生整体上浮或是局部上浮，还是虽未上浮，但地下室底板发生破坏，都是未能正确估计水浮力的大小造成的。1没有应对暴雨造成地下水位上涨的措施

由于暴雨造成地下水位上涨，有时水位甚至超过室外地面。如实例1某地下车厍和实例3某污水处理厂的情况，施工过程中没有估计到暴雨的因素，基坑没有及时回填，因水浮力超过地下建筑物的重量而上浮。2023/1/882二发生事故的原因2023/1/8272没有正确认识地质情况

例如实例5青岛某高层建筑和实例6青岛某大型商场的事故，反映了设计或施工单位对工程地质情况的研究不够。青岛地处崂山山麓，属花岗岩地区，地下室大都直接落在花岗岩上。由于中风化及其以下的花岗岩不透水，而地下室外侧与基坑之间的回填土又多为透水性强的风化砂。因此，岩体中虽然无地下水或地下水较少，但大气降水、岩石裂隙水、施工用水、地下管道渗漏水等水源很容易汇集于基坑中，滞留于地下室周围。2023/1/8832没有正确认识地质情况2023/1/828

在地下结构施工期间，这些水源被及时排出基坑，待地下结构完成且其外侧的土回填并停止排水后，由于岩体基坑的透水性很小，后来汇集于其中的大气降水、岩石裂隙水、施工用水、地下管道渗漏水等无法消散，这些水大量汇集，造成基坑内的水位升高，当水浮力大于地下建筑物重量时，必然会发生地下建筑物整体上浮或因抗浮承载力不足而造成结构破坏。类似事故在其它地方也多有发生，必须引起重视。2023/1/884在地下结构施工期间，这些水源被及时排出基坑，待地下结构

停止排水后，由于岩体基坑的透水性很小，后来汇集于其中的大气降水、岩石裂隙水、施工用水、地下管道渗漏水等无法消散，这些水大量汇集，造成基坑内的水位升高，当水浮力大于地下建筑物重量时，必然会发生地下建筑物整体上浮或因抗浮承载力不足而造成结构破坏。类似事故在其它地方也多有发生，必须引起重视。2023/1/885停止排水后，由于岩体基坑的透水性很小，3施工不当

例如实例4的某地水池，在进行满水试验后,将池内的水抽到池外基坑中,导致池外水位升高,浮力超过重量,造成池体上浮。4没有正确预估地下水位

保证地下建筑物抗浮稳定性和抗浮承载力的关键是正确确定抗浮设防水位。在使用阶段，应分析使用期间可能出现的最高水位。在施工阶段则应在分析地质状况、施工季节、施工方法、施工荷载等因素后确定抗浮设防水位。许多工程事故都是因为抗浮设防水位确定不当造成的。2023/1/8863施工不当2023/1/831规范关于抗浮问题的规定高层建筑筏形与箱形基础技术规范JGJ6-20112023/1/887规范关于抗浮问题的规定2023/1/8324.4地下水4.4.1

应根据场地特点和工程需要，查明下列水文地质状况，并提出相应的工程建议：1

地下水类型和赋存状态；2

主要含水层的分布规律及岩性特征；3

年降水量、蒸发量及其变化规律和对地下水的影响等区域性资料；4

地下水的补给排泄条件、地表水与地下水的补排关系及其对地下水位的影响；5

勘察时的地下水位、历史最高水位、近（3～5）年最高水位、常年水位变化幅度或水位变化趋势及其主要影响因素；2023/1/8884.4地下水2023/1/8336

当场地内存在对工程有影响的多层地下水时，应分别查明每层地下水的类型、水位和年变化规律，以及地下水分布特征对地基和基础施工可能造成的影响；7

当地下水可能对地基或基坑开挖造成影响时，应根据地基基础形式或基坑支护方案对地下水控制措施提出建议；8

当地下水位可能高于基础埋深并存在基础抗浮问题时，应提出与建筑物抗浮有关的建议；9

应查明场区是否存在对地下水和地表水的污染源及其可能的污染程度，提出相应工程措施的建议。2023/1/8896当场地内存在对工程有影响的多层地下水时，应分别查明每层4.4.2

当场地水文地质条件对地基评价和地下室抗浮以及施工降水有重大影响时，或对重大及特殊工程，除应进行专门的水文地质勘察外，对缺少地下水位相关资料的地区尚宜设置地下水位长期观测孔。2023/1/8904.4.2当场地水文地质条件对地基评价和地下室抗浮以及施5.5.4当建筑物地下室的一部分或全部在地下水位以下时，应进行抗浮稳定性验算。抗浮稳定性验算应符合下式的要求：

（5.5.4）

式中：F’k—上部结构传至基础顶面的竖向永久荷载（kN）；

Gk—基础自重和基础上的土重之和（kN）；2023/1/8915.5.4当建筑物地下室的一部分或全部在地下水位以下时，应

FK′—水浮力（kN），在建筑物使用阶段按与设计使用年限相应的最高水位计算；在施工阶段，按分析地质状况、施工季节、施工方法、施工荷载等因素后确定的水位计算；

Kf

—抗浮稳定安全系数，可根据工程重要性和确定水位时统计数据的完整性取1.0～1.1。2023/1/892FK′—水浮力（kN），在建筑物使用阶段按与设计使用7.2.14

在施