甘肃悬索特大桥加劲梁桥面板安装总体方案

中交一公局第一工程有限公司 刘家峡大桥加劲梁桥面板安装方案中国交通建设临夏折桥至兰州达川二级公路ZD2合同段刘家峡大桥桥加劲梁、桥面板安装方案中交第一公路工程局临夏折桥至兰州达川二级公路ZD2合同段2012年6月目录HYPERLINK\l"_Toc322327422"第一章工程概述 2HYPERLINK\l"_Toc322327423"1、大桥概况 2HYPERLINK\l"_Toc322327424"2、桥梁结构特点 2HYPERLINK\l"_Toc322327425"第二章施工准备 4HYPERLINK\l"_Toc322327426"1、组织机构 4HYPERLINK\l"_Toc322327427"2、吊装工程量统计及吊装时间计划 5HYPERLINK\l"_Toc322327428"2.3、各段吊装重量规格统计 6HYPERLINK\l"_Toc322327429"4、安装现场布置 7HYPERLINK\l"_Toc322327430"第三章钢加劲梁与桥面板安装总体方案 11HYPERLINK\l"_Toc322327431"1、场地状况 12HYPERLINK\l"_Toc322327432"2、现场节段拼装 13HYPERLINK\l"_Toc322327433"3、缆索吊吊装 14HYPERLINK\l"_Toc322327434"4、承重揽计算 17HYPERLINK\l"_Toc322327435"5、工程实例 31HYPERLINK\l"_Toc322327436"6、牵引力计算 34HYPERLINK\l"_Toc322327437"7、起重索的计算和选用 38HYPERLINK\l"_Toc322327438"8、安装无应力铰的使用 38第一章工程概述1、大桥概况刘家峡大桥是临夏折桥至兰州达川二级公路的重点工程，为跨越刘家峡水库黄河支沟而设。桥梁为单跨536米的钢桁梁悬索桥，桥主缆索在设计成桥状态下，跨中理论垂度为48.7m，垂跨比约为1：11，主缆中心距15.6m，吊索标准间距8m。钢桁梁的加劲梁和桥面板等钢结构重约5200吨。见图1.1刘家峡大桥效果图。图1-1刘家峡大桥效果图2、桥梁结构特点钢桁加劲梁由主桁、横联、上下平联及抗风水平翼板、下稳定板组成。主桁架为带竖腹杆的华伦式结构，由上、下弦杆和腹杆组成。钢桁加劲梁上下弦杆及横联上下横梁均采用整体节点箱形结构，均在节点部位设置焊接节点板，分别与横梁、平联相连，杆件全部采用高强度螺栓连接。弦杆中心高4m，弦杆外缘间全宽16.122m。节间长度4m。一个标准节段长度8m，由2个节间组成，在每节间处设置一道横联。横联由上、下横梁及腹杆组成，吊点和非吊点处由于受力不同而采用不同截面尺寸，桥面板伸缩缝处上横梁在支座处局部加宽。上、下平联均采用K形体系、H形截面，在桥面板固定支座处增设箱型制动撑杆。横联腹杆下平联下横梁上平联上横梁主桁腹杆下弦杆上弦杆横联腹杆下平联下横梁上平联上横梁主桁腹杆下弦杆上弦杆图1-2加劲梁结构示意图钢桁加劲梁在两梁端各设置抗风支座4各，竖向支座2个。为满足钢桁加劲梁的抗风需要，在上弦杆每侧设有2米长的水平翼板，在上横梁中间节点处设有下稳定板。全桥共33个加劲梁节段，分边段2个、一般标准节段30个、跨中合拢段1个。桥面采用正交异性钢桥面板结构，由顶板、U型、（板肋）加劲肋、横梁（节点横梁和节间横梁）和5道纵梁组成，桥面横向设2%坡度。正交异性钢桥面板采用钢支座与主桁横联上横梁相连，桥面板不参与主桁整体受力，各跨桥面板采用连续焊接结构，每11跨设置一道伸缩缝。正交异性桥面板块制作长度与加劲梁节段同长（四个节间长）见图1-3。桥面板吊装节段间采用栓焊结合方式，顶板采用对接焊，U型、（板肋）加劲肋、纵梁采用高强螺栓连接。纵梁纵梁UU肋桥面桥面顶板横梁板肋横梁板肋图1-3桥面板结构示意图桥面板共有4种吊装段，端部2个（A）、桥面伸缩缝处4个(C、D)、跨中段1个(F)、标准段26个(B、E)，共33个吊装段。第二章施工准备1、组织机构2.1.1、组织机构成立组织机构，由公司分管领导总负责，与协同参战的各部门成立运行组、排障组、护送组、服务组等。总指挥负责对全过程进行有效的控制，并随时同参与各组人员保持联系，对临时出现的问题及时处理。各组人员要认真做好分管的工作，并且要密切配合，做到岗位明确，职责分明，以保证运输安装的顺利实施。本次组织机构构成：总指挥：周京安装指挥：朱玉后勤指挥：程敬臣安全质量监督员：王江各类人员职责表人员分类岗位责责任总指挥按方案要求组织实实施，保证进进度和安全。安装指挥按总指挥要求完成成梁段安装的的工作，落实实各项保证措措施。后勤指挥按总指挥要求完成成后勤工作，落落实各项保证证措施。拼装组负责梁段的现场拼拼装工作。安装组负责梁段的就位安安装工作。后勤组负责后勤保障工作作。2、吊装工程量统计及吊装时间计划安装时主要采用悬索吊进行作业，节段平台上拼装采用汽车吊进行安装。加劲梁与桥面板是在厂内做成上弦杆件、下弦杆件、主桁腹杆、上下横梁、横联腹杆、桥面板运输单元等，吊装顺序是先中间后两边（即，先吊跨中合拢段，在吊两侧一般标准段，至最后的边段），故确定本桥的吊装流程是：吊装开始时间计划为2013年6月1日，结束时间为2013年10月15日。2.3、各段吊装装重量规格统统计表2.3-1加劲劲梁各段吊装装规格统计件部位长度（mm）宽度（mm）高度（mm）杆件重量（kg）全桥段数一般段（2-155）15980156005187主桁一般段52437.44428非吊点处横联7721.1吊点处横联11881.688上平联4887.16下平联4887.16一般段（16）15980156005187主桁一般段53153.0442非吊点处横联7721.1吊点处横联11881.688上平联4887.16下平联4887.16中段18380156005187主桁中段65299.81非吊点处横联7721.1吊点处横联17822.522上平联6465.64下平联5139边段15290156005422主桁边段49196.3442端横联13368.344非吊点处横联7721.1吊点处横联5940.84上平联7243.01下平联7242.65表2.3-2桥面板分类统计表名称最大外形尺寸（mm）全桥数量单重（Kg）备注A型14583×155000×8842.5262928端部B型16007×155000×8842.51865220标准段C型17523×155000×8842.5272725伸缩缝处D型14900×155000×8842.5261885伸缩缝处E型16007×155000×8842.5865220标准段F型18214×155000×8842.5174714跨中4、安装现场布置根据现场实地考察及安装方案在主桥东西两岸设置组装平台如下图所示：图2-1东岸现场布置主视图图2-2东岸现场布置俯视图图2-3西岸现场布置主视图图2-4西岸现场布置图东岸场地较小故设置临时桩搭设平台，便于有足够的梁段拼装空间，东岸平台主要用于拼装标准梁段及边段。西岸场地较大故外形尺寸最长的中间段在西岸拼装，拼装完成后进行吊装。中交一公局第一工程有限公司 刘家峡大桥加劲梁桥面板安装方案第三章钢加劲梁与桥面板安装总体方案钢加劲梁安装采取缆索吊起重及运输的方案，充分利用悬索桥的锚碇与门式的钢索塔，作为缆索吊的锚碇、索塔，可大大降低索吊的投入。图3-1缆索吊装总体布置图跨中由下至上分别是承重后的主缆，主缆空缆，缆索吊承重状况及缆索吊空缆状态。钢加劲梁分别在东西两岸塔前构筑拼装平台，东岸自然条件较差，台前位置较小，须打桩构筑部分钢平台。中交一公局第一工程有限公司 刘家峡大桥加劲梁桥面板安装方案1、场地状况1）东岸状况图3-2东岸现场布置主视图图3-3东岸现场布置俯视图东岸以组拼东侧的一般标准节段和端头段为主。2）、西岸状况图3-4西岸现场布置主视图图3-5西岸现场布置图西岸场以组拼中间阶段及西侧的标准段、端头段为主。2、现场节段拼装现场节段拼装包括钢桁梁一般段、中间段、端头段的拼装，分别在桥塔的东西岸进行。为了加大现场拼装的安全系数和适应拼装平台面积有限加大吊车使用范围，东西两岸拼装各采用一台50T汽车吊进行拼装作业。吊车性能表如下所示：表3-150t汽车吊性能表高度/m半径/mm11141821.525.532.540438322824530292824206252423212013720.520201816137.5817.517171614.512.57.5914.5141413.513117.51011.511.511.511.5107127.87.87.87.886.5145.65.65.66.55.5164.14.14.14.94.8182.92.93.54201.91.82.83.4241.522611.5300.51各段旋干外形尺寸和重量统计如下表所示：表3-2各段弦杆规格统计杆件部位杆件长度（mm）宽度（mm）高度（mm）重量（kg）全桥数量备注主桁一般段上弦杆115980522174510420.866582-15段上弦杆215980522174510778.666216段下弦杆1598052210179666.6660主桁中段上弦杆18380522174513222.72下弦杆18380522101711080.7992主桁边段上弦杆1529052217459831.564下弦杆1592052212679762.6943、缆索吊吊装首先在西岸组拼跨中段，跨中段长18米，重102吨，钢加劲梁在塔前平台上，采用50吨汽车吊进行组拼，组拼成形并将高强螺栓终拧到规定扭距，对组拼好的钢加劲梁进行最终涂装，留出接口摩擦面。将钢加劲梁吊起，靠东岸的卷扬机牵引送至跨中。将吊杆与钢加劲梁加以联结。然后安装两侧的标准段，在安装完中间三段加劲梁后开始按装跨中段的桥面板。跨中段桥面板在西侧或东侧组拼焊接完成后用缆索吊吊至中段上就位联结。1）、各段吊装规格统计各段吊装规格统计计杆件部位长度（mm）宽度（mm）高度（mm）杆件重量（kg）一段重（kg)全桥段数螺栓数量（套）一般段（2-155）15980156005187主桁一般段52437.44481814.544288800非吊点处横联7721.1吊点处横联11881.688上平联4887.16下平联4887.16一般段（16）15980156005187主桁一般段53153.04482530.14428800非吊点处横联7721.1吊点处横联11881.688上平联4887.16下平联4887.16中段18380156005187主桁中段65299.8102448.11111350非吊点处横联7721.1吊点处横联17822.522上平联6465.64下平联5139边段15290156005422主桁边段49196.34490712.28828850端横联13368.344非吊点处横联7721.1吊点处横联5940.84

上平联7243.01下平联7242.652）、悬索吊装过程安装节段最重的是中段按105吨计算，跨缆吊车按25吨计算。跨缆索吊用于安装悬索桥钢加劲梁，及桥面板，起吊最大重量为100吨，有一次，全桥共33个节段，保括桥面板，除第一段外，其余每次重量均不超90吨，总负重使用频率62次。中交一公局第一工程有限公司 刘家峡大桥加劲梁桥面板安装方案图3-4缆索吊整体布置图图3-5跨揽吊机结构图1中交一公局第一工程有限公司 刘家峡大桥加劲梁桥面板安装方案跨缆吊机使用双钩双吊点起吊，跨缆吊机自重控制在20—25吨，卷扬机可选8吨的，按10绳考虑，定滑轮组为四轮组，动滑轮为五轮组，满足起重要求。图3-6跨揽吊机结构图2跨缆吊机由桥两端的4台20吨的卷扬机牵引行走，负重行走是从两塔向跨中下滑单向行走。承重缆单边有16根21.8的钢铰线组成，跨缆吊机的行走轮在其上负重行走。横梁只起到联系与控制两滑车间距，及承载两台提升卷扬机的作用。起重载荷由动滑轮传到定滑轮，传到小横梁，小横梁通过联结铰传给滑车。4、承重揽计算承重缆选用21.8mm，1860Mpa的钢丝破断力为58.3吨,截面积313mm2,质量为2.482kg/m,弹性模量为195Gpa。单侧选用16根，两侧共32根。1）缆索吊装计算书主索计算1.1、主索荷载（1）均布荷载主索均布荷载集度q=0.79424KN/m均布荷载重力G=ql=0.79424×536=425.713KN（2）集中荷载主索集中荷载由四部分组成：行车及定滑轮重量：P1=200KN吊点动滑轮及配重重量：P2=25KN起重索重量：P3=25KN钢加劲梁段重量：P4=1050KN总集中重量：P=P1+P2+P3+P4=1300KN1.2、主索最大张力和相应的垂度当跑车吊重位于跨中时，主索张力H最大，控制主索的设计，取控制主索张力的安全系数K=3.2，求主索的容许张力TEQ\s(,max)和相应的跨中垂度f，Tn主索的极限拉断力。TEQ\s(,max)=EQ\f(Tn,K)=EQ\f(18560,3.2)=5800KN取H≈TEQ\s(,max)则跨中垂度f=EQ\f(L,4H)(EQ\f(G,2)+P)=EQ\f(536,4×5800)(EQ\f(425.713,2)+1300)=34.952m则相对垂度EQ\f(f,L)=EQ\f(34.952,536)=EQ\f(1,15.34)1.3、主索安装张力和安装垂度为了保证假设的主索在吊重时的最大张力不超过容许值，则须求出主索的按装张力H0及安装垂度f0，以便用f0控制主索的张力和标高。这时，作用于主索上的集中荷载为不计拱肋重力和跑车空载重力P0，位于跨中的主索张力由张力方程求得HEQ\s(3,0)+HEQ\s(2,0){EQ\f(E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24H\s(2,))[3P(P+G)+GEQ\s(2,)]-H}-×[3×1300(1300+425.713)+425.713EQ\s(2,)]-5800=10919.9426令C2=EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))PEQ\s(,0)(PEQ\s(,0)+G)EEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(268×(536-268),2×536\s(2,))×195×10016×250(250+425.713)×1EQ\s(2,)=41242142955令C3=EQ\f(G\s(2,)E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24)=EQ\f(425.713\s(2,)×195×10016×1\s(2,),24)07得简化张力方程得：HEQ\s(3,0)+C1HEQ\s(2,0)-C2-C3=0代入数据得张力方程：HEQ\s(3,0)+10919.9426HEQ\s(2,0)-55990767175.07=0解方程得到H0=2075.677KN相应的跨中垂度f=EQ\f(L,4H\s(,0))(EQ\f(G,2)+PEQ\s(,0))=EQ\f(536,4×2075.677)(EQ\f(425.713,2)+250)=29.881m1.4、靠近塔架提升梁段时主索的张力和垂度安装提升梁段时，设跑车离塔顶的最小水平距离x=18m，根据张力方程HEQ\s(3,x)+HEQ\s(2,x){EQ\f(E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24H\s(2,))[3P(P+G)+GEQ\s(2,)]-H}-EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))P(P+G)EEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)-EQ\f(G\s(2,)E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24)=0由x=18m，β=0°，代入上式得:令C2=EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))P(P+G)EEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(18×(536-18),2×536\s(2,))×195×10016×1300(1300+425.713)×1EQ\s(2,)=71102282094.3498则张力方程为HEQ\s(3,x)+C1HEQ\s(2,x)-C2-C3=0代入数据得张力方程：HEQ\s(3,x)+(10919.9426)HEQ\s(2,x)-85850906314.4198=0解方程得到Hx==2526..763KNN相应的跨中垂度fEQ\s(,x)=EQ\f(x(L-x),H\s(,x)L)(EQ\f(G,2)+P)=EQ\f(18×(536-18),2526.763×536)(EQ\f(425.713,2)+13300)=110.4155m主索升角tgγ=EQ\f(L-2x,2H\s(,x)L)(P+G)=EQ\f(536-2×18,2×2526.763×536)(13300+4225.7133)=0.331855γ=0.308388707944077233°1.5、温度改变变对主索的影影响时的张力力和垂度主索架设和安装温温度升高15℃求跑车吊重于跨中中,主索的张力力和垂度根据张力普遍方程程,钢丝的线膨膨胀系数ε=1.2EE-5Δt=15℃令C1=EQ\f(E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24H\s(2,))+[33P(P+GG)+GEQ\s(2,)]--H+εΔtEEQ\s(,k)AEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(195×10016×1\s(2,),24×5800\s(2,))×[3×11300(11300+4425.7113)+4225.7133EQ\s(2,)]-58000+(1.2E-55)×15××195×110016××1EQ\s(2,)=112271.50042得到张力方程HEQ\s(3,t)+C1HEQ\s(2,t)-C22-C3=00令C2=EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))P(PP+G)EEQ\s(,k)AAEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(268×(536-268),2×536\s(2,))×195××100166×13000(13000+425..713)××1EQ\s(2,)=54777102443366代入数据得张力方方程：HEQ\s(3,t)+(11271..5042))HEQ\s(2,t)-56224588667586..07=0解方程得到Ht==5748..625KNNfEQ\s(,t)=EQ\f(L,4H\s(,t))(EQ\f(G,2)+P)=EQ\f(536,4×5748.625)(EQ\f(425.713,2)+13300)=335.2655m1.6、塔顶位移移对主索的影影响时的张力力和垂度塔顶位移△=0..08m得到张力方程HEQ\s(3,Δ)+C1HEQ\s(2,Δ)-C22-C3=00令C1=EQ\f(E\s(,k)A\s(,n)cos\s(2,)β,24H\s(2,))+[33P(P+GG)+GEQ\s(2,)]--H+ΔcosEQ\s(2,β)EQ\f(E\s(,k)A\s(,n),L)=EQ\f(195×10016×1\s(2,),24×5800\s(2,))×[3×11300(11300+4425.7113)+4225.7133EQ\s(2,)]-58000+0.08×1EQ\s(2,)××EQ\f(195×10016,536)=112111.4533×195×100016×13300(13300+4225.7133)×1EQ\s(2,)=554771002433666代入数据得张力方方程：HEQ\s(3,Δ)+(11211..453)HHEQ\s(2,Δ)-56244588677586.007=0解方程得到HΔ==5757..318KNNfEQ\s(,Δ)=EQ\f(L,4H\s(,Δ))(EQ\f(G,2)+P)=EQ\f(536,4×5757.318)(EQ\f(425.713,2)+13300)=335.2111m令C2=EQ\f(x(L-x),2L\s(2,))P(PP+G)EEQ\s(,k)AAEQ\s(,n)cosEQ\s(2,β)=EQ\f(268×(536-268),2×536\s(2,))1.7承重缆的应应力验算在跑车轮作用下的的主索应力，以以跨中吊重时时为最大：P=130t跑车轮数n=8主索面积F=100016mmm2主索拉力H=T==580t主索弹性模量E==1950000MPa，可行。主缆受力最大的区区域是在西岸岸，从塔到锚锚固处H=（P+Q）L/4f++qL2/8f=5580TT西=H/=5580/=6620Tδ=T/F==619MPPa1.8、承重缆的的接触应力的的验算图3-6主揽接触触应力计算示示意图每根根承重缆行走走滑车有三轮轮组成，其三三轮组成的切切园的直径为为5236mmmδ=+1950000=728MMPa，可行采用钢绞线作承重重缆是否可行行是此方案的的成败关键。高高强度低松驰驰钢铰线具有有强度高、塑塑性好、韧性性高、耐腐蚀蚀、低松驰等等特性，现已已广泛运用在在建筑上，作作预应力拉索索，承受拉应应力使用。在在施工过程中中被普遍使用用在提升、顶顶推、转体及及应力较大的的工作场所，对对其能承受大大的拉应力已已普遍被大家家接受，通常常大家认为材材料高强度就就是高硬度，韧韧性差，易脆脆断，疲劳强强度差。钢铰铰线之所以被被广泛的运用用，也在与其其具备了普通通高强度材料料所不具备的的性能。按高强度低松驰钢钢铰线（YB/T11521999）是要求按按批次进行试试验合格才可可厂。其中有有松弛试验，偏偏斜拉试验，疲疲劳试验。其中阐述：5．4工艺性能工艺性能是指抗交交变应力的性性能和抗脉动动拉伸疲劳的的性能。5．4．1偏斜拉伸试验验通常应用(不用于于拉索)的镀锌钢绞绞线其偏斜拉拉伸系数应为为不大于288％。用于拉索的镀锌钢钢绞线其偏斜斜拉伸系数应应为不大于220％。5．4．2疲劳试验通常应用情况(不不用于拉索))的镀锌绞线线在受到2000万次0．7Fb～0．7Fb—2△Fa载荷后应应不断裂，其其公式如下：：…………(1)式中：S0——镀镀锌钢绞线的的公称截面积积，mm2；2△Fa——脉动应力力幅的载荷值值，N。用于拉索的镀锌钢钢绞线在受到到200万次0．45Fb～0．45Fb—2△F。载荷后应应不断裂，其其公式如下：：…………(2)式中：S0——镀镀锌钢绞线的的公称截面积积，mm2；2△Fa——脉动应力力幅的载荷值值，N。

附录C(标准的的附录)偏斜拉伸试验C1试验的原理理试验的方法是在拉拉伸应力下把把试样置于滚滚轮上，直至至钢绞线中至至少有一根钢钢丝断裂为止止。C2符号L锚形夹头之间间试样的总长长，mmFb最大负荷，NN，用于偏斜斜拉伸试验的的专用试样至至少进行二次次拉伸试验来来确定FA对试样进行行偏斜拉伸试试验时达到的的最大负荷，NKi试样的每次次偏斜拉伸系系数，％Ki＝(1—FAA／Fb)×100％K试样的计算偏偏斜拉伸系数数，％K＝∑ki／nn是试验次数：：5～8α偏斜角(见图C11)图C1偏斜拉伸试试验的原理图图C3试样至少对5个试样进进行试验。在用于确定Fb值值的两个试样样之间的产品品中制取试样样。试样长度应足以安安装在试验装装置中的锚形形夹头上。C4试验装置试验机应不易变形形。试样通过过2个锚形夹头头安装在试验验装置上。一一个称为驱动动锚形夹头，位位于施加张力力的位置一端端。一个称为为固定锚形夹夹头，位于夹夹持试样另一一端。试样在固定滚轮上上移动，确保保试祥和滚轮轮之间作相对对移动。试验装置的原理如如下(见图C1～图C3)：——滚轮和固定锚形夹夹头之间的距距离：7000mm±50mm。————偏斜角：：α＝20°±0．5°——滚轮：滚轮的几何何特性见图CC2和图C3。仅有滚轮槽相应位位置有公差要要求。中心滚轮是固定的的，它是热处处理钢，其硬硬度为58HHRC～62HRCC。驱动锚形夹头上负负荷测量装置置的读数精度度至少为2％。必须记记录最大负荷荷值。图C2对公称直径径为12．5mm或12．9mm钢绞线线进行试验的的中心滚轮图C3对公称直径径：15．2mm或15．7mm钢绞线线进行试验的的中心滚轮C5试验条件除非另有规定，试试验一般在115～25℃室温进行。试样在试验装置上上就位，然后后把试样安装装在锚形夹头头上。试样施加负荷的速速度应尽可能能地均匀，不不要超过300MPa／s。负荷值F、通过负负荷测量装置置确定。

附录D(标准的的附录)脉动拉伸疲劳试验验D1试验原理试验方法是使试样样承受两种负负荷(预定的脉动动拉伸最大负负荷和最小负负荷)之间的脉动动拉伸应力。D2试样D2．1形式疲劳试验用试样是是一段未经加加工的钢绞线线。D2．2尺寸两个锚形夹头之间间的试样尺寸寸应尽可能地地长，至少5500mm。D3试验条件在试验的全过程中中，脉动拉伸伸的最大负荷荷和最小负荷荷应保持恒定定值。所以，合合适的方法是是考虑一个能能周期性检查查负荷或能作作记录的装置置，负荷的控控制精度至少少为1％。应力频率不超过1167Hz((即为100000次／min))。所有应力都呈轴向向传递给试样样，既没有钳钳口影响，也也没有缺口影影响，有一个个相应的装置置能限定锚形形夹头试样的的任何滑移。由于缺口影响，或或局部过热引引起锚形夹头头中试样的断断裂时，该试试验被认为是是无效的，应应重新试验。通过上述分析可得得出结论钢绞绞线的抗疲劳劳完全能满足足使用工况的的要求，此其其一，其二：：试验工况基基本与使用工工况相符，偏偏斜拉值一般般为20％，偏斜角角为1600。偏斜拉力力为相当为正正常应力的80％，从附录C可看出偏斜斜拉破坏主要要是滚轮产生生压力造成接接触点应力集集中，与局部部弯曲造成，通通过附录可看看出试验用的的滚轮，15系列的滚轮轮用28mm的，13系列用24mm的，21.8mmm的绞线使用40mm的滚轮，而而工作使用的的滚轮为300mm，而且是由由三组轮组成成，三轮布置置在直径5000mmm的园曲线上上，其形成的的角度约1700。这样大大大增加了接触触面积，分配配了正压力，极极大的减小了了接触应力。角角度、轮径的的加大减小了了弯曲应力减减小了弯曲疲疲劳的可能。这这样即可大大大提高实际使使用工况中的的偏斜拉值。疲劳试验可看出钢钢绞线抗疲劳劳性能是很好好的，而我们们在实际工况况，使用的频频率是极低的的，全桥33个节段其两两端的两段不不考虑，只剩剩31段，加桥面面板31段，重载单单向使用31次。使用钢绞线强度高高，节约材料料，是用钢丝丝绳重量的1/3，单根绞线线的重量为2吨多，便于于架设，便于于施工，发现现损坏便于更更换。其低松松驰性能可很很好控制其受受载后的挠度度，以利于控控制安装位置置，钢丝绳受受载后会发生生（非弹性的的）不可逆的的拉伸变细的的现象。另外外无伦钢绞线线还是钢丝绳绳都存在着受受拉后向捻向向的相反方向向旋转散劲，若若不考虑就会会产生相互缠缠绕，钢铰线线锚固用挤压压锚锚固周向向无固定约束束，可随意散散劲，而钢丝丝绳锚固时此此问题解决就就很麻烦。模拟使用状态试验验模拟使用状态试验验，跨度20mm，高差2mm,221.8mmm的钢铰线，10吨的滑轮轮轮径250mmm,悬挂载荷4.7吨，运行了了单程700次。1,经计算拉应力Hss>H,2,偏斜角αs<α==1600。3,载荷：试验状态11:4.7,,工况是1:44,轮径：试验状态2250mm,,工况300mmm×35,将试验使用过的绞绞线切取长1200mmm试验件。做做拉伸试验均均达到5800KKN，无损失。5、工程实例江油哪吒大桥跨径径256mmm,钢加劲梁61段，桥面板61段。使用的的是单侧4根15.24钢铰线，单单侧载荷为7吨，承重缆缆已最大负重重25吨过主缆使使用。①、绞线破断力与载载荷比为14.3::1，现工况是14.3::1②、使用频率1222次，现工况况是31次③、使用滑车轮组，单单滑组两轮，现现工况三轮④、轮径是100mmm，现工况轮轮径是300mmm综合上述理论，试试验，及实际际使用经验我我认为高强度度预应力钢绞绞线完全可以以在刘家峡折折达桥缆索吊吊作承重缆使使用。3.5.承重缆的的锚固承重缆锚固在主缆缆的支撑墙根根，穿过支撑撑墙锚固在后