灰库上部结构满堂脚手架搭设专项施工方案

重大方案和措施报审表NO：AHDE-2011-TJ-037项目名称致：项目监理机构构：现提出灰库上部脚脚手架搭设专专项施工方案案重大方案（措措施），请予予审核。附：《灰库上部脚脚手架搭设专专项施工方案案》；施工承包商商项目部（章章）项目技术负负责人：日期：项目监理机构意见见：项目监理机构（章章）监理工程师：会签：总监理工程程师：日期：工程公司意见：工程公司项目部（章章）专业工程师：会签签：项目总工程程师：日期：项目公司意见：项目公司（章）：：专业工程师：会签：负责人：日期：编号：QY-T3330-JZZ6-005版本号：1.0状态：执行目录1、工程概况及目的的2、适用范围3、技术文件及编制制依据4、作业项目概述5、作业准备6、进度目标、进度度计划与保证证措施7、作业条件8、工艺流程及工艺艺说明9、质量目标、质量量关键分析与与质量保证措措施10、安全管理、文明明施工11、环境保护、绿色色施工12、强制性条文要求求13、有关计算和分析析文件修改记录：版本号修改说明修改人审核人批准人灰库上部结构脚手架架搭设专项施工方案第页共96页附录一：安全危险险分析表作业的安全危害因因素辩识及措措施清单序号作业活动名称（或或专业）危险因素分类危险因素具体描述述可导致的事故LECD危险级别控制措施备注高处作业安全管理因素施工方案、施工组组织设计中工工序安排不合合理造成高处作作业增多高处坠落1315452合理安排工序，最最大限度减少少高处作业安全防护设施缺陷陷高处作业区的平台台、走道、斜斜布道未按要要求装设防护护栏杆及踢脚脚板，安全立立网装设不齐齐全高处坠落33151353平台走道等装设11.05米防护栏杆杆，并设18厘米踢脚板板，并布设防防护立网高处作业区域内的的孔洞、沟道道未装设盖板板或防护栏杆杆、安全网高处坠落33151353施工作业区的孔洞洞必须在施工工前用专用孔孔洞盖板盖好好，临边布设设防护栏杆夜间高处作业相关关区域内的照照明不足高处坠落33151353装设满足施工要求求的照明灯具具暑期高处作业施工工区域无防暑暑降温设施高处坠落1215302设凉棚及多处饮水水点，配发防暑暑降温用品六级及以上大风高高处作业高处坠落、高处坠坠物3115452六级及以上大风禁禁止吊装作业业高处作业平台、走走道、脚手架架超过允许荷荷载坍塌、高处坠落13401203禁止在平台走道上上堆放物料在平台走道上任意意堆放物料高处坠物33151353禁止在平台走道上上堆放物料人的不安全行为（包包括违章作业业）高处吊装作业与地地面通讯不畅畅或未设专人人负责机械伤害高处坠坠落1315452指定专人用对讲机机与地面联系系高处作业不系安全全带或不正确确使用安全带带高处坠落33151353高处作业必须正确确佩带安全带带高处作业未穿防滑滑鞋高处坠落、摔伤1315452布道设防滑条施施工人员穿防防滑鞋高处作业使用工具具不系安全绳绳高处坠物1315452较大的工具使用安安全防护绳传递物品时随意抛抛掷高处坠落1315452禁止上下抛掷高处作业人员坐在在平台、电梯梯口、孔洞边边缘、骑坐栏栏杆高处坠落1315452禁止坐在平台空洞洞边缘及骑坐坐栏杆凭借栏杆或脚手架架起重高处坠落337632禁止凭借脚手架起起重高处作业移动点焊焊物件，高处处作业区边角角料乱堆乱放放且无防坠落落措施高处坠物13154521、点焊的物件不许许挪动或起吊吊；2、边角下料料及时清理到到地面高处进行焊接或切切割作业时对对焊渣未采取取措施火灾1315452作业时使用焊渣收收集桶特殊高处作业危险险区未设围拦拦及警示标志志高处坠物1315452危险区设围栏及警警示标志并设设监护人在特殊高处作业区区通过或逗留留高处坠物1315452禁止通行脚手架搭设、拆除除脚手架搭设脚手架、脚手板、扣扣件等材料不不合格脚手架坍塌1315452控制进货渠道对材材料进行强度度试验搭设前未编写作业业指导书,未经有关部部门批准（包包括方案拉接详图设计计算书卸载详图等等技术性文件件），无措施施作业脚手架坍塌，高处处坠落1240803施工前由技术人员员编写作业制制导书，并经经总工及专业业人员审批合合格，加强现现场监督检查查施工前未交底或交交底不清或作作业人员未领领会人身伤害1315452作业前交底且复颂颂良好作业人员无证操作作人身伤害1615903特殊作业人员持证证上岗作业人员安全防护护用品佩带不不齐全高处坠落1315452作业人员必须佩带带安全帽、安安全带、穿防防滑鞋脚手架立杆基础不不平整、坚实实，脚手架立立杆未设底座座、垫木或扫扫地杆脚手架坍塌变形1240803按《电力建设安全全工作规程》进进行搭设立杆横杆间距不符符合要求剪刀撑未同同步到顶或角角度不合格脚手架倾倒1240803按《电力建设安全全工作规程》进进行搭设搭设区域未设足够够的排水装置置脚手架坍塌变形1240803搭设区基础部分布布设足够的排排水泵，及时时排除积水施工层脚手板未绑绑牢、未满铺铺或未与脚手手架同步高处坠物1315452施工层脚手架同步步满铺脚手板板，并绑牢施工层未按要求设设挡脚板或未未按要求设防防护栏杆高空坠落1315452施工层脚手架设11.2米高防护栏栏杆及18厘米挡脚板板施工层脚手板搭接接不严密、不不合理高处坠物167422脚手板搭接应严密密并绑牢脚手架体上有悬浮浮物高处坠物1315452脚手架悬浮物及时时清理，不允允许留有悬浮浮物施工层上荷载超过过270公斤/平米脚手架塌落13401203施工层脚手架载荷荷经计算后严严格控制不许许超负荷脚手架外侧未设密密目安全网高处坠物363542外侧密目安全网要要随脚手架同同步到顶施工层下未设水平平安全网（每每10米）高空坠落1315452每10米设一道水平安全全网脚手架搭设中未设设供人员上下下的斜布道高空坠落361181搭设脚手架时要同同时搭设好人人员上下的斜斜布道特殊形式脚手架超超负荷使用高空坠落、脚手架架坍塌1315452特殊形式脚手架禁禁止超负荷使使用电源线路或照明灯灯具等电气设设备直接接触触脚手架触电337632电源线路用绝缘子子与脚手架隔隔离搭设中未考虑与周周围的高压线线路的安全距距离触电1315452搭设前认真观察，回回避高压线路路高点未设避雷装置置触电、雷击1615903施工现场按要求装装设避雷针脚手架拆除拆除脚手架时随意意抛掷物料高处坠物1315452禁止抛掷物料脚手架拆除前未制制定方案未交底脚手架坍塌13401203拆除前应编写作业业指导书并交交底脚手架拆除时未按按顺序拆除脚手架坍塌13401203按顺序拆除先搭搭的后拆后搭的先拆拆脚手架拆除时作业业区路口未封封闭，未设专专人监护高处坠物1315452拆除时路口封闭并并由专人监护护脚手架的使用未执执行挂牌验收收制度脚手架倒塌167422实行挂牌验收制度度措施、方案不完善善，无验收手手续坍塌3215903加强现场监督检查查吊装作业吊装时偏拉斜拽机械或吊件损坏363542对起重人员加强专专业培训，起起重指挥持证证上岗。落钩时吊物局部着着地引起吊绳绳偏斜。吊物物未固定时松松钩吊件坠落，人员砸砸伤挤伤。363542对起重人员加强专专业培训，起起重指挥及司司索持证上岗岗。起重工作区域内无无关人员停留留或通过，在在仲臂及吊物物的下方有人人员通过或逗逗留重物砸伤167422对现场人员加强教教育，班组长长委派专人现现场监护。吊起的重物在空中中长时间停留留重物砸伤或机械倒倒塌。1240803加强专业培训，断断绝出现。起重机遇机械发生生故障或有不不正常现象时时，在运转中中进行调整或或检修重物砸伤、撞伤、机机械挤伤或机机械倒塌3115452在指导书中明确紧紧急预案。遇有大雪、大雾、雷雷雨等恶劣气气候，或夜间间照明不足，使使指挥人员看看不清工作地地点、操作人人员看不清指指挥信号指挥联系中断造成成误操作。333272不得进行起重工作作。非专业人员操作设备或人员伤害事事故1315452起重机的操作人员员经专业技术术培训，并经经安全规程及及实际操作考考试合格，取取得合格证后后方可独立操操作。不进行检查，直接接开机启动设备或人员伤害事事故363542起重机操作人员必必须按照本机机械的保养规规定，在执行行各项检查和和保养后方可可启动.操作人员接班时，不不进行检查设备或人员伤害事事故363542对制动器、吊钩、钢钢丝绳及安全全装置进行检检查，发现异异常时应在操操作前排除。闭合主电源开关前前，不进行检检查设备或人员伤害事事故363542应将所有控制手柄柄置于零位。带电进行维护保养养设备或人员伤害事事故337632切断主电源并挂上上标示牌或加加锁；如有未未消除的故障障，通知接班班的操作人员员。工作前不检查起重重机的工作范范围设备或人员伤害事事故363542工作前检查起重机机的工作范围围，清除妨碍碍起重机回转转及行走的障障碍物。起重机在工作中遇遇到突然停电电设备或人员伤害事事故1115151先将所有控制器恢恢复到零位，然然后切断电源源。灰库上部结构脚手架搭设专项施工方案第120页共96页文明施工施工现场做到“一一日一清、一一日一净”,定期实行文文明施工大检检查,并做到“工完、料尽尽、场地清”，争取做到“随手清”。施工现场材料应定定制化堆放，周周转材料和半半成品材料应应按区域平面面布置图的要要求堆放整齐齐。施工现场排水通畅畅，地面无积积水；施工现现场材料要定定置化堆放，标标识清楚。运运输道路随时时安排人员对对遗撒的土进进行清理，以以保持道路平平整干净。现场设置足够数量量的废料、垃垃圾筒并安排排专人清扫，保保持现场施工工环境的清洁洁。所有施工和生产现现场必须按照照施工规范标标准和规定等等的要求，在在重要部位设设置齐全的安安全文明生产产标志、标牌牌等标识。进入现场一切材料料必须按施工工现场平面布布置图指定位位置一次性放放置到位，各各类材料分类类码放，按贯贯标要求挂牌牌，控制高度度符合要求，保保持现场材料料整齐统一，建建筑物内外的的零散料及时时清理，施工工及生活垃圾圾要分开堆放放，及时外运运，做到活完完场清；通道等处严禁堆放放材料和其他他物品，进场场的成品采取取相应的保护护措施，施工工区、办公区区和生活区域域分隔开，对对施工现场内内进行绿化布布置。建立严严格的管理责责任制，划分分责任区，设设置明显的标标志牌，分片片包干，责任任到人。材料堆放建筑物内外存放的的各种物资要要分类别、规规格按施工平平面布置图码码放整齐，符符合其具体要要求；构件、半成品、模模板、块料必必须指定地点点分类存放整整齐，堆放平平稳；现场工人操作做到到“工完、料净净、场地清”；现场施工垃圾集中中堆放，及时时分拣、回收收、清运。施施工作业面建建筑垃圾及时时清理；现场余料、包装容容器及时回收收，堆放整齐齐。现场防火及雷雨天天气加强消防器材的管管理，维修和和保养，经常常保持完整好好用。钢、木木加工厂及其其他场合要配配备适当数量量的在使用期期内的灭火器器并教会进场场工人正确使使用；严禁工人携带易燃燃、易爆物品品进入施工现现场。工地临时用电线路路的架设及脚脚手架接地，必必须采用楼房房的避雷、接接地措施等。环境保护、绿色施施工环境因素辨识评价价及控制措施施表序号工程名称施工项目作业活动动环境因素排放去向数量频率环境影响时态状态评分法控制措施abcdeXiX1脚手架搭设电动工具噪音排放放大气少量工作时污染大气现在正常2332336妥善保管，必须做做到一机一闸闸漏电保护器器2材料运输粉尘排放，施工现现场路面大气大地少量工作时污染环境现在正常2332336采取洒水降尘3脚手架拆除固体废弃物施工现现场建筑垃圾圾施工现场少量工作时污染环境现在正常2333336设垃圾箱及时统一一运到规定地地方强制性条文要求建筑施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范JGJ1330-2011112.1.1主节节点处必须设设置一根横向向水平杆，并并用直角扣件件扣件且严禁禁拆除。12.1.2单排排、双排与满满堂脚手架立立杆接长处顶顶层顶步外，其其余接头必须须采用对接扣扣件连接。12.1.3高度度在24m及以上的双双排脚手架，应应在外排全立立面连续设置置剪刀撑，高高度在24m以下单、双双排脚手架，均均必须在外侧侧两端、转角角及中间间隔隔不超过15m的立面上，各各设置剪刀撑撑，并由底至至顶连续。12.1.4单、双双排脚手架拆拆除作业必须须由上而下逐逐层进行，严严禁上下同时时作业；连墙墙件必须随脚脚手架逐层拆拆除，严禁先先将连墙件整整层或数层拆拆除后再拆脚脚手架；分段段拆除高差大大于两步时，应应增设连墙件件加固。12.1.5卸料料时各构配件件严禁抛掷至至地面。12.1.6扣件件进入施工现现场应检查产产品合格证，并并应进行抽样样复试，技术术性能应符合合现行国家标标准《钢管脚脚手架扣件》GB158831的规定。扣扣件在使用前前应逐各挑选选，有裂缝、变变形、螺栓出出现滑丝的严严禁使用。12.1.7扣件件式钢管脚手手架安装与拆拆除人员是经经考核合格后后的专业架子子工。架子工工应持证上岗岗。12.1.8钢管管上严禁打孔孔12.1.9作业业层上的施工工荷载应符合合设计要求，不不得超载。不不得将模板支支架、缆风绳绳、泵送混凝凝土和砂浆的的输送管等固固定在架体上上；严禁悬挂挂起重设备，严严禁拆除或移移动架体上安安全防护设施施。12.1.10在在脚手架使用用期间，严禁禁拆除下列杆杆件11主节点处的的纵横向水平平杆，纵、横横向扫地杆；；2连墙件12.1.11脚脚手架搭设完完成后需经验验收合格后方方可使用，并并检验挂牌。建筑模板安全技术术规范JGJ1662-2000812.2.1模板板结构构件的的长细比应符符合下列规定定：1受压构件长细比：：支架立柱及及桁架，不应应大于150；拉条、缀缀条、斜撑等等连系构件，不不应大于200；2受拉构件长细比：：钢杆件，不不应大于350；木杆件，不不应大于250。12.2.2支撑撑梁、板的支支架立柱构造造与安装应符符合下列规定定：1梁和板的立立柱，纵横向向间距应相等等或成倍数。

2钢管立柱柱底部应设垫垫木和底座，顶顶部应设可调调支托，U型支托与楞楞梁两侧间如如有间隙，必必须楔紧，其其螺杆伸出钢钢管顶部不得得大于200mm，螺杆外径径与立柱钢管管内径的间隙隙不得大于3mm，安装时应应保证上下同同心。

3在立柱底距地面2200mm高处，沿纵纵横水平方向向应按纵下横横上的程序设设扫地杆。并并在立杆下设设置垫板。可可调支托底部部的立柱顶端端应沿纵横向向设置一道水水平拉杆。扫扫地杆与顶部部水平拉杆之之间的间距，在在满足模板设设计所确定的的水平拉杆步步距要求条件件下，进行平平均分配确定定步距后，在在每一步距处处纵横向应各各设一道水平平拉杆。当层层高在8～20m时，在最顶顶步距两水平平拉杆中间应应加设一道水水平拉杆；当当层高大于20m时，在最顶顶两步距水平平拉杆中间应应分别增加一一道水平拉杆杆。所有水平平拉杆的端部部均应与四周周建筑物顶紧紧顶牢。无处处可顶时，应应于水平拉杆杆端部和中部部沿竖向设置置连续式剪刀刀撑。

4钢管立柱柱的扫地杆、水水平拉杆、剪剪力撑应采用用Φ48.3mmm×3.66mm钢管，用扣扣件与钢管立立柱扣牢。扫扫地杆、水平平拉杆、剪力力撑应采用搭搭接，并应用用铁钉钉牢。钢钢管扫地杆、水水平拉杆应采采用对接，剪剪刀撑应采用用搭接，搭接接长度不得小小于1000mmm，用三旋转转扣件分别在在离杆端不小小于100mm处进行固定定。梁和板的立立柱，其纵横横向间距应相相等或成倍数数。12.2.3当采采用扣件式钢钢管作立柱支支撑时，其安安装构造应符符合下列规定定：1钢管规格、间距、扣扣件应符合设设计要求。每每根立柱底部部应设置底座座及垫板，垫垫板厚度不得得小于50mm。

2钢管支支架立柱间距距、扫地杆、水水平拉杆、剪剪刀撑的设置置应符合本规规范第12.2..2条的规定。当当立柱底部不不在同一高度度时，高处的的纵向扫地杆杆应向低处延延长不少于两两跨，高低差差不得大于1m，立柱距边边坡上方边缘缘不得小于0.5m。

3立柱接接长严禁搭接接，必须采用用对接扣件连连接，相邻两两立柱的对接接接头不得在在同步内，且且对接接头沿沿竖向错开的的距离不宜小小于500mm，各接头中中心距主节点点不宜大于步步距的1/3。4严禁将上段的钢管管立柱与下段段钢管立柱错错开固定于水水平拉杆上。5满堂模板和共享空空间模板支架架立柱，在外外侧周圈应设设由下至上的的竖向连续式式剪刀撑；中中间在纵横向向应以中心线线为依据，每每隔3m左右设由下下至上的竖向向连续式的剪剪刀撑，其宽宽度宜为4～6m，并在剪刀刀撑部位的顶顶部、扫地杆杆处设置水平平剪刀撑。剪剪刀撑杆件的的底端应与地地面顶紧，夹夹角宜为45°～60°。当建筑层层高在8～20m时，除应满满足上述规定定外，还应在在纵横向相邻邻的两竖向连连续式剪刀撑撑之间增加之之字斜撑，在在有水平剪刀刀撑的部位，应应在每个剪刀刀撑中间处增增加一道水平平剪刀撑。当当建筑层高超超过20m时，在满足足以上规定的的基础上，应应将所有之字字斜撑全部改改为连续式剪剪刀撑。13有关计算和分析5.98m层3000mm×9900mm梁梁模板扣件钢钢管高支撑架架计算书依据规范:《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011《建筑施工木脚手手架安全技术术规范》JGJ1164-20008计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1。模板支架搭设高度度为6.08m，梁截面B×D==300mmm×900mmm，立杆的纵纵距(跨度方向)l=11m，立杆的步步距h=1..7m，梁底增加1道承重重立杆。面板厚度18mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15N/mmm2，弹性模量6000NN/mm2。木方40×80mm，剪剪切强度1.3N//mm2，抗弯强度15N/mmm2，弹性模量9000NN/mm2。梁两侧立杆间距1..00m。梁底按照均匀布置置承重杆3根计算。模板自重0.2kkN/m2，混凝土钢钢筋自重25.5kkN/m3。倾倒混凝土荷载标标准值2kN/mm2。扣件计算折减系数数取0.8。图1梁模板支撑撑架立面简图图按照模板规范4..3.1条规定确定定荷载组合分分项系数如下下：由可变荷载效应控控制的组合S=1.22×(25..5×0.99+0.2))+1.4××2=30..58kN//m2由永久荷载效应控控制的组合S=1.335×25..5×0.99+0.7××1.4×22=32.9943kN//m2由于永久荷载效应应控制的组合合S最大，永久久荷载分项系系数取1.35，可变荷载载分项系数取取0.7×11.4=0..979999998333106999采用的钢管类型为为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土土梁自重(kN/mm)：q1==25.55×0.9××0.5=111.4755kN/m(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q2==0.2××0.5×((2×0.99+0.3))/0.3==0.7kNN/m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振捣混混凝土时产生生的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(00+2)×00.3×0..5=0.33kN考虑0.9的结构重要要系数，均布布荷载q=0.9×((1.35××11.4775+1.335×0.77)=14..7926kkN/m考虑0.9的结构重要要系数，集中中荷载P=0.9×00.98×00.3=0..2646kkN面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh22/6=50×1..8×1.88/6=27cm33；截面惯性矩I=bh33/12==50×11.8×1..8×1.88/12==24.33cm4；式中：b为板截面面宽度，h为板截面高高度。计算简图弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：变形计算受受力图变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=0.8332kNN2=3.0338kNN3=0.8332kN最大弯矩M==0.0441kN.mm最大变形V==0.0222mm(1)抗弯强度计计算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=M/W==0.0441×10000×10000/270000=1..519N//mm2面板的抗弯强度设设计值[f]，取15N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算算值T=3QQ/2bh==3×13886/(2××500×118)=0..231N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.4N//mm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算算值v=0.0222mm面板的最大挠度小小于150/2250,满足要求!二、梁底支撑木方方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计计算，计算公公式如下:均布荷载q==P/l=3.0038/0..5=6.0076kN//m最大弯矩M==0.1qql2=0.1××6.0766×0.5××0.5=00.152kkN.m最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.5××6.0766=1.8223kN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.55×6.0776=3.3342kN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh22/6=4×8×88/6=42.6667cm3；截面惯性矩I=bh33/12==4×8××8×8/112=1170.6667cm4；式中：b为板截面面宽度，h为板截面高高度。(1)木方抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..152×1106/426666.67==3.56NN/mm2木方的抗弯计算强强度小于15N/mmm2,满足要求!(2)木方抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=3××1822..93/(22×40×880)=0..854N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.3N//mm2木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方挠度计计算挠度计算按照规范范要求采用静静荷载标准值值，均布荷载通过变形形受力计算的的最大支座力力除以木方计计算跨度(即木方下小小横杆间距)得到q=4.566kkN/m最大变形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×4..566×55004/(1000×90000×17066667)==0.1266mm木方的最大挠度小小于500/2250,满足要求!三、梁底支撑钢管管计算(一)梁底支撑横向钢管管计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取木方方支撑传递力力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变变形计算受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=0.0074kN..m最大变形vmaax=0.0019mm最大支座力Qmmax=4..5kN抗弯计算强度ff=M//W=0..074×1106/47888=15.551N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于500/1150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管管计算纵向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变变形计算受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=0.7788kN..m最大变形vmaax=1.7704mm最大支座力Qmmax=9..675kNN抗弯计算强度ff=M//W=0..788×1106/47888=164..481N//mm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于1000//150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:R≤Rc其中Rc——扣扣件抗滑承载载力设计值,单扣件取6.4kNN,双扣件取12.8kkN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，R=9.6675kN双扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求。五、立杆的稳定性性计算不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式为：其中N——立杆杆的轴心压力力最大值，它它包括：横杆的最大大支座反力N1=9.6775kN((已经包括组组合系数)脚手架钢管管的自重N2=0..9×1.335×0.1134×6..08=0..993kNNN=9.6775+0.9993=100.668kkNi——计算立杆的截面回回转半径，i=1.5587cm；A——立杆净截面面积，A=4.5567cm22；W——立杆净截面模量((抵抗矩),W=44.788ccm3；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205NN/mm2；a——立杆上端伸出顶层层横杆中心线线至模板支撑撑点的长度，a=0.22m；h——最大步距，h=11.7m；l0——计算长度，取1..7+2×00.2=2..1m；λ——长细比，为21000/15..87=1332.3255<1500长细比验算算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386；经计算得到σ=110668//(0.3886×4566.7)=660.4477N/mm22；不考虑风荷载时立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式为为：风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW依据模板规规范计算公式式5.2.55-15:MW=0.9×0.99×1.4WWklah2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0..3×1×11.145==0.3444kN/m22h——立杆的步距距，1.7m；la——立杆迎风面的间距距，1m；lbb——与迎风面垂垂直方向的立立杆间距，1m；风荷载产生的弯矩矩Mw=0.9××0.9×11.4×0..344×11×1.7××1.7/110=0.1113kN..m；Nww——考虑风荷载载时，立杆的的轴心压力最最大值，参照照模板规范公公式5.2.55-14；Nw=9.6775+0.99×1.2××0.8177+0.9××0.9×11.4×0..113/11=10.7796kN经计算得到σ=110796//(0.3886×4566.7)+11130000/47888=84.6682N/mmm2；考虑风荷载时立杆杆的稳定性计计算σ<[ff],满足要求!5.98m层板厚厚200mmm扣件钢管楼楼板模板支架架计算书依据规范:《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1。模板支架搭设高度度为6.78m，立杆的纵距b==1m，立杆的横横距l=1m，立杆的步步距h=1..7m。面板厚度18mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15N/mmm2，弹性模量6000NN/mm2。模板自重0.2kkN/m2，混凝土钢钢筋自重25.1kkN/m3，施工均布布荷载标准值值2.5kNN/m2。扣件计算折减系数数取0.8。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元按照模板规范4..3.1条规定确定定荷载组合分分项系数如下下：由可变荷载效应控控制的组合S=1.22×(25..1×0.22+0.2))+1.4××2.5=99.764kkN/m2由永久荷载效应控控制的组合S=1.335×25..1×0.22+0.7××1.4×22.5=9..227kNN/m2由于可变荷载效应应控制的组合合S最大，永久久荷载分项系系数取1.2，可变荷载载分项系数取取1.4采用的钢管类型为为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。考虑0.9的结构重要要系数，静荷荷载标准值q1==0.9××(25.11×0.2××1+0.22×1)=44.698kkN/m考虑0.9的结构重要要系数，活荷荷载标准值q2==0.9××(0+2..5)×1==2.25kkN/m面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh22/6=100×11.8×1..8/6==54cmm3；截面惯性矩I=bh33/12==100××1.8×11.8×1..8/12=48..6cm4；式中：b为板截面面宽度，h为板截面高高度。(1)抗弯强度计计算f=MM/W<[f]]其中f——面板板的抗弯强度度计算值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mmm)；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]———面板的抗弯弯强度设计值值，取15N/mmm2；MM=0..1ql2其中q——荷载载设计值(kN/mm)；经计算得到M=0.11×(1.22×4.6998+1.44×2.255)×0.33×0.3==0.0799kN.m经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0.0799×10000×10000/540000=1.4465N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6××(1.2××4.6988+1.4××2.25))×0.3==1.5822kN截面抗剪强度计算算值T=3××1582//(2×10000×188)=0.1132N/mmm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.4N//mm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v=0.6777×4.6998×30004/(1000×60000×4860000)=00.088mmm面板的最大挠度小小于300/2250,满足要求!(4)2.5kkN集中荷载作作用下抗弯强强度计算经过计算得到面板板跨中最大弯弯矩计算公式式为M=0.2Pll+0.088ql2面板的计算宽度为为1200mmm集中荷载P==2.5kkN考虑0.9的结构重要要系数，静荷荷载标准值q=0.9×((25.1××0.2×11.2+0..2×1.22)=5.6638kN//m面板的计算跨度l=3300mm经计算得到M=0.22×0.9××1.4×22.5×0..3+0.008×1.22×5.6338×0.33×0.3==0.2388kN.m经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0.2388×10000×10000/540000=4.4402N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!二、纵向支撑钢管管的计算纵向钢管按照均布布荷载下连续续梁计算，截截面力学参数数为截面抵抗矩W=4.7788cm33；截面惯性矩I=11..492cmm4；1.荷载的计算(1)钢筋混凝土土板自重(kN/mm)：q11=25..1×0.22×0.3==1.5066kN/m(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q12=0.22×0.3==0.06kkN/m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振捣混混凝土时产生生的荷载(kN/mm)：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(22.5+0))×0.3==0.75kkN/m考虑0.9的结构重要要系数，静荷荷载q1==0.9××(1.2××1.5066+1.2××0.06))=1.6991kN/mm考虑0.9的结构重要要系数，活荷荷载q2==0.9××1.4×00.75=00.945kkN/m2.抗弯强度计算最大弯矩M==0.1qql2=0.1××2.6366×1×1==0.2644kN.m最大剪力Q=00.6×1××2.6366=1.5882kN最大支座力N==1.1×11×2.6336=2.99kN抗弯计算强度ff=0.2664×1066/47888=55.006N/mmm2纵向钢管的抗弯计计算强度小于于205N//mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷荷载作用下的的最大挠度V=(0.6777×2.0884+0.9990×0))×100004/(1000×2.066×105×1149920)=00.596mmm纵向钢管的最大挠挠度小于1000//150与10mm,满足要求!三、板底支撑钢管管计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算集中荷载P取纵向向板底支撑传传递力，P=2.99kN支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变变形计算受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=0.9976kN..m最大变形vmaax=1.4413mm最大支座力Qmmax=100.546kkN抗弯计算强度ff=M//W=0..976×1106/47888=203..866N//mm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于1000//150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:R≤Rc其中Rc——扣扣件抗滑承载载力设计值,单扣件取6.4kNN,双扣件取12.8kkN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，R=10..546kNN双扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!五、模板支架荷载载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的的荷载包括静静荷载、活荷荷载和风荷载载。1.静荷载标准值包括括以下内容：：(1)脚手架的自自重(kN)：NG1=0.11344×66.78=00.91122kN(2)模板的自重重(kN)：NG2=0.22×1×1==0.2kNN(3)钢筋混凝土土楼板自重(kN)：NG3=25..1×0.22×1×1==5.02kkN考虑0.9的结构重要要系数，经计计算得到静荷荷载标准值NG=0..9×(NGG1+NG2+NG3)=55.518kkN。2.活荷载为施工荷载载标准值与振振捣混凝土时时产生的荷载载。考虑0.9的结构重要要系数，经计计算得到活荷荷载标准值NQ=0..9×(2..5+0)××1×1=22.25kNN3.不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NGG+1..4NQ六、立杆的稳定性性计算不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式为：其中N——立杆杆的轴心压力力设计值，N=99.772kkNi——计算立杆的截面回回转半径，i=1.5587cm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.5567cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=44.788ccm3；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205NN/mm2；a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，a=0.22m；h——最大步距，h=11.7m；l0——计算长度，取1..7+2×00.2=2..1m；λ——长细比，为21000/15..87=1332.3255<1500长细比验算算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.386；经计算得到σ=99772/((0.3866×456..7)=555.367NN/mm2；不考虑风荷载时立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式为为：风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW依据模板规规范计算公式式5.2.55-15:MW=0.9×0.99×1.4WWklah2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0..3×1×00.881==0.2644kN/m22h——立杆的步距距，1.7m；la——立杆迎风面的间距距，1m；lbb——与迎风面垂垂直方向的立立杆间距，1m；风荷载产生的弯矩矩Mw=0.9××0.9×11.4×0..264×11×1.7××1.7/110=0.0087kN..m；Nww——考虑风荷载载时，立杆的的轴心压力最最大值，参照照模板规范公公式5.2.55-14；Nw=1.2××5.5188+0.9××1.4×22.25+00.9×0..9×1.44×0.0887/1=99.555kkN经计算得到σ=99555/((0.3866×456..7)+877000/44788=772.23NN/mm2；考虑风荷载时立杆杆的稳定性计计算σ<[ff],满足要求!11.98m层8800×22200mm梁梁模板扣件钢钢管高支撑架架计算书依据规范:《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1。模板支架搭设高度度为3.8m，梁截面B×D==800mmm×22000mm，立杆的纵纵距(跨度方向)l=00.5m，立杆的步步距h=1..65m，梁底增加2道承重重立杆。面板厚度18mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15N/mmm2，弹性模量6000NN/mm2。木方40×80mm，剪剪切强度1.3N//mm2，抗弯强度15N/mmm2，弹性模量9000NN/mm2。梁两侧立杆间距1..20m。梁底按照均匀布置置承重杆4根计算。模板自重0.2kkN/m2，混凝土钢钢筋自重25.5kkN/m3。倾倒混凝土荷载标标准值2kN/mm2，施工均布布荷载标准值值0kN/mm2。扣件计算折减系数数取0.8。图1梁模板支撑撑架立面简图图按照模板规范4..3.1条规定确定定荷载组合分分项系数如下下：由可变荷载效应控控制的组合S=1.22×(25..5×2.22+0.2))+1.4××2=70..36kN//m2由永久荷载效应控控制的组合S=1.335×25..5×2.22+0.7××1.4×22=77.6695kN//m2由于永久荷载效应应控制的组合合S最大，永久久荷载分项系系数取1.35，可变荷载载分项系数取取0.7×11.4=0..98采用的钢管类型为为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照多跨连续梁梁计算。作用荷载包括梁与与模板自重荷荷载，施工活活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土土梁自重(kN/mm)：q1==25.55×2.2××0.25==14.0225kN/mm(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q2==0.2××0.25××(2×2..2+0.88)/0.88=0.3225kN/mm(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振捣混混凝土时产生生的荷载(kN)：经计算得到，活荷荷载标准值P1=(00+2)×00.8×0..25=0..4kN考虑0.9的结构重要要系数，均布布荷载q=0.9×((1.35××14.0225+1.335×0.3325)=117.43553kN/mm考虑0.9的结构重要要系数，集中中荷载P=0.9×00.98×00.4=0..3528kkN面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh22/6=25×1..8×1.88/6=13.5ccm3；截面惯性矩I=bh33/12==25×11.8×1..8×1.88/12==12.115cm4；式中：b为板截面面宽度，h为板截面高高度。计算简图弯矩图(kN.mm)剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：变形计算受受力图变形图(mm)经过计算得到从左左到右各支座座力分别为N1=0.916kNNN2=2.6338kNN3=2.2335kNN4=2.7222kNN5=2.235kNNN6=2.6338kNN7=0.9116kN最大弯矩M==0.0332kN.mm最大变形V==0.044mm(1)抗弯强度计计算经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=M/W==0.0332×10000×10000/135500=2..37N/mmm2面板的抗弯强度设设计值[f]，取15N/mmm2；面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算算值T=3QQ/2bh==3×14008/(2××250×118)=0..469N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.4N//mm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算算值v=0.04mmm面板的最大挠度小小于133.3333/2550,满足要求!二、梁底支撑木方方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计计算，计算公公式如下:均布荷载q==P/l=2.7722/0..25=100.889kkN/m最大弯矩M==0.1qql2=0.1××10.8889×0.225×0.225=0.0068kN..m最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.255×10.8889=1..633kNN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.225×10..889=22.994kkN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh22/6=4×8×88/6=42.6667cm3；截面惯性矩I=bh33/12==4×8××8×8/112=1170.6667cm4；式中：b为板截面面宽度，h为板截面高高度。(1)木方抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..068×1106/426666.67==1.5955N/mm22木方的抗弯计算强强度小于15N/mmm2,满足要求!(2)木方抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=3××1633..324/((2×40××80)=00.766NN/mm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.3N//mm2木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方挠度计计算挠度计算按照规范范要求采用静静荷载标准值值，均布荷载通过变形形受力计算的的最大支座力力除以木方计计算跨度(即木方下小小横杆间距)得到q=8.684kkN/m最大变形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×8..684×22504/(1000×90000×17066667)==0.0155mm木方的最大挠度小小于250/2250,满足要求!三、梁底支撑钢管管计算(一)梁底支撑横向钢管管计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取木方方支撑传递力力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变变形计算受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=0.1198kN..m最大变形vmaax=0.1121mm最大支座力Qmmax=6..298kNN抗弯计算强度ff=M//W=0..198×1106/47888=41.3375N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于466.6667/1550与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管管计算纵向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变变形计算受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=0.5551kN..m最大变形vmaax=0.3307mm最大支座力Qmmax=133.54kNN抗弯计算强度ff=M//W=0..551×1106/47888=115..09N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于500/1150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的的计算纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算:R≤Rc其中Rc——扣扣件抗滑承载载力设计值,单扣件取6.4kNN,双扣件取12.8kkN；R——纵向向或横向水平平杆传给立杆杆的竖向作用用力设计值；；计算中R取最大支支座反力，R=13..54kN双扣件抗滑承载力力的设计计算算不满足要求求,改为U型顶托进行行支撑!五、立杆的稳定性性计算不考虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算公式式为：其中N——立杆杆的轴心压力力最大值，它它包括：横杆的最大大支座反力N1=13.554kN((已经包括组组合系数)脚手架钢管管的自重N2=0..9×1.335×0.1126×3..8=0.5584kNN=13.554+0.5584=144.124kkNi——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.5587cm；A——立杆杆净截面面积积，A=4.5567cm22；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),W=44.788ccm3；[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]==205NN/mm2；a———立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度，a=0.22m；h——最大步距，h=11.65m；l00——计算长度，取取1.65++2×0.22=2.055m；λ——长细比，为20550/15..87=1229.1755<1500长细比验算算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.401；经计算得到σ=114124//(0.4001×4566.7)=777.1211N/mm22；不考虑风荷载时立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式为为：风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW依据模板规规范计算公式式5.2.55-15:MW=0.9×0.99×1.4WWklah2/10其中Wk——风荷载标准准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0..3×1×11.145==0.3444kN/m22h——立杆的步距距，1.65m；la——立杆迎风面的间距距，1.2m；lbb——与迎风面垂垂直方向的立立杆间距，0.5m；风荷载产生的弯矩矩Mw=0.9××0.9×11.4×0..344×11.2×1..65×1..65/100=0.1227kN.mm；Nww——考虑风荷载载时，立杆的的轴心压力最最大值，参照照模板规范公公式5.2.55-14；Nw=13.554+0.99×1.2××0.48++0.9×00.9×1..4×0.1127/0..5=14..412kNN经计算得到σ=114412//(0.4001×4566.7)+11270000/47888=105..276N//mm2；考虑风荷载时立杆杆的稳定性计计算σ<[ff],满足要求!11.98m层板板扣件钢管楼楼板模板支架架计算书依据规范:《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1162-20008《建筑结构荷载规规范》GB500009-20012《钢结构设计规范范》GB500017-20003《混凝土结构设计计规范》GB500010-20010《建筑地基基础设设计规范》GB500007-20011计算参数:钢管强度为2055.0N//mm2，钢管强度度折减系数取取1。模板支架搭设高度度为5.6m，立杆的纵距b==0.6m，立杆的横横距l=0..5m，立杆的步步距h=1..65m。面板厚度18mmm，剪切强度1.4N//mm2，抗弯强度15N/mmm2，弹性模量6000NN/mm2。木方40×80mm，间间距250mm，木方剪切强度1..3N/mmm2，抗弯强度15N/mmm2，弹性模量9000NN/mm2。模板自重0.2kkN/m2，混凝土钢钢筋自重25.1kkN/m3。施工均布荷载标准准值2.5kNN/m2。扣件计算折减系数数取0.8。图1楼板支撑架架立面简图图2楼板支撑架架荷载计算单单元按照模板规范4..3.1条规定确定定荷载组合分分项系数如下下：由可变荷载效应控控制的组合S=1.22×(25..1×0.44+0.2))+1.4××2.5=115.7888kN/m22由永久荷载效应控控制的组合S=1.335×25..1×0.44+0.7××1.4×22.5=166.004kkN/m2由于永久荷载效应应控制的组合合S最大，永久久荷载分项系系数取1.35，可变荷载载分项系数取取0.7×11.4=0..98采用的钢管类型为为φ48.3×3.6mmm。钢管惯性矩计算采采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算算面板为受弯结构,,需要验算其其抗弯强度和和刚度。模板板面板的按照照三跨连续梁梁计算。考虑0.9的结构重要要系数，静荷荷载标准值q1==0.9××(25.11×0.4××0.6+00.2×0..6)=5..53kN//m考虑0.9的结构重要要系数，活荷荷载标准值q2==0.9××(0+2..5)×0..6=1.335kN/mm面板的截面惯性矩矩I和截面抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh22/6=60×1..8×1.88/6=32.4ccm3；截面惯性矩I=bh33/12==60×11.8×1..8×1.88/12==29.116cm4；式中：b为板截面面宽度，h为板截面高高度。(1)抗弯强度计计算f=MM/W<[f]]其中f——面板板的抗弯强度度计算值(N/mm2)；M——面板板的最大弯距距(N.mmm)；W——面板板的净截面抵抵抗矩；[f]———面板的抗弯弯强度设计值值，取15N/mmm2；M==0.1qql2其中q——荷载载设计值(kN/mm)；经计算得到M=0.11×(1.335×5.553+0.998×1.335)×0..25×0..25=0..055kNN.m经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0.0555×10000×10000/324000=1.6695N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bbh<[[T]其中最大剪力QQ=0.6××(1.355×5.533+0.988×1.355)×0.225=1.3318kN截面抗剪强度计算算值T=3××1318//(2×6000×18))=0.1883N/mmm2截面抗剪强度度设计值[T]==1.4N//mm2面板抗剪强度验算算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=00.677qql4/1000EI<<[v]=l//250面板最大挠度计算算值v=0.6777×5.533×25044/(1000×60000×2916600)=00.084mmm面板的最大挠度小小于250/2250,满足要求!(4)2.5kkN集中荷载作作用下抗弯强强度计算经过计算得到面板板跨中最大弯弯矩计算公式式为M=0.2Pll+0.088ql2面板的计算宽度为为1600mmm集中荷载P==2.5kkN考虑0.9的结构重要要系数，静荷荷载标准值q=0.9×((25.1××0.4×11.6+0..2×1.66)=14..746kNN/m面板的计算跨度l=2250mm经计算得到M=0.22×0.9××0.98××2.5×00.25+00.08×11.35×114.7466×0.255×0.255=0.211kN.m经计算得到面板抗抗弯强度计算算值f=0.21××1000××1000//324000=6.4775N/mmm2面板的抗弯强度验验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方方的计算木方按照均布荷载载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土土板自重(kN/mm)：q11=25..1×0.44×0.255=2.511kN/m(2)模板的自重重线荷载(kN/mm)：q12=0.22×0.255=0.055kN/m(3)活荷载为施施工荷载标准准值与振捣混混凝土时产生生的荷载(kN/mm)：经计算得到，活荷荷载标准值q2=(22.5+0))×0.255=0.6225kN/mm考虑0.9的结构重要要系数，静荷荷载q1==0.9××(1.355×2.511+1.355×0.055)=3.111kN/mm考虑0.9的结构重要要系数，活荷荷载q2==0.9××0.98××0.6255=0.5551kN/mm计算单元内的木方方集中力为(0.5511+3.111)×0.33=1.09983kN2.木方的计算按照三跨连续梁计计算，计算公公式如下:均布荷载q==P/l=1.0098/0..3=3.6662kN//m最大弯矩M==0.1qql2=0.1××3.6622×0.3××0.3=00.033kkN.m最大剪力Q=00.6ql=0.66×0.3××3.6622=0.6559kN最大支座力N==1.1qll=1..1×0.33×3.6662=1.2208kN木方的截面力学参参数为本算例中，截面惯惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh22/6=4×8×88/6=42.6667cm3；截面惯性矩I=bh33/12==4×8××8×8/112=1170.6667cm4；式中：b为板截面面宽度，h为板截面高高度。(1)木方抗弯强强度计算抗弯计算强度ff=M//W=0..033×1106/426666.67==0.7722N/mm22木方的抗弯计算强强度小于15N/mmm2,满足要求!(2)木方抗剪计计算最大剪力的计算公公式如下:Q=0.6qll截面抗剪强度必须须满足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪强度计算算值T=3××659.0097/(22×40×880)=0..309N//mm2截面抗剪强度设计计值[T]==1.3N//mm2木方的抗剪强度计计算满足要求求!(3)木方挠度计计算挠度计算按照规范范要求采用静静荷载标准值值，均布荷载通过变形形受力计算的的最大支座力力除以木方计计算跨度(即木方下小小横杆间距)得到q=2.304kkN/m最大变形v=0..677qll4/100EEI=0.6677×2..304×33004/(1000×90000×17066667)==0.0088mm木方的最大挠度小小于300/2250,满足要求!(4)2.5kNN集中荷载作作用下抗弯强强度计算经过计算得到跨中中最大弯矩计计算公式为M=0.2Pll+0.088ql2考虑荷载重要性系系数0.9，集中荷载P=0.9×22.5kN经计算得到M=0.22×0.988×0.9××2.5×00.3+0..08×3..1104××0.3×00.3=0..155kNN.m抗弯计算强度ff=M//W=0..155×1106/426666.7=33.626NN/mm2木方的抗弯计算强强度小于15N/mmm2,满足要求!三、板底支撑钢管管计算横向支撑钢管管计算横向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取木方方支撑传递力力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变变形计算受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=0.1106kN..m最大变形vmaax=0.0046mm最大支座力Qmmax=2..598kNN抗弯计算强度ff=M//W=0..106×1106/47888=22.0082N/mmm2支撑钢管的抗弯计计算强度小于于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠挠度小于500/1150与10mm,满足要求!纵向支撑钢管管计算纵向支撑钢管按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。集中荷载P取横向向支撑钢管传传递力。支撑钢管计计算简图支撑钢管弯弯矩图(kN.m))支撑钢管剪剪力图(kN)变形的计算按照规规范要求采用用静荷载标准准值，受力图图与计算结果果如下：支撑钢管变变形计算受力力图支撑钢管变变形图(mm)经过连续梁的计算算得到最大弯矩Mmaax=0.2273kN..m最大变形vmaax=0.1173mm最大支座力Qmmax=5..586kNN抗弯计算强度ff=M//W=0..273×1106/47888=56.9972N/mmm2支撑钢管的抗弯计