济南文体旅游城集成式爬架施工方案

一、计算依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB50017-20174、《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》建设部5、《建筑施工附着升降脚手架安全技术规程》DGJ08-19905-19996、《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军，中国建筑工业出版社7、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-20108、《钢结构焊接规范》 GB50661—2011二、软件介绍本计算书基于结构分析软件SAP2000，程序是由EdwardsWilson创始的SAP(StructureAnalysisProgram)系列程序发展而来的，至今已经有许多版本面世。SAP2000(SAP90的替代品)是这些新一代程序中最新也是最成熟的产品。最新的SAP2000Nonlinear版除了包括全部Plus的功能之外，再加上动力非线性时程反应分析和阻尼构材、减震器、Gap和Hook构材等材料特性，它主要适用于分析带有局部非线性的复杂结构(如基础隔震或上部结构单元的局部屈服)。集成化的通用结构分析与设计软件自从三十年前SAP诞生以来，它已经成为最新分析方法的代名词。SAP2000保持了原有产品的传统，具有完善、直观和灵活的界面，为在交通运输、工业、公共事业、运动和其它领域工作的工程师提供无出其右的分析引擎和设计工具。三、参数信息3.1、计算模型参数架体外延米L(mm)1#2#5#-111#楼241.11m，3#4#楼153.66m建筑物宽度1#-11#17.988m建筑物高度H(mm)1#-8#楼106.35米（3#除外103.335米），9#楼76.35米，10#111#73..35米穿墙螺栓所在位置置混凝土厚度度(mm)200混凝土强度最低等等级要求C203.2、集成架参数构造示意图架体参数表脚手架单元体长度度/架体跨度la(m)6脚手架宽度/横向向间距lb(m)0.72脚手架步距(m))1.8内侧立杆中心线至至墙面的距离离(m)0.55脚手架计算高度HH0(m)13.5主框架标准节高度度(m)3.6架体悬挑长度(mm)2悬臂高度H3(mm)4.5下固定架附着支撑撑点/支座与架底底的距离H1(m)3.3下固定架附着支撑撑点/支座之间的的距离H2(m)2.95立杆纵距(m)1.5立杆跨数43.3、材料参数定型钢脚手板2mm花纹板定型安全网0.6mm镀锌板板底部桁架杆材质方管40*40**5架体小横杆D48.3*3..6架体立杆材质方管60*60*4架体轨道材质[6.3槽钢支座1材质[6.3槽钢支座2材质[14槽钢3.4、荷载参数脚手板铺设总层数数4同时施工层数结构施工2层装修施工3层施工均布荷载(kkN/m2)结构施工：3装修施工：2升降工况：0.55结施坠落：3装修坠落：2基本风压ωo(kkN/m2)0.55风压高度变化系数数μzB类地区150米高高度：2.383.5、支座参数支座示意图支座1支座2l(mm)400l(mm)300h(mm)400h(mm)250螺栓钢垫板(mmm)100×100×100螺栓直径(mm))36螺栓抗拉强度fttb(N/mm2)170螺栓抗剪强度fvvb(N/mm2)130板式支座l(mm)2000h(mm)140（双14aa槽钢组合截截面）四、荷载计算4.1、各构件重量4.2、架体自重施工荷载2步3KN/m2×脚脚手板长度×脚手板宽度×脚手板层数数3×6×（0.72+0.115）×2=31..32kN架体自重小计30.72kN4.3、架体构架荷载计算方法1）分别按内排脚手架、外排脚手架计算，然后进行荷载比较，选取最不利情况进行设计计算。2）内外排架操作层的脚手板恒荷载和活荷载，按短横杆内侧悬挑简支梁计算支座反力的方法进行分配：图中：横距L为0.72m小横杆伸出长度a为0.15m经过计算得：R内＝q×(L+a)2/(2L)＝q×(0.72+0.15)2/(2×0.72)=0.526qR外＝q×(L-a)2/(2L)＝q×(0.72-0.15)2/(2×0.72)=0.226q计算分配系数得：外排架分配系数M外＝R外/(R外+R内)＝0.226/(0.226+0.526)=0.3内排架分配系数M内＝1-M外=1-0.3＝0.74.4、架体构架荷载1）外排脚手架副框架外排荷载G11＝（副框架下节+副框架标准节)/2＝5.56/2＝2.78kN；脚手板荷载G12＝脚手板重量（4层）×分配系数＝6.57×0.226＝1.97kN；防护网荷载G13＝定型防护网重量＝7.1kN；水平杆荷载G14＝水平杆重量/2＝0.59kN；外排架总荷载G1外＝2.78+1.97+7.1+0.59＝12.44kN。1）内排脚手架副框架外排荷载G11＝（副框架下节+副框架标准节)/2＝2.78kN；脚手板自重G12＝脚手板重量（4层）×分配系数＝6.57×0.7＝4.6kN；水平杆荷载G14＝水平杆重量/2＝0.59kN；内排架总荷载G1内＝2.78+4.6+0.59＝7.97kN。4.5、架体活荷载1)活荷载标准值q＝跨距×跨数×(横距+小横杆伸出长度)×同时作业层数×每层活荷载标准值使用工况活荷载标准值q活使＝1.50×4×(0.72+0.15)×2×3.00＝31.32kN升降工况活荷载标准值q活升＝1.50×4×(0.72+0.15)×2×0.50＝5.22kN五、架体构件计算5.1、定型脚手板计算架体活荷载主要由脚手板上活荷载传递，通过脚手板定型边框传递荷载，脚手板短边作为里外连接小横杆，长边作为水平杆，对其进行分析计算如下：脚手板规格：0.87×1.44=1.25m2，自重荷载0.41/1.25=0.328kn/m2；脚手板边框均为50×50×5角钢：(脚手板每块重量41.04kg）1）短边杆件计算：短边恒荷载：0.328kn/m2×0.87=0.472kn/m短边活荷载：3×1.44=4.32kn/m短边设计荷载：S短=1.2S短边恒+1.4S短边活=0.567+6.048=6.615KN按照如下的两种计算简图的受力分析结果选取最不利状态进行验算：（1）（2）短边杆计算简图受力分析结果如下：弯矩（kN.m）：（1）（2）则，弯矩取0.43kN.m。剪力（kN）：（1）（2）则，剪力取2.4kN。挠度：（1）（2）对于（1），最大挠度在跨中，其值为1.02mm；对于（2），最大挠度在悬臂端，其值为0.708mm。a．抗弯强度验算短边的计算抗弯强度小于205.0N/mm2,满足要求!b．抗剪强度验算短边的计算剪切强度小于120.0N/mm2,满足要求!c．挠度验算对于（1），最大挠度，且。对于（2），最大挠度，且。短边杆件的挠度验算满足要求!2）长边杆件计算长边恒荷载：0.328kn/m2×0.87=0.285kN/m长边活荷载：3×0.87=2.61kN/m长边设计荷载：S长=1.2S长边恒+1.4S长边活=0.342+3.654=3.996KN受力分析结果如下：最大弯矩1.05kN.m；最大剪力2.832kN；挠度9.27mma．抗弯强度验算长边的计算抗弯强度小于205.0N/mm2,满足要求!b．抗剪强度验算长边的计算剪切强度小于120.0N/mm2,满足要求!c．挠度验算最大挠度，且。长边杆件的挠度验算满足要求!3）脚手板固定支点力计算脚手板的支反力将以集中荷载的形式传递到框架立杆上，受力见图如下：计算支座1和支座座2的支反力结结果如下：R内＝SS短×(L+aa)2/(22L)＝q×(0..72+0.15)2/(2×00.72)=0.5226q=3.4884KNR外＝SS短×(L-a)2/((2L)＝q×(0..72-0.15)2/(2××0.72)=0.2226q=1.4997KN5.2、水平杆计计算水平杆材料为400×40×55方管，杆件件作为连系杆杆，并不承受受脚手板荷载载，因此仅进进行稳定性计计算：恒荷载计算值q＝＝1.2×00.047==0.0566KN/m杆件最大挠度：。满足要求!构件长细比：。满足要求！5.3、副框架立立杆稳定性验验算副框架立杆（600×60×44）在结构施施工和装修施施工时受荷相相同，但因每每种工况下的的内外立杆所所受荷载不同同，需分别验验算，压弯杆件稳定性应满足下列要求：当有风荷载组合时时，水平支承承桁架上部的的副框架立杆杆的稳定性应应符合下式要要求：式中：——压杆的的截面面积（），其值为854；——轴心受压构件的稳定定系数，应按JGJ2002-20110附录选取；；———压杆的弯矩矩设计值（）；———压杆的截面面抗弯模量（），其值为145100；———钢材抗拉、抗抗压和抗弯强强度设计值（）。1．副框架内立杆（1）副框架内立杆自自重（2）脚手板的自重及及其上活荷由脚手板支反力的的计算可知：：对于其上有活荷的的脚手板，传传递给内立杆杆的荷载为：：对于只有自重脚手手板，传递给给内立杆的荷荷载为：所以脚手板传递给给内立杆的荷荷载：（3）水平杆自重（4）底部支撑桁架上上下弦杆、斜斜腹杆及节点点板重量所以，作用在内立立杆上的轴力力则，。满足要求。2．副框架外立杆（不不考虑风荷）（1）副框架外立杆自自重（2）脚手板自重及其其上活荷载由脚手板支反力的的计算可知：：对于其上有活荷的的脚手板，传传递给外立杆杆的荷载为：：对于只有自重的脚脚手板，传递递给外立杆的的荷载为：所以脚手板传递给给内立杆的荷荷载：（3）水平杆自重（4）底部支撑桁架上上下弦杆、斜斜腹杆及节点点板重量（5）防护网自重所以，作用在内立立杆上的轴力力则，。满足要求。3．副框架外立杆（考考虑风荷）（1）副框架外立杆自自重（2）脚手板自重及其其上活荷载由脚手板支反力的的计算可知：：对于其上有活荷的的脚手板，传传递给外立杆杆的荷载为：：对于只有自重的脚脚手板，传递递给外立杆的的荷载为：所以脚手板传递给给内立杆的荷荷载：（3）水平杆自重（4）底部支撑桁架上上下弦杆、斜斜腹杆及节点点板重量（5）防护网自重所以，作用在内立立杆上的轴力力由风荷载设计值产产生的立杆段段弯矩，可按按下式计算：：式中：——风荷载载标准值产生生的弯矩；——风荷载标准准值；——立杆纵距。则：所以：满足要求。六、水平支承桁架架计算6.1杆件受力力分析水平支承桁架跨距距为1.50m，跨数为4，宽度为0.72m，高度为1.80m。水平支承桁架承受受由立杆传递递来的荷载，按按照框架立杆杆所受压力最最大的情况（内内立杆受压）对对水平支承桁架进行验验算。由立杆受力分析结结果可知，最最不利荷载为为内立杆轴力力N=16..432kNN,此荷载直接接作用于桁架架上弦，受力力简图如下（单单位：N、mm）：受力分析结果如下下（单位：N）：挠度如下：最大挠度发生在桁桁架底部跨中中，即3节点，其值值为2.5033mm。满足要求。综上分析，选最不不利杆件进行行验算：对简简支情况14（17）杆件进行行受拉验算，N=279900.633N；对简支情情况5（6、7、8）杆件进行行受压验算，N=178861.555N，计算长度1500mmm；对简支情情况15（16）杆件或悬悬挑情况5杆件进行受受压验算，N=93000.21NN，计算长度2343mmm。14（17）杆：满足要求。5（6、7、8）杆：，查表得。满足要求。15（16）杆：，查表得。满足要求。6.2连接螺栓验验算采用M16螺栓连接各各杆件，承受受剪应力，且且最大剪应力力不超过279000.63N==27.900kN。满足要求。6.3焊缝验算（整整体式）杆件最大内力为335723..1N，节点板设设计角焊缝，长长度不短于100mm。满足要求。七、主框架计算7.1、构造参数数主框架支承跨度（即即水平支承桁桁架长度为)6.000m，主框架步步高为1.80m，步数为8。7.2、风荷载计计算1)风荷载标准值计算算公式如下：：其中βz——风振系数βz＝1μz———风压高度变变化系数μz＝0.8μs———风荷载体型型系数μs＝2.38（B类地区，150米）ω0———基本风压值ω0使＝0.55kN/mm2ω0升降＝0.25kN/mm2经过计算得：风荷荷载标准值：：ωk使＝1×0.8×2.38×00.55＝0.9255kN/m2ωk升降＝1×0.8×2.38×00.25＝0.4244kN/m22)风荷载集中力计算算将风荷荷载设计值简简化为作用在在主框架外侧侧节点上的水水平集中荷载载。P使＝主框架步高×支支承跨度×ωK＝1.80×6.00××0.9255＝9.94kNNP升降＝主框架步高高×支承跨度×ωK＝1.80×6.00××0.4244＝4.54kNN7.3、使用工况况计算主框架自重按照与与附墙支座的的位置关系分分布到各支座座上，水平支支撑桁架将其其他荷载传递递到主框架的的底部，风荷荷载转化为节节点荷载作用用于主框架上上（区分两个个风向）。1）架体活荷载外排架使用工况活活荷载标准值值q外活使＝31.322×0.3＝9.39kNN内排架使用工况活活荷载标准值值q内活使＝31.322×0.7＝21.922N2）架体框架荷载外排架总荷载G1外＝2.78+1.97+7.1+00.59＝12.444kN。内排架总荷载G1内＝2.78++4.6+00.59＝7.97kN。3）底部水平支撑桁桁架荷载外排底部桁架荷载载G2外＝G21+G22=0.6638kNN底部水平支撑桁架架外排杆：G21=（0.7888+0.3117+0.114）×0.3==0.3744kN底部封闭脚手板G22=（0.22××4）×0.3==0.2644kN内排底部桁架荷载载G2内＝G21+G22=1.4484kNN底部水平支撑桁架架外排杆G21=（0.7888+0.3117+0.114）×0.7==0.8688kN底部封闭脚手板G22=（0.22××4）×0.7==0.6166kN(1)主框架架架杆件编号号，内力计算算得各杆件轴轴力大小如下下：主框架外排荷载设设计值：1.3×（G1外+G2外+q外活使）=1.3×222.4688=29.211kN主框架内排荷载设设计值：1.3×（G1内+G2内+q内活使）=1.3×331.3744=40.7886kN(1)主框架架架杆件编号，内内力计算得各各杆件轴力大大小如下：风从外来（活荷载载由立杆向下下传递，故均均按杆件轴力力计算）桁架杆件轴力最大大拉力为Nmax拉=499.675kkN.桁架杆件轴力最大大压力为Nmax压=-449.6755kN.(3)轴心受力力杆件强度的的计算式中N——杆杆件轴心压力力大小；An———轴心受力杆杆件的净截面面面积。桁架杆件最大轴向向力为49.6775kN,截面面积为为8.96cmm2.最不利拉杆强度σσ＝49.6775×10000/8.996×100＝55.444N/mm2计算强度不大于强强度设计值205N//mm2，满足要求求！(4)轴心受力力杆件稳定性性的验算式中N——杆杆件轴心压力力大小；AA——杆件的净截截面面积；φφ——受压杆件的的稳定性系数数。轴心受力杆件稳定定性验算结果果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kN))计算强度N/mmm2是否满足要求145.2830.869-4.976.38满足要求2113.2080.4970.000.00满足要求3121.9280.44613.382-33.49——4113.2080.497-12.42527.90满足要求545.2830.869-14.919.14满足要求6113.2080.49712.425-27.90——7121.9280.44640.119-100.39——8113.2080.497-49.675111.55满足要求945.2830.869-24.8331.89满足要求10113.2080.49749.675-111.55——11121.9280.446-32.1880.53满足要求12113.2080.497-2.5275.67满足要求1345.2830.8692.021-2.60——14113.2080.49719.796-44.45——15121.9280.446-5.44313.62满足要求16113.2080.4972.527-5.67——1745.2830.869-7.90910.16满足要求18113.2080.49714.743-33.11——19121.9280.446-14.88737.25满足要求20113.2080.4975.501-12.35——2145.2830.869-4.4015.65满足要求22113.2070.4970.921-2.07——23121.9280.44611.851-29.66——24113.2070.497-5.50212.36满足要求2545.2830.869-14.33118.41满足要求26113.2080.49711.924-26.78——27121.9280.446-2.9027.26满足要求28113.2080.49711.065-24.85——2945.2830.869-8.85211.37满足要求30113.2080.4979.23-20.73——31121.9280.44623.835-59.64——32113.2080.497-11.06524.85满足要求3345.2830.869-13.82217.75满足要求风从内侧来桁架杆件轴力最大大拉力为Nmax拉=59..43kN..桁架杆件轴力最大大压力为Nmax压=-449.54kN.(3)轴心受力力杆件强度的的计算式中N——杆杆件轴心压力力大小；An———轴心受力杆杆件的净截面面面积。桁架杆件最大轴向向力为59..43kN,,截面面积为为8.96cmm2.最不利拉杆强度σσ＝59.433×10000/8.966×100＝66.322N/mm2计算强度不大于强强度设计值205N//mm2，满足要求求！(4)轴心受力力杆件稳定性性的验算式中N——杆杆件轴心压力力大小；AA——杆件的净截截面面积；φφ——受压杆件的的稳定性系数数。轴心受力杆件稳定定性验算结果果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kN))计算强度N/mmm2是否满足要求145.2830.869-0.060.08满足要求2113.2080.4970.000.00满足要求3121.9280.446-13.2533.16满足要求4113.2080.49712.29-27.60——545.2830.8694.77-6.13——6113.2080.497-13.4130.11满足要求7121.9280.446-38.5996.57满足要求8113.2080.49748.47-108.85——945.2830.86914.82-19.03——10113.2080.497-49.54111.25满足要求11121.9280.44625.20-63.06——12113.2080.49725.13-56.43——1345.2830.869-9.4912.19满足要求14113.2080.497-25.7857.89满足要求15121.9280.44625.42-63.61——16113.2080.497-9.5921.54满足要求1745.2830.8690.73-0.94——18113.2080.497-2.114.74满足要求19121.9280.4465.86-14.66——20113.2080.497-2.144.81满足要求2145.2830.869-3.334.28满足要求22113.2070.497-10.9724.63满足要求23121.9280.4465.73-14.34——24113.2070.497-2.245.03满足要求2545.2830.8698.42-10.81——26113.2080.49718.81-42.24——27121.9280.44611.83-29.60——28113.2080.497-4.299.63满足要求2945.2830.86959.43-76.33——30113.2080.49718.8-42.22——31121.9280.44623.835-59.64——32113.2080.49740.74-91.49——3345.2830.869-4.265.47满足要求7.4、升降工况况计算主框架自重按照与与附墙支座的的位置关系分分布到各支座座上，水平支支撑桁架将其其他荷载传递递到主框架的的底部，风荷荷载转化为节节点荷载作用用于主框架上上（区分两个个风向）。2）架体活荷载外排架升降工况活活荷载标准值值q外活升＝2×（5.22×00.3）＝2.04kNN内排架升降工况活活荷载标准值值q内活升＝2×（5.22×00.7）＝4.75kNN2）架体框架荷载外排架总荷载G1外＝2.78+1.97+7.1+00.59＝12.444kN。内排架总荷载G1内＝2.78++4.6+00.59＝7.97kN。3）底部水平支撑桁桁架荷载外排底部桁架荷载载G2外＝G21+G22=0.6638kNN底部水平支撑桁架架外排杆：G21=（0.7888+0.3117+0.114）×0.3==0.3744kN底部封闭脚手板G22=（0.22××4）×0.3==0.2644kN内排底部桁架荷载载G2内＝G21+G22=1.4484kNN底部水平支撑桁架架外排杆G21=（0.7888+0.3117+0.114）×0.7==0.8688kN底部封闭脚手板G22=（0.22××4）×0.7==0.6166kN(1)主框架架架杆件编号，内内力计算得各各杆件轴力大大小如下：主框架外排荷载设设计值：2×（G1外+G2外+q外活使）=2×15..118=30.2336kN主框架内排荷载设设计值：2×（G1内+G2内+q内活使）=2×14..204=28.4008kN(2)主框架架杆件编号号，内力计算算得各杆件轴轴力大小如下下：(1)主框架架架杆件编号，内内力计算得各各杆件轴力大大小如下：风从外来（活荷载载由立杆向下下传递，故均均按杆件轴力力计算）桁架杆件轴力最大大拉力为Nmax拉=42..38kN..桁架杆件轴力最大大压力为Nmax压=-511.71kNN.(3)轴心受力力杆件强度的的计算式中N——杆杆件轴心压力力大小；An———轴心受力杆杆件的净截面面面积。桁架杆件最大轴向向力为42..38kN,,截面面积为为8.96cmm2.最不利拉杆强度σσ＝42.388×10000/8.966×100＝47.299N/mm2计算强度不大于强强度设计值205N//mm2，满足要求求！(4)轴心受力力杆件稳定性性的验算式中N——杆杆件轴心压力力大小；AA——杆件的净截截面面积；φφ——受压杆件的的稳定性系数数。轴心受力杆件稳定定性验算结果果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kN))计算强度N/mmm2是否满足要求145.2830.869-2.022.59满足要求2113.2080.4970.000.00——3121.9280.4464.70-11.76——4113.2080.497-5.8713.18满足要求545.2830.869-5.487.04满足要求6113.2080.4976.30-14.15——7121.9280.4469.58-23.97——8113.2080.497-17.8740.13满足要求945.2830.869-10.9914.11满足要求10113.2080.49714.06-31.57——11121.9280.446-10.7526.90满足要求12113.2080.497-9.8722.16满足要求1345.2830.8691.10-1.41——14113.2080.4971.70-3.82——15121.9280.446-4.8912.24满足要求16113.2080.497-5.5612.49满足要求1745.2830.869-1.041.34满足要求18113.2080.4970.74-1.66——19121.9280.44616.55-41.41——20113.2080.497-23.9753.83满足要求2145.2830.869-11.0014.13满足要求22113.2070.49720.87-46.87——23121.9280.44621.77-54.48——24113.2070.497-51.71116.12满足要求2545.2830.869-17.2722.18满足要求26113.2080.49742.38-95.17——27121.9280.446-10.2725.70满足要求28113.2080.497-46.86105.23满足要求2945.2830.8691.05-1.35满足要求30113.2080.49731.15-69.95——31121.9280.446-4.3110.79满足要求32113.2080.497-43.0296.61满足要求3345.2830.869-0.020.03满足要求风从内侧来桁架杆件轴力最大大拉力为Nmax拉=14..94kN..桁架杆件轴力最大大压力为Nmax压=-399.58kNN.(3)轴心受力力杆件强度的的计算式中N——杆杆件轴心压力力大小；An———轴心受力杆杆件的净截面面面积。桁架杆件最大轴向向力为14..94kN,,截面面积为为8.96cmm2.最不利拉杆强度σσ＝14.944×10000/8.966×100＝16.677N/mm2计算强度不大于强强度设计值205N//mm2，满足要求求！(4)轴心受力力杆件稳定性性的验算式中N——杆杆件轴心压力力大小；AA——杆件的净截截面面积；φφ——受压杆件的的稳定性系数数。轴心受力杆件稳定定性验算结果果列表:杆件单元长细比稳定系数轴向压力(kN))计算强度N/mmm2是否满足要求145.2830.869-0.270.35满足要求2113.2080.4970.000.00满足要求3121.9280.446-4.9512.39满足要求4113.2080.4974.56-10.24——545.2830.8691.16-1.49——6113.2080.497-8.9220.03满足要求7121.9280.446-10.4826.23满足要求8113.2080.49714.94-33.55——945.2830.8696.46-8.30——10113.2080.497-19.3843.52满足要求11121.9280.4467.10-17.77——12113.2080.4978.02-18.01——1345.2830.869-3.364.32满足要求14113.2080.497-11.2725.31满足要求15121.9280.4467.67-19.19——16113.2080.497-3.297.39满足要求1745.2830.869-4.135.30满足要求18113.2080.497-3.858.65满足要求19121.9280.446-1.373.43满足要求20113.2080.497-5.1211.50满足要求2145.2830.8690.49-0.63——22113.2070.497-5.3712.06满足要求23121.9280.446-1.032.58满足要求24113.2070.497-5.9513.36满足要求2545.2830.8691.61-2.07——26113.2080.497-4.259.54满足要求27121.9280.44612.27-30.70——28113.2080.497-20.6246.30满足要求2945.2830.869-5.717.33满足要求30113.2080.49711.30-25.38——31121.9280.44614.27-35.71——32113.2080.497-39.5888.88满足要求3345.2830.869-6.538.39满足要求八、附墙支承结构及及承重构件强强度验算8.1、计算附墙墙支承结构的的最不利集中中荷载1)架体自重30.772kN2)正常使用工况况支座荷载P使＝1.2×30.772+1.4×31.322＝80.711kNP使设＝1.3×P使＝＝10.922kN3)正常升降工况况支座荷载P升＝1.2×30.772+1.4×5.22＝44.166kNP升设＝2×P升升＝88.344kN3)升降工况下发生坠坠落支座荷载载P升坠＝44.166kN×2(冲击系数)＝88.344kN4)使用工况下发生坠坠落支座荷载载P使＝1.2×30.772+1.4×31.322＝80.711kNP使坠＝80.711×2(冲击系数)＝163.442kN4)最不利荷载结果为为使用工况下发生坠坠落的集中荷荷载，是附墙墙支承结构的的最不利荷载载。8.2、附墙支承承结构强度验验算8.2.1剪力墙墙1型支座强度度验算计算简图如下图：：其中：杆杆a长：0.03m，杆b长：0.37m，BC杆长：0.5666m1）AB杆为拉弯杆杆，AB杆为[6.3槽钢，共组组合2根截面积A＝16688.800mm2截面模量W＝332246..00mm33Mmaxx＝P×(abb/L)＝163.442×(0..03×0..37/0..40)＝4.53kNN.mRA＝PP×(b/LL)＝163.442×(0..37/0..40)＝151.116kNNAB＝＝RA×Tan∠ACB＝151.116×(0..40/0..566)＝106.883kN需满足以下公式要要求:其中：抗拉强度ff＝215N//mm2σ＝106.83×11000/11688.880+4.553×10000000//4261000＝63.266+106..31=1669.57NN/mm2附墙支承结构抗拉拉强度σ<=f，满足要求求。2）AC杆为中心受受压杆，AC杆为[6.3槽钢，AC杆长：0.5666m，共组合2根截面积A＝16688.800mm2回转半径i＝224.53mmmNAC＝＝RA/Cos∠ACB＝151.116/(0..50/0.5666)＝133.553kN其中：抗压强度设设计值f＝215N//mm2长细比λ＝l0//i＝500.000/24..53＝20.388规范查表JGJJ202-22010附录表A，轴心受压压立杆的稳定定系数Φ＝0.9499最不利压杆强度σ＝133.553×10000/(0..949×11688.880)＝83.322N/mm2附墙支承结构压杆杆强度σ<=f，满足要求求。8.2.2穿墙螺螺栓强度验算算需满足如下公式：：螺杆直径D螺＝＝36.00mmm螺栓螺纹处有效截截面直径d0＝35.255mm螺栓数量N螺＝＝2个计算得到：所承受的剪力NNv＝2（冲击系数数）×（163.442-151.116）/2＝12.266kN抗剪承载能力设计计值Nvb＝158.778kN抗拉承载能力设计计值Ntb＝165.990kN高度h为:0.40m所承受的拉力NNt＝2（冲击系数数）×NAB/2＝106.883kN;计算得到：

N<=1，穿穿墙螺栓强度度验算满足要要求。8.2.3穿墙螺螺栓孔处混凝凝土局部承压压强度计算需满足如下公式：：混凝土型号为：CC20，查表得到fc＝9.6N/mmm2穿墙螺栓直径d为为：36.00mmm混凝土外墙的厚度度b为：200.000mm一个螺栓承受剪力力计算值N＝66.466kN一个螺栓承受剪力力设计值Nv==12.266<=666.46，满足要求求。8.2.4剪力墙墙2型支座强度度验算计算简图如下图：：其中：aa长：0.03m，b长：0.27m，d长：0.15m，h高：0.25mm1)AB杆为拉拉弯杆，AB杆为[14a槽钢，共组组合2根截面积A＝37702.000mm2截面模量W＝11610000.00mmm3Mmaxx＝P×L＝163.442×(0..03×0..27/0.330)＝4.41kNN.mRA＝PP×(b/LL)＝163.442×(0..27/0.330)＝147.008kNNAB＝＝RA×(b/h)＝147.008×(0..27/0.25)＝158.884kN需满足以下公式要要求:其中：抗拉强度ff＝215N//mm2σ＝158.84×11000/33702.000+4.441×10000000//1610000.00＝42.911+27.339=70..3N/mmm2附墙支承结构抗拉拉强度σ<f，满足要求求8.2.5穿墙螺螺栓强度验算算需满足如下公式：：螺杆直径D螺＝＝36.00mmm螺栓螺纹处有效截截面直径d0＝35.255mm螺栓数量N螺＝＝2个计算得到：所承受的剪力NNv＝2（冲击系数数）×（163.442-147.008）/2＝16.344kN抗剪承载能力设计计值Nvb＝158.778kN抗拉承载能力设计计值Ntb＝165.990kN高度h为:0.25m所承受的拉力NNt＝2（冲击系数数）×NAB/2=1558.84kkN;计算得到：N<1，穿墙墙螺