外脚手架施工方案

*******建筑安装工程有限公司外脚手架专项施工方案第页*******************项目外脚手架施工方案编制人：审核人：批准人：**********建筑安装工程有限公司2016年**月**日目录TOC\o"1-2"\h\u一、工程概况 0二、工程简述 0三、编制依据 0四、材料准备 1五、外架基础处理 1六、构造形式及搭设方法 1七、质量要求 6八、外脚手架拆除方法 6九、安全管理 7十、落地式扣件式脚手架计算书 7十一、双立杆悬挑式脚手架计算书 14十二、悬挑梁验算 21十三、悬挑脚手架阳角型钢计算书 25********建筑安装工程有限公司外脚手架专项施工方案PAGEPAGE29外脚手架专项施工方案一、工程概况序号项目内容1工程名称***********************2工程地址*************************3工程规模约11325.59m24建设单位**************************5设计单位*******************筑设计股份有限公司6监理单位*********************有限公司7勘察单位******************工程(集团)有限公司8施工单位******************建筑安装工程有限公司9承包范围总承包范围：土建及水电暖安装10工期要求合同计划开工日期2016年**月**日，竣工日期2017年**月**日，总工期共计***天(含桩基施工时间)。11质量要求合格12资金来源自筹二、工程简述本工程******楼，地下1层、地上14层，地下一层层高4.99m,1层层高为4.1m(按照4.3m计算)，2层层高为3.8m，3-14层层高均为2.9m，屋面塔楼标高为46.8m。外脚手架采用φ48*3.5mm钢管双排搭设，考虑钢管表面锈蚀误差为0.5mm，计算时代入φ48*3.0mm的钢管进行计算。本工程外架分二段搭设：第一段为落地式式脚手架3层，坐落在主楼周边地下车库顶板上，搭设高度为11.2m；第二段为悬挑脚手架4层面至9层顶，悬挑高度为17.4m；第三段为悬挑脚手架10层面至14层顶，悬挑高度为14.5m；三、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59－20114、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-917、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[2009]87号文)8、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号9、本工程设计图纸四、材料准备1、钢管脚手架钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用φ48*3.5mm，表面锈蚀深度△≤0.50mm，长度小于1.5m的各种杆件钢管端部弯曲偏差△≤5mm，当4m＜L＜6.5m时弯曲偏差△≤20mm，≤6.5mm的水平杆、斜杆的钢管弯曲偏差△≤30mm。钢管应做防锈处理，钢管上严禁打孔。2、扣件扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭紧力矩达40-65N·M，连墙件的材质应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3、连墙件、密目网、竹芭铺板连墙件的材质应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭围护，密目网规格为ML-1.8*6.0，冲击高度为1.2m，铁球重量10㎏。竹笆采用毛竹片横向编制。五、外架基础处理结合本工程实际情况，本工程落地脚手架均在主楼周边地下车库顶板上搭设，顶板厚度250㎜。六、构造形式及搭设方法1、设计立杆横距0.8m，纵距1.5m（局部转角处≤1.5m），大横杆步距1.8m，墙体的连墙件按逐层按两跨布置。①立杆：脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆接长除顶层可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，接头交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相邻接头在高度方向错开的距离应大于500mm，各接头中心至主节点的距离小于600mm。架体离墙不大于300mm，立杆顶端应高出女儿墙上皮1m，高出檐口1.5m。②纵向水平杆：纵向水平杆应设在立杆内侧，其长度不小于3跨。接长采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆接头不应设置在同步、同跨内，不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向应错开500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于400mm，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，上铺设竹笆脚手板，并250mm等间距设置填芯杆且不少于两根。③横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。2、竹芭铺设：竹芭脚手板铺设的应沿主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径18#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，顶层满铺，其他隔层满铺竹芭。3、连墙件布置：连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，且连墙件按逐层按两跨预埋拉结点，采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，每个连墙件增设一个防滑扣件。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙体以上二步，每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4、脚手架搭设从第一步架开始，即应绑设栏杆、斜撑和剪刀撑。防护栏杆设双道栏杆，上栏杆高1.2m，中栏杆高0.6m，脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑与横向斜撑。5、剪刀撑设置：①本工程外架剪刀撑采取连续式设置。剪刀撑角度在45°-60°之间，每道剪刀撑跨越立杆的根数当为45°时最多7根，60°时最多5根；②剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用3个扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端的边缘距离不应小于10cm，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。③外架开口处必须由底部至顶部连续设置横向斜支撑。6、安全网：脚手架外侧每一步距张设一道1.8m*6m的密目式安全网作立面防护，用18#铅丝将网眼全部扣牢固定于大横杆上，结点网在一条线上，安全网应随施工楼层架设。安全平网在四层面（悬挑层）开始，每隔6层各设一道，安全平网选用尺寸为3m*6m，网绳的断裂强力不得小于1500N。编绳的直径为网绳直径的两倍，平网边绳的断裂强力不小于7500N,立网边绳的断裂强力不小于3000N。支撑物应有足够的强度和刚度，同时系网处无尖锐边缘。架设平网应外高里低与平面成15°角，或外口高于里口50-80cm。网片不要绷紧（便于能量吸收），网片之间应将系绳连接牢固不留空隙。支杆及支杆支承点必须与立杆可靠连接，支杆间距为两跨，平网里口与建筑物之间空隙不得大于100mm。网边绳应与支撑物（架）靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，间距不得大于70cm。转角处、阳台口等必须保持网的整体连接，不得中断，不允许出现漏洞。7、门洞：宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角应在45-60°之间。门洞桁架的型式宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出墙上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在主跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1-2步。伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。8、开口架处理：在料台和悬挑架相交位置，必须断开搭设，成为开口架，为了保证脚手架整体的牢固和稳定采取以下加固措施：A、脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件，相互垂直距离应小于建筑物层高。B、双排脚手架开口端，必须按节间，在每悬挑段由底至顶，连续设置“之”字横向斜撑予以加固。C、架子开口处，架子和料台相互之间的间隙不得大于250mm，如大于250mm，应对其增加填芯杆和栏杆，并用竹芭或安全平网封闭，以确保安全。9、楼梯口和梯段边防护：楼梯口必须安装临时防护栏杆。防护栏杆：应由上下两道横杆及栏杆组成，上杆离地高度为1.2m，下杆离地高度为0.6m。横杆长度＞2m时必须加设栏杆柱，并且整体构造能经受任何方向的1KN外力，防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭，梯边必须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距与平栏杆相同，栏杆柱应固定牢靠，不得晃动。10、安全通道口：按跌落高度100m时考虑，在施工人员出入工程内部的过往通道处搭设防护棚，具体要求如下：⑴防护棚长度不小于6m的采用钢管和扣件落地式防护棚。⑵棚内通道高度不低于2m，两侧立杆跨度1.5m，下设扫地杆，中有栏杆。⑶棚的两端应有剪刀撑，迎面有横向八字斜撑。⑷棚顶部分上下两层，层间间隔≥600mm，上层满铺多层木工板，下层满铺竹芭脚手板，并需固定扎牢。⑸棚顶四侧面栏杆垂直面全部安装防护竹芭。⑹防护棚要求坚固适用，同时在坠落半径范围内的所有固定作业区和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。11、电梯井口、预留洞口：⑴水平方向电梯井口、预留洞口采用钢管模板进行防护，电梯井钢管模板设置悬挑层的工字钢上。⑵垂直方向的电梯井口与洞口，必须设防护栏杆，防护栏杆应做到定型化、工具化，其高度在1.2-1.8m范围内。⑶在电梯井口处要设置符合国家标准的安全警示标志；安全警示标志要醒目，明显，夜间应设置红灯示警。⑷电梯井口的防护栏杆和门栅应以黄黑相间的条纹标志，并按照《建筑施工高处作业安全技术规范》有关标准进行制作。⑸电梯井口防护设施需要临时拆除或变动的，需经项目负责人和项目专职安全员签字认可，并做好拆除或变动后的安全应对措施，同时要告知现场所有作业人员；安全设施恢复后必须经项目负责人、专职安全员等有关现场管理人员检查，验收合格后方可继续使用。12、采光井处脚手架处理：此处的脚手架由16#工字钢支承底座，如悬挑架一样分段悬挑，立杆立于槽钢上，槽钢上焊接φ20mm短肢用以固定立杆，且搭设成满堂架，在大横杆上按间距250mm安装填芯杆，立杆距离200mm，并按楼层铺满竹芭脚手板，脚手板与架管间用18#铅丝扎牢。13、空调板、凸窗处的脚手架加固处理：空调板和凸窗处的脚手架立杆因空调板和凸窗的阻隔而被打断，造成了大横杆的荷载增加，为此必须在被打断的立杆的空调板和凸窗外侧，应自下面向上增设立杆，将大横杆（原填芯杆）顶起，必要时增加剪刀撑和横向斜撑将内伸的小横杆固定。这样不仅保证脚手架的稳定，而且增加了作业人员安全。14、防电避雷措施：避雷针用φ12的镀锌钢制作，设置于建筑四角的立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接能形成避雷网络，接地线应与建筑结构避雷系统连接，防雷接地装置完成后，要用电阻表测定，要求防雷装置的冲击值不得大于30Ω。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员必须离开脚手架。15、对于施工现场连墙件可能遇到剪力墙的情况，采取在将要预埋连墙件的剪力墙部位用木盒或PVC管包住钢管穿过剪力墙预留洞口（钢管两端采用扣件固定），将连墙件与建筑物进行连接。16、该工程局部有部分线条，外架施工时，如外架立杆遇线条，采用PVC管预留孔洞。17、悬挑式脚手架搭设方法及要求：①悬挑架的搭设步骤：熟悉方案和图纸→放线以便确定悬挑杆件与固定预埋件定位→杆件与固定预埋件的固定→立杆定位→转角处摆横向槽钢→摆入纵向扫地杆→逐根竖立杆（随即与纵向扫地杆扣紧）→安放横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）→安装第一步纵向水平杆和横向水平杆→安装第二步纵向水平杆和横向水平杆→加设临时抛撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）→安装第三、四步纵向和横向水平杆；设置连墙杆→安装横向斜撑、增设卸荷钢丝绳→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→安装护身栏挂设安全网。外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。②主体部位悬挑梁设计：悬挑主梁采用16#工字钢每根长3000mm，外挑1200mm，内置1800mm，锚固端长1800mm；悬挑主梁间距1500mm，在型钢悬挑端置立杆位置，用A20的钢筋进行焊接，钢筋长度在100mm作为立杆的承插座。③几型环制作与设置：几型环采用φ16的钢筋加工制作、几型环的内径宽度为100mm、高度为320mm（见图二）。安装槽钢与几型锚卡间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置三道几型环，第一道几型环预埋在结构梁边，并用木楔加固在槽钢的两侧，防止槽钢侧偏；第三道几型环设置在槽钢的末端20cm，第二道几型环在第三道环的前20cm。第二、第三道环几型环用木楔加固在槽钢的上侧与预埋卡的间隙处，主要增加槽钢的抗压力，预埋时三环要设置在一直线上，便于悬挑型钢穿行。④作为安全储备，悬挑端用φ14的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，对于阳台及转角处悬挑端分别用两根φ14的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，楼面梁内预埋φ20的吊环，每个钢丝绳的绳头部少于3个卡口卡紧，每个卡口间隔15cm,尾部卡口离绳头顶φ留15cm，卡盖朝主绳安装，并用葫芦收紧。⑤悬挑梁上的钢管固定方法：在型钢悬挑端置立杆位置，用直径20的钢筋进行焊接，钢筋长度在100mm作为立杆的承插座。立杆套上钢筋柱，搭设脚手架。⑥悬挑层与建筑间的内封闭措施：悬挑层架体与建筑结构之间间隙应使用木板封闭严实，防止物体坠落。不允许有一点漏洞，且用钉子加以固定，并经常检查。七、质量要求脚手架要保证纵成线，横成方，立杆杆身垂直。搭接交替错开，纵向水平杆平直、横向水平杆平齐，立杆间距、步距、纵距、横距等均符合规范要求，架子剪刀撑连续设置绑牢、架子与建筑物连接牢固，保持架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。八、外脚手架拆除方法工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签证后，方可进行拆除。1、拆除前全面检查脚手架的扣件连接、拉结杆、支撑体系是否符合安全要求。2、由技术、安全部门逐级进行外架拆除的技术交底工作。3、拆除脚手架，地面设围栏和醒目警戒标志（围栏宽10米左右），并有专人看守，严禁非操作人员入内。4、拆除脚手架钱应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净。5、拆除顺序由上而下，按后装构件先拆，先装后拆，一步一清原则，依次进行，不得上下同时拆除工作。拆除时需分段、分立面进行，对暂不拆除的脚手架，其两端应设置拉结杆，栏杆扶手和挡笆。6、所有拉结杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设拉结杆加固，端头封堵。7、当脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适应的位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆。8、拆下的杆件、竹笆、安全网等应用垂直运输设备运送地面，严禁从高处向下抛掷。运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。九、安全管理1、验收，脚手架搭设完毕，必须履行验收手续，经安全部门验收合格后，方可使用。否则不得使用，使用中定人、定期检查，发现问题及时整改加固。分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用，对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部进行搭设。使用与搭设应交叉进行。2、保养和检查，应设置专职人员进行保养和检查，在特殊气候条件下搭设脚手架必须要有可靠的安全保证措施。雨、雪及有六级风以上的天气不得进行搭设作业。大雨、大风后要作全面检查，发现隐患，及时消除。定期检查各杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；安全措施是否符合要求。3、荷载，外架作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载，不得堆放建筑装饰材料、垃圾等杂物，架体应经常检查、清理。4、对施工人员的管理，脚手架搭设人员必须是经过《特种作业人员安全技术考核管理规则》考试合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。5、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，悬挂安全警示标牌。6、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵、横向水平杆、连墙件，不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。十、落地式扣件式脚手架计算书1、计算依据：（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（2）、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（3）、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（4）、《钢结构设计规范》GB50017-20032、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m)4.3脚手架沿纵向搭设长度L(m)51立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆3、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区郑州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.254风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.332，0.254、计算简图：立面图侧面图5、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.192kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.1×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.86kN/m计算简图如下：（1）、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.192×1.52=0.268kN·mσ=Mmax/W=0.268×106/4490=59.731N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.86×15004/(100×206000×107800)=1.327mmνmax＝1.327mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！（3）、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.192×1.5=1.967kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.86×1.5=1.419kN6、横向水平杆验算承载能力极限状态，由上节可知F1=Rmax=1.967kN，q=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态，由上节可知F1'=Rmax'=1.419kN，q'=0.033kN/m（1）、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.527×106/4490=117.418N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.168mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！（3）、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.983kN7、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.967/2=0.983kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax=1.983kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！8、荷载计算脚手架架体高度H4.3脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1291）、立杆静荷载计算（1）、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×4.3=0.674kN单内立杆：NG1k=0.674kN（2）、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(4.3/1.8+1)×1.5×0.8×0.1×1/2/2=0.102kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.102kN（3）、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×4.3=0.064kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.102+0+0.064=0.166kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.102kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：NQ1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(0.674+0.166)+0.9×1.4×1.8=3.276kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(0.674+0.102)+0.9×1.4×1.8=3.199kN2）、立杆稳定性验算脚手架架体高度H4.3立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨（1）、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m，长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132，查《规范》表A得，φ=0.188，满足要求！（2）、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(0.674+0.166)+1.4×1.8=3.528kNσ=N/(φA)=3528.23/(0.188×424)=44.262N/mm2≤[f]=205N/mm2，满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(0.674+0.166)+0.9×1.4×1.8=3.276kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.25×1.5×1.82/10=0.153kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=3276.23/(0.188×424)+153090/4490=75.197N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！9、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×0.166+1.4×1.8))×4.3/(1.2×0.674)=72.417m组合风荷载作用Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+MwkφA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+MwφA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×0.166+0.9×1.4×1.8+0.153×1000×0.188×424/4490))×4.3/(1.2×0.674)=59.307mHs=59.307m>H=4.3m，满足要求！10、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3.5连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.332×2×1.8×2×1.5=5.02kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(5.02+3)×103/(0.896×424)=21.111N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2，满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.02+3=8.02kN≤0.85×12=10.2kN，满足要求！十一、双立杆悬挑式脚手架计算书1、计算依据：（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（2）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010（3）、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（4）、《钢结构设计规范》GB50017-20032、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同时施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m)16.2脚手架沿纵向搭设长度L(m)45.4立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆3、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区郑州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.265，0.1844、计算简图：立面图侧面图5、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.192kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.1×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.86kN/m计算简图如下：（1）、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.192×1.52=0.268kN·mσ=Mmax/W=0.268×106/4490=59.731N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.86×15004/(100×206000×107800)=1.327mmνmax＝1.327mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！（3）、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.192×1.5=1.967kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.86×1.5=1.419kN6、横向水平杆验算承载能力极限状态，由上节可知F1=Rmax=1.967kN，q=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态，由上节可知F1'=Rmax'=1.419kN，q'=0.033kN/m（1）、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.527×106/4490=117.418N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.168mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！（3）、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.983kN7、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.967/2=0.983kN≤Rc=0.9×8=7.2kN横向水平杆：Rmax=1.983kN≤Rc=0.9×8=7.2kN，满足要求！8、荷载计算脚手架架体高度H16.2脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.121）、立杆静荷载计算（1）、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×16.2=2.394kN单内立杆：NG1k=2.394kN（2）、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(16.2/1.8+1)×1.5×0.8×0.1×1/1/2=0.6kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：NG2k1=0.6kN（3）、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(16.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.55kN1/1表示挡脚板1步1设（4）、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×16.2=0.243kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.6+2.55+0.243=3.393kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.6kN2）、立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：NQ1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.394+3.393)+0.9×1.4×1.8=9.212kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.394+0.6)+0.9×1.4×1.8=5.86kN9、立杆稳定性验算脚手架架体高度H16.2立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨（1）、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188，满足要求！（2）、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.394+3.393+1.8=7.587kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.394+3.393)+1.4×1.8=9.464kNσ=N/(φA)=9463.86/(0.188×424)=118.726N/mm2≤[f]=205N/mm2，满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.394+3.393+1.8=7.587kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.394+3.393)+0.9×1.4×1.8=9.212kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.184×1.5×1.82/10=0.113kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=9211.86/(0.188×424)+112674.24/4490=140.659N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！10、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3.5连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.265×2×1.8×2×1.5=4.007kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(4.007+3)×103/(0.896×424)=18.444N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2，满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=4.007+3=7.007kN≤0.9×8=7.2kN，满足要求！十二、悬挑梁验算1、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1800梁/楼板混凝土强度等级C302、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.599.46300150027.599.4611001500附图如下：平面图立面图3、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=7.59/1=7.59kN，第2排：F'2=F2'/nz=7.59/1=7.59kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=9.46/1=9.46kN，第2排：F2=F2/nz=9.46/1=9.46kN（1）、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=13.425×106/141000=95.212N/mm2≤[f]=215N/mm2，符合要求！（2）、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=19.215×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=22.708N/mm2τmax=22.708N/mm2≤[τ]=125N/mm2，符合要求！（3）、挠度验算变形图(mm)νmax=5.133mm≤[ν]=2×lx/250=2×1200/250=9.6mm，符合要求！（4）、支座反力计算R1=-7.237kN,R2=26.895kN4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=13.425×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=90.678N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ，符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb值为0.93。σ=Mmax/(φbWx)=13.425×106/(0.929×141×103)=102.489N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！5、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1800梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2=3.618kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=7.237×103/(3.14×162)=8.998N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度，符合要求！十三、悬挑脚手架阳角型钢计算书1、计算依据：（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（2）、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（3）、《钢结构设计规范》GB50017-20032、参数信息（1）、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)12（2）、阳角型钢构造参数型钢支撑形式两根钢丝拉绳立杆横向间距或排距Lb(m)0.8内排架距离墙长度a(m)0.2阳角型钢长度L(m)1.5点M到Q点的距离D1(m)3.3O点到Q点的距离D2(m)1.2支点P到建筑物角点O的距离D3(m)1.3（3）、阳角型钢材料参数型钢型号16号工字钢钢丝绳规格型号6×194、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩